JPS5835250A - スタ−リング機関 - Google Patents
スタ−リング機関Info
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- JPS5835250A JPS5835250A JP13331881A JP13331881A JPS5835250A JP S5835250 A JPS5835250 A JP S5835250A JP 13331881 A JP13331881 A JP 13331881A JP 13331881 A JP13331881 A JP 13331881A JP S5835250 A JPS5835250 A JP S5835250A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working gas
- cylinder
- gas
- expansion
- regenerator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスターリング機関の改善に関する。
第１図は従来のスターリング機関の構成を示す説明図で
ある。
ある。
図において、０１は膨張ピストン、０２は膨張シリンダ
で、膨張ピストン０１の往復動により内容積が変化する
。０３は加熱器で、外部からの加熱により内部の作動ガ
スが加熱され、膨張シリンダ０２と連通している。０４
は圧縮ピストンで。
で、膨張ピストン０１の往復動により内容積が変化する
。０３は加熱器で、外部からの加熱により内部の作動ガ
スが加熱され、膨張シリンダ０２と連通している。０４
は圧縮ピストンで。
図示しないクランク機構によって膨張ピストン０１と位
相を異にして連動する。０５は圧縮シリンダで、圧縮ピ
ストン０４の往復動によシ内容積が変化する。０６は冷
却器で、外部からの冷却により内部の作動ガスが冷却さ
れ、圧縮シリンダ０５と連通している。０７は再生器で
、金属メツシュや金属球等で内部が充填されており１作
動ガスの交番流れにより熱を蓄熱、放熱できるようにな
っている。一方の入口は加熱器０３に他方の入口は冷却
器０６にそれぞれ通路０９及び０８で連通している。
相を異にして連動する。０５は圧縮シリンダで、圧縮ピ
ストン０４の往復動によシ内容積が変化する。０６は冷
却器で、外部からの冷却により内部の作動ガスが冷却さ
れ、圧縮シリンダ０５と連通している。０７は再生器で
、金属メツシュや金属球等で内部が充填されており１作
動ガスの交番流れにより熱を蓄熱、放熱できるようにな
っている。一方の入口は加熱器０３に他方の入口は冷却
器０６にそれぞれ通路０９及び０８で連通している。
第２図に膨張ピストン０１及び圧縮ピストン０４の動き
による膨張シリンダ０２内容積寿及び圧縮シリンダ０５
内容積ｖｃの変化、及びこれらと加熱器０３．再生器０
７．冷却器０６を合わせた全作動ガスの容積ｖＴの変化
を膨張ピストン０１のクランク角度を横軸にして示した
。また、このときの作動ガス圧力及び各部での作動ガス
温度の変化を第３図に示す。
による膨張シリンダ０２内容積寿及び圧縮シリンダ０５
内容積ｖｃの変化、及びこれらと加熱器０３．再生器０
７．冷却器０６を合わせた全作動ガスの容積ｖＴの変化
を膨張ピストン０１のクランク角度を横軸にして示した
。また、このときの作動ガス圧力及び各部での作動ガス
温度の変化を第３図に示す。
膨張ピストン０１が上死点（クランク角度０°）から下
がり膨張シリンダ０２容積■つが増すとき。
がり膨張シリンダ０２容積■つが増すとき。
同時に圧縮シリンダ０５の容積は減少するので。
作動ガスは圧縮シリンダ０５から冷却器０６で熱を奪わ
れながら再生器０７に送り込まれるが、ここで再生熱を
受けてさらに加熱器０３でも加勢されて膨張シリンダ０
２へ送られる。その結果１作動ガスの圧力は高く上昇す
る。
れながら再生器０７に送り込まれるが、ここで再生熱を
受けてさらに加熱器０３でも加勢されて膨張シリンダ０
２へ送られる。その結果１作動ガスの圧力は高く上昇す
る。
さらに膨張シリンダ０２が容積が増してゆくと。
圧縮／リング０５の容積Ｖ。は圧縮ピストン０４の動き
によって増大に転じ（クランク角９０°以降）。
によって増大に転じ（クランク角９０°以降）。
全作動ガス容積■、は増大する。このとき５作動ガスは
膨張による内部エネルギの減少分を図示していないクラ
ンク軸を通して外部へ与えながら圧力が降下する。
膨張による内部エネルギの減少分を図示していないクラ
ンク軸を通して外部へ与えながら圧力が降下する。
膨張ピストン０１の動きによって膨張シリンダ０２内の
容積ｖＩｉ、が減少し始めると（クランク角１８０°以
降）、同時に圧縮シリンダ０５の容積Ｖも増大している
ために５作動ガスは膨張シリンダ０２から加熱器０３で
熱を加えられながら再生器０７に送りこまれる。ここで
９作動ガスは再生器０７の充填物に再生熱を与えた後温
度が下がった状態で、さらに冷却器０６を経て圧縮シリ
ンダ０５に送られる。
容積ｖＩｉ、が減少し始めると（クランク角１８０°以
降）、同時に圧縮シリンダ０５の容積Ｖも増大している
ために５作動ガスは膨張シリンダ０２から加熱器０３で
熱を加えられながら再生器０７に送りこまれる。ここで
９作動ガスは再生器０７の充填物に再生熱を与えた後温
度が下がった状態で、さらに冷却器０６を経て圧縮シリ
ンダ０５に送られる。
つぎに圧縮シリンダ０５の容積が再び減少し始めると（
り？ンク角２７０°以降）、全作動ガス容積ｖＴは減少
してゆくことになり、このとき作動ガスは、圧縮ピスト
ン０４及び膨張ピストン０１０両方から圧縮仕事を受け
て、圧力が上昇する。
り？ンク角２７０°以降）、全作動ガス容積ｖＴは減少
してゆくことになり、このとき作動ガスは、圧縮ピスト
ン０４及び膨張ピストン０１０両方から圧縮仕事を受け
て、圧力が上昇する。
以上のサイ）ルを繰返すことによって１作動ガスが加熱
器０３から受けた熱量と冷却器０６に捨てた熱量の差だ
けの熱エネルギを仕事に変換しで図示しないクランク軸
から外部に取り出す。
器０３から受けた熱量と冷却器０６に捨てた熱量の差だ
けの熱エネルギを仕事に変換しで図示しないクランク軸
から外部に取り出す。
一般に知られている理想的なスターリングサイクルにお
いては、再生器０７を境としてこれより膨張シリンダ０
２側の作動ガスは全く加熱器０３の加熱壁温度ＴＨと等
しく、またこれより圧縮シリンダ０５側の作動ガスは全
て冷却器０６の冷却壁温度ＴＬと等しいとされ、かつ全
サイクル期間中にわたって変化しないとすることによっ
て高熱効率の理想サイクルが描かれる。
いては、再生器０７を境としてこれより膨張シリンダ０
２側の作動ガスは全く加熱器０３の加熱壁温度ＴＨと等
しく、またこれより圧縮シリンダ０５側の作動ガスは全
て冷却器０６の冷却壁温度ＴＬと等しいとされ、かつ全
サイクル期間中にわたって変化しないとすることによっ
て高熱効率の理想サイクルが描かれる。
これに対し従来のものの現実のサイクルにおける作動力
スは、加熱器０３及び冷却器０２内に存在する作動ガス
温度はこれら熱交換器の能力を向上させることによって
理想的にはそれ中れ加熱壁温度Ｔ）！及び冷却壁温度Ｔ
Ｌに一定に保つことができるが、膨張シリンダ０２及び
圧縮シリン、ダ０５内に存在する多量の作動ガスは、そ
れぞれ加熱器０３及び冷却器０６からの熱の授受を受け
ることができ犬、サイクル中に第３図に示すように圧力
の変動に伴って大きく変化する。
スは、加熱器０３及び冷却器０２内に存在する作動ガス
温度はこれら熱交換器の能力を向上させることによって
理想的にはそれ中れ加熱壁温度Ｔ）！及び冷却壁温度Ｔ
Ｌに一定に保つことができるが、膨張シリンダ０２及び
圧縮シリン、ダ０５内に存在する多量の作動ガスは、そ
れぞれ加熱器０３及び冷却器０６からの熱の授受を受け
ることができ犬、サイクル中に第３図に示すように圧力
の変動に伴って大きく変化する。
即ち１作動ガスの圧力が高い期間には、圧縮シリンダ０
５内の温度は冷却器０６の温度ＴＬよりも大巾に上昇し
、また作動ガス圧力が低い期間には膨張シリンダ０２内
の温度は加熱器０３の温度ＴＨより大巾に低下する。
５内の温度は冷却器０６の温度ＴＬよりも大巾に上昇し
、また作動ガス圧力が低い期間には膨張シリンダ０２内
の温度は加熱器０３の温度ＴＨより大巾に低下する。
このため、冷却器０６から熱を放出すべき期間の冷却器
側の作動ガスの熱力学的平均温度は冷却壁温度ＴＬより
も高くなっておシ、また加熱器０６にて熱を受けるべき
期間の加熱器側の作動ガスの熱力学的平均温度は加熱壁
温度ＴＨ，！ニジも低くなってしまっている。
側の作動ガスの熱力学的平均温度は冷却壁温度ＴＬより
も高くなっておシ、また加熱器０６にて熱を受けるべき
期間の加熱器側の作動ガスの熱力学的平均温度は加熱壁
温度ＴＨ，！ニジも低くなってしまっている。
先に述べた理想的なスターリングサイクルの熱効率は温
度比Ｔ）Ｉ／Ｔ Ｌにて決まシ、第４図に破線で示すよ
うに、Ｔ）Ｉ／ＴＬが高い程熱効率が高く、かつ出力も
増大するが、現実のスターリング機関のサイクルでは、
膨張シリンダ０２’及び圧縮シリンダ０５内の作動ガス
の温度変動により実質の温度レベルがそれぞれ低下及び
上昇してしまうため、実質のＴＨ／ＴＬが大巾に低下し
た形になって、第４図の実線で示すように、熱効率及び
出力ともに、理想サイクルに比べて大巾に低下してしま
うと云う欠点を有している。
度比Ｔ）Ｉ／Ｔ Ｌにて決まシ、第４図に破線で示すよ
うに、Ｔ）Ｉ／ＴＬが高い程熱効率が高く、かつ出力も
増大するが、現実のスターリング機関のサイクルでは、
膨張シリンダ０２’及び圧縮シリンダ０５内の作動ガス
の温度変動により実質の温度レベルがそれぞれ低下及び
上昇してしまうため、実質のＴＨ／ＴＬが大巾に低下し
た形になって、第４図の実線で示すように、熱効率及び
出力ともに、理想サイクルに比べて大巾に低下してしま
うと云う欠点を有している。
本発明の目的６は上記の点に着目し、圧縮シリンダ及び
膨張シリンダ内の作動ガスの温度変動を少なくして、熱
効率及び出力を理想スターリングサイクルのものに近づ
けることのできるスターリング機関を提供することであ
り、その特徴とするところは。
膨張シリンダ内の作動ガスの温度変動を少なくして、熱
効率及び出力を理想スターリングサイクルのものに近づ
けることのできるスターリング機関を提供することであ
り、その特徴とするところは。
（１）冷却器と再生器との間のガス通路から圧縮シリン
ダへの循環通路を設け。
ダへの循環通路を設け。
（２）加熱器と再生器との間のガス通路から膨張シリン
グ゛への循環通路を設け。
グ゛への循環通路を設け。
（３）それぞれの循環通路中に作割ガスの移送装置を設
け。
け。
（４）それぞれの循環通路中に作動ガネの流れ方向へ切
替える切替弁を設け。
替える切替弁を設け。
（５） それぞれの切替弁は、 ａ） それぞれの
シリンダ内のピストンがシリンダ内容積を減少させる方
向に動いている期間に移送装置による循環通路中の作動
ガスの流れがそれぞれのシリンダ側に向うように、また
ｂ）それぞれのシリンダ内のピストンがシリンダ内容積
を増大させる方向に動いている期間に移送装置による循
環通路内の作動ガスの流れが上記それぞれのガス通路側
へ向うように切替えるようにした ことである。
シリンダ内のピストンがシリンダ内容積を減少させる方
向に動いている期間に移送装置による循環通路中の作動
ガスの流れがそれぞれのシリンダ側に向うように、また
ｂ）それぞれのシリンダ内のピストンがシリンダ内容積
を増大させる方向に動いている期間に移送装置による循
環通路内の作動ガスの流れが上記それぞれのガス通路側
へ向うように切替えるようにした ことである。
なお、それぞれ移送装置及び切換弁を設けた上記圧縮シ
リンダへの循環通路と上記、膨張シリンダへの循環通路
とのいずれか一方のみを設けてもよい。
リンダへの循環通路と上記、膨張シリンダへの循環通路
とのいずれか一方のみを設けてもよい。
以下図面を参照して本発明による実施例につき説明する
。
。
第５図は本発明によるｌ実施例のスターリング機関の構
成を示す説明図、第６図は本発明による１実施例の切替
弁の構成を示す説明図である。
成を示す説明図、第６図は本発明による１実施例の切替
弁の構成を示す説明図である。
図において、符号１より９までは従来例を示す第１図の
符号０１より０９までと同じものを示す匂ｌＯは圧縮シ
リンダ側の循環通路で、冷却器６と再生器７との間のガ
ス通路８と圧縮シリンダ５とを連通している。
符号０１より０９までと同じものを示す匂ｌＯは圧縮シ
リンダ側の循環通路で、冷却器６と再生器７との間のガ
ス通路８と圧縮シリンダ５とを連通している。
１１は移送装置で、循環通路１０中に設けられている。
１２は切替弁で、循環通路１０中に設けられておシ、移
送装置１１による作動ガスの流れの方向を。
送装置１１による作動ガスの流れの方向を。
ａ）圧縮ピストン４が圧縮シリンダ５内容積を減少させ
る方向に動いている期間に、循環通路１０内の作動ガス
の流れが圧縮シリンダ５側へ向うように・ ｂ）圧縮ピストン４が圧縮シリンダ５内容積を増大させ
る方向に動いている期間に、循環通路１０内の作動ガス
の流れが冷却器６と再生器７０間のガス通路８に向うよ
うに。
る方向に動いている期間に、循環通路１０内の作動ガス
の流れが圧縮シリンダ５側へ向うように・ ｂ）圧縮ピストン４が圧縮シリンダ５内容積を増大させ
る方向に動いている期間に、循環通路１０内の作動ガス
の流れが冷却器６と再生器７０間のガス通路８に向うよ
うに。
第６図に示すように構成され１図示しない駆動装置によ
り切替制御される。
り切替制御される。
１３は膨張シリンダ側の循環通路ヤ、加熱器３と再生器
７の間のガス通路９と膨張シリンダ２とを連通している
。
７の間のガス通路９と膨張シリンダ２とを連通している
。
１４は移送装置で、循環通路１３中に設けられて゛いる
。
。
１５は切替弁で、循環通路１３中に設けられ−Ｃおり、
移送装置１４による作動ガスの流れの方向を。
移送装置１４による作動ガスの流れの方向を。
ａ）膨張ピストン１が膨張シリンダ２内容積を減少させ
る方向に動いている期間に、循環通路１３内の作動ガス
の流れが膨張シリンダ２側に向うように。
る方向に動いている期間に、循環通路１３内の作動ガス
の流れが膨張シリンダ２側に向うように。
ｂ）膨張ピストン１が膨張シリンダ２内容積を増大させ
る方向に動いている期間に、循環通路１３内の作動ガス
の流れが加熱器３と再生器７の間のガス通路９に向うよ
うに。
る方向に動いている期間に、循環通路１３内の作動ガス
の流れが加熱器３と再生器７の間のガス通路９に向うよ
うに。
第６図に示すように構成され１図示しない駆動装置によ
り切替制御される。
り切替制御される。
上記構成の場合の作用について述べる。
圧縮ピストン４が圧縮シリンダ５内容積を減少させる方
向は動いている期間は、圧縮シリンダ５内作動ガスは押
し出され冷却器６で熱を奪われてガス通路８を経て再生
器７へ向うが、そのうちの一部が循環通路１０を通−っ
て切替弁１２及び移送装置１１によって再び圧縮シリン
ダ５内に循環される。
向は動いている期間は、圧縮シリンダ５内作動ガスは押
し出され冷却器６で熱を奪われてガス通路８を経て再生
器７へ向うが、そのうちの一部が循環通路１０を通−っ
て切替弁１２及び移送装置１１によって再び圧縮シリン
ダ５内に循環される。
圧縮ピストン４が圧縮シリンダ５内容積を増大させる方
向に動いている期間は、再生器７から流れてきた作動ガ
スはガス通路８を経て冷却器６で熱を奪われ圧縮シリン
ダ５に吸入されるが、圧縮シリンに５内ガスの一部は再
び循環通路１０を通って切替弁１２及び移送装置１１に
よってガス通通路８に戻されるように循環される。
。
向に動いている期間は、再生器７から流れてきた作動ガ
スはガス通路８を経て冷却器６で熱を奪われ圧縮シリン
ダ５に吸入されるが、圧縮シリンに５内ガスの一部は再
び循環通路１０を通って切替弁１２及び移送装置１１に
よってガス通通路８に戻されるように循環される。
。
これにより、圧縮シリンダ５内の作動ガスは絶えず冷却
器６を循環して冷却器６の壁温ＴＬに一定に保たれる〇 膨張ピストン１が膨張シリンダ２内容積を減少させる方
向に動いている期間は、膨張シリンダ２内作動ガスは押
し出され、加熱器３で熱を与えられてガス通路９を経て
再生器７へ向うが、そのうちの一部が循環通路１３を通
って切替弁１５及び移送装置１４によって再び膨張シリ
ンダ２内に循環される。
器６を循環して冷却器６の壁温ＴＬに一定に保たれる〇 膨張ピストン１が膨張シリンダ２内容積を減少させる方
向に動いている期間は、膨張シリンダ２内作動ガスは押
し出され、加熱器３で熱を与えられてガス通路９を経て
再生器７へ向うが、そのうちの一部が循環通路１３を通
って切替弁１５及び移送装置１４によって再び膨張シリ
ンダ２内に循環される。
膨歩ピストン１が膨張シリンダ２内容積を増大させる方
向に動いている期間は、再生器７から流れてきた作動ガ
スはガス通路９を経て加熱器３で熱を与えられた後膨張
シリンダ２に吸入されるが。
向に動いている期間は、再生器７から流れてきた作動ガ
スはガス通路９を経て加熱器３で熱を与えられた後膨張
シリンダ２に吸入されるが。
膨張シリンダ２内ガスの一部は再び循環通路１３を通っ
て切替弁１５及び移送装置１４によってガス通路９に戻
されるように循環される。
て切替弁１５及び移送装置１４によってガス通路９に戻
されるように循環される。
これによシ、膨張シリンダ２内の作動ガスは絶えず加熱
器３を循環して、加熱器３の壁温ＴＨに一定に保たれる
。
器３を循環して、加熱器３の壁温ＴＨに一定に保たれる
。
上述のような本発明による場合は、サイクル中の圧縮シ
リンダ５及び膨張シリンダ２内の作動ガスの温度は１作
動ガス圧力の変動記がかわらず。
リンダ５及び膨張シリンダ２内の作動ガスの温度は１作
動ガス圧力の変動記がかわらず。
それぞれ冷却器壁温ＴＬ及び加熱器壁温ＴＨに保たれる
ので、理想的なスターリングサイクルに近いサイクルを
描くよ？になり、第４図に破線で示すように、実線の従
来のものに比べて、熱効率及び出力の向上が得られる。
ので、理想的なスターリングサイクルに近いサイクルを
描くよ？になり、第４図に破線で示すように、実線の従
来のものに比べて、熱効率及び出力の向上が得られる。
なお、上記実施例では循環通路、移送装置及び切替弁を
圧縮シリンダ側及び膨張シリ、ンダ側の両方にそれぞれ
゛符号１ｏより１２まで及び１３よシ１５までとして設
けたが、いずれが一方、即ち圧縮シリンメ側の部材１０
〜１２のみを設けても。
圧縮シリンダ側及び膨張シリ、ンダ側の両方にそれぞれ
゛符号１ｏより１２まで及び１３よシ１５までとして設
けたが、いずれが一方、即ち圧縮シリンメ側の部材１０
〜１２のみを設けても。
上記実施例と同様の作用にょシ、従来のものに比′べて
熱効率及び出方の改善が得られる。
熱効率及び出方の改善が得られる。
第１図は従来のスターリング機関の構成を示す説明図、
第２図は膨張シリンダ容積、圧縮シリンダ容積及び全作
動ガス容積の変化を示す線図、第３図は作動ガス圧力及
び各部での作動ガス温度の変化を示す線図、第４図はス
ターリング機関の熱効率及び出力の変化を示す線図、第
５図は本発明による１実施例のスターリング機関の構成
を示す説明図、第６図は本発明による１実施例の切替弁
の構成を示す説明図である。 １・・・膨張ピストン、２・・・膨張シリンダ、３・・
・加熱器、 ４−’・・圧縮ピストン、５・・・圧縮シ
リンダ、６・・・冷却器、７・・・再生器、８，９・・
・ガス通路、１０・・・圧縮シリンダ側の循環通路、１
１．’１４・・・移送装置、１２．１５・・・切替弁、
１３・・・膨張シリンダ側の循環通路。 −クラレフ素度 クランク奔泉 方３（２１ 牙４必
第２図は膨張シリンダ容積、圧縮シリンダ容積及び全作
動ガス容積の変化を示す線図、第３図は作動ガス圧力及
び各部での作動ガス温度の変化を示す線図、第４図はス
ターリング機関の熱効率及び出力の変化を示す線図、第
５図は本発明による１実施例のスターリング機関の構成
を示す説明図、第６図は本発明による１実施例の切替弁
の構成を示す説明図である。 １・・・膨張ピストン、２・・・膨張シリンダ、３・・
・加熱器、 ４−’・・圧縮ピストン、５・・・圧縮シ
リンダ、６・・・冷却器、７・・・再生器、８，９・・
・ガス通路、１０・・・圧縮シリンダ側の循環通路、１
１．’１４・・・移送装置、１２．１５・・・切替弁、
１３・・・膨張シリンダ側の循環通路。 −クラレフ素度 クランク奔泉 方３（２１ 牙４必
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 圧縮ピストンが往復動する圧縮シリンダから一冷
却器を径て再生器の一方の入口に作動ガスを導くガス通
路と膨張ピストンが往復動する膨張シリンダから加熱器
を経て上記再生器の他方の入口に作動ガスを導くガス通
路とを有するスターリング機関において、上記冷却器と
再生器との間のガス通路と上記圧縮シリンダとを連通し
途中に作動ガスの移送装置と上記圧縮ピストンの圧縮シ
ＩＪ ７ダ内容積を減少させる方向への移動期間には上
記移送装置により作動ガスが上記圧縮シリンダ側へ向う
ようにし上記圧縮ピストンの圧縮シリンダ内容積を増大
させる方向への移動期間には上記移送装置によシ作動ガ
スが上記冷却器と再生器との間のガス通路へ向うように
作動ガスの流れを切替える切替弁とを設けた圧縮シリン
ダ側の循環通路と。 上記加熱器と再生器との間のガス通路と上記膨張シリン
ダとを連通し途中に作動ガスの移送装置と上記膨張ピス
トンの膨張シリンダ内容積を減少させる方向への移動期
間には上記移送装置により作動ガスが上紐膨張シリンダ
側に向うようにし上記膨張ピストンの膨張シリンダ内容
積を増大させる方向への移動期間には上記移送装置によ
シ作動ガスが上記加熱器と再生器との間のガス通路へ向
うように作動ガスの流れを切替える切替弁とを設けた膨
張シリンダ側の循環通路とのいずれか一方の循環通路ま
たは双方の循環通路を備えたことを特徴とするスターリ
ング機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13331881A JPS5835250A (ja) | 1981-08-27 | 1981-08-27 | スタ−リング機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13331881A JPS5835250A (ja) | 1981-08-27 | 1981-08-27 | スタ−リング機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5835250A true JPS5835250A (ja) | 1983-03-01 |
| JPS6313021B2 JPS6313021B2 (ja) | 1988-03-23 |
Family
ID=15101881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13331881A Granted JPS5835250A (ja) | 1981-08-27 | 1981-08-27 | スタ−リング機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5835250A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013117116A1 (zh) * | 2012-02-12 | 2013-08-15 | Jin Beibiao | 压气单元热气机 |
| RU2565933C1 (ru) * | 2014-06-06 | 2015-10-20 | Лев Федорович Ростовщиков | Поршневой двигатель замкнутого цикла |
-
1981
- 1981-08-27 JP JP13331881A patent/JPS5835250A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013117116A1 (zh) * | 2012-02-12 | 2013-08-15 | Jin Beibiao | 压气单元热气机 |
| RU2565933C1 (ru) * | 2014-06-06 | 2015-10-20 | Лев Федорович Ростовщиков | Поршневой двигатель замкнутого цикла |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6313021B2 (ja) | 1988-03-23 |
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