JPS5831021A - 注湯時におけるスフグ流出防止方法 - Google Patents
注湯時におけるスフグ流出防止方法Info
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- JPS5831021A JPS5831021A JP12954481A JP12954481A JPS5831021A JP S5831021 A JPS5831021 A JP S5831021A JP 12954481 A JP12954481 A JP 12954481A JP 12954481 A JP12954481 A JP 12954481A JP S5831021 A JPS5831021 A JP S5831021A
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- Japan
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- pressure
- slag
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4653—Tapholes; Opening or plugging thereof
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は例えば転炉から出鋼する場合にスラグが流出
することを防止する方法に関するものである。
することを防止する方法に関するものである。
例えば転炉にて吹錬した後、転炉から取鍋に溶鋼を注ぐ
場合、転炉内における溶鋼の湯面上に浮遊しているスラ
グが取鍋内に流出すると、取鍋内において復りンが生じ
たシ、また取鍋の内貼シ耐火物が浸食されたシする問題
があシ、そこで従来では、取鍋へのスラグ流出量を可及
的に少なくする丸めに、スラグの流出を検知して注湯を
停止する方法として、注湯流を作業者が目視して注湯流
の輝度や色合からスラグの流出を知覚する方法や、注湯
流の温・度変化や放射率を測定してスラグの流出を判別
する方法が採用されている。しかしながら、前者の方法
では、判定に個人差があって、かなシのバラ付きが生じ
、そのため必ずし４確実にはスラグの流出を防止し得な
い問題があった。まえ後者の方法では、出鋼中におする
取鍋内からの発煙やスプラッシ為などの外乱によって、
注湯流あるいは取鍋内の溶融体の温度変化や放ｉ率を精
度良く測定し得ない場合があシ、そのためこの方法でも
スラグ流出を確実に防止することができない問題があっ
た。
場合、転炉内における溶鋼の湯面上に浮遊しているスラ
グが取鍋内に流出すると、取鍋内において復りンが生じ
たシ、また取鍋の内貼シ耐火物が浸食されたシする問題
があシ、そこで従来では、取鍋へのスラグ流出量を可及
的に少なくする丸めに、スラグの流出を検知して注湯を
停止する方法として、注湯流を作業者が目視して注湯流
の輝度や色合からスラグの流出を知覚する方法や、注湯
流の温・度変化や放射率を測定してスラグの流出を判別
する方法が採用されている。しかしながら、前者の方法
では、判定に個人差があって、かなシのバラ付きが生じ
、そのため必ずし４確実にはスラグの流出を防止し得な
い問題があった。まえ後者の方法では、出鋼中におする
取鍋内からの発煙やスプラッシ為などの外乱によって、
注湯流あるいは取鍋内の溶融体の温度変化や放ｉ率を精
度良く測定し得ない場合があシ、そのためこの方法でも
スラグ流出を確実に防止することができない問題があっ
た。
他方、転炉からのスラグの流出を阻止する方法として、
出鋼口の内面に開口するノズルから所定圧力のムｒガス
等の気体を出鋼口内に吹き込み、その気体の圧力によシ
スラグの流出を阻止する方法が提案されている（特開昭
５１−１３１０号）。
出鋼口の内面に開口するノズルから所定圧力のムｒガス
等の気体を出鋼口内に吹き込み、その気体の圧力によシ
スラグの流出を阻止する方法が提案されている（特開昭
５１−１３１０号）。
この方法は、スラグボールやスフゲストツバ−を投入す
る等従来性なわれていたスラグカット方法に代わるもの
であって、スラグ流出開始に迅速に対応することができ
、を九装置が比較的簡単である等の利点を有しているが
、上記提案の方法はあくまでも単にスラグの流出を阻止
する方法であって、スラグ流出開始時を検知し、その検
出結果に基づいて前記気体の噴射流量、圧力を制御する
ものではないから、出鋼時間を短縮化すべく出鋼中に前
記気体の噴射流量を下げ九場合、その噴射流量ではスラ
グを支えることができず、そのため噴射流量を増大させ
るタイミングが遅れて出鋼末期においてスラグが取鍋に
流出してしまう危険がある。したがりて上記提案の方法
を実用に供する丸めには、スラグ流出を確実に防止する
ため、スラグ流出開始時を検出する何らかの手段を付加
する必要がある。
る等従来性なわれていたスラグカット方法に代わるもの
であって、スラグ流出開始に迅速に対応することができ
、を九装置が比較的簡単である等の利点を有しているが
、上記提案の方法はあくまでも単にスラグの流出を阻止
する方法であって、スラグ流出開始時を検知し、その検
出結果に基づいて前記気体の噴射流量、圧力を制御する
ものではないから、出鋼時間を短縮化すべく出鋼中に前
記気体の噴射流量を下げ九場合、その噴射流量ではスラ
グを支えることができず、そのため噴射流量を増大させ
るタイミングが遅れて出鋼末期においてスラグが取鍋に
流出してしまう危険がある。したがりて上記提案の方法
を実用に供する丸めには、スラグ流出を確実に防止する
ため、スラグ流出開始時を検出する何らかの手段を付加
する必要がある。
この発明は上記の事情に鑑みてなされえもので、スラグ
の流出開始時を正確に検出することができ、かつその検
出結果に基づいてスラグの流出を確実に防止することの
できる方法を提供することを目的とするものである。
の流出開始時を正確に検出することができ、かつその検
出結果に基づいてスラグの流出を確実に防止することの
できる方法を提供することを目的とするものである。
以下この発明の実施例を転炉から出鋼する場合を例にと
って説明する。
って説明する。
まずこの発明の方法を実施する丸めの装置について説明
すると、第１図中符号１は転炉を示し、その転炉１の出
鋼口２の外周にリング管３が取付けられておシ、そのリ
ング管３には第２図および第３図に示すように、出鋼口
２を構成する鉄皮４および耐火物５を貫通して出鋼口２
の内周面に開口する複数の気体噴射ノズル６が接続され
ている。
すると、第１図中符号１は転炉を示し、その転炉１の出
鋼口２の外周にリング管３が取付けられておシ、そのリ
ング管３には第２図および第３図に示すように、出鋼口
２を構成する鉄皮４および耐火物５を貫通して出鋼口２
の内周面に開口する複数の気体噴射ノズル６が接続され
ている。
これら各ノズル６は、前記出鋼口２０半径方向に対し所
定角度αだけ転炉１の内部に向けて傾斜し、所定の気体
を出鋼口２側から転炉１の内部に向けて噴射するように
なっている。前記リング管３には、転炉１の外面に固定
した給気管７が接続されておシ、その給気管７の端部は
転炉１の傾動中心軸線に沿って外部に引き出され、その
引き出された端部にロータリージ璽インド８を介して固
定部側の給気管９が接続されている。この固定側の給気
管９には、給気管９内の圧力を検出するとともに検出し
た圧力に応じた信号を出力する圧力計１０と、給気管９
内のガス流量を検出するとともに検出し友流量に応じた
信号を出方する流量計１１とが取付けられ、これら圧力
計１０と流量計１１とは信号変換器１２に電気的に接続
され、さらにその信号変換器１２は計算機１３に接続さ
れている。前記信号変換器１２は、圧力計１０が出力す
るアナログ信号をディジタル信号に変換するよう構成さ
れておシ、まえ前記計算機１３は、所定の設定値を入力
・設定する機能と、その設定値と前記信号変換器１２か
ら入力される値とを比較する機能と、比較結果が所定の
値（例えば１あるいはＯ）になったときに信号を出力す
る機能とを有したものである。
定角度αだけ転炉１の内部に向けて傾斜し、所定の気体
を出鋼口２側から転炉１の内部に向けて噴射するように
なっている。前記リング管３には、転炉１の外面に固定
した給気管７が接続されておシ、その給気管７の端部は
転炉１の傾動中心軸線に沿って外部に引き出され、その
引き出された端部にロータリージ璽インド８を介して固
定部側の給気管９が接続されている。この固定側の給気
管９には、給気管９内の圧力を検出するとともに検出し
た圧力に応じた信号を出力する圧力計１０と、給気管９
内のガス流量を検出するとともに検出し友流量に応じた
信号を出方する流量計１１とが取付けられ、これら圧力
計１０と流量計１１とは信号変換器１２に電気的に接続
され、さらにその信号変換器１２は計算機１３に接続さ
れている。前記信号変換器１２は、圧力計１０が出力す
るアナログ信号をディジタル信号に変換するよう構成さ
れておシ、まえ前記計算機１３は、所定の設定値を入力
・設定する機能と、その設定値と前記信号変換器１２か
ら入力される値とを比較する機能と、比較結果が所定の
値（例えば１あるいはＯ）になったときに信号を出力す
る機能とを有したものである。
前記固定側の給気管９は前記流量計１１よシもガス供給
源（図示せず）に近い側で２本に分岐しくこれら分岐管
のうち一方を小船気管９ｍ、他方を大給気管９ｂと記す
）、一方の小給気管９ａには、逆止弁１４とガス流量を
常に一定に保つための自動開度調節弁１５とが取付けら
れ、また他方の大給気管９ｂには、前記計算機１３の出
力信号によって所定開度オで開く流量制御弁１６が取付
妙られている。
源（図示せず）に近い側で２本に分岐しくこれら分岐管
のうち一方を小船気管９ｍ、他方を大給気管９ｂと記す
）、一方の小給気管９ａには、逆止弁１４とガス流量を
常に一定に保つための自動開度調節弁１５とが取付けら
れ、また他方の大給気管９ｂには、前記計算機１３の出
力信号によって所定開度オで開く流量制御弁１６が取付
妙られている。
つぎに上記のように構成した装置の作用すなわちこの発
明の方法について説明する。ｔず、前記流量制御弁１６
を閉じ、かつ自動開度調節弁１５を所定の開度に設定し
ておき、またスラグ流出の判定基準となる圧力すなわち
設定値ＰＧを計算機１−３に入力・設定してオく、ここ
で、前記自動開腹調節弁１５の開度すなわちガス流量は
、前記ノズル６から噴出するガスが溶鋼１７の流出を阻
害しない程度に設定し、また前記設定値Ｐａとしては、
スラグ１８が前記ノズル６の開口部にまで到達したとき
におけるノズル６の開口部を基準とし九スラグ１８によ
る水頭圧ρ’（Ｈｏ＋Ｈｓ ） （但し一′はスラグの
密度、Ｈｏは気体噴射ノズルの先端から炉内耐火物まで
の高さ、Ｈ廊はスラグ層の厚さ）″とばば等しい値とす
る。
明の方法について説明する。ｔず、前記流量制御弁１６
を閉じ、かつ自動開度調節弁１５を所定の開度に設定し
ておき、またスラグ流出の判定基準となる圧力すなわち
設定値ＰＧを計算機１−３に入力・設定してオく、ここ
で、前記自動開腹調節弁１５の開度すなわちガス流量は
、前記ノズル６から噴出するガスが溶鋼１７の流出を阻
害しない程度に設定し、また前記設定値Ｐａとしては、
スラグ１８が前記ノズル６の開口部にまで到達したとき
におけるノズル６の開口部を基準とし九スラグ１８によ
る水頭圧ρ’（Ｈｏ＋Ｈｓ ） （但し一′はスラグの
密度、Ｈｏは気体噴射ノズルの先端から炉内耐火物まで
の高さ、Ｈ廊はスラグ層の厚さ）″とばば等しい値とす
る。
以上のように設定した後、ガスの供給を開始すると同時
に転炉ｌを傾・動させると、出鋼口２から溶鋼１７が流
出し、かつノズル６から噴出したガスが出鋼口２内を溶
鋼１７とは逆方向に流れる。
に転炉ｌを傾・動させると、出鋼口２から溶鋼１７が流
出し、かつノズル６から噴出したガスが出鋼口２内を溶
鋼１７とは逆方向に流れる。
この場合、溶鋼１７が出鋼口２内に入シ込む以前におい
ては、ノズル６の開口部が開放されていて特に抵抗がな
いから、ガス圧は低くなっておシ、つぎに溶鋼１７が出
鋼口２内に入夛込むと、ノズル６の開口部に鉱溶鋼１７
の水頭圧＃ＨＭ（但しｐは溶鋼の密度、ＨＭは溶鋼の厚
さ）およびスラグ１８の水頭圧ａ’Ｈ，がかかシ、これ
がノズル６からのガス噴出に対して抵抗として作用する
ので、前記自動１ｌＩｔＩｌｌ−弁１５はガス流量を一
定に保持すべくその一度が大きくなシ、それに伴りて給
気管７、・９内の圧力が上昇する。第４−はこのような
圧力変動およびガス流量の変動を示すグラフである。出
鋼が進行し、転炉１内の溶鋼１７の量が次第に減少して
その深さが浅くなると、溶鋼１７の水頭′圧ｐＨ−が次
第に減少してノズル６の開口部に抵抗として作用する全
水頭圧が次第に減少するので、自動開度調節弁１５の開
度が次第に小さくなシ、それと同時にガス圧も次第に低
下する。このような出鋼中におけるガス圧すなわち前記
給気管９内の圧力は、前記圧力計ｌＯによって常時検出
し、その検出信号を計算機１３に信号変換器１２を介し
て入力しているが、その入力値は設定値ｐ。
ては、ノズル６の開口部が開放されていて特に抵抗がな
いから、ガス圧は低くなっておシ、つぎに溶鋼１７が出
鋼口２内に入夛込むと、ノズル６の開口部に鉱溶鋼１７
の水頭圧＃ＨＭ（但しｐは溶鋼の密度、ＨＭは溶鋼の厚
さ）およびスラグ１８の水頭圧ａ’Ｈ，がかかシ、これ
がノズル６からのガス噴出に対して抵抗として作用する
ので、前記自動１ｌＩｔＩｌｌ−弁１５はガス流量を一
定に保持すべくその一度が大きくなシ、それに伴りて給
気管７、・９内の圧力が上昇する。第４−はこのような
圧力変動およびガス流量の変動を示すグラフである。出
鋼が進行し、転炉１内の溶鋼１７の量が次第に減少して
その深さが浅くなると、溶鋼１７の水頭′圧ｐＨ−が次
第に減少してノズル６の開口部に抵抗として作用する全
水頭圧が次第に減少するので、自動開度調節弁１５の開
度が次第に小さくなシ、それと同時にガス圧も次第に低
下する。このような出鋼中におけるガス圧すなわち前記
給気管９内の圧力は、前記圧力計ｌＯによって常時検出
し、その検出信号を計算機１３に信号変換器１２を介し
て入力しているが、その入力値は設定値ｐ。
よりも大きいから、その比較結果は所定の値よシ大きく
なシ、シ九がって計算機１３は前記流量制御弁１６に対
して信号を出力しないので、流量制御弁１６は閉弁状態
を保持している。
なシ、シ九がって計算機１３は前記流量制御弁１６に対
して信号を出力しないので、流量制御弁１６は閉弁状態
を保持している。
転炉１内の溶鋼１７が殆ど流出し、出鋼口２の炉内側開
口部あるいは前記ノズル６の開口部Ｋまでスラグ１８が
下がって来ると、溶鋼１７の水頭圧１１Ｈｗが殆ど零に
なり、ノズル６の開口部にはスラグ１８の水頭圧１”（
ＨＯ＋ＨＩ）のみによる抵抗が作用し、それに応じてガ
ス圧がスラグ１８の水頭圧β’（）ｉｏ＋Ｈｓ）と等し
い圧力すなわち前述した設定値ＰＯとほぼ轡しい圧力に
低下する。このときのガス圧すなわち給気管９内の圧力
は前記圧力計１０によって検出されるとともに、その検
出信号が信号変換器１２を介して計算機１３に入力され
、ここで入力値と設定値ｐｏとが比較されるが、入力値
は前述したように設定値ＰＧと等しい値になっているか
ら、比較結果示所定の値（例えば１または０）になシ、
その結果計算機１３が前記流量制御弁１６に信号を出力
し、流量制御弁１６が開弁する。すなわち、溶鋼１７の
流出完了、言い換えればスラグ１８の流出開始時を、出
鋼口２への供給ガス圧の低下として検出する。そして、
スラグ１８の流出開始時を検出すると、前述のように流
量制御弁１６が開弁し、その結果ノズル６から噴出する
ガスの流量および圧力が増大し、そのガスの噴出エネル
ギーによりてスラグ１８の流出が阻止される。
口部あるいは前記ノズル６の開口部Ｋまでスラグ１８が
下がって来ると、溶鋼１７の水頭圧１１Ｈｗが殆ど零に
なり、ノズル６の開口部にはスラグ１８の水頭圧１”（
ＨＯ＋ＨＩ）のみによる抵抗が作用し、それに応じてガ
ス圧がスラグ１８の水頭圧β’（）ｉｏ＋Ｈｓ）と等し
い圧力すなわち前述した設定値ＰＯとほぼ轡しい圧力に
低下する。このときのガス圧すなわち給気管９内の圧力
は前記圧力計１０によって検出されるとともに、その検
出信号が信号変換器１２を介して計算機１３に入力され
、ここで入力値と設定値ｐｏとが比較されるが、入力値
は前述したように設定値ＰＧと等しい値になっているか
ら、比較結果示所定の値（例えば１または０）になシ、
その結果計算機１３が前記流量制御弁１６に信号を出力
し、流量制御弁１６が開弁する。すなわち、溶鋼１７の
流出完了、言い換えればスラグ１８の流出開始時を、出
鋼口２への供給ガス圧の低下として検出する。そして、
スラグ１８の流出開始時を検出すると、前述のように流
量制御弁１６が開弁し、その結果ノズル６から噴出する
ガスの流量および圧力が増大し、そのガスの噴出エネル
ギーによりてスラグ１８の流出が阻止される。
ここで、スラグ１８の流出を阻止するのに必要なガス流
量Ｑについて説明すると、出鋼口２の軸線方向に沿うガ
スの運動エネルギーとスラグ１８の位置エネルギーとが
バランスする必要があるから、 １ 、ｏ／／ （ｇ 、ｉ烏αゾ＝ρ’（Ｆ（ＨＯ＋Ｈ
冨） ・・・・・・（１）の関係が成シ立り、なお、ｐ
″はガスの密度、１はガスの噴出速度、−′はスラグ１
８の密度、ＨＯは一ノズル６の開口部から出鋼口２の炉
内側開口端までの長さ、Ｈｌはスラグ層の厚さである。
量Ｑについて説明すると、出鋼口２の軸線方向に沿うガ
スの運動エネルギーとスラグ１８の位置エネルギーとが
バランスする必要があるから、 １ 、ｏ／／ （ｇ 、ｉ烏αゾ＝ρ’（Ｆ（ＨＯ＋Ｈ
冨） ・・・・・・（１）の関係が成シ立り、なお、ｐ
″はガスの密度、１はガスの噴出速度、−′はスラグ１
８の密度、ＨＯは一ノズル６の開口部から出鋼口２の炉
内側開口端までの長さ、Ｈｌはスラグ層の厚さである。
ところで、ノズル６の内径をｄ１ノズル６０本数を舊と
すれ４Ｑ ・・・・・・（２）・°・１＝
−−ｌ− となシ、し九がって（１）式に（２）式を代入すると、
１４Ｑ □ ２ ”’ （ｚ） １ｉｎ２α＝ρ’（１（Ｈｏ＋Ｈｓ
） −＝ （３）となシ、（３）式からＱは となる、したがって、実際に使用するガスの密度および
ノズル６の寸法等を（４）式に代入すれば、スラグ１８
０流出を阻止するに必要なガス流量Ｑを求めることがで
きる。
すれ４Ｑ ・・・・・・（２）・°・１＝
−−ｌ− となシ、し九がって（１）式に（２）式を代入すると、
１４Ｑ □ ２ ”’ （ｚ） １ｉｎ２α＝ρ’（１（Ｈｏ＋Ｈｓ
） −＝ （３）となシ、（３）式からＱは となる、したがって、実際に使用するガスの密度および
ノズル６の寸法等を（４）式に代入すれば、スラグ１８
０流出を阻止するに必要なガス流量Ｑを求めることがで
きる。
しかして、スラグ１８の流出を上述のようにして阻止し
丸状態で転炉ｌを正立状態に復帰させれば、スラグ１８
が転炉１内に溜まシ、自動的にスラグカットを行なうこ
とができる。
丸状態で転炉ｌを正立状態に復帰させれば、スラグ１８
が転炉１内に溜まシ、自動的にスラグカットを行なうこ
とができる。
なお、上記実施例では転炉から出鋼するに際し、出鋼末
期においてスラグカットを行なう場合について説明した
が、この発明は上記実施例に限られず、例えば連続鋳造
設備において取鍋からタンディッシ、に対して注湯する
場合や、タンディツシユから鋳渥に注湯する場合にも応
、用することができる。ｔ′に、、この発明において出
湯口内に吹き込む気体としてはＡｒガスやＮ２ガス等種
々のガスを採用することができる。
期においてスラグカットを行なう場合について説明した
が、この発明は上記実施例に限られず、例えば連続鋳造
設備において取鍋からタンディッシ、に対して注湯する
場合や、タンディツシユから鋳渥に注湯する場合にも応
、用することができる。ｔ′に、、この発明において出
湯口内に吹き込む気体としてはＡｒガスやＮ２ガス等種
々のガスを採用することができる。
以上の説明で明らかなようにこの発明のスラグ流出防止
方法によれば、注湯時において注湯口内に所定の気体を
噴射するとともに、その気体の流量を一定流量に保持し
、同時にその気体の圧力を検出し、注湯が進行して前記
気体の噴出に抗する圧力が次第に低下することによシ前
記気体の圧力が容器内のスラグ水頭圧に等しくなったと
きに、−スラグ流出開始と判定して注湯を阻止するよう
にしたので、スラグの流出をその直前に確実に検知する
ことができ、したがってスラグの流出を確実に防止する
ことができる。
方法によれば、注湯時において注湯口内に所定の気体を
噴射するとともに、その気体の流量を一定流量に保持し
、同時にその気体の圧力を検出し、注湯が進行して前記
気体の噴出に抗する圧力が次第に低下することによシ前
記気体の圧力が容器内のスラグ水頭圧に等しくなったと
きに、−スラグ流出開始と判定して注湯を阻止するよう
にしたので、スラグの流出をその直前に確実に検知する
ことができ、したがってスラグの流出を確実に防止する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
第１図はこの発明の方法を実施するための装置の一例を
示す略解図、第２図は第１図の■部の拡大図、第３図は
第２図のｍ−■線矢視断面図、第４図はガスの圧力およ
び流量の変化を示すグラフである。 ｌ・・・転炉、２・・・出鋼口、６・・・気体噴射ノズ
ル、１０・・・圧力針、１３・・・計算機、１・５・・
・自動開度調節弁、１６・・・流量制御弁、１７・・・
溶鋼、１８・・・スラグ。
示す略解図、第２図は第１図の■部の拡大図、第３図は
第２図のｍ−■線矢視断面図、第４図はガスの圧力およ
び流量の変化を示すグラフである。 ｌ・・・転炉、２・・・出鋼口、６・・・気体噴射ノズ
ル、１０・・・圧力針、１３・・・計算機、１・５・・
・自動開度調節弁、１６・・・流量制御弁、１７・・・
溶鋼、１８・・・スラグ。
Claims (1)
- 溶融金属容器の出湯口の内周側に、前記容器の内部に向
叶て開口する気体噴射ノズルを設妙ておき、前記出湯口
から注湯する際に、前記気体噴射ノズルから所定の気体
を噴射し、かつその気体の流量を一定流量となるよう制
御するとともにその気体の圧力を検出し、検出して得た
圧力が予め設定した前記容器内のスラグ水頭圧にほぼ等
しい設定圧力値になつ九ときに、前記気体噴射ノズルか
ら噴射する気体の流量を増大させてその気体の圧力によ
って注湯を阻止するようにしたことを特徴とする注湯時
におけるスラグ流出防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12954481A JPS5831021A (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | 注湯時におけるスフグ流出防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12954481A JPS5831021A (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | 注湯時におけるスフグ流出防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831021A true JPS5831021A (ja) | 1983-02-23 |
Family
ID=15012133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12954481A Pending JPS5831021A (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | 注湯時におけるスフグ流出防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831021A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130615A (ja) * | 1984-03-26 | 1986-02-12 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 溶鋼、溶滓の分離出湯方法および装置 |
| JPS61262454A (ja) * | 1985-05-16 | 1986-11-20 | Nippon Steel Corp | 溶鋼流へのスラグ混入検知方法 |
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