JPS5831019A - 溶湯容器におけるスラグ検出方法 - Google Patents
溶湯容器におけるスラグ検出方法Info
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- JPS5831019A JPS5831019A JP12790181A JP12790181A JPS5831019A JP S5831019 A JPS5831019 A JP S5831019A JP 12790181 A JP12790181 A JP 12790181A JP 12790181 A JP12790181 A JP 12790181A JP S5831019 A JPS5831019 A JP S5831019A
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- slag
- stopper
- molten metal
- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4653—Tapholes; Opening or plugging thereof
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は転炉、取鍋等の溶湯容器から溶湯を出湯する際
に流出溶湯流へのスラグの混入時期を明確に検出するス
ラグ検出方法に関する〇−例として転炉について述べれ
ば、一般に吹錬後の転炉内のスラグ量の対溶銑比は製鉄
所によりて異なるが平均的に約１３．０重量％（２６容
積−）程度と考えられる０また取鍋へのスラグ混入量は
スラグカットを行っていない場合第１図および第２図に
示すグラフのごとくなる。これらグラフから明らかなご
とくスラグ流人量は出鋼口の拡大に伴い加速度的に増加
する。さらに第３図社転炉の傾倒による出鋼時間と出鋼
口における＜ｉｎ鋼＋ススラ）深さの関係を示しておシ
ｖ、はスラグの混入を生ずることなく、出鋼される溶鋼
量、馬は取鍋内に流入するスラグ量を示す。上記ｖ８お
よびｈ量を計算にて求めれば、 Ｖ、 ＝ ＡＣ４−ａｏｏ ＝ ３００ＡＣＪ山−３８
０ＡＣＦ ＝ ２．ｒｈｃｌｉ これよプ Ｖ、 ： Ｖ、 ＝３８０ ： ２．７＝１４０ ：
１ となる〇但し、ム：出鋼口面積 Ｃ：流量係数 上記計算・からスラグとメタルの職別が確実に出来ると
すれば、取鍋内に混入するスラグの量は容積比で１７１
籾程度に出来る社ずである。しかし前述したように取鍋
内には実際には１７２０ 前後のスラグが混入している
。これは出鋼末期には大量のスラグが混合した状態、す
なわち第４図に示すような状態が数十秒関絖〈と考えら
れ、このような状態を目視者はいまだメタルゾーンと判
断することによると考えられる。
に流出溶湯流へのスラグの混入時期を明確に検出するス
ラグ検出方法に関する〇−例として転炉について述べれ
ば、一般に吹錬後の転炉内のスラグ量の対溶銑比は製鉄
所によりて異なるが平均的に約１３．０重量％（２６容
積−）程度と考えられる０また取鍋へのスラグ混入量は
スラグカットを行っていない場合第１図および第２図に
示すグラフのごとくなる。これらグラフから明らかなご
とくスラグ流人量は出鋼口の拡大に伴い加速度的に増加
する。さらに第３図社転炉の傾倒による出鋼時間と出鋼
口における＜ｉｎ鋼＋ススラ）深さの関係を示しておシ
ｖ、はスラグの混入を生ずることなく、出鋼される溶鋼
量、馬は取鍋内に流入するスラグ量を示す。上記ｖ８お
よびｈ量を計算にて求めれば、 Ｖ、 ＝ ＡＣ４−ａｏｏ ＝ ３００ＡＣＪ山−３８
０ＡＣＦ ＝ ２．ｒｈｃｌｉ これよプ Ｖ、 ： Ｖ、 ＝３８０ ： ２．７＝１４０ ：
１ となる〇但し、ム：出鋼口面積 Ｃ：流量係数 上記計算・からスラグとメタルの職別が確実に出来ると
すれば、取鍋内に混入するスラグの量は容積比で１７１
籾程度に出来る社ずである。しかし前述したように取鍋
内には実際には１７２０ 前後のスラグが混入している
。これは出鋼末期には大量のスラグが混合した状態、す
なわち第４図に示すような状態が数十秒関絖〈と考えら
れ、このような状態を目視者はいまだメタルゾーンと判
断することによると考えられる。
第５図は出鋼口にフィールドフィルを取付はコイルのイ
ンピーダンスの変化をとらえエメタルとスラグの識別を
行う方法があるが、この方法はメタルもしくはスラグの
単独流出の領域においてインピーダンスの変化を明確に
とらえて目視者の個人差をきたすことなく完全にスラグ
カットが出来るものの、逆に巻きこみスラグ等によりて
メタルとスラグが混合して出鋼する領域に移行する場合
においてインピーダンスの変化が顕著に表われな−ため
溶鋼、スラグの見極めが非常にむずかしいＯ従って、こ
の領域が数十秒間−続く出鋼過程で、流出物をエアで吹
きとばしたシ或いは炉を起こして出鋼を止めたりスライ
ディングノズル装置等を用いて出鋼を止めたヤする場合
においても、スラグの検出が十分でない丸め完全なスラ
グカットはおろか、出鋼歩留シの低下をきたすなどの欠
点があシ、これとてもいまだ完全なものと紘首いがたい
。
ンピーダンスの変化をとらえエメタルとスラグの識別を
行う方法があるが、この方法はメタルもしくはスラグの
単独流出の領域においてインピーダンスの変化を明確に
とらえて目視者の個人差をきたすことなく完全にスラグ
カットが出来るものの、逆に巻きこみスラグ等によりて
メタルとスラグが混合して出鋼する領域に移行する場合
においてインピーダンスの変化が顕著に表われな−ため
溶鋼、スラグの見極めが非常にむずかしいＯ従って、こ
の領域が数十秒間−続く出鋼過程で、流出物をエアで吹
きとばしたシ或いは炉を起こして出鋼を止めたりスライ
ディングノズル装置等を用いて出鋼を止めたヤする場合
においても、スラグの検出が十分でない丸め完全なスラ
グカットはおろか、出鋼歩留シの低下をきたすなどの欠
点があシ、これとてもいまだ完全なものと紘首いがたい
。
以上従来方法について述べて来たが、これら方法は現在
迄のところ一長一短を有しておシ必ずしも満足のゆくス
ラグ検出効果をあげておらず最適方法ないし装置の開発
がまたれていた。
迄のところ一長一短を有しておシ必ずしも満足のゆくス
ラグ検出効果をあげておらず最適方法ないし装置の開発
がまたれていた。
本発明はこのような現状をかえシみて創作されたもので
あシ、まずその理論的根拠に２いて述べれば、一般Ｋｌ
ｌ融スラグはイオン化して２Ｍ＋と６”−（なおＭ ａ
ＡＺ ＊ Ｃａ ＊ ａｔ ｅ Ｍｇ等の金属を示す
）に分離していると考えられ、電場に対してｙｗμＥ（
ここでＥは電場の強さ、μはイオンの大きさ、換度、電
価に依存する易動度の速度で移動する。
あシ、まずその理論的根拠に２いて述べれば、一般Ｋｌ
ｌ融スラグはイオン化して２Ｍ＋と６”−（なおＭ ａ
ＡＺ ＊ Ｃａ ＊ ａｔ ｅ Ｍｇ等の金属を示す
）に分離していると考えられ、電場に対してｙｗμＥ（
ここでＥは電場の強さ、μはイオンの大きさ、換度、電
価に依存する易動度の速度で移動する。
この場合、イオンの電気伝導度σはｔ ＝ ｎ・・・マ
（とこでｎは電流密度、・は電荷、マは速度を示す）で
表わ“される０・いま電場Ｅを交書電場とするとＥの振
動数に応じてイオンの運動の方向が変化するが、振動数
が大きくなると、イオンの運動が電場の変化に追随で１
なくなシ、位相に遅れ！生じる。これに対して溶鋼の場
合、電気伝導の主体が自由電子であるためレスポンスが
早く、位相の遅れ線無視できる。これを図式化すると第
６図のごとくなる（危お図中、ωは角速度、ｔは時間、
αは位相のずれでらる）０ 以上のことより位相のずれ
を検知することによって溶融スラグと情調とを明確に識
別できることとなる。
（とこでｎは電流密度、・は電荷、マは速度を示す）で
表わ“される０・いま電場Ｅを交書電場とするとＥの振
動数に応じてイオンの運動の方向が変化するが、振動数
が大きくなると、イオンの運動が電場の変化に追随で１
なくなシ、位相に遅れ！生じる。これに対して溶鋼の場
合、電気伝導の主体が自由電子であるためレスポンスが
早く、位相の遅れ線無視できる。これを図式化すると第
６図のごとくなる（危お図中、ωは角速度、ｔは時間、
αは位相のずれでらる）０ 以上のことより位相のずれ
を検知することによって溶融スラグと情調とを明確に識
別できることとなる。
本発明は以上の理論をスラグ（バッグ−も含む）検出方
法に応用することによりて完成されたものであり、その
要旨紘溶湯容器の溶湯に電流を印加しておき、同溶湯変
位及びスラグ変位の変化によシスラグを検出することを
特徴とする溶湯容器におけるスラグ検出方法にあり、同
方法によりその後の迅速なスラグカットあるいは湯直レ
ベル制御を図らんとするものである。
法に応用することによりて完成されたものであり、その
要旨紘溶湯容器の溶湯に電流を印加しておき、同溶湯変
位及びスラグ変位の変化によシスラグを検出することを
特徴とする溶湯容器におけるスラグ検出方法にあり、同
方法によりその後の迅速なスラグカットあるいは湯直レ
ベル制御を図らんとするものである。
なお、上記検出方法はあらゆる形態のスラグカット方法
に利用できるものでアシ、後述するスラグストッパーに
よる方法の他、スライディングノズル装置を用いる方法
、エア吹き等が考えられる。
に利用できるものでアシ、後述するスラグストッパーに
よる方法の他、スライディングノズル装置を用いる方法
、エア吹き等が考えられる。
またここで「嬢湯容器」社造塊設備におけるモールド、
タンディッシ島等も含むものであり、この場合、連続鋳
造作業におけるモールドの湯面検出にも、本願発明に係
るスラグ検出方法は利用できることになる。
タンディッシ島等も含むものであり、この場合、連続鋳
造作業におけるモールドの湯面検出にも、本願発明に係
るスラグ検出方法は利用できることになる。
以下本発明に係るスラグ検出方法をスラグストッパーに
よるスラグカット作業に適用したも゛のを第７図に示す
一実施例をもって具体的に説明する０なお、図中（１）
紘スラグ、（２）紘溶鋼、＋３） Ｉｉ耐火２イニング
、（４）は転炉の鉄皮、（５）は導電性スラグストッパ
ー、（ａ）１１溶鋼（２）と鉄皮（４）とを導通状態と
なす第１導通線（なお耐火ライニング（３）が導通性の
ときは不１り（７）は鉄皮（４）と導電性スラグストツ
ノく−Ｃ５）とを導通状態となす第２導通線、（６）は
位相検ラグストッパー（５）間に設けられる電圧針と増
巾器、（９）の信号によシ作動する油圧ヱニットと駆動
機構（ｉｌｔｉ操作装置である。なお、第２導通線（７
）拡図示の配線に限られるもので紘なく、第１導通線（
６）と同様な形態にて出鋼口に取付けるとと゛ができ、
さらにその場合第１．第２導通線＋６１ 、 ＋７）の
埋設位置線一端が湯道に伸嬌するようにすることもでき
る０また一端を出鋼口外にて溶湯流（スラグ流）と接触
させてもよい。
よるスラグカット作業に適用したも゛のを第７図に示す
一実施例をもって具体的に説明する０なお、図中（１）
紘スラグ、（２）紘溶鋼、＋３） Ｉｉ耐火２イニング
、（４）は転炉の鉄皮、（５）は導電性スラグストッパ
ー、（ａ）１１溶鋼（２）と鉄皮（４）とを導通状態と
なす第１導通線（なお耐火ライニング（３）が導通性の
ときは不１り（７）は鉄皮（４）と導電性スラグストツ
ノく−Ｃ５）とを導通状態となす第２導通線、（６）は
位相検ラグストッパー（５）間に設けられる電圧針と増
巾器、（９）の信号によシ作動する油圧ヱニットと駆動
機構（ｉｌｔｉ操作装置である。なお、第２導通線（７
）拡図示の配線に限られるもので紘なく、第１導通線（
６）と同様な形態にて出鋼口に取付けるとと゛ができ、
さらにその場合第１．第２導通線＋６１ 、 ＋７）の
埋設位置線一端が湯道に伸嬌するようにすることもでき
る０また一端を出鋼口外にて溶湯流（スラグ流）と接触
させてもよい。
本実施例にあって社、まず出鋼途中、すなわち転炉囚内
の溶鋼深さく、ｌ）が一定の値になったときに導電性ス
ラグストッパー（６）を転炉囚内に挿入し、同スラグス
トッパー下端にて出鋼口（至）の炉内側をいったん閉塞
する０ついで所定時間（数秒間）経過後導電性スラグス
トッパー（５）を設定量上昇し、同スラグストッパー下
端と出鋼口（Ｉｓ炉内側との関に所定の間隙をつ〈シ出
鋼を再開する。そして出鋼初期欧導電性スラグストッパ
ー（５）と鉄皮（４）社溶鋼（２）によつて高周波電流
が導通状態となるので第２導通線（７）に設けた電流計
（ＩＬａｌｌは設定鎖部れることになる。
の溶鋼深さく、ｌ）が一定の値になったときに導電性ス
ラグストッパー（６）を転炉囚内に挿入し、同スラグス
トッパー下端にて出鋼口（至）の炉内側をいったん閉塞
する０ついで所定時間（数秒間）経過後導電性スラグス
トッパー（５）を設定量上昇し、同スラグストッパー下
端と出鋼口（Ｉｓ炉内側との関に所定の間隙をつ〈シ出
鋼を再開する。そして出鋼初期欧導電性スラグストッパ
ー（５）と鉄皮（４）社溶鋼（２）によつて高周波電流
が導通状態となるので第２導通線（７）に設けた電流計
（ＩＬａｌｌは設定鎖部れることになる。
しかし導電性スラグストッパー（５）先端接触物がスラ
グ（１）に変るに従つて電流計６１１．ａｍ）間に位相
のずれが発生する。この位相のずれは位相比較ＳａＷ、
積分回路ａｓを介して比較器（１４）にもたらされ、同
比較器ｆｉ４ｔ！位相のずれが設定値以上になると、所
定の制御信号を導電性スラグストッパー（５）の駆動機
構に送ることになる。このように電流の変化すなわち電
流の位相のずれによって溶鋼（２）とスラグ（１）の識
別を行い、識別後退速に導電性スラグストッパー（５）
を再度降下し出鋼の流出間隙を小さくしたシ、ないしは
出鋼口ＩＯ閉塞を行う。これによりてスラグ（１）の溶
鋼流への混入は効果的に防止されることになる。
グ（１）に変るに従つて電流計６１１．ａｍ）間に位相
のずれが発生する。この位相のずれは位相比較ＳａＷ、
積分回路ａｓを介して比較器（１４）にもたらされ、同
比較器ｆｉ４ｔ！位相のずれが設定値以上になると、所
定の制御信号を導電性スラグストッパー（５）の駆動機
構に送ることになる。このように電流の変化すなわち電
流の位相のずれによって溶鋼（２）とスラグ（１）の識
別を行い、識別後退速に導電性スラグストッパー（５）
を再度降下し出鋼の流出間隙を小さくしたシ、ないしは
出鋼口ＩＯ閉塞を行う。これによりてスラグ（１）の溶
鋼流への混入は効果的に防止されることになる。
なお導電性スラグストッパー（団を転炉内にて操作する
装置としては各種形態のものが考えられるが、その−具
体例を第８図および第９図に示す。
装置としては各種形態のものが考えられるが、その−具
体例を第８図および第９図に示す。
図示する操作装置ｔ２１）ｔｉ転炉囚の炉前側の作業床
買上に立設されている建屋支持柱（至）にジブクレーン
の形態で取付けられており、大概して炉前側の作業床面
上に略水平状態にて保持されているストッパー支持アー
ム（財）、同ストッパー支持アー、ム（財）の先端に吊
支されてなる導電性スラグストッパー（５）、同ストツ
ノ七−支持アーム員を進退自在に囲んでいるアーム案内
筒（至）、同アーム案内筒（至）上に取付けられストッ
パー支持アーム＠を転炉囚内に進退自在に繰出すアーム
繰出機構（５）、下端をアーム案内筒（至）の基端と回
動自在に枢着し中途を建家支持柱（至）の横架取付リプ
（２）に軸受−を介して昇降および回動自在（軸心ｊｉ
ｉｊ））に取付けられている垂直アーム支持軸（至）、
ストッパー支持アーム（財）を昇降するべく垂直アーム
支持−０１に並列されてなるアーム昇降機構０１１１ス
トツパー支持ア７ム（財）をアーム垂直支持軸（至）を
旋回中心として旋回させるべく横架取付リプ（至）に並
設されているアーム旋回機帯（至）および一端を垂直ア
ーム支持軸（至）の中途に連結し他端をアーム案内筒−
の先端に連結してなるアーム俯仰機構（２）よシー成さ
れている。
買上に立設されている建屋支持柱（至）にジブクレーン
の形態で取付けられており、大概して炉前側の作業床面
上に略水平状態にて保持されているストッパー支持アー
ム（財）、同ストッパー支持アー、ム（財）の先端に吊
支されてなる導電性スラグストッパー（５）、同ストツ
ノ七−支持アーム員を進退自在に囲んでいるアーム案内
筒（至）、同アーム案内筒（至）上に取付けられストッ
パー支持アーム＠を転炉囚内に進退自在に繰出すアーム
繰出機構（５）、下端をアーム案内筒（至）の基端と回
動自在に枢着し中途を建家支持柱（至）の横架取付リプ
（２）に軸受−を介して昇降および回動自在（軸心ｊｉ
ｉｊ））に取付けられている垂直アーム支持軸（至）、
ストッパー支持アーム（財）を昇降するべく垂直アーム
支持−０１に並列されてなるアーム昇降機構０１１１ス
トツパー支持ア７ム（財）をアーム垂直支持軸（至）を
旋回中心として旋回させるべく横架取付リプ（至）に並
設されているアーム旋回機帯（至）および一端を垂直ア
ーム支持軸（至）の中途に連結し他端をアーム案内筒−
の先端に連結してなるアーム俯仰機構（２）よシー成さ
れている。
第１０図から第１１図にスラグストッパ−（５）の構造
が詳細に示されている。図示するとと〈スラグストッパ
−（５）は下端に球状部（至）を有する耐火物筒体（４
１１１同耐火物筒体ｈａ内に挿入される芯体（社）、同
芯体頂部を介して耐火物筒体（４Ｄに連結されるストッ
パー吊支棒四よ口→、同ストッパー吊支棒（ハ）紘上部
に設けた長孔■をストッパー支持アーム（財）の先端に
取シ付けた吊支用枢ピン（ロ）に嵌入することによって
揺動状態に吊支される。を九ストッパー吊支棒ａａ頂部
に中途をストッパー支持アーム（財）の先端に枢支−さ
れてなる回動レバー−の一端が接触している。一方、回
動レバー（至）の他端状連結ロッドＯ１を介してリミッ
ト装置等の制御装置（図示せず）と連絡しておシ、こう
することによってスラグストッパ−（５）は出鋼口内面
への接触後Ｏ上昇量を調整することができる。
が詳細に示されている。図示するとと〈スラグストッパ
−（５）は下端に球状部（至）を有する耐火物筒体（４
１１１同耐火物筒体ｈａ内に挿入される芯体（社）、同
芯体頂部を介して耐火物筒体（４Ｄに連結されるストッ
パー吊支棒四よ口→、同ストッパー吊支棒（ハ）紘上部
に設けた長孔■をストッパー支持アーム（財）の先端に
取シ付けた吊支用枢ピン（ロ）に嵌入することによって
揺動状態に吊支される。を九ストッパー吊支棒ａａ頂部
に中途をストッパー支持アーム（財）の先端に枢支−さ
れてなる回動レバー−の一端が接触している。一方、回
動レバー（至）の他端状連結ロッドＯ１を介してリミッ
ト装置等の制御装置（図示せず）と連絡しておシ、こう
することによってスラグストッパ−（５）は出鋼口内面
への接触後Ｏ上昇量を調整することができる。
上記構成によって操作装置は導電性スラグストッパー（
至）を転炉回内で自在に操作出来上述したスラグカット
を適確に行うことができる。
至）を転炉回内で自在に操作出来上述したスラグカット
を適確に行うことができる。
又、本発明に係るスラグ検出方法を取鍋および連続鋳造
に適用したものを第ν図、第１３図に示す一実施例をも
って具体的に＃Ｊｌ明する。
に適用したものを第ν図、第１３図に示す一実施例をも
って具体的に＃Ｊｌ明する。
第１２図は上注式造塊法におけるスラグカット作業を示
すものである。
すものである。
図中（１）はスラグ、（２）は溶鋼、−は取鍋、−輪は
溶鋼中に浸漬した電極、■は電極−９−関に設けた位相
検出装置、−）紘位相検出装置の）の信号を受けて注出
流量制御手段であるスライディングノズル装置−）を働
かせる油圧二ニット、−はインゴットケースである。な
お、取鍋（へ）内張耐火物が導電性の場合、電極ｍｕ省
略し、直接導線（７）を取鍋拳→へ接続してもよい。
溶鋼中に浸漬した電極、■は電極−９−関に設けた位相
検出装置、−）紘位相検出装置の）の信号を受けて注出
流量制御手段であるスライディングノズル装置−）を働
かせる油圧二ニット、−はインゴットケースである。な
お、取鍋（へ）内張耐火物が導電性の場合、電極ｍｕ省
略し、直接導線（７）を取鍋拳→へ接続してもよい。
第１３図は連続鋳造法におけゐ湯面制御の作業を示すも
のである。
のである。
図中、（１）’＋１パウダー、（２）は溶鋼、Ｈ線タン
ディツシュ、−は連続鋳造用モールド、ｍ）１ｙはモー
ルド−）中の溶鋼（２）に浸漬した電極、（ロ）は電極
拳１）−１ｙ間に設は丸飲相検出装置、（ロ）は位相−
゛・出装置の）の信？乍 号を受けて流出流量制御手段であるスライディングノズ
ル装置争◆を働かせる制御装置（油圧ユニット等）−は
スライディングノズル装置−の注出孔に設けた浸漬ノズ
ルである。
ディツシュ、−は連続鋳造用モールド、ｍ）１ｙはモー
ルド−）中の溶鋼（２）に浸漬した電極、（ロ）は電極
拳１）−１ｙ間に設は丸飲相検出装置、（ロ）は位相−
゛・出装置の）の信？乍 号を受けて流出流量制御手段であるスライディングノズ
ル装置争◆を働かせる制御装置（油圧ユニット等）−は
スライディングノズル装置−の注出孔に設けた浸漬ノズ
ルである。
なお、電極−） ＄１７ 、そ−ルドーに代ゐものとし
て一点破線で示すシうにタンディツシュ−′の溶鋼（２
）に電極を浸漬してもよい。
て一点破線で示すシうにタンディツシュ−′の溶鋼（２
）に電極を浸漬してもよい。
以上述べてきた如く本発明に係るスラグ検出方法は溶湯
注出口における溶湯からスラグへの変移を迅速に識別し
てその後のスラグカットあるいは湯面レベル制御を迅速
かつ確実に行うことができる０
注出口における溶湯からスラグへの変移を迅速に識別し
てその後のスラグカットあるいは湯面レベル制御を迅速
かつ確実に行うことができる０
第１図および第２図は取鍋内のスラグ混入量と出鋼時間
、チャージ回数との関係を示すグラフ、第３図は出鋼口
における（溶鋼＋スラグ）深さと出鋼時間との関係を示
すグラフ、第４図はスラグ混入のメカニズムを示す説明
図、第５図は従来のスラグ検出方法の説明図、第６図は
本発明に係るスラグ検出方法の理論説明図、−第７図は
本発明に係るスラグ検出方法を用いたスラグカット作業
の説明図、第８図拡開作業に用いる操作装置の正面図、
第９図拡間平面図である。第１０図、第１１図紘転炉ス
２グカット作業に用いた例のスラグストッパーの構造及
びストッパー支持アーふとスラグストッパーの連結状態
説明図、第１２図は本発明に係るスラグ検出方法を上注
式造塊法におけるスラグカット作業に用いた説明図、第
１３図は本発明に係るスラグ検出方法を連続鋳造法のモ
ールドの湯面検出に用いた湯面レベル制御の説明図であ
る。 特許出願人 日新製鋼株式会社 （ほか１名） 代 理 人 伊 東 守 忠Ｏ１
か１名） 第１図 第２図 とｍ時間（ハ） ｈ−ジ１ａが
０）第４図 第５図 第１０１’ 第１１図 第１２図 第１３図
、チャージ回数との関係を示すグラフ、第３図は出鋼口
における（溶鋼＋スラグ）深さと出鋼時間との関係を示
すグラフ、第４図はスラグ混入のメカニズムを示す説明
図、第５図は従来のスラグ検出方法の説明図、第６図は
本発明に係るスラグ検出方法の理論説明図、−第７図は
本発明に係るスラグ検出方法を用いたスラグカット作業
の説明図、第８図拡開作業に用いる操作装置の正面図、
第９図拡間平面図である。第１０図、第１１図紘転炉ス
２グカット作業に用いた例のスラグストッパーの構造及
びストッパー支持アーふとスラグストッパーの連結状態
説明図、第１２図は本発明に係るスラグ検出方法を上注
式造塊法におけるスラグカット作業に用いた説明図、第
１３図は本発明に係るスラグ検出方法を連続鋳造法のモ
ールドの湯面検出に用いた湯面レベル制御の説明図であ
る。 特許出願人 日新製鋼株式会社 （ほか１名） 代 理 人 伊 東 守 忠Ｏ１
か１名） 第１図 第２図 とｍ時間（ハ） ｈ−ジ１ａが
０）第４図 第５図 第１０１’ 第１１図 第１２図 第１３図
Claims (1)
- １、溶湯容器の溶湯に高周波電流を印加しておき、同溶
湯流出時からスラグ流出開始にわたる郷において生ずる
湯面の変異による高周波電流の変化によ）スラグを検出
することを特徴とする溶湯容器におけるスラグ検出方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12790181A JPS5831019A (ja) | 1981-08-15 | 1981-08-15 | 溶湯容器におけるスラグ検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12790181A JPS5831019A (ja) | 1981-08-15 | 1981-08-15 | 溶湯容器におけるスラグ検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831019A true JPS5831019A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS6160885B2 JPS6160885B2 (ja) | 1986-12-23 |
Family
ID=14971461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12790181A Granted JPS5831019A (ja) | 1981-08-15 | 1981-08-15 | 溶湯容器におけるスラグ検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831019A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617110A (ja) * | 1992-06-30 | 1994-01-25 | Nippon Steel Corp | 出湯終了判定方法 |
| WO1999066082A1 (de) * | 1998-06-12 | 1999-12-23 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zum abdichten einer abstichöffnung in metallurgischen gefässen |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0331620Y2 (ja) * | 1986-05-23 | 1991-07-04 | ||
| JPH0527912Y2 (ja) * | 1988-09-01 | 1993-07-16 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5672111A (en) * | 1979-11-14 | 1981-06-16 | Kawasaki Steel Corp | Separate tapping method for molten steel and slag, and its apparatus |
-
1981
- 1981-08-15 JP JP12790181A patent/JPS5831019A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5672111A (en) * | 1979-11-14 | 1981-06-16 | Kawasaki Steel Corp | Separate tapping method for molten steel and slag, and its apparatus |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617110A (ja) * | 1992-06-30 | 1994-01-25 | Nippon Steel Corp | 出湯終了判定方法 |
| WO1999066082A1 (de) * | 1998-06-12 | 1999-12-23 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zum abdichten einer abstichöffnung in metallurgischen gefässen |
| US6471911B1 (en) | 1998-06-12 | 2002-10-29 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Method and device for sealing a tap hole in metallurgical containers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6160885B2 (ja) | 1986-12-23 |
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