JPS5830373B2 - 角筒深紋り用オ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 - Google Patents
角筒深紋り用オ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5830373B2 JPS5830373B2 JP10390475A JP10390475A JPS5830373B2 JP S5830373 B2 JPS5830373 B2 JP S5830373B2 JP 10390475 A JP10390475 A JP 10390475A JP 10390475 A JP10390475 A JP 10390475A JP S5830373 B2 JPS5830373 B2 JP S5830373B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は角筒深絞り用オーステナイト系ステンレス薄
鋼板の製造方法に関し、とくにオーステナイト系ステン
レス冷延焼鈍鋼帯もしくは同鋼板の製造に際して、熱延
鋼帯もしくは熱延鋼板の熱処理就中、その条件とそれに
応じた冷間圧延条件の選択組合わせにエリ、引続き通常
の条件で仕上焼鈍を施した冷延焼鈍鋼帯もしくは同鋼板
の、圧延方向に対し４５°方向の塑性歪比を犬きくして
、有効な角筒深絞り性向上を図ったものである。
鋼板の製造方法に関し、とくにオーステナイト系ステン
レス冷延焼鈍鋼帯もしくは同鋼板の製造に際して、熱延
鋼帯もしくは熱延鋼板の熱処理就中、その条件とそれに
応じた冷間圧延条件の選択組合わせにエリ、引続き通常
の条件で仕上焼鈍を施した冷延焼鈍鋼帯もしくは同鋼板
の、圧延方向に対し４５°方向の塑性歪比を犬きくして
、有効な角筒深絞り性向上を図ったものである。
従来フェライト組織の鉄鋼材料、とりわけ軟鋼板ないし
クロムステンレス鋼板ではそれらの深絞り加工性が塑性
歪比（ｒ値）と相関があり、同一鋼種ではこれが大きい
ほど深絞り性が良好であることは既知である。
クロムステンレス鋼板ではそれらの深絞り加工性が塑性
歪比（ｒ値）と相関があり、同一鋼種ではこれが大きい
ほど深絞り性が良好であることは既知である。
ところがオーステナイト系ステンレス薄鋼板のプレス成
形性には、加工硬化指数（ｎ値）の寄与が大きいため、
塑性歪比を向上させることにより絞り性を良好たらしめ
ようとするような努力は従来払われたことがない。
形性には、加工硬化指数（ｎ値）の寄与が大きいため、
塑性歪比を向上させることにより絞り性を良好たらしめ
ようとするような努力は従来払われたことがない。
さてオーステナイト系ステンレス冷延焼鈍鋼帯あるいは
同鋼板の製造に従来採用されて来た工程ばつぎのように
要約される。
同鋼板の製造に従来採用されて来た工程ばつぎのように
要約される。
すなわち、８０００〜９００℃で仕上圧延された熱延鋼
帯もしくは同鋼板を次工程の冷延が容易であるように軟
化させるため、およそ１０５０’〜１１３０℃に加熱後
急冷（固溶化処理）し、脱スケールしてから冷間圧延し
、さらに仕上焼鈍としてやはり１０５００〜１１３０℃
に加熱後急冷の処理が施され、製品厚みによっては冷延
工程がくり返されることもある。
帯もしくは同鋼板を次工程の冷延が容易であるように軟
化させるため、およそ１０５０’〜１１３０℃に加熱後
急冷（固溶化処理）し、脱スケールしてから冷間圧延し
、さらに仕上焼鈍としてやはり１０５００〜１１３０℃
に加熱後急冷の処理が施され、製品厚みによっては冷延
工程がくり返されることもある。
このような製造条件で作られた冷延焼鈍板の塑性歪比ｒ
値は第１図に示すように、仕上焼鈍前の冷間圧延率（２
次冷延率）によって著しく影響され、その圧延率が大き
くなるほど、圧延方向に対し４５°方向で大きくなる。
値は第１図に示すように、仕上焼鈍前の冷間圧延率（２
次冷延率）によって著しく影響され、その圧延率が大き
くなるほど、圧延方向に対し４５°方向で大きくなる。
発明者らは、このような従来の条件で製造したＪＩＳ−
８ＵＳ３０４冷延焼鈍鋼板な角筒深絞りしたとき、角筒
の角隅円弧の中心角二等分線方向（以下角方向と呼ぶ）
が板の圧延方向に対する４５°方向と一致するときに、
より大きな絞り深さを与えることを見出した。
８ＵＳ３０４冷延焼鈍鋼板な角筒深絞りしたとき、角筒
の角隅円弧の中心角二等分線方向（以下角方向と呼ぶ）
が板の圧延方向に対する４５°方向と一致するときに、
より大きな絞り深さを与えることを見出した。
また、圧延方向に対し４５°方向の塑性歪比（ｒ４５）
が異なるいくつかの板について、角方向が板の圧延方向
に対し４５°になるよう角筒絞り試験を行なうと、第１
表に示すように、ｒ４５が大きい板はど深絞り性が向上
することも見出された。
が異なるいくつかの板について、角方向が板の圧延方向
に対し４５°になるよう角筒絞り試験を行なうと、第１
表に示すように、ｒ４５が大きい板はど深絞り性が向上
することも見出された。
な釦ごの絞り試験は正八角形に素板を切り出ししグラフ
ァイトグリースを潤滑剤にして４０ｒｒｒｍ角のポンチ
（ｒｐ二４Ｗ 、 ｒ ｃ ｍｌ ０ｒｔａｎ ）で深
絞り加工したものである。
ァイトグリースを潤滑剤にして４０ｒｒｒｍ角のポンチ
（ｒｐ二４Ｗ 、 ｒ ｃ ｍｌ ０ｒｔａｎ ）で深
絞り加工したものである。
しかし、かような従来法によると角筒深絞り性に卓効を
発揮する程度にｒ４３を大きくするためには、第１図に
明らかなように非常に大きい２次冷延率で圧延しなけれ
ばならず、圧延機の能力にも限界があるため著しく非能
率になり、またよしんば圧延し得たとしても、鋼帯ある
いは鋼板の形状が極めて不良になる。
発揮する程度にｒ４３を大きくするためには、第１図に
明らかなように非常に大きい２次冷延率で圧延しなけれ
ばならず、圧延機の能力にも限界があるため著しく非能
率になり、またよしんば圧延し得たとしても、鋼帯ある
いは鋼板の形状が極めて不良になる。
したがって、ｒ４５の大きい鋼板が角筒深絞り加工に有
利であっても、そのような鋼板を容易かつ安価に作り得
なければ実用的でない。
利であっても、そのような鋼板を容易かつ安価に作り得
なければ実用的でない。
そこでこの発明はこの点をとくに有利に解決する方法に
関する開発成果を開示するものである。
関する開発成果を開示するものである。
さてオーステナイト系ステンレス鋼の室温近傍での組織
は、固溶化処理でもたらされたオーステナイト相γ組織
になっているが、たとえばＪＩＢＳＵＳ ３０４鋼ある
いはＳＵＳ ３０１鋼などでは、オーステナイト相が不
安定なために、室温付近のいわゆるＭｄ点（加工をうけ
てもオーステナイト→マルテンサイト変態を起こさない
下限温度）以下で加工をうけると歪誘起変態現象を生じ
、γ相の一部がマルテンサイトα相に変態する。
は、固溶化処理でもたらされたオーステナイト相γ組織
になっているが、たとえばＪＩＢＳＵＳ ３０４鋼ある
いはＳＵＳ ３０１鋼などでは、オーステナイト相が不
安定なために、室温付近のいわゆるＭｄ点（加工をうけ
てもオーステナイト→マルテンサイト変態を起こさない
下限温度）以下で加工をうけると歪誘起変態現象を生じ
、γ相の一部がマルテンサイトα相に変態する。
発明者らは、熱延板の熱処理条件と冷延加工時に生ずる
歪誘起マルテンサイトα相量が冷延焼鈍板の歪性歪比に
およぼす影響を調べるため、通常の条件で熱延された５
ＵＳ３０４熱延鋼帯（０，０５％ｊ Ｓｉ ； ０．７
５’％ ｔＭｎ ； １．４５％ ｊＣｒ ； １８．
２３％ 、Ｎｉ ； ９．０１％、何れも重量百分率
）から試片を、熱延のままの状態、１０００℃にｌＯ分
保持後空冷、１１００℃にｌＯ分保持後空冷釦よび１１
５０℃に１０分保持後空冷の各条件で合計４種類準備し
た。
歪誘起マルテンサイトα相量が冷延焼鈍板の歪性歪比に
およぼす影響を調べるため、通常の条件で熱延された５
ＵＳ３０４熱延鋼帯（０，０５％ｊ Ｓｉ ； ０．７
５’％ ｔＭｎ ； １．４５％ ｊＣｒ ； １８．
２３％ 、Ｎｉ ； ９．０１％、何れも重量百分率
）から試片を、熱延のままの状態、１０００℃にｌＯ分
保持後空冷、１１００℃にｌＯ分保持後空冷釦よび１１
５０℃に１０分保持後空冷の各条件で合計４種類準備し
た。
これらの４種類の試料を各圧延バス毎に２０゜あるいは
２００℃の油中に浸漬し、それらの温度を保持しながら
圧延した。
２００℃の油中に浸漬し、それらの温度を保持しながら
圧延した。
圧延率は８０％である。これらのうち２０℃に保持しな
がら圧延したままの板では、圧延試料時における熱処理
条件の如何にかかわらず約３０容量多以上のα相を有す
るγ＋α ２相混合絹峨であったが２００℃に保持して
圧延した筐まの板ばγ相のみからなる組織であった。
がら圧延したままの板では、圧延試料時における熱処理
条件の如何にかかわらず約３０容量多以上のα相を有す
るγ＋α ２相混合絹峨であったが２００℃に保持して
圧延した筐まの板ばγ相のみからなる組織であった。
ついでこれらの冷延板に１１００℃で２分保持後空冷の
焼な筐しを施したのち、板の圧延方向に対し００４５°
および９００方向の塑性歪比（それぞれｒＯ２”４５
ｔｒｇ□ ）をＪＩＳ１３号Ｂ引張試片に工り３５条
引張った時点で測定した。
焼な筐しを施したのち、板の圧延方向に対し００４５°
および９００方向の塑性歪比（それぞれｒＯ２”４５
ｔｒｇ□ ）をＪＩＳ１３号Ｂ引張試片に工り３５条
引張った時点で測定した。
その結果は第２図のごとくであり、これより、熱処理し
た熱延試料を圧延した場合には、熱処理温度が低いほど
ｒ４５が高く、また同一熱処理条件では、γ＋α ２相
混合の冷延組織を持つような温度（本実験でＵ２０℃）
で圧延した方がγ単相の冷延組織を有するような温度（
本実験では２００℃）で圧延したものより、冷延焼鈍板
のｒ４５が高くなっている。
た熱延試料を圧延した場合には、熱処理温度が低いほど
ｒ４５が高く、また同一熱処理条件では、γ＋α ２相
混合の冷延組織を持つような温度（本実験でＵ２０℃）
で圧延した方がγ単相の冷延組織を有するような温度（
本実験では２００℃）で圧延したものより、冷延焼鈍板
のｒ４５が高くなっている。
ところが、熱延したｉｔの状態にある熱延試料を圧延し
た場合には、熱処理した熱延試料を圧延した場合よりさ
らに高水準のｒ４５を予想外に得ることができ、またた
の場合にγ単相の冷延組織を有するように圧延した方が
むしろより大きいｒ４５を得られるのが特徴的である。
た場合には、熱処理した熱延試料を圧延した場合よりさ
らに高水準のｒ４５を予想外に得ることができ、またた
の場合にγ単相の冷延組織を有するように圧延した方が
むしろより大きいｒ４５を得られるのが特徴的である。
以上の結果は、オーステナイト系ステンレス冷延焼鈍鋼
帯釦よび同鋼板にとって、熱延後の熱処理をオーステナ
イト系ステンレス鋼に従来適用している温度範囲よりも
かなりに低い９８０℃をこえ１０３０℃以下の温度で施
すことが、最終的に高水準のｒ４ｆｆを与えること、さ
た熱延後の熱処理をとくに省略し、さらに好ましくばγ
単相の冷延組織を有するように圧延することを組合ぞる
ことによりきわめて高水準のｒ４５が得られることを示
すものである。
帯釦よび同鋼板にとって、熱延後の熱処理をオーステナ
イト系ステンレス鋼に従来適用している温度範囲よりも
かなりに低い９８０℃をこえ１０３０℃以下の温度で施
すことが、最終的に高水準のｒ４ｆｆを与えること、さ
た熱延後の熱処理をとくに省略し、さらに好ましくばγ
単相の冷延組織を有するように圧延することを組合ぞる
ことによりきわめて高水準のｒ４５が得られることを示
すものである。
上述知見の下でさらに細部の条件を整理してこの発明は
、オーステナイト系ステンレス冷延焼鈍鋼帯もしくは同
鋼板の製造に際して、熱延鋼帯もしくは同鋼板を熱処理
することなくそのままか熱処理するとしても９８０℃を
こｆ、１０３０℃筐での温度で施したのち冷延すること
、さらにより一層の性能向上のためには、冷延に際し上
述熱処理の有無に応じて圧延条件の変更、すなわち冷延
前の熱延材料に熱処理を施した場合には、圧延時には、
圧延時に歪誘起変態α 相の量が増すように圧延パスの
うちの少なくとも１回、たとえば初回バス時の銅帯温度
を常温程度に抑えて圧延し、他方、熱延材料に熱処理を
施さない場合には、圧延時に歪誘起変態しないように少
くともＭｄ点よりもやや高い温度に鋼帯もしくは鋼板の
温度を確保しつつ圧延することにエリ、冷延焼鈍鋼帯も
しくは同鋼板の圧延方向に対し４５°方向の塑性比を大
ならしめ角筒深絞り性を大いに改善するものである。
、オーステナイト系ステンレス冷延焼鈍鋼帯もしくは同
鋼板の製造に際して、熱延鋼帯もしくは同鋼板を熱処理
することなくそのままか熱処理するとしても９８０℃を
こｆ、１０３０℃筐での温度で施したのち冷延すること
、さらにより一層の性能向上のためには、冷延に際し上
述熱処理の有無に応じて圧延条件の変更、すなわち冷延
前の熱延材料に熱処理を施した場合には、圧延時には、
圧延時に歪誘起変態α 相の量が増すように圧延パスの
うちの少なくとも１回、たとえば初回バス時の銅帯温度
を常温程度に抑えて圧延し、他方、熱延材料に熱処理を
施さない場合には、圧延時に歪誘起変態しないように少
くともＭｄ点よりもやや高い温度に鋼帯もしくは鋼板の
温度を確保しつつ圧延することにエリ、冷延焼鈍鋼帯も
しくは同鋼板の圧延方向に対し４５°方向の塑性比を大
ならしめ角筒深絞り性を大いに改善するものである。
これらの要件は個々に分離しても従来オーステナイト系
ステンレス鋼帯あるいは同鋼板の製造に際して採用され
ている条件とはかけ離れたものであり、またかかる要件
の結合が鋼板の特定方向の塑性歪比を向上させることは
従来まったく知られなかったところであり、ましてやこ
れらの要件の適切な相互選択により、さらに一層その効
能を向上さぞ得ることは発明者らが初めて明らかにした
事実である。
ステンレス鋼帯あるいは同鋼板の製造に際して採用され
ている条件とはかけ離れたものであり、またかかる要件
の結合が鋼板の特定方向の塑性歪比を向上させることは
従来まったく知られなかったところであり、ましてやこ
れらの要件の適切な相互選択により、さらに一層その効
能を向上さぞ得ることは発明者らが初めて明らかにした
事実である。
この発明の構成要件の限定理由について述べる。
捷ず、熱延鋼帯の熱処理についてであるが、もつとも有
利には熱延のままの状態にある鋼帯を圧下率５０％以上
にて冷延することである。
利には熱延のままの状態にある鋼帯を圧下率５０％以上
にて冷延することである。
この圧下率は５０％に満たないと、冷延焼鈍板のｒ４５
を期待する程度に向上することができない。
を期待する程度に向上することができない。
熱延鋼帯に熱処理を施さずに冷延する場合に釦いてさら
に冷延焼鈍帯として、より一層高水準のｒ４５を得るに
ば、１単相の冷延組織であることが必要であり、そのた
めには鋼帯をその組成に応じたある温度、すなわちその
鋼のＭｄ点よりも高い温度で圧延をすることの要件を、
上記した圧下率５０係以上の要件に加重しなければなら
ない。
に冷延焼鈍帯として、より一層高水準のｒ４５を得るに
ば、１単相の冷延組織であることが必要であり、そのた
めには鋼帯をその組成に応じたある温度、すなわちその
鋼のＭｄ点よりも高い温度で圧延をすることの要件を、
上記した圧下率５０係以上の要件に加重しなければなら
ない。
しかし圧延時にｓ４る各パスでの加工量は製品厚みや母
板厚みによって変化するので、これを考慮すると、好ま
しくは（Ｍｄ３ｏ ＋ １００ ） ’Ｃであることが
望ましい。
板厚みによって変化するので、これを考慮すると、好ま
しくは（Ｍｄ３ｏ ＋ １００ ） ’Ｃであることが
望ましい。
ここでＭｄ３ｏホオーステナイト鋼を３０％加工したと
きに５ｏｖｏｚｌのαを生じる温度であり、次式で鋼の
組成と対応づけられる。
きに５ｏｖｏｚｌのαを生じる温度であり、次式で鋼の
組成と対応づけられる。
Ｍｄ３ｏ（’Ｑ＝５５１−４６２ （Ｃ＋Ｎ％ ）−９
，２８ｉ％−８．１Ｍｎ％−２９ （Ｎｉ ＋Ｃｕ％）
−１３、７Ｃｒ ％−１８，５Ｍｏ％−６８Ｎｂ％また
鋼帯の上限温度を３００℃に定めたことについては、こ
の温度をこえると既存の圧延油では着引火の危険性が非
常に犬きくて防災上の問題を伴うほか、鋼帯表面が酸化
して薄く着色し、鋼帯表面の平滑性を損う可能性があり
、しかもこれ以上の温度に保持して圧延してもｒ４５の
上昇かわずかじかみられないことによる。
，２８ｉ％−８．１Ｍｎ％−２９ （Ｎｉ ＋Ｃｕ％）
−１３、７Ｃｒ ％−１８，５Ｍｏ％−６８Ｎｂ％また
鋼帯の上限温度を３００℃に定めたことについては、こ
の温度をこえると既存の圧延油では着引火の危険性が非
常に犬きくて防災上の問題を伴うほか、鋼帯表面が酸化
して薄く着色し、鋼帯表面の平滑性を損う可能性があり
、しかもこれ以上の温度に保持して圧延してもｒ４５の
上昇かわずかじかみられないことによる。
一層、熱延のままの状態では、熱延時の加工歪が残留し
ているので、鋼帯ばかなり高硬度を呈する（熱延のま普
でばＨＲＢ：９２、通常の焼鈍鋼帯はＨＲＢｆ：８０）
のために、高いｒ４５を得るのに必要な高冷延率の圧延
を行なう上で、圧延機にやや高い負荷をかけて支障をき
たすかそれなしとしない。
ているので、鋼帯ばかなり高硬度を呈する（熱延のま普
でばＨＲＢ：９２、通常の焼鈍鋼帯はＨＲＢｆ：８０）
のために、高いｒ４５を得るのに必要な高冷延率の圧延
を行なう上で、圧延機にやや高い負荷をかけて支障をき
たすかそれなしとしない。
したがって、鋼帯を軟らかくして圧延をしやすくするた
めの熱延鋼帯の熱処理が行なわれる。
めの熱延鋼帯の熱処理が行なわれる。
この場合、熱処理温度が１０３０℃をこえると、冷延時
にこの発明に基づく処置を講じても、望ましい程度にｒ
４５が高くならず、一方９８０℃以下では鋼帯を軟化し
かつ冷延時の初回パスにて、有効にαを生成させること
ができないため、熱延鋼帯に熱処理を施す場合、その適
正温度は９８０℃をこえ１０３０℃１での範囲でなけれ
ばならない。
にこの発明に基づく処置を講じても、望ましい程度にｒ
４５が高くならず、一方９８０℃以下では鋼帯を軟化し
かつ冷延時の初回パスにて、有効にαを生成させること
ができないため、熱延鋼帯に熱処理を施す場合、その適
正温度は９８０℃をこえ１０３０℃１での範囲でなけれ
ばならない。
また熱延鋼帯［９８０℃をこえ１０３０８Ｃ１での熱処
理を施した場合について、冷延焼鈍鋼帯のｒ４５をより
一層向上させるためには、冷延時に歪誘起変態α相をよ
り多く生ぜしめる必要があり、そのためには、歪誘起変
態が起こりやすいように可能なかぎり室温以下に保持し
ながら圧延することが望ましい。
理を施した場合について、冷延焼鈍鋼帯のｒ４５をより
一層向上させるためには、冷延時に歪誘起変態α相をよ
り多く生ぜしめる必要があり、そのためには、歪誘起変
態が起こりやすいように可能なかぎり室温以下に保持し
ながら圧延することが望ましい。
しかしながら、実際の商用設備では、生産性および鋼帯
表面性状の理由から高速・強圧下圧延を行なうので、銅
帯の昇温防止のためにより多量の圧延油を注いだとして
も、圧延時の鋼帯の加工熱と摩擦熱による昇温を抑制す
ることができず、圧延パスの増加につれ鋼帯温度も高く
なる。
表面性状の理由から高速・強圧下圧延を行なうので、銅
帯の昇温防止のためにより多量の圧延油を注いだとして
も、圧延時の鋼帯の加工熱と摩擦熱による昇温を抑制す
ることができず、圧延パスの増加につれ鋼帯温度も高く
なる。
したがって、圧延時により多量のα相を生ぜしめるため
には、温度制御が比較的容易な初回パス時の鋼帯温度を
低くしてかくことが少なくとも必要であり、かつ実際的
であり、ここに、初回パス前の鋼帯温度の上限を２０℃
と定めたわけである。
には、温度制御が比較的容易な初回パス時の鋼帯温度を
低くしてかくことが少なくとも必要であり、かつ実際的
であり、ここに、初回パス前の鋼帯温度の上限を２０℃
と定めたわけである。
以上の理由から、この発明では、熱延のままの状態にあ
るかあるいは９８０’Ｃをこえ１０３０°Ｃ筐での温度
で熱処理した熱延鋼帯（もしくは熱延鋼板）を圧下率５
０多以上で冷延することが基本要項であるが、より一層
の性能向上を果たすためには、熱延のままの状態にある
熱延鋼帯もしくは熱延鋼板についてばγ単相の冷延組織
を持つように圧延すること、玄た９８０℃をこえ１０３
０°Ｃ筐での温度で熱処理した熱延鋼帯（もしくは熱延
鋼板）については歪誘起変態α相を多く生じるように、
圧延時の鋼帯温度を少なくとも初圧延パス前に訃いて２
０℃以下にして圧延することが何れも発展的要項をなす
。
るかあるいは９８０’Ｃをこえ１０３０°Ｃ筐での温度
で熱処理した熱延鋼帯（もしくは熱延鋼板）を圧下率５
０多以上で冷延することが基本要項であるが、より一層
の性能向上を果たすためには、熱延のままの状態にある
熱延鋼帯もしくは熱延鋼板についてばγ単相の冷延組織
を持つように圧延すること、玄た９８０℃をこえ１０３
０°Ｃ筐での温度で熱処理した熱延鋼帯（もしくは熱延
鋼板）については歪誘起変態α相を多く生じるように、
圧延時の鋼帯温度を少なくとも初圧延パス前に訃いて２
０℃以下にして圧延することが何れも発展的要項をなす
。
この発明をいくつかの実施例について具体的に説明する
。
。
実施例 １
通常の条件で熱延した５ＵＳ３０４熱延鋼帯（Ｃ；０．
０６％、Ｓｉ ；０．７２％、Ｍｎ ；１．４８％ｓ
Ｃｒ ；１８．１５％ｔ？’ｈ ；８．８０％）から
採取した試料を、この発明に従って９８０℃また従来法
に準じて１１２０℃で何れも５分保持したのち空冷し、
ついで従来方式、すなわち圧延パス時に試料の温度を制
御することなく７５％冷延し１閣厚にした。
０６％、Ｓｉ ；０．７２％、Ｍｎ ；１．４８％ｓ
Ｃｒ ；１８．１５％ｔ？’ｈ ；８．８０％）から
採取した試料を、この発明に従って９８０℃また従来法
に準じて１１２０℃で何れも５分保持したのち空冷し、
ついで従来方式、すなわち圧延パス時に試料の温度を制
御することなく７５％冷延し１閣厚にした。
これに１１２０℃で２分保持後空冷の仕上熱処理を施し
た。
た。
仕上熱処理した板のｒ。
ｔｒ４５’ｒ９゜をＪＩＳ１３号Ｂ試片により３５多引
張伸びを与えた時点で測定し、普た正八角形に切り出し
た素板なグラフアイトゲリースを潤滑剤にして、４０−
のポンチ（ｒｐ ＝＝４ｍｍ 、 ｖ。
張伸びを与えた時点で測定し、普た正八角形に切り出し
た素板なグラフアイトゲリースを潤滑剤にして、４０−
のポンチ（ｒｐ ＝＝４ｍｍ 、 ｖ。
＝１０Ｂ）で板の圧延方向に対し４５°方向が角取向に
なるように深絞りした。
なるように深絞りした。
試験結果は第２表に示す通りである。
この発明の方法で調製した板ばｒ４５が大きく、角筒絞
り性も良好である。
り性も良好である。
実施例 ２
熱延直後に水冷して、捲取り時の鋼帯温度を従来より約
１００℃低下ｇ−ｃた５ＵＳ３０４熱延鋼帯（ｃ；０．
０５ｚｓｉ ；０．６５％ｔＭｎ ；１．５２多、Ｐ；
０．０１８優、Ｓ；０．００７優、Ｎｉ；９．０５％、
Ｃｒ ；１８．４２％）から採取した試料をこの発明
に従って熱延のま１の状態、また従来法のように１０５
０℃で５分保持空冷の熱処理を施した状態からそれぞれ
冷間圧延した。
１００℃低下ｇ−ｃた５ＵＳ３０４熱延鋼帯（ｃ；０．
０５ｚｓｉ ；０．６５％ｔＭｎ ；１．５２多、Ｐ；
０．０１８優、Ｓ；０．００７優、Ｎｉ；９．０５％、
Ｃｒ ；１８．４２％）から採取した試料をこの発明
に従って熱延のま１の状態、また従来法のように１０５
０℃で５分保持空冷の熱処理を施した状態からそれぞれ
冷間圧延した。
この圧延に際しては、歪誘起変態を生じないように各圧
延パスごとに試料を２００’Ｃｉ−工び３５０℃に保持
したシリコン油中に約１０分浸漬した。
延パスごとに試料を２００’Ｃｉ−工び３５０℃に保持
したシリコン油中に約１０分浸漬した。
圧延率は約８０％であり、仕上板厚は０．８ｍｍである
。
。
これらの板に１０５０℃で２分保持空冷の仕上熱処理を
施したのち、実施例１にのべた方法で塑性歪比重よび角
筒深絞り性を調べた。
施したのち、実施例１にのべた方法で塑性歪比重よび角
筒深絞り性を調べた。
その結果は第３表の通りである。
本発明に準拠した方法で調製した板Ｕｒ４５が大きく、
角筒絞り性にすぐれることを示している。
角筒絞り性にすぐれることを示している。
実施例 ３
通常の条件で熱延したＳＵＳ ３０４熱延鋼帯（Ｃ；０
．０６％、Ｓｉ； ０．６３％ ｔＭｎ ｓ １．４２
係、Ｐ；０．０２１％、Ｓ；０．００６％、Ｎｉ；８．
８６％、Ｃｒ ｔ １８．３７％ｊＮ；０．０１１％
）から採取した試料を、１０００℃で１０分保持後空冷
し、これらを１０’、３００釦Ｃび５０ ″ＧＫ保持し
たシリコン油中に約１０分浸漬したのち冷延の第１回目
のパスを行ない、第２パス以降については試料の温度制
御を釦こなわずに順次圧延パスを重ねて８５多圧延し、
０．７ｍｍ厚にした。
．０６％、Ｓｉ； ０．６３％ ｔＭｎ ｓ １．４２
係、Ｐ；０．０２１％、Ｓ；０．００６％、Ｎｉ；８．
８６％、Ｃｒ ｔ １８．３７％ｊＮ；０．０１１％
）から採取した試料を、１０００℃で１０分保持後空冷
し、これらを１０’、３００釦Ｃび５０ ″ＧＫ保持し
たシリコン油中に約１０分浸漬したのち冷延の第１回目
のパスを行ない、第２パス以降については試料の温度制
御を釦こなわずに順次圧延パスを重ねて８５多圧延し、
０．７ｍｍ厚にした。
これらの板の１１００℃で２分保持空冷後の圧延方向に
対し４５°方向の塑性歪比ｒ４５は第４表のごとくであ
り、圧延の際の初回パスをうける時の試料温度が低いほ
どｒ４５が大きい。
対し４５°方向の塑性歪比ｒ４５は第４表のごとくであ
り、圧延の際の初回パスをうける時の試料温度が低いほ
どｒ４５が大きい。
実施例 ４
通常の条件で熱延した５ＵＳ３０４Ｌ熱延鋼帯（Ｃ；ｏ
、ｏｔｓ％、−Ｓ ｉｙ ｏ、 ７０ ％ ＞ Ｍｎ
ｔ １３７俤、Ｐ；０．０２０優、Ｓ；ｏ、００８％
、Ｎｉ；１０、８ ％ 、Ｃｒ ； １７．６％）か
ら採取した試料を第５表に示す条件で処理した冷延焼鈍
板のｒ４５は、同表に示すように、この発明による方法
では従来法と比べて著しく大きい値になる。
、ｏｔｓ％、−Ｓ ｉｙ ｏ、 ７０ ％ ＞ Ｍｎ
ｔ １３７俤、Ｐ；０．０２０優、Ｓ；ｏ、００８％
、Ｎｉ；１０、８ ％ 、Ｃｒ ； １７．６％）か
ら採取した試料を第５表に示す条件で処理した冷延焼鈍
板のｒ４５は、同表に示すように、この発明による方法
では従来法と比べて著しく大きい値になる。
冷延率はいずれも８０％
角筒深絞り製品の典型例である流し台の″シンク”やパ
スタブにつき、この発明の方法で作った冷延焼鈍鋼板を
用いると次のように有利である。
スタブにつき、この発明の方法で作った冷延焼鈍鋼板を
用いると次のように有利である。
厨房用深型流し台のシンクのように、絞り深さが２００
ｍを超えるものを１回のプレスで成形するためには従来
材料の組成上特別な配慮を施したオーステナイト系ステ
ンレス鋼板を用いる必要があったのに対しこの発明によ
れば、組成上の制御を何ら要せず、通常のオーステナイ
ト系ステンレス鋼たとえばＳＵＳ ３０４を適用するこ
とができる。
ｍを超えるものを１回のプレスで成形するためには従来
材料の組成上特別な配慮を施したオーステナイト系ステ
ンレス鋼板を用いる必要があったのに対しこの発明によ
れば、組成上の制御を何ら要せず、通常のオーステナイ
ト系ステンレス鋼たとえばＳＵＳ ３０４を適用するこ
とができる。
またパスタブ加工のように、約６００Ｍも深くらなけれ
ばならない場合にはこの発明によると多段絞り加工の絞
り回数を大幅に軽減省略できる利点がある。
ばならない場合にはこの発明によると多段絞り加工の絞
り回数を大幅に軽減省略できる利点がある。
この発明の実施に当り熱延の１１の状態にあるオーステ
ナイト系ステンレス鋼熱延鋼帯を冷延するに際して、そ
の鋼帯ば、熱延時の加工歪が残留しているため冷延前に
すでに高硬度を呈している。
ナイト系ステンレス鋼熱延鋼帯を冷延するに際して、そ
の鋼帯ば、熱延時の加工歪が残留しているため冷延前に
すでに高硬度を呈している。
にしてもすでにのべたようにｒ単相の冷延組織を得るよ
うに圧延すれば、圧延時の硬化が軽度であり、したがっ
て圧延能率が向上し、また熱延鋼帯を熱処理するための
燃料費が節減できる。
うに圧延すれば、圧延時の硬化が軽度であり、したがっ
て圧延能率が向上し、また熱延鋼帯を熱処理するための
燃料費が節減できる。
以上詳しくのべたようにこの発明によれば、オーステナ
イト系スアンレス薄鋼板の圧延方向に対し４５°方向の
塑性歪比を有利に大ならしめて角筒深絞り性の著大な改
善をもたらすことができる。
イト系スアンレス薄鋼板の圧延方向に対し４５°方向の
塑性歪比を有利に大ならしめて角筒深絞り性の著大な改
善をもたらすことができる。
第１図はＳＵＳ ３０４冷延焼鈍鋼板の塑性歪比（ｒ値
）の冷間圧延率依存性を示した比較グラフ、第２図ば５
ＵＳ３０４冷延焼鈍鋼板の塑性歪比（ｒ値）と熱延鋼板
に施す熱処理の温度および冷延延条件の関係を示した比
較グラフである。
）の冷間圧延率依存性を示した比較グラフ、第２図ば５
ＵＳ３０４冷延焼鈍鋼板の塑性歪比（ｒ値）と熱延鋼板
に施す熱処理の温度および冷延延条件の関係を示した比
較グラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ オーステナイト系ステンレス鋼熱延鋼帯もしくは熱
延鋼板を熱延のＦれ圧下率５０％以上にて冷間圧延する
ことにより、冷延焼純鋼帯もしくは同鋼板の、圧延方向
に対し４５°方向の塑性歪比を大きくすることを特徴と
する角筒深絞り用オーステナイト系ステンレス薄鋼板の
製造方法。 ２ オーステナイト系ステンレス鋼熱延鋼帯もしくは熱
延鋼板を熱延の筐ま、歪誘起マルテンサイトが生成しな
い、（Ｍａ３ｏ＋ １ｏｏ ）’ｃ以上３００℃以下の
温度範囲で圧下率５０％以上にて圧延することにより、
冷延焼鈍鋼帯もしくは同鋼板へ圧延方向に対して４５°
方向の塑性歪比を犬きくすることを特徴とする角筒深絞
り用オーステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法。 ただしＭｄ３６＝５５１−４６２０Ｃ％＋Ｎ％）−９，
２３ｉ％−８，１Ｍｎ％−２９（Ｎｉ％＋Ｃｕ％）−１
３，７Ｃｒ ％−１８，５Ｍｏ ％−６８Ｎｂ ％とす
る。 ３ オーステナイト系ステンレス鋼熱延鋼帯もしくは熱
延鋼板に、９８０℃をこえるが１０３０℃筐での温度で
熱処理を施したのち、圧下率５０％以上にて冷間圧延す
ることにより、冷延焼鈍鋼帯もしくは同鋼板の圧延方向
に対し４５°方向の塑性歪比を犬きくすることを特徴と
する角筒深絞り用オーステナイト系ステンレス薄鋼板の
製造方法。 ４ オーステナイト系ステンレス鋼熱延鋼帯もしくは熱
延鋼板に、９８０℃をこえるが１０３０’Ｃ筐での温度
で熱処理を施したのち、圧下率５０多以上にて冷間圧延
を施す際その圧延パスのうち少くとも初回パス時におけ
る鋼帯もしくは鋼板の温度を２０℃以下に保持しつつ圧
延することにより、冷延焼鈍帯もしぐは同鋼板の、圧延
方向に対し４５°方向の塑性歪比を犬きくすることを特
徴とする角筒深絞り用オーステナイト系ステンレス薄鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10390475A JPS5830373B2 (ja) | 1975-08-29 | 1975-08-29 | 角筒深紋り用オ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10390475A JPS5830373B2 (ja) | 1975-08-29 | 1975-08-29 | 角筒深紋り用オ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5228424A JPS5228424A (en) | 1977-03-03 |
| JPS5830373B2 true JPS5830373B2 (ja) | 1983-06-29 |
Family
ID=14366401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10390475A Expired JPS5830373B2 (ja) | 1975-08-29 | 1975-08-29 | 角筒深紋り用オ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5830373B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072491A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-04-24 | アールシーエー トムソン ライセンシング コーポレイシヨン | ゴースト除去装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5434459A (en) * | 1977-08-17 | 1979-03-13 | Sumiyo Takao | Tatting knitting method and tatting needle used in said method |
| JPS5672125A (en) * | 1979-11-17 | 1981-06-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of austenitic stainless steel band or plate having less plane anisotropy |
| JPS6053726B2 (ja) * | 1981-07-31 | 1985-11-27 | 新日本製鐵株式会社 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
| JPS58224113A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Nippon Steel Corp | イヤリングを生じ難いオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
-
1975
- 1975-08-29 JP JP10390475A patent/JPS5830373B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072491A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-04-24 | アールシーエー トムソン ライセンシング コーポレイシヨン | ゴースト除去装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5228424A (en) | 1977-03-03 |
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