JPS5829632A - 延伸ブロ−成形容器の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、塩化ビニル系樹脂のような無定形熱（２） 可塑性樹脂から成る延伸ブロー成形容器及びその製法に
関し、より詳細には新規な配向特性を有し、顕著に改善
された耐衝撃性を有する延伸ブロー成形容器及びその製
法に関する。

塩化ビニル系樹脂は、酸素バリヤー性及び透明性に優れ
た樹脂であり、そのブロー成形容器は、化粧料、洗剤、
液性食品類、或いはその他の液体内容物を収容するため
の容器として広く使用されている。

塩化ビニル系樹脂から延伸ブロー成形容器を製造するこ
とも既に知られており、公知方法によれば、塩化ビニル
系樹脂を射出成形成いは溶融ブロー成形に付して有底パ
リノンを製造し、この有底パリノンを延伸可能温度域で
金型内で延伸棒により軸方向に縦延伸し、これと同時に
或いは遂次的に周方向にブロー延伸して、延伸ブロー成
形容器とする。

しかしながら、公知方法によれば、塩化ビニル樹脂容器
には、比較的低倍率の延伸を付与できるにすぎず、容器
胴全体、特に延伸棒や金型と近接する胴部の両端部に鳴
動な分子配向を与えることか困難である。しかし１、延
伸ブロー成形容器をも含めてボトル（びん）の形の容器
において構造の弱い部分は、胴部中央部よりはむしろび
んの肩部や底部に近接した胴部両端部であり、この胴部
両端部を補強することは、びんの落下等による衝撃破壊
を防止する上で非常に重要なものとなる。

本発明者等は、塩化ビニル系樹脂のような無定形熱可塑
性樹脂から成る有底パリノンを延伸ブロー成形するに際
して、この有底パリノンを以下に詳述する多段軸方向延
伸と一段のブロー延伸とに何するときには、新規な配向
特注が容器胴部に与えられ、容器の落下衝撃強度や耐熱
性等が顕著に向上することを見出すに至った。

即ち、本発明の目的は、耐衝撃性や耐熱性の顕著に改善
された無定形熱可塑性樹脂の延伸ブロー成形容器を提供
するにある。

本発明の他の目的は、容器胴部が新規な配向特性を有す
る無定形熱可塑性樹脂の延伸ブロー成形容器及びその製
法を提供するにある。

本発明の更に他の目的は、偏肉や突きやぶり等の不良品
の発生率が少なくしかも延伸むらの少ない延伸ブロー成
形容器の製造方法を提供するにある。

本発明によれば、無定形熱可塑性樹脂で一体に形成され
た胴部、底部、肩部及び首部から成り、少なくとも前記
胴部は二軸方向に分子配向されている延伸ブロー成形容
器において、前記胴部は全体的に言って肩側端部から底
側端部に向けて軸方向配向係数（ｊ）が次第に小となり
、且つ底側端部から肩側端部に向けて周方向配向係数（
シ）が次第に小となる配向傾向を有し、且つ前記胴部の
少なくとも中央部は厚み方向配向係数（ｉ）が０．２５
よりも低い値に抑制されていることを特徴とする延伸ブ
ロー成形容器が提供される。

本発明によれば更に、無定形熱可塑性樹脂から成る有底
パリソンを延伸可能温度において軸方向全延伸倍率の５
乃至７０％だけ軸方向に少なくとも１段の予備延伸に付
し、次いでこの予備延伸パリソンを軸方向に残りの延伸
倍率だけ延伸すると共に、流体の吹込みにより周方向に
膨張させることから成る耐衝撃性延伸ブロー成形容器の
製法が提供される。

本発明を以下に詳細に説明する３゜ 第１図に示すように、本発明の延伸ブロー成形容器は、
塩化ビニル系樹脂のような無定形熱可塑性樹脂で一体に
形成された胴部１、底部２、肩部６及び首部４から成っ
ており、少なくともこの胴部１は延伸ブローにより二軸
方向、即ち軸方向及び周方向に分子配向はれている。

本発明の重要な％徴は、この無定形熱可塑性樹脂から成
る胴部１に、全体的に言って肩側端部１Ａから底側端部
１Ｂに向けて軸方向配向係数（ｉ）が次第に小となり、
且つ底側端部１Ｂから屑」り端部１Ａに向けて周方向配
向係数ｅ）が次第に小となる配向傾向を付与し、且つ前
記胴部の少なくとも中央部　。

１Ｃは厚み方向配向係数（北）が０．２５よりも低い値
に抑制することに存する。

本明細書において、配向係数とは、複屈折測定で求めら
れる容器壁を構成する樹脂の成る特定方向への配向の度
合いを表わし、容器の軸方向への配向係数をｉ、容器の
周方向への配向係数をｊ、容器の厚さ方向への配向係数
をｉとして表わしたとき、 ｒ、　＋　ｙ　＋　ｚ　＝　１　　　　　　・・・・・
・（１）となるように決定される値を言う。かくして、
成る特定方向への配向係数が太きいという事実は、この
特定方向への分子配向が他の方向に比して優先的に生じ
ているという事実を示している。

配向係数の算出法の詳細は次の通りである。

一般に高分子は分子の長軸方向と短軸方向とでは屈折率
が異なることはよく仰られている。したがって高分子の
フィルム、シートあるいはハリンンなどを延伸すれば、
その延伸方向に分子鎖が配向し、配向方向とその直角方
向とで＋Ｓ屈折率が異なり、それら屈折率の値の差が複
屈折、△と定義されている。

ここで直交する三次元の座標（ｇ、　ｖ、　ｇ）におい
て、その鄭方向を容器の厚さ方向、Ｖ方向を同じく周方
向、２方向を同じく軸方向とし、それぞ（７） れの方向の屈折率をζ＋　？Ｌ　ｙ　Ｔ　？Ｌｇとする
と、下記式 ％式％ 式中、？Ｌ、は試料が完全−軸配向の場合の軸方向の屈
折率であり、−は同じく完全−軸配向の場合の軸方向に
垂直な方向の屈折率であり、ン（ｉ””Ｚ＊Ｖｒｇ）が
、Ｒ−５・５ＴＥＩＮら（Ｊ、Ａｐｐｌｔａｄ　Ｐｈｙ
ｓｉｃｓ、　３７％３９９０　（１９６６））によって
定義された各方向への配向係数である。

が成立する。

ち、外□は熱可塑性樹脂によって、それぞれ固有の値を
有し、たとえばポリ塩化ビニルなどＫついては、松本喜
代−ら（繊維学会誌、わ、６０６（１９７０Ｊ）などに
よって報告されている。

したがって複屈折、△ヨ＝ζ−？Ｌ　ｙ　＋△う：ｈ−
ｎｚ、　　′Δｔ　＝ｆＬｚ−％　ｙ　　のうちのいず
れか二つの値を測定すれば、Ｒ−Ｓ　、Ｓ　ＴＨＩＮの
報告（Ｊ、Ｐｏ１ｙｒｎａｒ　Ｓｃ、ｉ、。

２４．５Ｅ３５（１９５７））Ｋ基づいて配向係数、Ｚ
＊ｕｒｇ　　が求められる。

（８） また、本明細書において、容器胴部についての全体とし
ての配向傾向とは、容器胴部の一方の端部からの距離と
配向係数との関係をプロットシたとき、測定位置で若干
の凹凸乃至はバラツキがあるとしても、全体として見て
一定の傾向、例えば増力ロ傾向或いは減少傾向があるこ
とを意味する。

この配向傾向を、好適な例について具体的数値を挙げて
説明すると胴壁の肩側端部１Ａの軸方向配向係数を’Ｈ
Ａ、周方向配向係数をＦＡとし、底側端部１Ｂの軸方向
配向係数をｔＢ、周方向配向係数をνＢとすると、 ０．３５０≧ｇ　Ａ　−ｇ　Ｂ２Ｏ，００５、特に ０．３　Ｄ　Ｏ≧ｇＡ−ｇＢ≧０．００７．０．４００
≧ＶＢ−ワＡ≧０．００５、特に ０．３５０≧ＴｔＢ−ワＡ≧０．００７、の関係となっ
ている。また、胴壁中央部１Ｃの厚み方向配向係数ＷＱ
が、０．２５よりも小、特に０．２０よりも小となって
おり、換言すると中央部（９） の面内配向係数（ｇｃ＋ｙｃ）が０．７５よりも大、特
に０．８０エリも大となっている。更に、Ｃｔｃ＋ｙａ
）−（Ｎｈ＋ｖｐ、）≧０．００５、（ｇｃ＋ｇａｌ−
（ｇＢ＋ｙＢ］≧Ｑ、ＯＯ５の関係となっている。

本発明の容器は、上述した通り、容器胴部の底側端部に
対して優先的に軸方向の分子配向効果が付与され、肩側
端部に対して優先的に周方向の分子配向効果が付与され
、しかも胴部の中央部において面内配向が最大となって
いることが顕著な特徴である。この特徴により、本発明
の容器においては、胴部中央部が熱や衝撃に対して強い
構造となるばかりではなく、落下衝撃により底部と胴部
との接続部分や肩部と胴部との接続部分が破壊したり、
或いは内容物の熱間充填に際してこれらの接続部分が熱
変形により収縮するのが効果的に防止される。

本発明において、無定形熱可塑性樹脂から延伸プロー成
形容器を製造することは、ゴム状弾性の領域が広く、延
伸成形作業性の点で顕著な利点を（１０） 示す。例えは結晶性熱可塑性樹脂の揚台には、延伸成形
に適したゴム状弾性の領域が融点直下の温度のよう罠高
く、延伸成形作業性の点で問題があり、しかも延伸成形
後の容器は、結晶化に伴なう白化を防止するためには１
＠冷しなければならないという煩わしさもある。これに
対して、本発明によれば、無定形熱可塑性樹脂を用いる
ことＫより、このような制約なしに延伸ブロー成形が可
能となる。

本発明において、無定形とは、この熱可塑性樹脂が示差
熱分析学的に言って、結晶の融解に伴なう明確な吸熱ピ
ークを示さないことを甘味する。

好適な無定形熱可塑性樹脂は、ガスバリヤ−件及び成形
性の点で塩化ビニル系樹脂例えば塩化ビニルホモ重合体
或いは塩化ビニルの多量と塩化ビニリチン、酢酸ビニル
、アクリル系単量体、ビニルエーテル、ブタジェン等の
少量とから成る共重合体である。塩化ビニル系樹脂の他
に、熱成形可能なニトリル系重合体、ポリスチレン、ポ
リカーボネート、非晶質のポリエステル、アクリル（メ
タ（１１） りＩＪ　）四桐脂等も使用することがでとる。熱成形’
Ｊ能ｈ　＝　）　ＩＪル系重合体としては、アクリロニ
トリルまたはメタクリａニトリル６Ｇ乃至９５ｆｆｉｔ
チト、スチレン、フタジエン、ビニルエーテル、アクリ
ル酸エステル、メタクリル酸エステル等の少なくとも１
種５乃至４０Ｍ１％とから成る共重合体が好適であり、
かかる共重合体はハイニトリル樹脂の名称で、ガスバリ
ヤ−性に優れたものとして知られている。

本発明の延伸ブロー成形容器を製造するに際しては、先
ず無定形熱可塑性樹脂から成る有底パリソンを製造する
。この有底パリソンは、樹脂の射出成形成いは溶融ブロ
ー成形により製造できる。

次いで、この有底パリノンを、延伸可能温度において、
軸方向全延伸倍率の５乃至７０％、特に２０乃至５０％
だけ、軸方向に少なくとも１段の予備延伸に付する。最
後に、この予備延伸パリソンを軸方向に残りの延伸倍率
だけ延伸すると共に、流体の吹込みにより周方向に膨張
延伸させて、最終容器とする。

（１２） 本発明において、無定形熱可塑性樹脂の延伸可能温度は
、具体的には樹脂の種類によっても相違する力瓢一般的
Ｋ）ま、その樹脂のガラス転移温度以上で且つ可塑性温
度以下の温度である。塩化ビニル系樹脂に対しては、８
０乃至１４０℃、ハイニトリル樹脂に対しては８乃至１
６０℃、スチレン系樹脂に対しては９０乃至１４５℃、
ボリヵーホネートに対しては１２０乃至２００℃、ポリ
メチルメタクリレートに対しては１２０乃至１８０℃の
温度範囲が適当である。有底パリノンのこの温度への力
１１熱は、有底パリノンを熱風炉、赤外線加熱炉等の加
熱炉に通すことにより容易に行われる。

延伸ブロー成形は、延伸棒と割金型との組合せを使用し
て好適に行われる。この態様を示す第２＝Ａ図、第２−
Ｂ図及び第２−ｃ図において、先ず延伸可能温度に加熱
された有底パリソン１０の口部１１を一対の割型１２α
、１２６で挾持し、このパリソン１００口部１１全通し
て、延伸棒１５ｆ挿入する（第２−Ａ図）。次いで、延
伸棒（１６） １６の先端１４をパリノン底部１５に当接さ妓、これを
下方に押圧して軸方向に前述した予備延伸倍率だけ予備
延伸し、この状態で延伸棒１６を停止させる（第２−Ｂ
図）。この軸方向予備延伸により、パリソン胴壁１６は
軸方向に分子配向を受けるが、この延伸操作が停止され
るｔこめ延伸棒との保合により拘束されているパリソン
胴壁の底側端部１６Ａ以外のパリソン胴壁では軸方向の
分子配向が停止時間に対応して緩和されるものと思われ
る。

本発明におい”Ｃ１この停止時間は０．１乃至２秒、特
に０．２乃至１秒の範囲とすることが前述した目的に好
都合である。

最後に、第２−ｃ図に示す通り、延伸棒１３を下方に移
動させることにより、パリソンを軸方向に全延伸倍率だ
け延伸し、延伸棒１６に設けられた流体吹込口１７を通
してバリソノ内方に流体を吹込み、パリソンのブロー延
伸を行うことにより、最終延伸ブロー成形容器１８とす
る。

本発明によれば、このような多段延伸とそれに（１４） 続くブロー延伸との組合せにより、塩化ビニル系樹脂バ
リンンを、１．２乃至６倍、特に１．５乃至２．８倍の
軸方向延伸と、１．２乃至８倍、特に１．２乃至６倍の
ブロー延伸とを行うことが可能となり、更に容器胴部に
前述した特異な分子配向を付与することが可能となる。

本発明において、パリソンの目付量は用途によっても相
違するが一般的に言って、２５乃至５０ｆ／１０００ｍ
の範囲とするのがよい。

本発明を次の例で説明する。

複屈折の測定には日本光学工業■製、ニコン偏光顕微鏡
ＰＯＨ型を使用した。レターダーには句属のバビネ型コ
ンペンセーターを用いた。また、試料のいずれか一方向
への配向が著しく、従って屈折率の差が大きく、なおか
つ試料が厚い場合には水晶のレクーダ−を併用して補正
した。

実施例１゜ 平均重合度がｐ＝７８０のポリ塩化ビニル樹脂を８オン
スのインジェクションにて肉厚３−０５　ｒｎ／ｒｎ首
部を除いた有効長さ１１９．５ｍ１ｍのグリフオー（１
５） ムを成形し、次工程でこのブリ７万一ムの温度を均一に
（約１１５℃）に調整し、次にこのプリフォームをブロ
ー金型内に送入し、延伸棒にてタテ軸に１．３倍（肉厚
２．５８η殉有効長さ１５６．１ｒｎ／ｍＪに延伸し、
いったん止めて後、直ちにこの１．６倍に延伸されたプ
リフォームを更に１．４倍に（有効長さ２１　Ｂ、６　
ｒｒＶｍ）タテ延伸（二段縦延伸ンし、ブロー圧１０す
／ｉにてブローし目付３９５’６００ｃｃの延伸プロー
茶器を得た。

比較として、上記と同様にして得られたプリフォームを
いつきに１．８倍にタテ延伸し、実施例と同形状の目付
３９１．６００ｃｃの延伸ブロー容器を得ようと試みた
が延伸棒が有底パリソン（プリフォームンの底部をつき
破り、容器の成形が不可能であった。

このようにして得られた二段縦延伸ブロー法に゛よるポ
リ塩化ビニルボトルについて肩側端部の軸方向配向係数
（ｇＡＪ、同じく周方向配向係数１ｙｈ）、底側端部の
軸方向配向係数（′ｉＢ）、同じく周方向配向係数（ｙ
Ｂ）、および中央部の軸方向配向係数（１６） （ｚｃ）、同じく周方向配向係数（Ｖａ）および厚さ方
向配向係数（ＺＣ）を本文記載の方法に従って測定した
。

結果はｇＢ＝０．３４５、ｙＢ＝０．４２９、ｇＡ＝０
．４０４．１Ａ＝０．３５９、ｇ　ｏ＝０．４２０、ｙ
ａ＝０．３８５、：１−ａ＝０．１９５であり、従って
ｚ　Ａ　−ｇ　Ｂ＝０．０５９、ｙＢ−ｙＡ＝０．０７
０、ｚｃ−１−ｙｃ＝０．８０５　なる値が得られた。

次に本発明の二段縦延伸ブロー法によるポリ塩化ビニル
ボトル２０本に１０重量％の食塩水を充填し、５℃の雰
囲気（冷蔵庫）中に１昼夜放置したのち、室温で１．２
ｍの高さから各ボトルの底部がコンクリート面に尚るよ
うに落下させ、落下試験を施行した。落下回数は最高１
０回迄くり返しておこなった。

ボトルの破損は１本も認められなかった。

さらに本発明のボトル６本に７０℃の熱水を満注量充填
し、室温で１０分間放置したのち、熱水を抜き取って各
ボトルの熱変形の程度を目視にて観察した。

（１７） 本発明の二段縦延伸ブロー法によって成形されたポリ塩
化ビニルボトルには変形は全く認められなかった。

実施例２゜ 平均重合度が１＝７８０のポリ塩化ビニール樹脂を８オ
ンスのインジェクションにて肉厚２．９１空−２首部を
除いた有効長さ１３６．６　ｍ７．、のプリフォームを
成形し、次工程でこのプリフォームの温度を均一に（約
１１５℃ＪＫ調整し、次にこのプリフォームをブロー金
型内に送入し、延伸棒にてタテ軸に１．１５倍（肉厚２
．５８斗名有効長さ１５６．１　ｎＶｒｎ）に延伸し、
いったん止めて後、直ちにこの１．１５倍に延伸された
プリフォームを更に１．４倍に（有効長さ２１Ｂ、Ｗｍ
）タテ延伸しブロー圧１０Ｋｒ／ｃ−にてブローシ目付
３９１，６００工の延伸ブロー容器を得た。

比較として、上記と同様にして得られたプリフォームを
いつきに１．６倍にタテ延伸し、実施例１と同形状の目
付３９／、６００頭の延伸ブロー谷器を得た。

（１８） このようにして得られた二段縦延伸ブロー法によるポリ
塩化ビニルボトルについて肩側端部の軸方向配向係数（
ｇＡ）、同じく周方向配向係数１ｖｈ）、底側端部の軸
方向配向係数（ＭＢＪ、同じく周方向配向係数（ＹＢＪ
、および中央部の軸方向配向係数Ｉｔｃ）、同じく周方
向配向係数（ｔｔａ）および厚さ方向配向係数（Ｚａ）
を本文記載の方法に従って測定した。

結果はｇ　Ｂ＝０．３６５、ｉ　Ｂ＝０．４５７、ｇ　
Ａ＝０．５１５．１Ａ＝０．３６７、ｔａ＝０．４９０
、’；１ｏ＝０．５６６、Ｚ　Ｏ＝０．１４４であり、
従ってｇＡ−ｇＢ＝０．１５０、ｙＢ−ｙＡ＝０．０９
０、ｚ　０−１−１／　Ｏ＝０．８５（Ｓなる値が得ら
れた。

一方、いつきに１．６倍縦延伸（一段線延伸〕して得ら
れたボトルからの前記各配向係数の結果はｇＢ＝０．３
９２、ｖ　Ｂ＝０．３９０、ｇｌ＝ｏ−５９４，１Ａ＝
０．３８７．１０＝　０．３６５、ｉ　０＝０．３５１
、ｚａ＝０．２８４であり、従ってｇ　Ａ　−ｇ　Ｂ＝
０．００２、ｕＢ−ｙＡ＝０．００３、ｇ　ｃ＋ｙ　ｃ
＝０．７１６であった。

次に本発明の二段縦延伸ブロー法によるポリ塩（１９） 化ビニルボトル、および比較のために成形した通常の一
段縦延伸ブロー法によるポリ塩化ビニルボトル、各２０
本ずつに１０重量−の食塩水を充填し、５℃の雰囲気（
冷蔵庫）中に１昼夜放置したのち、室温で１．２ｍの高
さから各ボトルの底部がコンクリート面に当るように落
下させ、落下試験を施行した。落下回数は最高１００回
迄り返しておこなった。表１に１回目に破損したボトル
の本数、５回迄および１００回迄破損したボトルの本数
、および１０回のくり返し落下でも破損しなかったボト
ルの本数をそれぞれ表１に示す。

表１から本発明の二段縦延伸ブロー法によるボトルのほ
うが通常の一段縦延伸ブロー法によるボトルよりも耐衝
撃性が明らかに優れていることが知られる。なお通常の
一段法により成形されたボトルでは破損はいずれも底部
コーナ一部もしくは口部下部から発生していた。

さらに本発明のボトルおよび比較のためのボトル６６本
に７０℃の熱水を満注量充填し、室温で１０分間放置し
たのち、熱水を抜き取って各ホト（２０） ルの熱変形の程度を目視にて観察した。

通常の一段縦延伸プロー成形法によるポリ塩化ビニルボ
トルでは、いずれも口部下部および底部に明らかに変形
が認められた。これに対して、本発明の二段縦延伸ブロ
ー法によって成形されたポリ塩化ビニルボトルには変形
は全く認められなかった。

一方、本発明の二段縦延伸ブロー法によるボ１ノ塩化ビ
ニルボトル、および比較の１こめに成形した通常の一段
縦延伸ブロー法によるポリ塩化ビニルボトルについて肩
側端部から底側端部の対応部分、１１個所についての各
ボトルの肉厚を１濱１１した結果を表２に示す。本発明
のボトルでに肉厚値のノく（２１） ラツキが明らかに少なく、偏肉が明らかに少ないことが
この表から知られる。

表２ 実施例６゜ 平均重合度がｊ＝７８０のポリ塩化ビニル樹脂を８オン
スのインジェクションにて肉厚３．０１”Ｊ’ｆｆｉ（
２２） 首部を除いた有効長さ１２５．０　ｍ／−のプリフォー
ムを成形し、次工程でこのプリフォームの温度を均一に
（約１１７℃）Ｋ調整し、次にこのプリフォームをブロ
ー金型内に送入し、延伸棒にてタテ軸に１．２８倍（肉
厚２．８０　ｒｎ／ｒｎ有効長さ１６０．７ｍ／ｍ　）
に延伸し、いったん止めて後、直ちにこの１．２８倍に
延伸されたプリフォームを更に１．４倍に（有効長さ２
２５　ｍ／ｍ　）タテ延伸し、ブロー圧１０ｈ／ｃｒｌ
＝にテア’　Ｉ：ｌ−Ｌ、１４寸４０ｆ、１０００印の
延伸ブロー容器を得た。

比較として、上記と同様にして得られたプリフォームを
いつきに１．８倍にタテ延伸し、実施例と同形状の月刊
４０ｆ、１０００頭の延伸ブロー容器を得ようと試みた
が延伸棒が有底パリノン（ブリフォームフの底部をつき
破り、容器の成形が不可能であった。

このようにして得られた二段縦延伸ブロー法によるポリ
塩化ビニルボトルについて肩側端部の軸方向配向係数１
ｉＡ）、同じく周方向配向係数ｔｕ、）、底０１１Ｉ端
部の軸方向配向係数（′ｉＢ）、同じく周方向（２６） 配向係数（ｖＢ）、および中央部の軸方向配向係数（ｇ
ｃ）、同じく周方向配向係数（ＶＣ）および厚さ方向配
向係数１−ｉｃ）を本文記載の方法に従って測定した。

結果はｔ　Ｂ＝０．３５０．１Ｂ＝０．４４６、ｇ　ｈ
＝　０．３７１、ｃａ＝０．４３８、’ｉ　ｃ＝０．４
０３．１ｏ＝０．３７０、Ｚ　（３＝０．２２７であり
、従ってｔ　Ａ−ｇ　Ｂ＝０．０２　′ｉ、ｙＢ−ｙＡ
＝０．００６、ｇｃ＋ｙｃ＝０．７７５なる値が得られ
た。

次に本発明の二段縦延伸ブロー法によるポリ塩化ビニル
ボトル２０本に１０重量％の食塩水を充填し、５℃の雰
囲気（冷蔵庫）中に１昼夜放置したのち、室温で１．２
ｍの高さから各ボトルの底部がコンクリ−１・面に幽る
工うに落下させ、落下試験を施行した。落下回数は最高
１０回迄くり返しておこなった。

ボトルの破損は７回目に１本誌められた。

さらに本発明のボトル６本に７０℃の熱水を満注量充填
し、室温で１０分間放置したのち、熱水を抜き取って各
ボトルの熱変形の程度を目視にて（２４） 観察した。

本発明の二段縦延伸ブロー法によって成形てれたポリ塩
化ビニルボトルには変形は全く認められなかった。

実施例４゜ アクリロニトリルフシ重ｔ％含Ｍのアクリロニトリルス
チレン共重合体樹脂を、８オンスのインジェクションに
て肉厚３．３５　ｍ／ｍ　、負部を除いた延伸有効長さ
１２０．０　ｍ／、ゆのプリフォームを形成し、次工程
にて、このプリフォームの温度を、均一（約１１０℃ン
に調整し、ブロー金型内に送入し、延伸棒にてタテ軸に
先−５１，１２倍（有効長さ１６４７％、ンに延伸し、
延伸をいったん止めた後、直ちに１．１５倍（有効長さ
１５４．２　ｍ／、、、　）に２段目のタテ延伸を行い
、更にこの延伸されたプリフォームを１．４倍（有効長
さ２１６．０　”７ｍ　）に６段目のタテ延伸を行いブ
ロー圧“ｌ０Ｋｆ／ｍにてブローし、１０００ＣＣ（月
刊４１　ｒ　Ｊ　（７）Ｋ伸フｏ−容器を得た。

比較として上記と同様の７“リフォームをいつき（２５
） に１．８倍にタテ延伸し、実施例と同じ、１０００工の
延伸ブロー容器を得ようと試みたが、延伸棒がプリフォ
ームの底部をつき破り、容器の成形が不可能であった。

このようにして得られた二段縦延伸ブロー法によるアク
リロニトリル・スチレン共重合体ボトルについて肩側端
部の軸方向配向係数（ｉＡ）、同じく周方向配向係数（
ＹＡＪ、底側端部の軸方向配向係数（ｚＢ）、同じく周
方向配向係数（Ａ／ＢＪ、および中央部の軸方向配向係
数（ｇｅｌ、同じく周方向配向係数１ｖｃ）および厚さ
方向配向係数（ＺＣ）を本文記載の方法に従って測定し
た。

結果をまｔ　Ｂ＝０．４０４、！／　Ｂ＝０．３９１、
ｇＡ＝ＯＡ１１．１Ａ＝０．３５７、ｇｃ＝０．４６５
、ｖ　ａ＝０．３６５、ｚ　ｃ＝０．１７０であり、従
ってｇ　Ａ−ｇ　Ｂ＝０．００７、ｖ　Ｂ−ｉｌｉ　Ａ
＝０．０３４、ｇｃ＋ｙａ＝０．８３０　な７：＋ｆｌ
ｉか得られた。

次に本発明の二段縦延伸ブロー法によるポリ塩化ビニル
ボトル２０本に１０重量−の食塩水を充填し、５℃の雰
囲気（冷蔵庫）中に１昼夜放置しく２６ン たのち、室温で１．２ｍの高ざから各ボトルの底部がコ
ンクリート面に当るように落下させ、落下試験を施行し
た。落下回数＆′！、最高１最高１０ウ迄しておこなっ
た。

ボトルの破損は１本も認められなかった。

さらに本発明のボトル６本に７０℃の熱水を満注量充填
し、室温で１０分間放置したのち、熱水を抜き取って各
ボトルの熱変形の程度を目視にて観察した。

本発明の二段縦延伸ブロー法によって成形されたポリ塩
化ビニルボトルには変形は全く認められなかった。

【図面の簡単な説明】

第１は、本発明の延伸ブロー成形容器の全体を示す図、 第２−Ａ図、第２−Ｂ図及び第２−ｃ図は、延伸ブロー
成形のプロセスを示す説明図であって、引照数字１は胴
部（１Ａは肩側端部、１Ｂは底側端部、１Ｃは中心部）
、２は底部、６は肩部、４は首部、１０は有底ハリンン
、１１シ丁有底バリ（２７） ンン１０の口部、１２ａ及び１２ｂは対となっている割
型、１３は延伸棒、１４は延伸棒１６の先端、１５はパ
リソン底部、１６はバリン／胴壁、１６Ａはパリソン胴
壁の底側端部、１７は流体吹込み口、１８は最終延伸ブ
ロー成形容器を夫々示す。 特許出願人　東洋製罐株式会社 （２８） 第２−８図 −第２−Ｃ図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）無定形熱可塑性樹脂で一体に形成された胴部、底
   部、肩部及び首部から成り、少なくとも前記胴部は二軸
   方向に分子配向されている延伸ブロー成形容器において
   、前記胴部は全体的に言って肩側端部から底側端部に向
   けて軸方向配向係数（＝）が次第に小となり、且つ底側
   端部から肩側端部に向けて周方向配向係数（ｊＩ）が次
   第に小となる配向傾向を有し、且つ前記胴部の少なくと
   も中央部は厚み方向配向係数（ｉ）が０．２５よりも低
   い値に抑制されていることを特徴とする延伸プロー成形
   容器。 （２）無定形熱可塑性樹脂が塩化ビニル系樹脂である特
   許請求の範囲第１項記載の容器。 （６）胴部の肩側端部の軸方向配向係数１峠、周方向配
   向係数をシえとじ、底側端部の軸方向配向係数を２　　
   周方向配向係数をシ３としたとき、Ｂ　・ 前記胴部は （１） ０．３５０≧ｊＡ−ｉＢ≧０．００５．０．４００≧シ
   ：ｓ　　’５ｔｈ≧０．００５、の関係を満足する％Ｅ
   ７ｆａ求の範囲第１項記載の容器。 （４）無定形熱可塑性樹脂から成る有底パリソンを延伸
   可能温度において軸方向全延伸倍率の５乃至７０％たけ
   軸方向に少なくとも１段の予備延伸に付し、次いでこの
   予備延伸パリソンを軸方向に残りの延伸倍率だけ延伸す
   ると共に、流体の吹込みにより周方向に膨張させること
   から成る耐衝撃性延伸ブロー成形容器の製法。 （５）前記パリソンを全体として１．２乃至乙の軸方向
   延伸倍率で延伸し且つ１．２乃至８倍の周方向延伸倍率
   でブロー延伸する特許請求の範囲第４項記載の方法。 （６）予備延伸とそれに続く延伸との間で延伸操作を０
   ．１乃至２秒間停止する特許請求の範囲第４項記載の方
   法。