JPS5829161B2 - 熱間圧延システムの省エネルギ方法 - Google Patents
熱間圧延システムの省エネルギ方法Info
- Publication number
- JPS5829161B2 JPS5829161B2 JP7423280A JP7423280A JPS5829161B2 JP S5829161 B2 JPS5829161 B2 JP S5829161B2 JP 7423280 A JP7423280 A JP 7423280A JP 7423280 A JP7423280 A JP 7423280A JP S5829161 B2 JPS5829161 B2 JP S5829161B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolled material
- temperature
- amount
- lubricating oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間圧延システムの省エネルギ方法に係り、特
に潤滑油供給装置を備えた熱間圧延システムで圧延する
圧延材の加熱エネルギを低減するに好適な方法に関する
。
に潤滑油供給装置を備えた熱間圧延システムで圧延する
圧延材の加熱エネルギを低減するに好適な方法に関する
。
熱間仕上げ圧延で圧延される圧延材は、圧延に先立ち加
熱炉にかいて高温に加熱される。
熱炉にかいて高温に加熱される。
加熱炉から抽出される時点の圧延材温度は、従来１２０
０〜１３００℃であったが、加熱炉で圧延材加熱に要す
るエネルギを減らすため抽出温度が次第に低くなる傾向
がある。
０〜１３００℃であったが、加熱炉で圧延材加熱に要す
るエネルギを減らすため抽出温度が次第に低くなる傾向
がある。
一方、抽出温度をさげることは限界に近すいているのも
事実である。
事実である。
その原因は次のように考えられる。
抽出温度が低くなれば、当然圧延途中の温度も低くなり
、この低い温度の圧延に要する動力および圧延圧力（圧
延荷重）が犬になる。
、この低い温度の圧延に要する動力および圧延圧力（圧
延荷重）が犬になる。
圧延ラインに設置されている圧延用モタには上限があり
、また圧延荷重が大きくなると圧延材の咬み込み失敗や
圧延ロールの破損の危険が大きくなる。
、また圧延荷重が大きくなると圧延材の咬み込み失敗や
圧延ロールの破損の危険が大きくなる。
以上のような理由から従来の圧延方法では抽出温度を低
減するのは限界にきていた。
減するのは限界にきていた。
本発明はかかる従来の欠点に鑑み、潤滑圧延の技術を生
かすことにより、加熱炉の省エネルギをより効果的にす
ることを目的にしている。
かすことにより、加熱炉の省エネルギをより効果的にす
ることを目的にしている。
本発明は、圧延機に潤滑油を供給することにより圧延動
力および圧延荷重を下げることができることを利用し、
より低い抽出温度の圧延を可能としたものである。
力および圧延荷重を下げることができることを利用し、
より低い抽出温度の圧延を可能としたものである。
本発明の実施例を第１図に示す。
第１図において１００は複数の圧延機からなる圧延ライ
ン、２００は加熱炉、３００は圧延機のセットアツプ装
置、４００は加熱炉の制御装置、５００は本発明になる
熱間圧延システムの省エネルギ演算制御装置（以後単に
演算制御装置と呼ぶ）を表わしている。
ン、２００は加熱炉、３００は圧延機のセットアツプ装
置、４００は加熱炉の制御装置、５００は本発明になる
熱間圧延システムの省エネルギ演算制御装置（以後単に
演算制御装置と呼ぶ）を表わしている。
本実施例の動作を説明する前に圧延ライン１００を構成
する圧延機の詳細を第２図を用いて説明する。
する圧延機の詳細を第２図を用いて説明する。
第２図に釦いて１０１は圧延材、１０２はワークロール
、１０３はバックアップロール、１０４はワークロール
１０２を駆動するモータ、１０５はロールに潤滑油を供
給するノズルを表わしている。
、１０３はバックアップロール、１０４はワークロール
１０２を駆動するモータ、１０５はロールに潤滑油を供
給するノズルを表わしている。
圧延材１０１を圧延するに要する動力はモータ１０４に
よって発生され、さらにこの圧延の反力として圧延荷重
が発生する。
よって発生され、さらにこの圧延の反力として圧延荷重
が発生する。
この圧延動力Ｗ１圧圧延型Ｐとノズル１０５から供給す
る潤滑油の油量の関係を調べたものを第３図に示す。
る潤滑油の油量の関係を調べたものを第３図に示す。
油量とともに圧延動力ち・よび圧延荷重が小さくなるこ
とがわかる。
とがわかる。
次に第１図の実施例を説明する。
セットアツプ装置３００では、各圧延材の圧延に先立ち
、各圧延機のロール開度Ｓとモータの回転速度Ｎを計算
する機能を有する。
、各圧延機のロール開度Ｓとモータの回転速度Ｎを計算
する機能を有する。
その計算方法は従来よりいくつかの方法が知られてかり
、その１つは参考文献ｌに詳しいので、ここではその内
容は省略する。
、その１つは参考文献ｌに詳しいので、ここではその内
容は省略する。
ここではその方法が、■圧延理論モデルを用いて各スタ
ンドのＳとＮを決定すること、■その計算に際し、加熱
炉を出てから熱間圧延を終了する１での圧延材の温度を
推定し、ＳとＮの計算に用いること、■そのＳとＮの計
算において、各圧延機を１駆動しているモータの動力と
荷重の値も計算し、その値が上限を越えないようにＳと
Ｎを決めることを指摘しておく。
ンドのＳとＮを決定すること、■その計算に際し、加熱
炉を出てから熱間圧延を終了する１での圧延材の温度を
推定し、ＳとＮの計算に用いること、■そのＳとＮの計
算において、各圧延機を１駆動しているモータの動力と
荷重の値も計算し、その値が上限を越えないようにＳと
Ｎを決めることを指摘しておく。
圧延材を炉に装入する前もしくは直後にこのセットアツ
プ計算の機能を利用して、Ｓ、Ｎ、圧延動力、圧延荷重
等を計算する。
プ計算の機能を利用して、Ｓ、Ｎ、圧延動力、圧延荷重
等を計算する。
第３図のＷ。
、Ｐｏをセットアツプ装置で決めた圧延動力と圧延荷重
の値とする。
の値とする。
一方加熱炉の制御装置４００は、目標の抽出温度で圧延
材を抽出できるように加熱炉２００の炉温もしくは燃料
流量を制御する機能を有する。
材を抽出できるように加熱炉２００の炉温もしくは燃料
流量を制御する機能を有する。
このとき、目標抽出温度θ２もしくはその修正量Ａθ２
ば、演算制御装置５００において決定される。
ば、演算制御装置５００において決定される。
第４図を用いてこの演算制御装置５００の機能について
説明する。
説明する。
第４図に釦いて５０１は潤滑油の最大流量選択部、５０
２は圧延動力と圧延荷重の修正量演算部、５０３は各ス
タンドの圧延温度修正量演算部、５０４は抽出温度演算
部、５０５は潤滑油供給量演算部を表わす。
２は圧延動力と圧延荷重の修正量演算部、５０３は各ス
タンドの圧延温度修正量演算部、５０４は抽出温度演算
部、５０５は潤滑油供給量演算部を表わす。
一般に圧延に用いる潤滑油の油量（もしくは濃度）が増
えると第３図に示したように圧延動力や圧延荷重が小さ
くなるが、反面圧延材とロールのスリップが大きくなり
、このスリップが大きくなりすぎると咬み込みの失敗を
したり、タンデム構成の圧延機の場合にはスタンド間張
力の変動が異常に大になる。
えると第３図に示したように圧延動力や圧延荷重が小さ
くなるが、反面圧延材とロールのスリップが大きくなり
、このスリップが大きくなりすぎると咬み込みの失敗を
したり、タンデム構成の圧延機の場合にはスタンド間張
力の変動が異常に大になる。
このため潤滑油の油量や濃度にばかのすと上限がある。
最大流量の値そのものは各圧延スタンドの設計仕様（ロ
ール径、ミル定数、あるいはタンデム圧延機ではスタン
ド間の張力制御装置の制御性能等）や使用する潤滑油の
種類等によって異なる。
ール径、ミル定数、あるいはタンデム圧延機ではスタン
ド間の張力制御装置の制御性能等）や使用する潤滑油の
種類等によって異なる。
本発明の実施例では常に同一種の潤滑油を使うので、各
スタンド毎に流量の上限が設定されているものとする。
スタンド毎に流量の上限が設定されているものとする。
最大流量選択部５０１では、この上限の設定値を読みと
る。
る。
この設定値は計算機の記憶装置に記憶されてもよいし、
外部の手動式の設定値に設定しても良い。
外部の手動式の設定値に設定しても良い。
ただし複数の潤滑油を使い、その潤滑油毎に流量の上限
が異なる場合には計算機の記憶部に記憶してかき、使用
する潤滑油に応じた油量上限値を選べるようにした方が
便利である。
が異なる場合には計算機の記憶部に記憶してかき、使用
する潤滑油に応じた油量上限値を選べるようにした方が
便利である。
最大流量選択部５０１で選択した第１スタンド最大流量
をＶ Ｍ Ｉ とする。
をＶ Ｍ Ｉ とする。
修正量演算部５０２では最大流量選択部５０１で決定さ
れたｖＭｉを入力し、流量ｖＭｉによる圧延動力と圧延
荷重の減小量ＪＷｉ、ＪＰｉを決定する。
れたｖＭｉを入力し、流量ｖＭｉによる圧延動力と圧延
荷重の減小量ＪＷｉ、ＪＰｉを決定する。
このために修正量演算部３０２には、あらかじめ第３図
のような圧延動力と圧延荷重の潤滑油量との関係を設定
しておく。
のような圧延動力と圧延荷重の潤滑油量との関係を設定
しておく。
このとき、第３図の関係からｖＭｉに対する＃ｉ、ＪＰ
ｉ が容易に求められる。
ｉ が容易に求められる。
第３図のＷ。
、Ｐｏはセットアツプ装置３００で決定したＳとＮに対
応する圧延動力と圧延荷重の値であり、これらは圧延動
力と圧延荷重の上限を満すように決められている。
応する圧延動力と圧延荷重の値であり、これらは圧延動
力と圧延荷重の上限を満すように決められている。
したがって潤滑油を供給しているときには圧延動力と圧
延荷重の値は、それらの上限値よりも少なくともＪＷｉ
、ＪＰｉだけ小さい。
延荷重の値は、それらの上限値よりも少なくともＪＷｉ
、ＪＰｉだけ小さい。
一般に圧延材の温度を下げると、圧延動力と圧延荷重は
増加するが、その増加量がｌ Ｗ ｔ 、１１ Ｐ ｔ
の範囲内であれば圧延が可能である。
増加するが、その増加量がｌ Ｗ ｔ 、１１ Ｐ ｔ
の範囲内であれば圧延が可能である。
第５図に圧延材温度θと変形抵抗ｋを示す（参考文献１
）。
）。
この図から圧延材温度が下ると変形抵抗ｋが増加する。
参考文献１に示されている圧延理論によれば、このとき
圧延動力と圧延荷重が増加する。
圧延動力と圧延荷重が増加する。
これ丑での経験でいえば圧延材の温度が１０’Ｃ低下し
たとき、圧延荷重、圧延動力は釦ｐむね３％程度増加す
る。
たとき、圧延荷重、圧延動力は釦ｐむね３％程度増加す
る。
すなわち温度の変化範囲があ寸り大きくなければ、温度
変化Ａθに対する圧延動力、圧延荷重の変型ＩＪＷ、Ａ
Ｐは次のような線形式で表わされる。
変化Ａθに対する圧延動力、圧延荷重の変型ＩＪＷ、Ａ
Ｐは次のような線形式で表わされる。
圧延温度修正量演算部５０３では各スタンドの圧延材温
度の修正量の最大値を決定する。
度の修正量の最大値を決定する。
すなわち修正量演算部５０２で決定されたＪＷｉ、＃ｉ
を（１） 、 （２）弐辺に代入し、対応する圧延材温
度の低減量を求める。
を（１） 、 （２）弐辺に代入し、対応する圧延材温
度の低減量を求める。
このＡθｗ’１ 、、Ｊθｐｉ のうち小さい方の値
を第１スタンドの圧延材温度の最大修正量とする。
を第１スタンドの圧延材温度の最大修正量とする。
抽出温度演算部５０４ではこのｊθｉを入力し、抽出温
度もしくはその修正量を演算する。
度もしくはその修正量を演算する。
一般に圧延材の品質管理の上から、通常熱間仕上げ圧延
機の出側［、％−いて圧延材の温度がある範囲に入いる
ように圧延を釦こなう必要がある。
機の出側［、％−いて圧延材の温度がある範囲に入いる
ように圧延を釦こなう必要がある。
第６図は圧延途中の圧延材の温度変化の概要を示したも
ので、各曲線は異なった抽出温度に対する温度降下曲線
である。
ので、各曲線は異なった抽出温度に対する温度降下曲線
である。
図でａ、ｂ、ｃは熱間仕上げ温度が目標範囲に入いって
いるが、ｄは目標範囲をはずれて釦り好昔しくない。
いるが、ｄは目標範囲をはずれて釦り好昔しくない。
さらにａは各スタンドの圧延動力と圧延荷重の制限を満
すような圧延が可能であるが、ｂ、ｃはこの制限を満し
ていないものとする。
すような圧延が可能であるが、ｂ、ｃはこの制限を満し
ていないものとする。
したがってセットアツプ装置３００では曲線ａに対応す
るような抽出温度と温度降下に対し、セットアツプ値Ｓ
、Ｎを決定している。
るような抽出温度と温度降下に対し、セットアツプ値Ｓ
、Ｎを決定している。
この曲線ａから圧延温度修正演算部５０３で決定した温
度修正ｊθｉ を矢印で示した。
度修正ｊθｉ を矢印で示した。
すなわち各スタンドの圧延動力、圧延荷重の制限を満す
圧延温度は、ａから矢印の先端芽での範囲にある。
圧延温度は、ａから矢印の先端芽での範囲にある。
このとき曲線すは全てこの範囲にあるが、曲線Ｃの場合
この範囲に入いらない。
この範囲に入いらない。
すなわち曲線Ｃの温度降下の場合、圧延動力、圧延荷重
の少なくとも一方力浦１］限を越える危険がある。
の少なくとも一方力浦１］限を越える危険がある。
理論的に第６図の破線ｅが限界であり、これが抽出温度
の最小値を与えるが、圧延の余裕を重視する場合にばｂ
に対応する抽出温度を用いても良い。
の最小値を与えるが、圧延の余裕を重視する場合にばｂ
に対応する抽出温度を用いても良い。
ｂ（もしくはＣ）に対応する抽出温度を目標抽出温度θ
Ｐとする。
Ｐとする。
あるいは曲線ａの抽出温度と曲線ｂ（もしくはＣ）の抽
出温度の差を抽出温度の修正量Ｊθ２とする。
出温度の差を抽出温度の修正量Ｊθ２とする。
このようにして決定した加熱炉の抽出温度θ２ もしく
はその修正量Ｊθ２を加熱炉の目標として出力する。
はその修正量Ｊθ２を加熱炉の目標として出力する。
加熱炉ではこれを目標値として圧延材温度を制御するが
、抽出温度が低下するので加熱に要するエネルギを削減
することができる。
、抽出温度が低下するので加熱に要するエネルギを削減
することができる。
なふ−１加熱炉の炉温、もしくは燃料を手動で調整する
ときては、この抽出温度もしくはその修正量の計算値を
ガイダンスとして利用することができる。
ときては、この抽出温度もしくはその修正量の計算値を
ガイダンスとして利用することができる。
このようにして曲線ｂ（もしくは曲線Ｃ）が選択された
とき潤滑油供給量演算部５０５は油量の設定値を計算す
る。
とき潤滑油供給量演算部５０５は油量の設定値を計算す
る。
第１スタンドにふ−ける曲線ａと曲線すの温度差をＡθ
ｉ とする。
ｉ とする。
このときあきらかに次の関係が戊り立つ。
すなわち、ＪＷｉ、ＪＰｉは温度をＪθｉ だけ下げた
ときの動力と荷重の増加分を表わす。
ときの動力と荷重の増加分を表わす。
次に第３図においてＷ。
、ＰｏからＪ Ｗｌ ５１ Ｐ １だけ小さくなる点の
油量ＶＷＩ ｔＶｐｌ を求める。
油量ＶＷＩ ｔＶｐｌ を求める。
このうち大きい方の油量ｖｉをえらべば圧延動力、圧延
荷重は少なくともＡＷｉ、ＪＰｉだけ減らすことができ
る。
荷重は少なくともＡＷｉ、ＪＰｉだけ減らすことができ
る。
したがって温度降下に伴うＷとＰの増加をキャンセルす
ることができる。
ることができる。
圧延材が加熱炉から抽出されたときこの流量を図示して
いない潤滑油供給装置に油量設定値として出力する。
いない潤滑油供給装置に油量設定値として出力する。
以上述べた本実施例によれば、圧延動力や圧延荷重の制
限を守る範囲で、圧延材の抽出温度を従来より低減する
ことができ、加熱炉での消費エネルギを大幅に低減する
ことができる。
限を守る範囲で、圧延材の抽出温度を従来より低減する
ことができ、加熱炉での消費エネルギを大幅に低減する
ことができる。
本発明は圧延機に供給する潤滑油の油量と圧延材の抽出
温度の目標値を同時に決定し、加熱後の圧延に問題が生
じないように加熱炉の省エネルギを実現することができ
る。
温度の目標値を同時に決定し、加熱後の圧延に問題が生
じないように加熱炉の省エネルギを実現することができ
る。
第１図は本発明の実施例を示す図、第２図は熱間圧延機
の概略図、第３図は圧延動力Ｗと圧延荷重Ｐの潤滑油の
油量による変化を示す図、第４図は本発明になる省エネ
ルギ演算制御装置の一例を示す図、第５図は変形抵抗に
と圧延材温度θの関係図、第６図は抽出温度の決定方法
を説明するための図である。 １００・・・圧延ライン、２００・・・加熱炉、３００
・・・圧延機セットアツプ装置、４００・・・炉制御装
置、５００・・・省エネルギ演算制御装置。
の概略図、第３図は圧延動力Ｗと圧延荷重Ｐの潤滑油の
油量による変化を示す図、第４図は本発明になる省エネ
ルギ演算制御装置の一例を示す図、第５図は変形抵抗に
と圧延材温度θの関係図、第６図は抽出温度の決定方法
を説明するための図である。 １００・・・圧延ライン、２００・・・加熱炉、３００
・・・圧延機セットアツプ装置、４００・・・炉制御装
置、５００・・・省エネルギ演算制御装置。
Claims (1)
- １ 圧延材を加熱する加熱炉と、加熱された圧延材を圧
延する圧延機と、該圧延機が圧延材を圧延中にかいて圧
延用ロールに潤滑油を供給する圧延潤滑油の供給装置と
を有する熱間圧延システムに卦いて消費されるエネルギ
を低減するための方法に釦いて、圧延を安定に行ないう
るために許容された範囲内の値に選ばれた潤滑油の流量
値を入力し、前記圧延機に該潤滑油を該入力された流量
だけ供給した場合の圧延動力の減少量ふ・よび圧延荷重
の減少量を演算し、該圧延動力の減少量および圧延荷重
の減少量を用いて前記圧延の際の圧延材温度の低減量を
求め、該圧延材温度の低減量に基づいて前記加熱炉にも
・ける圧延材抽出温度を決定し、該決定された圧延材抽
出温度に従って前記加熱炉を制御することを特徴とする
熱間圧延システムの省エネルギ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7423280A JPS5829161B2 (ja) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | 熱間圧延システムの省エネルギ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7423280A JPS5829161B2 (ja) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | 熱間圧延システムの省エネルギ方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS571514A JPS571514A (en) | 1982-01-06 |
| JPS5829161B2 true JPS5829161B2 (ja) | 1983-06-21 |
Family
ID=13541211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7423280A Expired JPS5829161B2 (ja) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | 熱間圧延システムの省エネルギ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5829161B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297265U (ja) * | 1985-12-07 | 1987-06-20 | ||
| JPS6297266U (ja) * | 1985-12-07 | 1987-06-20 | ||
| JPH0433413Y2 (ja) * | 1985-12-14 | 1992-08-11 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103388071B (zh) * | 2012-05-10 | 2014-12-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧加热炉局部强化加热控制方法 |
-
1980
- 1980-06-04 JP JP7423280A patent/JPS5829161B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297265U (ja) * | 1985-12-07 | 1987-06-20 | ||
| JPS6297266U (ja) * | 1985-12-07 | 1987-06-20 | ||
| JPH0433413Y2 (ja) * | 1985-12-14 | 1992-08-11 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS571514A (en) | 1982-01-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2683671C2 (ru) | Способ и литейно-прокатная установка для непрерывной разливки и прокатки непрерывной заготовки | |
| JPS59197309A (ja) | 高いプロフィル品質と平担度品質とを備えたストリップを造るための方法およびストリップタンデム圧延ライン | |
| EP3089833B2 (en) | Dynamic shifting of reduction (dsr) to control temperature in tandem rolling mills | |
| JPH02124B2 (ja) | ||
| CN102271831B (zh) | 调整轧制轧制物的轧机列的多个驱动装置的驱动负载的方法、控制和/或调节装置、存储介质、程序代码及轧制设备 | |
| JPS5829161B2 (ja) | 熱間圧延システムの省エネルギ方法 | |
| CN111375637B (zh) | 轧制控制装置、轧制控制方法、以及存储介质 | |
| US5809817A (en) | Optimum strip tension control system for rolling mills | |
| US4606006A (en) | Method of controlling the rolling efficiency in hot rolling | |
| JPS6049041B2 (ja) | 冷間圧延における圧延潤滑制御方法 | |
| JP2000094024A (ja) | 冷間タンデムミルの圧延方法 | |
| KR100226913B1 (ko) | 압연시 압연부하 및 속도에 따른 압연유유량 제어방법 | |
| JP2003001315A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JP2657444B2 (ja) | 冷間圧延機の走間ゲージ変更セットアップ学習方法 | |
| CA1086105A (en) | Method of rolling metal workpiece and mill therefor | |
| JPH0716693B2 (ja) | 板圧延における形状制御方法 | |
| JP2001353504A (ja) | 潤滑調質冷間圧延方法 | |
| JPS641206B2 (ja) | ||
| CN111036691A (zh) | 智能轧机供液控制系统 | |
| JPH0218167B2 (ja) | ||
| JPH01246321A (ja) | 加熱炉温度指示システム | |
| Genkin et al. | Development of models and methods of optimal control in the production of sheet rolled metal | |
| JPH0970609A (ja) | 連続熱間圧延機における圧延速度補償制御方法及びその装置 | |
| JPH04270005A (ja) | ペアクロス圧延機における厚板圧延方法 | |
| JPH1157828A (ja) | 冷間圧延方法 |