JPS5823543B2 - 二重効用吸収冷凍機 - Google Patents
二重効用吸収冷凍機Info
- Publication number
- JPS5823543B2 JPS5823543B2 JP49083602A JP8360274A JPS5823543B2 JP S5823543 B2 JPS5823543 B2 JP S5823543B2 JP 49083602 A JP49083602 A JP 49083602A JP 8360274 A JP8360274 A JP 8360274A JP S5823543 B2 JPS5823543 B2 JP S5823543B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure generator
- low
- heat exchanger
- temperature heat
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は二重効用吸収冷凍機に関するもので、運転時に
おける高圧発生器内の圧力、温度を下げることにより、
冷凍機自体の寿命を長くし、或い王発生器、凝縮器、蒸
発器、吸収器、低温熱交換台高温熱交換器を配管接続し
て構成しているもので、稀吸収液の全量が吸収器より低
温熱交換器及び高温熱交換器を経て高圧発生器に投入さ
れこの発生器で冷媒蒸気を分離して濃度の高くなった濃
及収液を更に低圧発生器において前記冷媒蒸気の凝縮潜
熱により加熱して二次冷媒蒸気を発生せしめ、これら両
冷媒を凝縮器で液化して蒸発器に供給している。
おける高圧発生器内の圧力、温度を下げることにより、
冷凍機自体の寿命を長くし、或い王発生器、凝縮器、蒸
発器、吸収器、低温熱交換台高温熱交換器を配管接続し
て構成しているもので、稀吸収液の全量が吸収器より低
温熱交換器及び高温熱交換器を経て高圧発生器に投入さ
れこの発生器で冷媒蒸気を分離して濃度の高くなった濃
及収液を更に低圧発生器において前記冷媒蒸気の凝縮潜
熱により加熱して二次冷媒蒸気を発生せしめ、これら両
冷媒を凝縮器で液化して蒸発器に供給している。
そのために高圧発生器内の圧力及び夜温が共に上昇して
、腐蝕性を増し機器の寿命（耐久性）が短くなる欠点が
あった。
、腐蝕性を増し機器の寿命（耐久性）が短くなる欠点が
あった。
本発明は上記の点に鑑みてなされたもので以下図に示す
実施例に？いて説明すると、１は高圧発生器で内部に加
熱室２を形成し、上部には気液分離室３を設けている。
実施例に？いて説明すると、１は高圧発生器で内部に加
熱室２を形成し、上部には気液分離室３を設けている。
４は発生凝縮用で内部は区画壁５．６により凝縮器７、
低圧発生器８及び高温熱交換器９に三区分されている。
低圧発生器８及び高温熱交換器９に三区分されている。
１０は蒸発吸収層で冷水管１１により形成される蒸発器
１２と前記凝縮器７に延びる冷却水管１３により形成さ
れる吸収器１４を内蔵している。
１２と前記凝縮器７に延びる冷却水管１３により形成さ
れる吸収器１４を内蔵している。
１５は冷媒ポンプ、１６は吸収液ポンプ、１７は低温熱
交換器、１８は温水器である。
交換器、１８は温水器である。
而して前記吸収器１４より吸収液ポンプ１６及び低温熱
交換器１７を経て高温熱交換器９と高圧発生器１に稀吸
収液を導入する稀吸収液導管１９は前記低温熱交換器１
７と高温熱交換器９０間で分岐し、分岐管２０により低
圧発生器３に延びている。
交換器１７を経て高温熱交換器９と高圧発生器１に稀吸
収液を導入する稀吸収液導管１９は前記低温熱交換器１
７と高温熱交換器９０間で分岐し、分岐管２０により低
圧発生器３に延びている。
２１は分岐管２０に設けたオリフィスである。
次に動作について説明すると、高圧発生器１の加熱によ
り稀吸収液より分離発生した冷媒蒸気は冷媒蒸気導管２
２により低圧発生器８、を通過する間に放熱して凝縮器
７で液化する。
り稀吸収液より分離発生した冷媒蒸気は冷媒蒸気導管２
２により低圧発生器８、を通過する間に放熱して凝縮器
７で液化する。
一方低圧発生器８においては高圧発生器１で冷媒を分離
して濃度の増した中間濃度の吸収液と分岐管２０より送
られる冷媒分離前の稀吸収液とが混合された吸収液があ
り、この混液が前記高圧発は機器を小型にしかつ、効率
の良い二重効用吸収冷凍機を得ることを目的とする。
して濃度の増した中間濃度の吸収液と分岐管２０より送
られる冷媒分離前の稀吸収液とが混合された吸収液があ
り、この混液が前記高圧発は機器を小型にしかつ、効率
の良い二重効用吸収冷凍機を得ることを目的とする。
一般に二重効用吸収冷凍機は、高圧発生器、低生器１か
ら冷媒蒸気導管２２を通り送られる冷媒蒸気の凝縮潜熱
により加熱されて、冷媒蒸気を分離する。
ら冷媒蒸気導管２２を通り送られる冷媒蒸気の凝縮潜熱
により加熱されて、冷媒蒸気を分離する。
この冷媒蒸気は凝縮器７で液化して高圧発生器１からの
冷媒・１合流し冷媒ポンプ１５を含む冷媒循環路２３Ｋ
り蒸発器１２を形成する冷水管１１上に散布されて
気化する間に前記冷水管１１と熱交換する。
冷媒・１合流し冷媒ポンプ１５を含む冷媒循環路２３Ｋ
り蒸発器１２を形成する冷水管１１上に散布されて
気化する間に前記冷水管１１と熱交換する。
他方高圧発生器１及び低圧発生器８より高温熱交換器９
、低温熱交換器１７を経て濃吸収液導管２４から吸収器
１４に導入された吸収液は冷却水管１３を流下する間に
気化冷媒を吸収して稀吸収液となり吸収液ポンプ１６に
より高圧発生器１及び低圧発生器８に送られて前述の動
作を繰り返す９而して分岐管の存在しない従来例との対
比を第２図及び第３図で示す。
、低温熱交換器１７を経て濃吸収液導管２４から吸収器
１４に導入された吸収液は冷却水管１３を流下する間に
気化冷媒を吸収して稀吸収液となり吸収液ポンプ１６に
より高圧発生器１及び低圧発生器８に送られて前述の動
作を繰り返す９而して分岐管の存在しない従来例との対
比を第２図及び第３図で示す。
吸収液（臭化リチウム水溶液）の濃度−圧力線図で説明
すると、従来例を示す第３図において低圧発生器圧力は
凝縮器（すなわち冷却水）温度と液濃度により定まり、
液温度は９２℃となる。
すると、従来例を示す第３図において低圧発生器圧力は
凝縮器（すなわち冷却水）温度と液濃度により定まり、
液温度は９２℃となる。
二重効用では低圧発生器８の加熱を高圧発生器１かも出
た冷媒蒸気で行う。
た冷媒蒸気で行う。
この冷媒蒸気温度は当然９２℃より高いたとえば９７℃
が必要となる。
が必要となる。
９７°Ｇの蒸気の飽和圧力は６８２ｉａｉＨｇで、これ
が高圧発生器内圧力となり液温としては１５４℃になる
。
が高圧発生器内圧力となり液温としては１５４℃になる
。
これに対して発明の場合には吸収器下部の稀吸収液を全
量低熱交換器１７へ送り加熱すると共に前記低温熱交換
器１７の出口側稀吸収液の約半分を高温熱交換器９を経
て高圧発生器１へ送り外部熱源で加熱する。
量低熱交換器１７へ送り加熱すると共に前記低温熱交換
器１７の出口側稀吸収液の約半分を高温熱交換器９を経
て高圧発生器１へ送り外部熱源で加熱する。
冷媒蒸発後との液を高温熱交換器９で冷却し低圧発生器
８へ送る。
８へ送る。
分岐管２０を経由する残り半分の稀液も低圧発生器８に
入る。
入る。
この低圧発生器８においては５８係の液と６０係の液が
略１：１の割合で混合するから低圧発生器８の入口濃度
は５９係（第２図点Ｐ）となる。
略１：１の割合で混合するから低圧発生器８の入口濃度
は５９係（第２図点Ｐ）となる。
この液は高圧発生器１かも発生した冷媒蒸気で加熱され
液は濃縮されて６０幅となる。
液は濃縮されて６０幅となる。
この時の圧力は従来の場合と同様に冷却水で冷却される
凝縮器７で決まるから６１．５ｍｓＨｇであり液温は８
７℃となる。
凝縮器７で決まるから６１．５ｍｓＨｇであり液温は８
７℃となる。
低圧発生器８で加熱される温度が８７℃であるから前記
低圧発生器８の伝熱面積を従来と同じにすれば高圧発生
器１から出る冷媒蒸気凝縮温度は９２℃でよい。
低圧発生器８の伝熱面積を従来と同じにすれば高圧発生
器１から出る冷媒蒸気凝縮温度は９２℃でよい。
この時冷媒蒸発後の高圧発生器１の圧力は５６０ ｍｍ
Ｈｇ 、液温は１４７℃となり、従来の場合よりも圧力
及び液温は低くなる。
Ｈｇ 、液温は１４７℃となり、従来の場合よりも圧力
及び液温は低くなる。
又、別の従来例として、特公昭４６−３２３８４号公報
のごとく、吸収器からの稀液を高圧発生器に導びくと同
時にこの稀液の一部を低圧発生器に導びき、かつ、高圧
発生器からの戻りの濃吸収液を低圧発生器に導びかずに
直ちに低温熱交換器の加熱側に戻す吸収冷凍機もある。
のごとく、吸収器からの稀液を高圧発生器に導びくと同
時にこの稀液の一部を低圧発生器に導びき、かつ、高圧
発生器からの戻りの濃吸収液を低圧発生器に導びかずに
直ちに低温熱交換器の加熱側に戻す吸収冷凍機もある。
この従来例によれば低圧発生器の圧力及び液温を下げる
効果は本願発明と同様に期待できるものの、高圧発生器
から吸収器に向う濃吸収液の経路の違いから、この濃吸
収液と熱交換して高圧発生器に流入する稀液の温度は本
願発明の稀液の温度よりも低くなり、この低い温度差分
だけ高圧発生器へ供給する加熱量が増えることとなる。
効果は本願発明と同様に期待できるものの、高圧発生器
から吸収器に向う濃吸収液の経路の違いから、この濃吸
収液と熱交換して高圧発生器に流入する稀液の温度は本
願発明の稀液の温度よりも低くなり、この低い温度差分
だけ高圧発生器へ供給する加熱量が増えることとなる。
このため、この従来の吸収冷凍機においては冷凍機とし
ての成績係数が本願発明の吸収冷凍機より低目になるこ
とは避は難く、より高い効率、より良い耐久性を備えた
吸収冷凍機を得るという意味で充分なものではなかった
。
ての成績係数が本願発明の吸収冷凍機より低目になるこ
とは避は難く、より高い効率、より良い耐久性を備えた
吸収冷凍機を得るという意味で充分なものではなかった
。
本発明による二重効用吸収冷凍機は上述の如く高圧発生
器、低圧発生器、凝縮器、蒸発器、吸収器、低温熱交換
器及び高温熱交換器を配管接続して吸収冷凍サイクルを
構成すると共に前記吸収器より低温熱交換器を経て高温
熱交換器に送られる稀吸収液な分岐管で低圧発生器に分
配供給し、該低圧発生器において高圧発生器から高温熱
交換器を経て低圧発生器に導入された中間濃度吸収液と
混合して前記高圧発生器からの冷媒蒸気により加熱濃縮
するものであるから、高圧発生器にかかる負担（冷媒発
生能力）が少くなりそれに伴って圧力及び温度も低下す
る。
器、低圧発生器、凝縮器、蒸発器、吸収器、低温熱交換
器及び高温熱交換器を配管接続して吸収冷凍サイクルを
構成すると共に前記吸収器より低温熱交換器を経て高温
熱交換器に送られる稀吸収液な分岐管で低圧発生器に分
配供給し、該低圧発生器において高圧発生器から高温熱
交換器を経て低圧発生器に導入された中間濃度吸収液と
混合して前記高圧発生器からの冷媒蒸気により加熱濃縮
するものであるから、高圧発生器にかかる負担（冷媒発
生能力）が少くなりそれに伴って圧力及び温度も低下す
る。
而して、高圧発生器における液温の低下はこの発生器内
に収納された吸収液と高圧発生器等を構成する機材との
腐錘反応を低減し、機材の耐久性を増すものである。
に収納された吸収液と高圧発生器等を構成する機材との
腐錘反応を低減し、機材の耐久性を増すものである。
仮に、腐蝕作用の低減できた分だけ吸収冷凍機を形成す
る板材を薄くすればそれだけ吸収冷凍機を軽量化して機
体の取扱いを容易にする一方、熱交換区画壁の板厚を薄
くするときは熱伝達量の向上から使用する熱交換器の小
型化、ひいては吸収冷凍機全体の小型軽量化を実現でき
るものであり、従来と同様な機材を使用するときは吸収
冷凍機の耐久性の向上と効率の向上を可能にするもので
ある。
る板材を薄くすればそれだけ吸収冷凍機を軽量化して機
体の取扱いを容易にする一方、熱交換区画壁の板厚を薄
くするときは熱伝達量の向上から使用する熱交換器の小
型化、ひいては吸収冷凍機全体の小型軽量化を実現でき
るものであり、従来と同様な機材を使用するときは吸収
冷凍機の耐久性の向上と効率の向上を可能にするもので
ある。
第１図は本発明による二重効用吸収冷凍機の回路構成図
、第２図は本発明冷凍機における吸収液の濃度−圧力線
図、第３図は第２図に対応する従来例である。 １・・・・・・高圧発生器、８・・・・・・低圧発生器
、１７・・・・・・低温熱交換器、９・・・・・・高温
熱交換器、１４・・・・・・吸収器、２０・・・・・・
分岐管。
、第２図は本発明冷凍機における吸収液の濃度−圧力線
図、第３図は第２図に対応する従来例である。 １・・・・・・高圧発生器、８・・・・・・低圧発生器
、１７・・・・・・低温熱交換器、９・・・・・・高温
熱交換器、１４・・・・・・吸収器、２０・・・・・・
分岐管。
Claims (1)
- １ 高圧発生器、低圧発生器、凝縮器、蒸発器、吸収器
、低温熱交換器及び高温熱交換器を配管接続して吸収冷
凍サイクルを構成すると共に前記吸収器より低温熱交換
器を経て高温熱交換器に送られる稀吸収液を分岐管で低
圧発生器に分配供給し、該低圧発生器において高圧発生
器から高温熱交換器を経て低圧発生器に導入された中間
濃度吸収液と混合して前記高圧発生器からの冷媒蒸気に
より加熱濃縮することを特徴とする二重効用吸収冷凍機
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49083602A JPS5823543B2 (ja) | 1974-07-19 | 1974-07-19 | 二重効用吸収冷凍機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49083602A JPS5823543B2 (ja) | 1974-07-19 | 1974-07-19 | 二重効用吸収冷凍機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5112447A JPS5112447A (ja) | 1976-01-31 |
| JPS5823543B2 true JPS5823543B2 (ja) | 1983-05-16 |
Family
ID=13807021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP49083602A Expired JPS5823543B2 (ja) | 1974-07-19 | 1974-07-19 | 二重効用吸収冷凍機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5823543B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52112157A (en) * | 1976-03-18 | 1977-09-20 | Ebara Corp | Double efficiency absorption refrigerating machine |
| JPH037055Y2 (ja) * | 1985-06-04 | 1991-02-21 |
-
1974
- 1974-07-19 JP JP49083602A patent/JPS5823543B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5112447A (ja) | 1976-01-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4337625A (en) | Waste heat driven absorption refrigeration process and system | |
| JP6441511B2 (ja) | 多段プレート型蒸発吸収式冷凍装置及び方法 | |
| JPH01137170A (ja) | 熱吸収方法および装置 | |
| US4542629A (en) | Variable effect desorber-resorber absorption cycle | |
| JPS6248147B2 (ja) | ||
| US4546620A (en) | Absorption machine with desorber-resorber | |
| KR19990022970A (ko) | 압축·흡수 하이브리드 히트펌프 | |
| US3690121A (en) | Absorption refrigeration system | |
| US5467614A (en) | Dual-circuit, multiple-effect refrigeration system and method | |
| US5941094A (en) | Triple-effect absorption refrigeration system having a combustion chamber cooled with a sub-ambient pressure solution stream | |
| JPS5823543B2 (ja) | 二重効用吸収冷凍機 | |
| JPH11351697A (ja) | 熱交換器及び吸収冷凍機 | |
| JP2000081254A (ja) | 吸収式冷凍機 | |
| US3270522A (en) | Absorption refrigeration | |
| US3389570A (en) | Refrigerant condensate circuit in multiple-effect absorption refrigeration systems | |
| JPS5825234Y2 (ja) | 一重効用型吸収冷凍機 | |
| US1709588A (en) | Refrigeration | |
| US3389572A (en) | Multiple-effect absorption refrigeration systems | |
| JPS6023266B2 (ja) | 二重効用吸収冷凍機 | |
| US3270516A (en) | Absorption refrigeration | |
| US3270524A (en) | Solution heat exchange arrangement in absorption refrigeration system | |
| US1915693A (en) | Means and method of refrigeration | |
| US3270523A (en) | Solution heat exchanger arrangement for absorption refrigeration system | |
| JP2004198087A (ja) | 吸収冷凍装置及び吸収冷凍システム | |
| JPH11351698A (ja) | 蒸発器及び吸収器及び吸収冷凍機 |