JPS58224282A - ケミカルヒ−トポンプ式冷暖房給湯装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、二種類の無機塩と気体との可逆反応のそれぞ
れにおける高温状態と低温状態との間の温度せイクルの
組合せによるケミカルヒートポンプを利用し、手間蓄熱
を可能にした冷暖房給湯装置に関するものである。さら
に詳しくは、二柚類の可逆反応のそれぞれについて、高
温状態に対応する無機塩から気体を分解吸熱反応する場
所と低温状態に対応する無機塩へ気体を吸収発熱反応さ
せる場所とを分離し、その両者の反応場所において無機
塩を移動、循環させ、かつ、゛その途中において無機塩
の貯蔵容器を備えることにより手間蓄熱を＝Ｊ’能にし
たケミカルヒートポンプ式の冷暖房給湯装置に関するも
のである。。

エネルギ資源の急速な消費を抑制するために太陽エネル
ギなどの間欠的な自然エネルギの有効利用がさけばれて
いる中で、顕熱利用あるいは潜熱利用の蓄熱方法が利用
されてきている。しかし、第１図に示すようにだとえは
太陽エネルギの場合では、夏と冬とでは集熱可能な量は
大いに異なっており、−年を通じて同程度のエネルギを
利用することは、顕熱や潜熱利用の蓄熱方法では極めて
困難である。ところが化学反応を用いた蓄熱方法では装
置を断熱することなく長期間蓄熱することが可能である
。そこで、可逆的な化学反応を用い／こ蓄熱方法により
、夏場には冷房を行ないながら余剰のエネルギを蓄熱し
、冬場には不足分のエネルギを夏場に蓄熱していた分で
おぎないながら暖房することを可能にしたことが、本発
明の主な特徴である。

まだ、本発明は原理的にはケミカルヒートポンプを利用
したものであるが、従来から使用されている吸収式冷凍
機に代表されるケミカルヒートポンプと異なる点は、固
体の吸収剤を用いていることにある。そして、固体の吸
収剤を気体分解反応器と気体吸収反応器との間を循環さ
せかつ気体を高温側容器と低温側容器との間を循環させ
る方式をとっており、この方式は本発明の特徴の一つで
ある。以下、本発明の一実施例につき図面に沿って説明
する。

１．２けすでに気体を吸収している無機塩を加熱分解し
て気体を発生させ、発生した気体と分解した無機塩とを
分離させる機能をもつ気体分解反応器であり、１１は高
温側の、１４は低温側の気体分解反応器である。すなわ
ち、１は太陽熱あるいは廃熱などの高温熱エネルギを加
熱分解の熱源として用いるが、一方、２では冷房しよう
とする室内空気などの低温熱エネルギを加熱分解の熱源
として用いる点において異なるものである。３゜４は運
ばれてきた無機塩と気体とを反応させ、気体を吸収した
無機塩にして送シ出す機能をもつ気体吸収反応器であり
、３は高温側の、４は低温側の気体吸収反応器である。

すなわち、３では無機塩が気体を吸収した時に発生する
。高温熱エネルギを暖房あるいは給湯などに利用するが
、４では無機塩が気体を吸収する時に発生する低温熱エ
ネルギは外気、地下水などの自然冷体に廃棄される点に
おいて異なる。つぎに気体分解反応器１と気体吸収反応
器３とは無機塩移動装置５により無機塩の貯蔵容器６を
通じて気体分解反応器１から気体吸収反応器３へ無機塩
を移動させ、気体吸収無機塩移動装置７により気体吸収
反応器３から気体分解反応器１へ気体を吸収した無機塩
を移動させるだめの連結パイプ８により互いに連結され
ている。

連結パイプ８は分岐パイプ９をもっており、バルブ１０
．１１の切シ換えによ多流路を変えられる。

ここで、無機塩移動装置６および気体吸収無機４　　　
　　　塩移動装置７のいずれか一方は、重力による自然
落下を利用することも可能である。まだ同様に気体吸収
反応器４と気体分解反応器２とは気体吸収無機塩移動装
置１２により気体吸収無機塩貯蔵容器１３を通じて気体
吸収反応器４から気体分解反応器２へ気体を吸収した無
機塩を移動させ、無機塩移動装置１４により気体分解反
応器２から気体吸収反応器４へ無機塩を移動させるだめ
の、連結パイプ１５により互に連結されている。連結パ
イプ１５は分岐パイプ１６をもっておシ、バルブ１７゜
１８の切シ換えによす流路を変えられる。

ここで、無機塩移動装置１２および無機塩移動装置１４
のいずれか一方は重力による自然落下を利用することも
可能である。つぎに気体分解反応器１と気体吸収反応器
４とは基本的には気体分解反応器１から気体吸収反応器
４へ気体を輸送する連結パイプ１９によ多連結されてい
る。しかし、効率よく気体輸送するためにキャリヤガス
（気体との反応性がない）を用い、第２図に示すように
気体分解反応器１から気体吸収反応器４へ気体を含むキ
ャリヤガスを輸送する連結パイプと気体吸収反応器４か
も気体分解反応器１ヘキヤリヤガスをもどすだめの連結
パイプとの一対の連結パイプ１９により気体吸収反応器
４から気体分解反応器１とが連結されている。ここでキ
ャリヤガスを気体分解反応器１と気体吸収反応器４との
間を循環させるために気体輸送装置２０゛を、用いるが
、この気体輸送装置２０は上記一対の連結パイプ１９の
いずれか一方に取付ける。ｉだ、同様に気体吸収反応器
３と気体分解反応器２とは基本的には気体分解反応器２
から気体吸収反応器３へ気体を輸送する連結パイプ２１
によ多連結されている。しかし、効率よく気体輸送する
だめにキャリヤガス（気体との反応がない）を用い、第
２図に示すように、第２図に示すように気体分解反応器
２から気体吸収反応器３へ気体を含むキャリヤガスを輸
送するだめの連結パイプと気体吸収反応器３から気体分
解反応器２ヘキヤリヤガスをもどすだめの連結パイプと
の一対の連結パイプ２１によシス体吸収反応器３と気体
分解反応器２とが連結されている。ここでキャリヤガス
を気体吸収反応器３と気体分解反応器２との間を循環さ
せるために気体輸送装置２２を用いるが、この気体輸送
装置２２は上記一対の連結パイプ２１のいずれか一方の
パイプにとりつける。つぎに無機塩の貯蔵容器６および
気体吸収無機塩貯蔵容器１３であり、集熱器２３からの
エネルギ供給量に応じて、バルブの−Ｊ換えにより貯蔵
した無機塩を供給することができるＯそして、集熱器２
３は太陽熱などの自然熱エネルギ、工場、家庭などの廃
熱などを捕集する機能をもち、気体分解反応器１への熱
供給源として働くｏ２４は気体分解反応器１と集熱器２
３との間の熱交換器、２５は気体吸収反応器３で得られ
た熱エネルギを暖房・給湯に利用するだめの熱交換器、
２６は気体吸収反応器４と外気、地下水などの自然冷体
との間の熱交換器、２７は気体外ｌｖｒ反応器２と冷房
しようとする室内空気（ただし、冷房不要の場合は地下
水、外気）との熱交換器である、 つぎに動作について説明する。第２図の一実施例では次
の二種類の可逆反応を組合せて用いる。

過程Ｄ（兄熱り ここて、Ｍ−Ｘ（ｓ）およびＮ−Ｘ（ｓ）は気体を吸収
した無機塩であり、Ｍ　（ｓ）およびＮ　（ｓ）・は無
機塩であり、Ｘ　（ｑ）は気体である。上記二種類の可
逆反応において用いるそれぞれの気体は必ず同一のＸ　
（ｑ）を用いるがそれぞれの無機塩の種類はＭ　（ｓ）
とＮ　（ｓ）とで異なる。し／こがって、それぞれの反
応温度は異なる。

ここでは、可逆反応１の反応温度は可逆反応２の反応温
度より高いものとする。即ち、（１）が高温側反応、（
ｉｔ）が低重側反応とする。

本実施例における運転動作は過程Ａ（高温気体分解）、
過程Ｂ（高温気体吸収）、過程Ｃ（低温気体分解）、過
程Ｄ（低温気体吸収）の一連の過程のザイクルからなる
。

過程Ａでは、高温側の気体分解反応器１１に運ばれてき
だＭＸ（ｓ）が集熱器２３により熱エネルギ４　　　　
　　の供給を受けて高ン晶の気体Ｘ　（ｃｉ）を分解発
生する。

発生した高温の気体Ｘ　（ｑ）は、キャリヤガスを循環
きせている連結パイプ１９を通して低温側の気体吸収反
応器１３に輸送される。同時に気体分解反応器１におい
てＸ　（ｑ）の一部あるいは全部を分解した後の高温側
の無機塩Ｍ　（ｓ）が、無機塩移動装置６の作動によシ
連結パイプ８を通って高温側の気体吸収反応器３へ送り
込まれる。

過程Ｂでは、低温側の気体吸収反応器４に運ばれてきた
無機塩Ｎ　（Ｓ）　（低温側の気体分解反応器２より連
結パイプ１５全通して）と高温の気体Ｘ　（ｑ）（気体
分解反応器１より連結バイブ１９を通して）とが発熱反
応する。すなわち、気体吸収反応器４においてＮ　（ｓ
）がＸ　Ｃｑ）を吸収する過程である。この時放出され
る熱は熱交換器２６全通して地下水、外気などの自然冷
体に廃棄される。気体を吸収した無機塩Ｎ−Ｘ（ｓ）は
連結パイプ１５全通して、気体を吸収した無機塩移動装
置１４の作動により低温側の気体分解反応器２へ送り込
まれる。

過程Ｃでは低温側の気体分解反応器２に運ばれてきだＮ
−Ｘ（ｓ）が熱交換器２７により冷房しようとする室内
空気のもつ熱エネルギの供給をうけて低温の気体Ｘ　（
ｃｙ）を分解発生する。発生した低温の気体Ｘ　（ｑ）
は気体輸送装置２２の作動によりギヤ１ツヤガスを循環
させている連結ノ２イブ２１を通って高（！７１、側の
気体吸収反応器３に送り込まれる。同時に気体分解反応
器２においてＸ　’（ｃｒ）の一部あるいは全部を分子
Ｗ、　ｔ、だ後の低温側の無機塩Ｎ（ｓ）は、無機塩移
動装置Ｍ１２の作動により連結ノ；イブ１５全通して低
Ｅｘ　ＩＩＩの気体吸収反応器４に送り込１れる。

過程りでは、高温側の一気体吸収反応器３に運ばれてき
た高温側の無機塩Ｍ（ｓ）が低温側の気体分解反応器２
より連結バイブ１９を通して高温側の気体吸収反応器？
に輸送されてきた低温の気体Ｘ　（Ｃ１）を吸収反応し
、高温側の気体を吸収した無機塩Ｍ・Ｘ　（ｓ）を形成
する。この吸収反応において発生した高ｉＡＡの熱エネ
ルギが熱交換器２５全通して暖房および給湯に利用され
る。生成したＭ−Ｘ（ｓ）は気体を吸収した気体吸収無
機塩移動装置７の作動により、連結パイプ８を通して高
温側の気体分解反応２：）１に再び送り込１れる。

以上の過程Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄを連続的に繰り返すことによ
り、特に過程Ｃで起きている低温側の気体分解反応器２
内での熱エネルギの吸収ヲ耐房に用い、過程りで起きて
いる高温側の気体吸収反応器３内での熱エネルギの放出
を暖房あるいは給湯に用いることができる。

さらに、手間蓄熱について説明する。

（１）夏期：冷房運転時には、低温側の気体分解反応器
２と高温側の気体吸収反応器３にそれぞれ無機塩を供給
しなければならないので、バルブの切換えにより貯蔵容
器を通らず、直接無機塩を気体分解反応器２と気体吸収
反応器３へそれぞれ送り込む。冷房運転休止時にはバル
ブを切換え貯蔵容器め方へ無機塩が流れるようにし、高
温側の気体分解反応器１で生成した無機塩を無機塩の貯
蔵容器６へ、低温側の気体吸収反応器４で生成した気体
吸収無機塩を気体吸収無機塩貯蔵容器１３へ貯蔵する。

？）冬期：第１図に示したように、冬期に集熱可能な量
は夏期のそれの約半分しかない。そこで、集熱器２３か
らのエネルギ量が減少し、高温側の気体分解反応器１で
の分解反応の効率が落るだめ、これ金おき′なっために
、夏期に無機塩の貯蔵容器６に貯蔵しておいだ無機塩を
高温側の気体吸収反応８（３へ送り、反応を行なわせ放
出したエネルギを主として暖房に用いる。また１、高温
側の気体分解反応器１での分解反応がゆるやかになれば
、−低當ル側の気体吸収反応器４へ送られる気体の量が
減少し、吸収反応がゆるやかになる。そこで、気体吸収
無機塩貯蔵容器１３に貯蔵しておいだ気体吸収無機塩全
低温側の気体分解反応器２におくり、分解反応を行なわ
せしめ、発生した気体を高温側の気体吸収反応器２に送
り無機塩との吸収反応を１工なわせる。

このように、夏の１ｍ４１は冷房しながらエネルギを蓄
積し、冬にその蓄積されたエネルギを用いながら暖房を
行なうことができる。さらに、蓄積容器には断熱を必要
としない長所を有している。

つぎに実施例を挙げて説明する。

４　　　。１−４〜１．。

高温側の無機塩として市販の塩化ニッケル（ＮｉＲｈ）
を、低温側の無機塩として市販の塩化カル／ラム（Ｃａ
Ｃ１２）を、共通の気体として市販のアンモニアガス（
ＮＨ３）’ｅそれぞれ用意し、つぎの二種類の可逆反応
（ｉ）　、　（ｉｉ）の組合せを選んだ、。

２　Ｎ　Ｈ５（ｓ）　＋　４　Ｎ　Ｈ３（（Ｊ）・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（ｉ）Ｃａ（７１２・
４ＮＨ３（ｌｌ）−１−４ＮＨ５（ｑ）−・・（ｆｆ）
Ｎ　ｉｃｌ　２　・２ＮＨ５ＮＨ５系の可逆反応１およ
びＧａＧ１２−４ＮＨｓ−ＮＨｓ系の可逆反応２のそれ
ぞれの平衡蒸気圧一温度曲線を第２図に示す。高ｆＡｖ
　’ｆ１１１１のアンモニアガスの平衡蒸気圧として１
気圧を選んだ。この時の可逆反応（１）における平衡温
度は１６８℃であり、可逆反応（１１）における平衡温
度は３１℃である。一方、低温側のアンモニアガスの平
衡蒸気圧として０．１４気圧を選んだ。この時の可逆反
応（１）における平衡温度は１２２°Ｃであり、可逆反
応（ｉｉ）における平衡温度は０℃である。また、無機
塩の貯蔵容器の大きさは冬期（１１，１２，１，２月）
の平」り集熱量（ｋｃａｌ　ｉＪ　・ｍｏｎｔｈ　　）
　ｆ　３０　、０００（ｋｃａ／／ｒｎ’・ｍｏｎｔｈ
）程度にするのに必要なＭ（ＮｉＣｄ２・２ＮＨ３：６
２０　ｋｇ、　　ＣａＣ／２．・４　Ｎ　Ｈ３：　９０
０１＜＝ｊたたし集熱面積は４ｍ２とする）を収容でき
るだけの太きさとした。

過程Ａ（気体分解過程）における高温側の気体分解反応
器１内のＮ　ｉ　（３１２・６　Ｎ　Ｈ３（ｓ）の分解
反応温度Ｑ１７０’Ｃに選んだ。この時発生するアンモ
ニア蒸気の分圧は１・０５気圧である。一般には高温側
の分解反応の動作黒人は平衡温度１６８°Ｃ１平衡蒸気
圧１気圧よりも高ければよい。過程人の高温側の分解反
応に要する集熱器２３から供給されるべき熱エネルギは
６９．１ｋｃａβ／ｍｏｌｅである。

つ−まり、夏期に集熱器２３からの熱エネルギ供給によ
り、分解反応を行なわせ、分解生成物であるＮｉＣβ２
・２ＮＨ５（ｓ）を無機塩貯蔵容器６に貯蔵し、冬期に
は、集熱器２３からのエネルギが不足するので、無機塩
貯蔵容器６から夏期に貯蔵した無機塩を高温側の気体吸
収反応器３へ供給する。

過程Ｂ（気体吸収過程）における低温側の気体吸収反応
器４内のＣａＣ４２・ａＮＨ５が高温のアンモニアガス
を吸収する反株温度？：３０℃に選んだ。

この時のアンモニア蒸気の分圧は０．９気圧である。

一般には、低温側の吸収反応の動作点Ｂは平衡温度３１
°Ｃ１平衡蒸気圧１気圧よりも低ければよい３、過程Ｂ
において、ＣａＣβ２・４ＮＪ（ｓ）がアンモニアガス
を吸収してＣａＣｌ２・８　Ｎ　Ｈ５（ｓ）を形成する
のに要する熱交換器４３全通して外部にくみ出されるべ
き熱エネルギは４０．７　ｋｃａ　ｌ　／ｍｏβｅであ
る。そして、気体吸収無機塩ＣａＣβ２・ａ　Ｎ　Ｈ３
（ｓ）　ｉＪ：、気体吸収無機塩貯蔵容器１３に送り適
寸れる。

過程Ｃ（気体分解過程）では低温側の気体分解反応器２
に送られてきたＣａＣｌ２・５ＮＨ３（ｓ）は気体分解
反応器２内が設定された平衡蒸気圧０．１４気圧、平衡
温度０℃よりもわずかに高い動作点Ｃ（蒸気圧０．２気
圧、温度５℃）にあるだめ４ＮＨ５（（Ｊ）を分解放出
してＣａＣβ２・４ＮＨｓ（ｓ）となる。この時の分解
反応に要する吸熱量は約４０．９　ｋｃａβ／Ｉ′Ｔ′
ＩＯβｅであシ、この熱エネルギは冷房しようとする室
内の熱エネルギをもって熱交換器２７全通して供給され
る。冷房の限界ｌｈＡ度は設定された動作点Ｃの温度で
ある。つまり夏期には、冷房として用いられるが、冷房
不用時には、外気との熱交換により分解反応に要する熱
エネルギが供給される。また、この過程での分解反応は
、冷房時にはもちろんのこと、暖房時にも分解生成物の
Ｎ　Ｈｓ　（ｇ）を高温側の気体吸収反応器３へ供給し
なければならないので、年間通じて安定していなければ
ならない。つまり、気体吸収無機塩貯蔵容器１３に貯蔵
された気体吸収無機塩は、冬期に予想される気体吸収無
機塩の生成量の減少をおぎなうだめのものである。

過程Ｄ（気体吸収過程）では高温側の気体吸収反応器３
内のＮｉＣｌ２・２ＮＨｓ（ｓ）に過程Ｃで生じたアン
モニアの低温蒸気を吸収させるために、その吸収反応温
度（動作点りの温度）を平衡温度１２２°Ｃ以下に保持
する必要がある。すなわち、吸収反り　　　　　　　応
により放出される熱量Ｅ５９．３　ｋｃａｌ／Ｈ１ｏｌ
ｅを、熱交換器２５を通して高温側の気体吸収反応器３
の外に速やかに取り出°すことが必要であるｎこの放出
された熱エネルギを暖房あるいは給湯に利用する。ただ
し、これらの到達限界温度は設定された動作点りの温度
である。冬期の暖房時には、高温側の気体分解反応器１
から供給される無機塩の量は減少するので、無機塩の貯
蔵容器６に貯蔵された無機塩でおぎないながら暖房を行
なう。

なお、第２図に示すように高温側の気体分解反応器１と
低温側の気体吸収反応器との間を一対の連結パイプ１９
と気体輸送装置２ｏとを用いてキャリヤガス（窒素ガス
）を高速循環させると、その循環速度を高める程、動作
点ＡおよびＢはそれぞれ平衡温度に近ずくことかわかっ
た。また、同様に低温側の気体分解反応器２と高温側の
気体吸収反応器３との間を一対の連結パイプ２１と気体
輸送装置２２とを用いてキャリヤガス（窒素ガス）を高
速循環させると、その循環速度を高める程、動作点Ｃお
よびＤはそれぞれの平衡温度に近ずくことかわかった。

このように、ＮＨＪ２・２ＮＨ３−ＮＨ，系の高温側の
可逆反応およびＣａＣｌ２・４ＮＨ３−ＮＨ３系の低温
側の可逆反応を組合せた過程Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの連続的な
繰り返しにより、アンモニア蒸気がほぼ１気圧以下の低
圧力で連続的に冷房および暖房あるいは給湯を行なうこ
とができた。・ 以上説明したように、本発明によれば従来の顕熱あるい
は潜熱蓄熱では極めて困難であっだ手間蓄熱（例えば、
夏期に蓄熱しながら冷房を行ない、冬期に蓄熱した熱で
暖房１行なう。）？］能にできる。

また従来の液体の吸収剤を用いた連続式ケミカルヒート
ポンン°（例Ｈ２Ｏ−ＮＨ３系）では動作蒸気の蒸気圧
が高くなるとともに吸収剤の蒸気圧も無視できないなど
の欠点があったが、本発明によればキャリヤガスをも含
めた動作蒸気圧は高々数気圧であり、はぼ蒸気圧下での
速用が可能であり、また吸収剤の蒸気圧はほとんど無視
できるなどの大きな利点を有するものであり、実用的価
値の高いケミカルヒートポンプ式冷暖房給湯装置を提供
するものである。

・４、図面の簡単な説明 第１図は日射量および月当りの集熱器を示す特性図、第
２図は本発明の一実施例におけるケミカルヒートポンプ
式冷暖房給湯装置の概要図、第３図はＮｉＧ１２・２Ｎ
Ｈ３−ＮＨ５系およびＧａＣｌ２・４ＮＨ３−ＮＨｓ系
の平衡蒸気圧一温度曲線図である。

１・・・・・・高温側の気体分解反応器、２・・・・・
・低１ｘｒｔ　１１１１１の気体分解反応器、３・・・
・・・高温側の気体吸収反応器、４・・・・・・低温側
の気体吸収反応器、６，１４・・・・・無機塩移動装置
、６・・・・・・無機塩の貯蔵容器、７゜１２・・・・
・・気体吸収無機塩移動装置、８，１６゜２１．１９・
・・・・・連結パイプ、９，１６・・・・・・分岐バイ
ブ、１０，１１，１了、１８・旧・・バルン゛、１３・
・・・・・気体吸収無機塩貯蔵容器、２０．２２・・・
・・・気体輸送装置、２３・・・・・・集熱器、２４．
２５　、）６　。

２７・・・・・・熱交換器。

代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　はが１名第２
ｍ 第３図 １亙（０Ｃ）

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）無機塩への気体の吸収反応（発熱）および無機塩
   からの気体の分解反応（吸熱）が可逆的であり、かつ反
   応温度は互いに異なるが、同一の気体を使用する二種類
   の可逆反応を利用したケミカルヒートポンプを形成し、
   高温度側の気体吸反応器、気体分解反応器、無機塩を貯
   蔵する容器、無機塩を移動させる無機塩移動装置、気体
   を吸収した無機塩を移動させる気体吸収無機塩移動装置
   、集熱器を、および低温度側の気体吸収反応器、気体分
   解反応器、無機塩を貯蔵する容器、無機塩を移動させる
   無機塩移動装置、気体を吸収した無機塩を移動させる気
   体吸収無機塩移動装置を具備し、かつ、高温側の無機塩
   移動装置により高温側の気体分解反応器と高温側の気体
   吸収反応器との間を循環させる連結パイプを具備し、低
   温側の無機塩移動装置により低温側の無機塩を低温側の
   気体吸収反応器と低温側の気体分解反応器との間を循環
   させる連結パイプを具備し、高温側の気体分解反応器で
   発生する高温の気体を低温側の気体吸収反応器に輸送さ
   せる連結パイプおよび低温側の気体分解反応器で発生す
   る低温の気体を高温側の気体吸収反応器に輸送させる連
   結パイプおよび集熱器と高温側の気体分解反応器との間
   で熱媒体を循環させる連結パイプをそれぞれ具備したケ
   ミカルヒートポンプ式冷暖房給湯装置。
2. （２）高温側の気体分解反応器で発生する高温の気体を
   低温側の気体吸収反応器へ輸送させる場合、その気体に
   対して化学的に不活性なキャリヤガスを用い、高温気体
   を含むキャリヤガスを高温側の気体分解反応器から低温
   側の気体吸収反応器へ輸送させる連結パイプおよび高温
   気体の全部あるいはその一部を失なったキャリヤガスを
   低温側の気体吸収反応器から高温側の気体分解反応器へ
   輸送させる連結パイプを具備し、かつ高温側の気体分解
   反応器と低温側の気体吸収反応益との間にキャリヤガス
   を循環させる装置を具備した特許請求の範囲第１項記載
   のケミカルヒートポンプ式冷暖房給湯装置。
3. （３）低温側の気体分解反応器で発生する低温の気体を
   高−画側の気体吸収反応器へ輸送させる場合、−に記気
   体に対して化学的に反応不活性なキャリヤガスを用い、
   低温気体を含むキャリヤガスを低温側の気体分解反応器
   から高温側の気体吸収反応器へ輸送させる連結パ“イブ
   および低温気体の全部あるいはその一部を失ったキャリ
   ヤガスを高温側の気体吸収反応器から低温側の気体分解
   反応器へ輸送させる連結パイプを具備し、かつ低温側の
   気体分解反応器と高温側の気体吸収反応器との間にキャ
   リヤガスを循環させる装置を具備した特許請求の範囲第
   １項記載ケミカルヒートポンプ式冷暖房給湯装置。
4. （４）高温側の気体分解反応器と高温側の気体吸収４　
   　　　　、ワ４１．２．□、４□２．イ７１１、ヤ、ゆ
   ゎヮ８や。 ｉｉＪ後に分岐点を有し、かつ分岐点には流路切換えバ
   ルブを設け、バルブの切換えによシ、無機塩の流路を変
   えることを可能にした特許請求の範囲第１項記載のケミ
   カルヒートポンプ式冷暖房給湯装置。 軽）低温側の気体吸収反応器と低温側の気体分解反応器
   を結ぶ連結パイプは気体吸収無機塩貯蔵容器の前後に分
   岐点を有し、かつ分岐点には流路切換えバルブを設け、
   バルブの切換えにより無機塩の流路を変えることを可能
   にした特許請求の範囲第１項記載のケミカルヒートポン
   プ式％式％