JPS58221375A - 還元製錬用ロ−タリ−キルン - Google Patents
還元製錬用ロ−タリ−キルンInfo
- Publication number
- JPS58221375A JPS58221375A JP10310382A JP10310382A JPS58221375A JP S58221375 A JPS58221375 A JP S58221375A JP 10310382 A JP10310382 A JP 10310382A JP 10310382 A JP10310382 A JP 10310382A JP S58221375 A JPS58221375 A JP S58221375A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotary kiln
- kiln
- smelting
- reduction
- dam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、還元製錬用ロータリーキルンに関するもので
あり、特に本発明は、鉄族元素であるＮｔ、ｗｅ、ｃｏ
のなかから選ばれる何れか少なくとも７種の酸化鉱
石を半溶融還元製錬する滞留用ダムリングを有する還元
製錬用ロータリーキルンに関するものである。
あり、特に本発明は、鉄族元素であるＮｔ、ｗｅ、ｃｏ
のなかから選ばれる何れか少なくとも７種の酸化鉱
石を半溶融還元製錬する滞留用ダムリングを有する還元
製錬用ロータリーキルンに関するものである。
従来ロータリーキルンによって鉄族元素の酸化鉱を還元
製錬して鉄族元素を得る還元製錬方法が知られているが
、これらの還元製錬方法には下記の３種の態様がある。
製錬して鉄族元素を得る還元製錬方法が知られているが
、これらの還元製錬方法には下記の３種の態様がある。
（ハ 完全溶融還元製錬方法
どの方法は酸化鉱、フラックスおよび還元材をロータリ
ーキルン中で完全溶融しつつ還元して溶融状態のメタル
とスラグを生成させてキルンから排出させる方法であり
、セメント用のロータリーキルンを用いて粉鉄鉱を製錬
したバツセー法がその代表的な方法であるが、ライニン
グの損傷が激しいので現在は実施されていない。
ーキルン中で完全溶融しつつ還元して溶融状態のメタル
とスラグを生成させてキルンから排出させる方法であり
、セメント用のロータリーキルンを用いて粉鉄鉱を製錬
したバツセー法がその代表的な方法であるが、ライニン
グの損傷が激しいので現在は実施されていない。
（コ）非溶融固体還元製錬方法
この方法は酸化鉱石粉を粉還元材と混合してベレットに
なし、このペレットをキルン中で加熱して酸化鉱を固体
還元した還元ベレットをキルンから排出して、溶融炉、
多くは電気炉中で溶融してメタルとスラグに分離される
。この方法は、ＮｉあるいはＯｒ の酸化鉱の還元製
錬に用いられている。
なし、このペレットをキルン中で加熱して酸化鉱を固体
還元した還元ベレットをキルンから排出して、溶融炉、
多くは電気炉中で溶融してメタルとスラグに分離される
。この方法は、ＮｉあるいはＯｒ の酸化鉱の還元製
錬に用いられている。
（３）半溶融還元製錬方法
この方法は、一般にクルツプレン法と呼ばれているもの
で、水分の多い粉状の酸化鉱の還元製錬に好適な方法と
して知られておシ、酸化鉱、還元材、フラックスをキル
ン中で加熱し、半溶融状態で金属の還元を進行させる方
法であり、現在ニッケルあるいは鉄の還元製錬に適用さ
れている。
で、水分の多い粉状の酸化鉱の還元製錬に好適な方法と
して知られておシ、酸化鉱、還元材、フラックスをキル
ン中で加熱し、半溶融状態で金属の還元を進行させる方
法であり、現在ニッケルあるいは鉄の還元製錬に適用さ
れている。
以上ロータリーキルンを用いて鉄族元素の酸化鉱を還元
製錬する方法が知られているが、何れの方法も一般に低
品位の粉状の酸化鉱を還元製錬することに適する方法と
して知られている。
製錬する方法が知られているが、何れの方法も一般に低
品位の粉状の酸化鉱を還元製錬することに適する方法と
して知られている。
本発明は、上記３種の還元製錬方法中（３）半溶融還元
製錬方法に用いられるロータリーキルンを提供すること
を目的とするものであシ、特に本発明は従来のクルツプ
レン法に用いられているロータリーキルンの改良された
滞留ダムリング構造を有するロータリーキルンに関する
ものである。
製錬方法に用いられるロータリーキルンを提供すること
を目的とするものであシ、特に本発明は従来のクルツプ
レン法に用いられているロータリーキルンの改良された
滞留ダムリング構造を有するロータリーキルンに関する
ものである。
クルツブシン法に用いられている第１図に模式図で示す
如き従来のロータリーキルン／は全長が４０〜７０７Ｆ
Ｌ 、外径Ｊ、Ａ −＜ｃ、 ２ ｍφ、内径−０ｊ〜
ユ左ｍφ、水平面よりのキルン軸線の傾斜／〜ｑｃＡＱ
ものが多く用いられている。このキルンの上端側すなわ
ち原料装入側コは原料予熱帯（Ａ）であり、装入された
原料が予熱昇温され、次に還元帯（Ｂ）において酸化鉱
の還元反応が生起し、キルンの下端側のルツベ帯（Ｃ）
においては還元反応によって生成された還元メタルの粒
が成長してルツペ（粒鉄）に成長し、このルツペはキル
ンの下端の排出端に設けられたダムＪより生成されたス
ラグと共に排出される。すなわちキルンの予熱帯では原
料の乾燥予熱が、還元帯（Ａ）では酸化鉱の還元が、ル
ツペ帯（Ｂ）では還元メタルの粒成長とスラグの生成が
それぞれ主として行なわれる。
如き従来のロータリーキルン／は全長が４０〜７０７Ｆ
Ｌ 、外径Ｊ、Ａ −＜ｃ、 ２ ｍφ、内径−０ｊ〜
ユ左ｍφ、水平面よりのキルン軸線の傾斜／〜ｑｃＡＱ
ものが多く用いられている。このキルンの上端側すなわ
ち原料装入側コは原料予熱帯（Ａ）であり、装入された
原料が予熱昇温され、次に還元帯（Ｂ）において酸化鉱
の還元反応が生起し、キルンの下端側のルツベ帯（Ｃ）
においては還元反応によって生成された還元メタルの粒
が成長してルツペ（粒鉄）に成長し、このルツペはキル
ンの下端の排出端に設けられたダムＪより生成されたス
ラグと共に排出される。すなわちキルンの予熱帯では原
料の乾燥予熱が、還元帯（Ａ）では酸化鉱の還元が、ル
ツペ帯（Ｂ）では還元メタルの粒成長とスラグの生成が
それぞれ主として行なわれる。
キルンは鉄皮の内側にシャモツト質煉瓦が内張され、還
元帯（Ｂ）、ルツペ帯（Ｃ）は予熱帯（４）よシ高温で
あることからクロムマグネシウム煉瓦、溶融アルミナ煉
瓦、溶融珪石煉瓦などがさらに内張されている。
元帯（Ｂ）、ルツペ帯（Ｃ）は予熱帯（４）よシ高温で
あることからクロムマグネシウム煉瓦、溶融アルミナ煉
瓦、溶融珪石煉瓦などがさらに内張されている。
いま珪酸質黄鉄鉱（Ｆ’ｅ ３０％位）をこのキルンで
製錬する一つの例について述べると、上記貧鉄鉱粉粒を
還元材と共にキルンの上端より装入し、下端よりバーナ
ｊを用いて微粉炭燃焼を行うと、鉱石は予熱された後海
綿鉄状に還元され、さらに１２００〜７３００℃に加熱
される間にｉｓ程度のＣを吸収し、塩基度０． ｊ程度
の高酸性スラグ中で捏練されつつルツペ（粒鉄）となり
、キルン下端に設けられた滞留用ダム３を溢流して排出
され、粉砕機によシ篩分、磁選される。ルツベ中には／
−２−程度のスラグが残留し、またスラグ中にもｌ〜、
２−程度のメタルが残留する。しかしながらこの方法に
よれば高炉に直接使用できない貧鉄鉱、ニッケル鉱、コ
バルト鉱を粉状の低質還元材あるいは燃料をもって処理
することができるという特徴を有する。
製錬する一つの例について述べると、上記貧鉄鉱粉粒を
還元材と共にキルンの上端より装入し、下端よりバーナ
ｊを用いて微粉炭燃焼を行うと、鉱石は予熱された後海
綿鉄状に還元され、さらに１２００〜７３００℃に加熱
される間にｉｓ程度のＣを吸収し、塩基度０． ｊ程度
の高酸性スラグ中で捏練されつつルツペ（粒鉄）となり
、キルン下端に設けられた滞留用ダム３を溢流して排出
され、粉砕機によシ篩分、磁選される。ルツベ中には／
−２−程度のスラグが残留し、またスラグ中にもｌ〜、
２−程度のメタルが残留する。しかしながらこの方法に
よれば高炉に直接使用できない貧鉄鉱、ニッケル鉱、コ
バルト鉱を粉状の低質還元材あるいは燃料をもって処理
することができるという特徴を有する。
このキルｙによれば、生成されるルツペがスラグ中に損
失されるのをできるだけ少なくするため、微小粒状ルツ
ペ、たとえば０．１１１１１以下のルツベを少なくする
ことが有利である。
失されるのをできるだけ少なくするため、微小粒状ルツ
ペ、たとえば０．１１１１１以下のルツベを少なくする
ことが有利である。
ところで、ロータリーキルンによるルツペのメタル歩留
はｑＯ〜９７チであり、一般に使用される酸化鉱中のメ
タルの品位が低い程スラグ量が多くなるため、メタルの
歩留は低下するが、還元材として微粉の低質炭を使用す
ることができ、また特に高珪酸質の低品位鉱を好適に使
用することができる等の点に大きな特徴があり、近年特
にＮ１含有電が０．ａ〜３チ程度のガ一二エライト、ラ
テライト等の含ニッケル低品位鉱の処理が行なわれてい
る。しかしながら特に含ニツケル低品位酸化鉱をロータ
リーキルンによって半溶融還元する場合に、生成される
スラグ量が極めて多く％また生成されるニッケルルツベ
の粒子中比較的細粒部分が多く、かかる細粒はスラグ中
へ混入して損失するという欠点があった。
はｑＯ〜９７チであり、一般に使用される酸化鉱中のメ
タルの品位が低い程スラグ量が多くなるため、メタルの
歩留は低下するが、還元材として微粉の低質炭を使用す
ることができ、また特に高珪酸質の低品位鉱を好適に使
用することができる等の点に大きな特徴があり、近年特
にＮ１含有電が０．ａ〜３チ程度のガ一二エライト、ラ
テライト等の含ニッケル低品位鉱の処理が行なわれてい
る。しかしながら特に含ニツケル低品位酸化鉱をロータ
リーキルンによって半溶融還元する場合に、生成される
スラグ量が極めて多く％また生成されるニッケルルツベ
の粒子中比較的細粒部分が多く、かかる細粒はスラグ中
へ混入して損失するという欠点があった。
本発明は、上記従来の半溶融還元製錬が行なわれるロー
タリーキルンによればメタル歩留が未だ十分満足できる
ほど高くないという欠点を除去。
タリーキルンによればメタル歩留が未だ十分満足できる
ほど高くないという欠点を除去。
改善した滞留用ダムリングを有するロータリーキルンを
提供することを目的とするものであり、特許請求の範囲
記載のロータリーキルンを提供することによって前記目
的を達成することができる。
提供することを目的とするものであり、特許請求の範囲
記載のロータリーキルンを提供することによって前記目
的を達成することができる。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、第１およびコ図に模型的に示すキルン内
に装入された酸化鉱が予熱帯（４）において予熱された
後還元帯ω）において生成される微細な還元メタル粒子
群をルツペ帯（Ｃ）において相互に融着させつつ大粒に
成長させるため、キルン内特にルツベ帯（Ｃ）内によシ
長時間滞留させればよいことに想到し、従来のロータリ
ーキルンの下端に設けられる滞留用ダムリングの２イニ
ングよシの突出高さＨをルツベ帯内張２イニングによっ
て囲繞されている炉の円形空間断面の直径Ｄ（以下円形
空間断面の直径を内径と称す）で割った比１（／Ｄ （
以下この比をダム高さ比と称す）を０．／３〜０．２３
とすることによって本発明を完成することができる。
に装入された酸化鉱が予熱帯（４）において予熱された
後還元帯ω）において生成される微細な還元メタル粒子
群をルツペ帯（Ｃ）において相互に融着させつつ大粒に
成長させるため、キルン内特にルツベ帯（Ｃ）内によシ
長時間滞留させればよいことに想到し、従来のロータリ
ーキルンの下端に設けられる滞留用ダムリングの２イニ
ングよシの突出高さＨをルツベ帯内張２イニングによっ
て囲繞されている炉の円形空間断面の直径Ｄ（以下円形
空間断面の直径を内径と称す）で割った比１（／Ｄ （
以下この比をダム高さ比と称す）を０．／３〜０．２３
とすることによって本発明を完成することができる。
ところで１例えば、／ｑｌＩ？年Ｓ月／ＪりＥＩに発行
された１３ｔａｈｌ ａｎｄ Ｅｉｓｅｎの第３７９〜
３２ｇ頁に記載の「Ｂａｕ ａｎｄ Ｂｅｔｒｉｅｂ
ｄｅｒ Ｋｒｕｐｐ −Ｒｅｎｎａｎｌａｇｅ １ｎ
Ｗａｔｅｎｓｔｅｄｔ Ｊ （和訳：バッテンステッ
ドにおけるクルツプーレン設備の構造と操業」の第３２
’１頁第３項には、クルツプレン法を実施するのに使用
されるロータリーキルンの最適充填について論述されて
おり、［バッテンステッドにおける炉内径が、？ＡＯｏ
龍のときダムリングの直径は１４００ｍであり、したが
ってダム高さはほぼ７０θθｎであり、ここから炉上端
の装入口の方向に行くに従ってキルン内の装入物層の厚
さは減少している。・・・・・・経験的にバッテンステ
ッドで使用しているような種類の炉にあっては最適ダム
リングの直径は／１００酊であることが確証されている
から、この値は是非共推奨して差支えがない・・・・・
・」と記載されているが、この場合ダム高さａ （ｔｏ
ｏｏ ｍｍ ） と炉内径ｎ （、ｙｂｏｏ龍）との
比ＩＭＤはＯ，コアｇである。
された１３ｔａｈｌ ａｎｄ Ｅｉｓｅｎの第３７９〜
３２ｇ頁に記載の「Ｂａｕ ａｎｄ Ｂｅｔｒｉｅｂ
ｄｅｒ Ｋｒｕｐｐ −Ｒｅｎｎａｎｌａｇｅ １ｎ
Ｗａｔｅｎｓｔｅｄｔ Ｊ （和訳：バッテンステッ
ドにおけるクルツプーレン設備の構造と操業」の第３２
’１頁第３項には、クルツプレン法を実施するのに使用
されるロータリーキルンの最適充填について論述されて
おり、［バッテンステッドにおける炉内径が、？ＡＯｏ
龍のときダムリングの直径は１４００ｍであり、したが
ってダム高さはほぼ７０θθｎであり、ここから炉上端
の装入口の方向に行くに従ってキルン内の装入物層の厚
さは減少している。・・・・・・経験的にバッテンステ
ッドで使用しているような種類の炉にあっては最適ダム
リングの直径は／１００酊であることが確証されている
から、この値は是非共推奨して差支えがない・・・・・
・」と記載されているが、この場合ダム高さａ （ｔｏ
ｏｏ ｍｍ ） と炉内径ｎ （、ｙｂｏｏ龍）との
比ＩＭＤはＯ，コアｇである。
一方セメント製造用ロータリーキルンあるいはガーニエ
ライトを同相還元するエルクム式ロータリーキルンにあ
っては、ダム高さと炉内径との比はＯ〜Ｏ，ＯＳである
。
ライトを同相還元するエルクム式ロータリーキルンにあ
っては、ダム高さと炉内径との比はＯ〜Ｏ，ＯＳである
。
本発明者らは、鉄族元素の酸化鉱を半溶融還元製錬する
傾斜７〜４１％のロータリーキルンにおいて、ダム高さ
Ｈと炉内径りとの比Ｈ／Ｄをθ、／ｇ〜θ、２ｋ の
範囲内と、するとき最適なメタル歩留を得ることができ
ることを新規に知見したのである。
傾斜７〜４１％のロータリーキルンにおいて、ダム高さ
Ｈと炉内径りとの比Ｈ／Ｄをθ、／ｇ〜θ、２ｋ の
範囲内と、するとき最適なメタル歩留を得ることができ
ることを新規に知見したのである。
次に本発明を実験データについて説明する。
実験例１
本発明者らは炉長７０ｍ、鉄皮内径Ｊｌａ００ ｍ ＋
ライニング厚さコ００龍、炉内径３コθＯ龍のロータリ
ーキルンについてルツベ帯における炉の空筒断面積分Ａ
、ダム部における空間断面積を８とすれば、ダム高さ比
（１ＶＤ） Ｘ １００から計算によ請求められる充填
率（Ｓ／Ａ ） Ｘ １００チは下記第１表の如くにな
る。
ライニング厚さコ００龍、炉内径３コθＯ龍のロータリ
ーキルンについてルツベ帯における炉の空筒断面積分Ａ
、ダム部における空間断面積を８とすれば、ダム高さ比
（１ＶＤ） Ｘ １００から計算によ請求められる充填
率（Ｓ／Ａ ） Ｘ １００チは下記第１表の如くにな
る。
第１表
ダム高さ比）Ｌ／Ｄ Ｏ，（Ｂ Ｏ，１００，ＩＳ
Ｏ，Ｘ） ０．、ＩＪ Ｏ，Ｊθａ３Ｓ充填率（チ） （ｓ／Ａ、×、、、 ／、ｇ Ｓ、、Ｚ ？、４
’ ／′Ｉ′−コｌデ・５社コＪ／、 ３本発明によれ
ば、ダム高さ比ＶＤを０１７５〜０．２’チの範囲内に
することにより、計算により求められる充填率（８／Ａ
） Ｘ ｔθ０（チ）はデ護〜／９．！；係の範囲内
となる。
Ｏ，Ｘ） ０．、ＩＪ Ｏ，Ｊθａ３Ｓ充填率（チ） （ｓ／Ａ、×、、、 ／、ｇ Ｓ、、Ｚ ？、４
’ ／′Ｉ′−コｌデ・５社コＪ／、 ３本発明によれ
ば、ダム高さ比ＶＤを０１７５〜０．２’チの範囲内に
することにより、計算により求められる充填率（８／Ａ
） Ｘ ｔθ０（チ）はデ護〜／９．！；係の範囲内
となる。
本発明者らは、下記第２表に示す成分組成のガー二エラ
イト鉱を使用して滞留用ダム高さをＪＯＯ〜９００ ｍ
の範囲内で変化させて、ニッケル歩留への影響を調べた
。
イト鉱を使用して滞留用ダム高さをＪＯＯ〜９００ ｍ
の範囲内で変化させて、ニッケル歩留への影響を調べた
。
第２表 （チ）
なお、この試験において、ガーニエライ） １０００Ｊ
（Ｉｇ、ｔｏｇｓ １０．９／ ＊ ） に対し
還元材として下記第３表に成分組成を示す無煙炭コｏｏ
ｋｇおよびフラックスとして石灰石ｑｏｋ４１を使用し
、１時間当り鉱石を／コ、ｙｔ 装入して半溶融還元製
錬した。
（Ｉｇ、ｔｏｇｓ １０．９／ ＊ ） に対し
還元材として下記第３表に成分組成を示す無煙炭コｏｏ
ｋｇおよびフラックスとして石灰石ｑｏｋ４１を使用し
、１時間当り鉱石を／コ、ｙｔ 装入して半溶融還元製
錬した。
第３表
具のように製錬して得られたルッペとスラグからなるタ
リンカーを破砕して選鉱して得られた製品ルツベ中のニ
ラ、ケル量と装入された鉱石中に含有されていたニッケ
ル量との比、すなわちニッケル歩留を求めた。この結果
を第１表に示す。
リンカーを破砕して選鉱して得られた製品ルツベ中のニ
ラ、ケル量と装入された鉱石中に含有されていたニッケ
ル量との比、すなわちニッケル歩留を求めた。この結果
を第１表に示す。
Ｍダム
実験例２
実験例１に用いたのと同一のロータリーキルンを使用し
て下記第５表に示す成分組成のラテライト鉄鉱石を用い
て半溶融還元テストを行った。その際鉱石ｔｏｏｏ ｋ
ｇに対して無煙炭ｘｂｏ ｋｇを使用し、また滞留用ダ
ム高さも実験例１と同様に変化させてニッケル歩留への
影響を調べた。その結果を第６表に示す。
て下記第５表に示す成分組成のラテライト鉄鉱石を用い
て半溶融還元テストを行った。その際鉱石ｔｏｏｏ ｋ
ｇに対して無煙炭ｘｂｏ ｋｇを使用し、また滞留用ダ
ム高さも実験例１と同様に変化させてニッケル歩留への
影響を調べた。その結果を第６表に示す。
第５表 （チ）
第６表
上記実験例１．２の結果より、ダム高さ比と金属すなわ
ちＮｌ （ガーニエライト鉱使用）とＦｅ （ラテライ
ト鉱使用）の収率との関係を図示すると第３図のようで
ある。図中実線はＮ１収率、破線はＦｅ収率についての
ものであり、ダム高さ比Ｉ（／Ｄが０． ／！； −０
，２！；の範囲内において、 Ｎｉ 、 Ｆｅの収率が
ｔｏ ９１１以上であることが判る。
ちＮｌ （ガーニエライト鉱使用）とＦｅ （ラテライ
ト鉱使用）の収率との関係を図示すると第３図のようで
ある。図中実線はＮ１収率、破線はＦｅ収率についての
ものであり、ダム高さ比Ｉ（／Ｄが０． ／！； −０
，２！；の範囲内において、 Ｎｉ 、 Ｆｅの収率が
ｔｏ ９１１以上であることが判る。
以上本発明の滞留用ダムリングを有する還元製錬用ロー
タリーキルンを用いて鉄族元素の酸化鉱石を半溶融還元
すると高い収率で鉄族元素を得ることができる。
タリーキルンを用いて鉄族元素の酸化鉱石を半溶融還元
すると高い収率で鉄族元素を得ることができる。
第１図は半溶融還元製錬用ロータリーキルンの軸線方向
の縦断面図、第一図は前記ロータリーキルンの排出端側
に設けられた滞留用ダムの縦断面図、第３図は本発明の
ロータリーキルンをダム高さ比）ＭＤと金属収率チとの
関係を示す図である。 Ａ・−・予熱帯、Ｂ−・・還元帯、Ｃ−・・ルツベ帯、
ｌ・・・ロータリーキルン、コ・・・キルンの原料装入
側、３・・・滞留用ダム、ダ・・・キルン２イニング、
ｊ・・・バー九第１図
の縦断面図、第一図は前記ロータリーキルンの排出端側
に設けられた滞留用ダムの縦断面図、第３図は本発明の
ロータリーキルンをダム高さ比）ＭＤと金属収率チとの
関係を示す図である。 Ａ・−・予熱帯、Ｂ−・・還元帯、Ｃ−・・ルツベ帯、
ｌ・・・ロータリーキルン、コ・・・キルンの原料装入
側、３・・・滞留用ダム、ダ・・・キルン２イニング、
ｊ・・・バー九第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 鉄族元素のなかから選ばれる何れか少なくともｔＳ
の酸化鉱石を回転させつつバーナで加熱しながら還元材
を用いて半溶融還元する滞留用ダムリングを有する還元
製錬用ロータリーキルンにおいて、前記滞留用ダムリン
グはロータリーキルンの下端部にキルンの耐火物ライニ
ングより突出させて設けられた耐火物製であり、前記ダ
ムリングの突出高さと前記キルンの耐火物ライニングに
より削成されるキルン内の円形空間断面の直径との比を
０、 ／ｊ −０，コＳの範囲内にしたことを特徴とす
る滞留用ダムリングを有する還元製錬用ロータリーキル
ン。 ２ 前記ロータリーキルンの傾斜は／〜ダチであり、回
転数は０．７〜／、ｊｒｐｍである特許請求の範囲第１
項記載のロータリーキルン。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10310382A JPS58221375A (ja) | 1982-06-17 | 1982-06-17 | 還元製錬用ロ−タリ−キルン |
| CA000430061A CA1224920A (en) | 1982-06-17 | 1983-06-09 | Rotary kiln for use in reduction-smelting ores of oxides of iron group elements and smelting method thereof |
| FR838309992A FR2528959B1 (fr) | 1982-06-17 | 1983-06-16 | Four rotatif et procede de traitement de minerais a base d'oxydes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10310382A JPS58221375A (ja) | 1982-06-17 | 1982-06-17 | 還元製錬用ロ−タリ−キルン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58221375A true JPS58221375A (ja) | 1983-12-23 |
| JPH0139036B2 JPH0139036B2 (ja) | 1989-08-17 |
Family
ID=14345284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10310382A Granted JPS58221375A (ja) | 1982-06-17 | 1982-06-17 | 還元製錬用ロ−タリ−キルン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58221375A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018096610A (ja) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 株式会社日向製錬所 | ロータリーキルンの操業方法、ロータリーキルン |
-
1982
- 1982-06-17 JP JP10310382A patent/JPS58221375A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018096610A (ja) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 株式会社日向製錬所 | ロータリーキルンの操業方法、ロータリーキルン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0139036B2 (ja) | 1989-08-17 |
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