JPS58213824A - 高炭素鋼の圧延方法 - Google Patents
高炭素鋼の圧延方法Info
- Publication number
- JPS58213824A JPS58213824A JP9399382A JP9399382A JPS58213824A JP S58213824 A JPS58213824 A JP S58213824A JP 9399382 A JP9399382 A JP 9399382A JP 9399382 A JP9399382 A JP 9399382A JP S58213824 A JPS58213824 A JP S58213824A
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- JP
- Japan
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- rolling
- high carbon
- carbon steel
- steel
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、工具や軸受などに用いられる高炭素鋼（高
炭素合金鋼を含む）の圧延方法に関するものである。
炭素合金鋼を含む）の圧延方法に関するものである。
この種の高炭素鋼としては、日本工業規格（ＪＩＳ）に
規定する炭素工具鋼（ＳＫ）、高速度工具鋼（ＳＫＨ）
、合金工具鋼（ＳＫＳ 、ＳＫＤ 、５ＫＴ）、中空鋼
（ＳＫＣ）、軸受鋼（ＳＵＪ ）、硬鋼線（ＳＷ）、そ
の他必要に応じて前記鋼に適宜の合金成分全添加したも
のなどがある。
規定する炭素工具鋼（ＳＫ）、高速度工具鋼（ＳＫＨ）
、合金工具鋼（ＳＫＳ 、ＳＫＤ 、５ＫＴ）、中空鋼
（ＳＫＣ）、軸受鋼（ＳＵＪ ）、硬鋼線（ＳＷ）、そ
の他必要に応じて前記鋼に適宜の合金成分全添加したも
のなどがある。
従来、このような高炭素鋼全製造するに際して−１，−
１，１１，−−−０頁 は、電気炉等の溶解炉によって所定成分の溶、鋼を製造
した後、必要に応じて適宜の脱ガス処理等を施し、次い
で連続鋳Ｊ′ｉ！ＩＴｏるいは造塊鋳型等によって造塊
し、さらに分塊圧延、熱間圧延または熱間鍛造を行い、
その後通常の焼なまし処理あるいは球状化焼なまし処理
金権すのが普通であった。
１，１１，−−−０頁 は、電気炉等の溶解炉によって所定成分の溶、鋼を製造
した後、必要に応じて適宜の脱ガス処理等を施し、次い
で連続鋳Ｊ′ｉ！ＩＴｏるいは造塊鋳型等によって造塊
し、さらに分塊圧延、熱間圧延または熱間鍛造を行い、
その後通常の焼なまし処理あるいは球状化焼なまし処理
金権すのが普通であった。
しかしながら、このような焼なまし処理は、とくに鋼材
の寸法や重量が大きくなった場合などにおいて、熱処理
設備、熱処理時間、熱処理作業性等に多くの問題を有し
ており、生産性の向上ならびに原価の低減に対して大き
な障害となっていた。
の寸法や重量が大きくなった場合などにおいて、熱処理
設備、熱処理時間、熱処理作業性等に多くの問題を有し
ており、生産性の向上ならびに原価の低減に対して大き
な障害となっていた。
また、高炭素鋼に対する焼身まし処理を省いたり、ある
いは不十分であったりした場合には、被剛性が著しく低
下するため、その後の機械加工に多くの問題ヲ生じ、例
えば軸受鋼において球状化焼なまし処理を省略した場合
には網目状の炭化物が析出し、被剛性や転勤性全低下さ
せるなどの問題を生じていた。
いは不十分であったりした場合には、被剛性が著しく低
下するため、その後の機械加工に多くの問題ヲ生じ、例
えば軸受鋼において球状化焼なまし処理を省略した場合
には網目状の炭化物が析出し、被剛性や転勤性全低下さ
せるなどの問題を生じていた。
この発明は、上記したような従来の問題点に着目してな
され友もので、高炭素鋼に対する熱間圧３ 頁 延条件全制御することによって、従来のように焼なまし
処理を施さなくとも十分良好な被剛性を得ることができ
る高炭素鋼の圧延方法全提供することを目的としている
。
され友もので、高炭素鋼に対する熱間圧３ 頁 延条件全制御することによって、従来のように焼なまし
処理を施さなくとも十分良好な被剛性を得ることができ
る高炭素鋼の圧延方法全提供することを目的としている
。
この発明は、Ｃ含有量が０．８重ｉ％以上の高炭素鋼を
圧延するに際し、圧延仕−ヒげ温度全８００℃以下にし
かつ６００℃までを０．１〜ｂの冷却速度で冷却するよ
うにしたことを特徴としている。
圧延するに際し、圧延仕−ヒげ温度全８００℃以下にし
かつ６００℃までを０．１〜ｂの冷却速度で冷却するよ
うにしたことを特徴としている。
この発明が適用される高炭素鋼としては、炭素工具鋼（
ＳＫ）、高速度工具鋼（ＳＫＨ）、合金工具嘴（ＳＫＳ
、ＳＫＤ 、５ＫＴ）、中空鋼（ＳＫＣ）、軸受鋼（
ＳＵＪ）、硬鋼線（ＳＷ）、その他必要に応じて前記鋼
に適宜の合金成分を添加したものなどがあり、炭素含有
量をＯ０８重量重量上とすることによって、すぐれた硬
度、耐摩耗性、軸受における良好な転勤性など金得るこ
とができる。このとき、炭素含有量が０．８重量係より
も少ないと、前記した圧延仕上げ温度および圧延後の冷
却速度により圧延してもその効果が小さく所望の品質が
得られないこととなる。
ＳＫ）、高速度工具鋼（ＳＫＨ）、合金工具嘴（ＳＫＳ
、ＳＫＤ 、５ＫＴ）、中空鋼（ＳＫＣ）、軸受鋼（
ＳＵＪ）、硬鋼線（ＳＷ）、その他必要に応じて前記鋼
に適宜の合金成分を添加したものなどがあり、炭素含有
量をＯ０８重量重量上とすることによって、すぐれた硬
度、耐摩耗性、軸受における良好な転勤性など金得るこ
とができる。このとき、炭素含有量が０．８重量係より
も少ないと、前記した圧延仕上げ温度および圧延後の冷
却速度により圧延してもその効果が小さく所望の品質が
得られないこととなる。
そして、このような高炭素鋼を電気炉等の溶解炉で溶解
したあと造塊し、分塊圧延した後熱間圧延を行うに際し
ては、その圧延仕上げ温度’１８００℃以下にしかつ６
００℃まで全０．１〜１０℃／ｓｅａの冷却速度で冷却
する。この場合、圧延仕上げ温度を８００℃以下にしか
つ６００℃までを０．１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷
却するのは、圧延仕上げ温度が８００℃を超えかつ６０
０℃までの冷却速度が０．１℃１５ｅＯよりも遅い場合
に、網目状の炭化物が粒界に析出して被剛性を低下させ
るためである。また、圧延仕上げ温度が８００℃以下で
あっても６００℃までの冷却速度が１０℃／ａｅｃより
も速い場合にはパーライトの生成量が多くなる。そして
、これら冷却速度が遅すぎあるいは速すぎる場合の鋼組
織は、伸線性や被剛性が低下するものとなるので好葦し
くない。
したあと造塊し、分塊圧延した後熱間圧延を行うに際し
ては、その圧延仕上げ温度’１８００℃以下にしかつ６
００℃まで全０．１〜１０℃／ｓｅａの冷却速度で冷却
する。この場合、圧延仕上げ温度を８００℃以下にしか
つ６００℃までを０．１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷
却するのは、圧延仕上げ温度が８００℃を超えかつ６０
０℃までの冷却速度が０．１℃１５ｅＯよりも遅い場合
に、網目状の炭化物が粒界に析出して被剛性を低下させ
るためである。また、圧延仕上げ温度が８００℃以下で
あっても６００℃までの冷却速度が１０℃／ａｅｃより
も速い場合にはパーライトの生成量が多くなる。そして
、これら冷却速度が遅すぎあるいは速すぎる場合の鋼組
織は、伸線性や被剛性が低下するものとなるので好葦し
くない。
以下、実施例について説明する。
次表に示す化学成分の溶＠全電気炉によって溶製し、Ｋ
９脱ガス処理を施した後造塊鋳型を用い頁 て造塊し、分塊圧延および熱間圧延全行った。このとき
、熱間圧延の際の仕上げ後温度、６００℃までの冷却速
度をそれぞれ同表に示す値となるようにした。次いで、
熱間圧延後の鋼材から３０ｍｍφＸ４００ｍの試験片を
切り出して被剛性の試験を行った。この被剛性試験は、
表１に示す条件により行った。
９脱ガス処理を施した後造塊鋳型を用い頁 て造塊し、分塊圧延および熱間圧延全行った。このとき
、熱間圧延の際の仕上げ後温度、６００℃までの冷却速
度をそれぞれ同表に示す値となるようにした。次いで、
熱間圧延後の鋼材から３０ｍｍφＸ４００ｍの試験片を
切り出して被剛性の試験を行った。この被剛性試験は、
表１に示す条件により行った。
表 １
この結果を表２に示す。彦お、表２に示す被剛性の評価
は、切削速度が１２０ ｍ／ｍｉｎの場合の工具寿命（
分）を示す。さらに、前記各試験片に対して同じく表２
に示す条件で熱処理全権して硬度を−頁 測定した。その結果を同じく表２に示す。
は、切削速度が１２０ ｍ／ｍｉｎの場合の工具寿命（
分）を示す。さらに、前記各試験片に対して同じく表２
に示す条件で熱処理全権して硬度を−頁 測定した。その結果を同じく表２に示す。
頁
同表に示すように、この発明による圧延条件全満足する
鋼４１，２，５，６．９〜１１では比較法によるものに
比べていずれも良好なる被剛性を有していると同時に、
硬さも大きなもの金得ることができ、工具や軸受などの
所望形状に切削成形する場合の加工が容易であると共に
、工具の耐摩耗性や軸受の転動性など全良好なものとす
ることができる。
鋼４１，２，５，６．９〜１１では比較法によるものに
比べていずれも良好なる被剛性を有していると同時に、
硬さも大きなもの金得ることができ、工具や軸受などの
所望形状に切削成形する場合の加工が容易であると共に
、工具の耐摩耗性や軸受の転動性など全良好なものとす
ることができる。
以上説明してきた二うに、この発明によれば、Ｃ含有量
が０．８重量％以上の高炭素ｆＩ４に圧延するに際し、
圧延仕上げ温度に８００℃以下にしかつ６００℃まで全
Ｏ６１〜１０℃／ ｓｅｃの冷却速度で冷却するように
したから、従来のよう釦焼なまし処理を施さなくとも、
十盆良好な破削性全有する鋼材を得ることができ、設備
が高価で作業性や生産性の悪い焼なまし処理全省略する
ことが可能であり、加えて焼入れ焼もどし後の硬度の高
いものが得られ、例えば工具の耐用寿命や軸受の転動性
などの同上をはかることができるという著大なる効果を
有する。
が０．８重量％以上の高炭素ｆＩ４に圧延するに際し、
圧延仕上げ温度に８００℃以下にしかつ６００℃まで全
Ｏ６１〜１０℃／ ｓｅｃの冷却速度で冷却するように
したから、従来のよう釦焼なまし処理を施さなくとも、
十盆良好な破削性全有する鋼材を得ることができ、設備
が高価で作業性や生産性の悪い焼なまし処理全省略する
ことが可能であり、加えて焼入れ焼もどし後の硬度の高
いものが得られ、例えば工具の耐用寿命や軸受の転動性
などの同上をはかることができるという著大なる効果を
有する。
１２７−
Claims (1)
- （１） Ｃ含有量が００８重量％以上の高炭素鋼を圧
延するに際し、圧延仕上げ温度に８００ｔ？：以下にし
かつ６００℃までを０゜１〜ｂ 速度で冷却すること全特徴とする高炭素鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9399382A JPS58213824A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 高炭素鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9399382A JPS58213824A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 高炭素鋼の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58213824A true JPS58213824A (ja) | 1983-12-12 |
Family
ID=14097924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9399382A Pending JPS58213824A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 高炭素鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58213824A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109402356A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-03-01 | 江阴兴澄合金材料有限公司 | 轴承钢线材碳化物网状控制的控冷控轧方法 |
-
1982
- 1982-06-03 JP JP9399382A patent/JPS58213824A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109402356A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-03-01 | 江阴兴澄合金材料有限公司 | 轴承钢线材碳化物网状控制的控冷控轧方法 |
| WO2020094106A1 (zh) * | 2018-11-09 | 2020-05-14 | 江阴兴澄合金材料有限公司 | 轴承钢线材碳化物网状控制的控冷控轧方法 |
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