JPS58211535A - 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 - Google Patents
内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法Info
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- JPS58211535A JPS58211535A JP9518482A JP9518482A JPS58211535A JP S58211535 A JPS58211535 A JP S58211535A JP 9518482 A JP9518482 A JP 9518482A JP 9518482 A JP9518482 A JP 9518482A JP S58211535 A JPS58211535 A JP S58211535A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- intake
- engine
- fuel injection
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/182—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow for the control of a fuel injection device
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射
量補正方法に叫する。
量補正方法に叫する。
内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置においてはエン
ジンのスロットル弁子M[5の吸気管内圧及びスロット
ル弁開IWのいずれ力・一方とエンジンの回転数ケ用い
て・ψr *+’nm1:+の基本−を決定する方式が
あ小。このような基本噴射闇全決定する方法とし、では
、エンジンの比較的低負荷領域ではエンジン回転11
N tとスロットル弁−ト館の吸気管内圧pBと全パラ
メータとしたマトリックスメモリC1)B−N−マツプ
)金相いて又、比較的高負荷vM域では1727回転数
Neとスロットル弁開IJl’1jtAと全パラメータ
とl、 fcマトリンクスメ七り(θth−Ntマツプ
)f用いて基本燃料噴射量Tif決犀するハイブリッド
方式がある。
ジンのスロットル弁子M[5の吸気管内圧及びスロット
ル弁開IWのいずれ力・一方とエンジンの回転数ケ用い
て・ψr *+’nm1:+の基本−を決定する方式が
あ小。このような基本噴射闇全決定する方法とし、では
、エンジンの比較的低負荷領域ではエンジン回転11
N tとスロットル弁−ト館の吸気管内圧pBと全パラ
メータとしたマトリックスメモリC1)B−N−マツプ
)金相いて又、比較的高負荷vM域では1727回転数
Neとスロットル弁開IJl’1jtAと全パラメータ
とl、 fcマトリンクスメ七り(θth−Ntマツプ
)f用いて基本燃料噴射量Tif決犀するハイブリッド
方式がある。
更にターボチャージャ付エンジンにおいて鉱、コンプレ
ッサ↓#L(Llllの吸気管内圧(吸気圧)PI及び
吸気温度TI並びにコンプレッサ下流側の吸気管内圧す
なわちコンプレッサ出口とスロットル弁との中間におけ
る過給された吸気圧力(過給圧)P8を夫々検出し7、
これらの各検出値1’l 、 T+ 、Pg i”’ラ
メータとして吸気密度補正係数rl f求め、該補正係
数rAにより前記基本燃料1a射量Tiを袖止し、運転
状態による吸気の温度及び圧力すなわち密度の変化に応
じて燃料噴射蓋の補正を行なりようvc 1.ている。
ッサ↓#L(Llllの吸気管内圧(吸気圧)PI及び
吸気温度TI並びにコンプレッサ下流側の吸気管内圧す
なわちコンプレッサ出口とスロットル弁との中間におけ
る過給された吸気圧力(過給圧)P8を夫々検出し7、
これらの各検出値1’l 、 T+ 、Pg i”’ラ
メータとして吸気密度補正係数rl f求め、該補正係
数rAにより前記基本燃料1a射量Tiを袖止し、運転
状態による吸気の温度及び圧力すなわち密度の変化に応
じて燃料噴射蓋の補正を行なりようvc 1.ている。
しかしながら、吸気留置補正のための前記コンプレッサ
の上流及び下流側の吸気管内圧P、及びP。
の上流及び下流側の吸気管内圧P、及びP。
を検出する吸気圧センサ及び過給圧センサバ検出f[が
高く一目つ応答性の速いものが要求される。
高く一目つ応答性の速いものが要求される。
このような圧力センサとしてはダイヤフラム式半導体圧
力センサが使用されているが、ρ・かる圧力センサは高
価であり、こねに伴ないシステムが〜。
力センサが使用されているが、ρ・かる圧力センサは高
価であり、こねに伴ないシステムが〜。
価となる。
不発明は上述の点に鑑みてなされたもので、コンプレッ
サ上流及び下流側の吸気管内圧を他のパラメータによっ
てシミュレートすることにより必要な吸気密度補止を行
ない、前記吸気管内圧検出用の2つの圧カセンサP+、
P*f省略した安価なシステムf提供することを目的と
する。この目的を達成するため本発明においては、ター
ボチャージャ等のコンプレッサとエアクリーナとエンジ
ンの吸気ボートとが連なる吸気管?南する燃料噴射式エ
ンジンの回転数IVtと、前記吸気管に設けたスロット
ル升下流の吸気管内圧pBと、スロットル升開凝θtA
のパラメータ&こより基本炉料噴射銅を決定し、、Ar
t記エフェンジン転状態に応じた吸気密度補正体!2を
求めて前記基本燃料し^1量を補正する内燃エンジンの
電子式燃料噴射制御装置の噴射緩袖正方法において、前
記エンジン回転数がOであるときに前記スロットルタF
下流の吸気管内圧PBを検出して記憶し、運転時前記エ
ンジン回転数と1%tr記スロットル弁開度と全夫々検
出してそれらの変数として予め設定した前記エアクリー
ナ前屈の吸気差圧f読出し、=i記記憶したスロットル
弁子陣、の吸気管内圧と前記続出した吸気差圧との差圧
とを求めこの差圧と運転中のコンプレッサ上#L111
1吸気温度及び前記スロットル弁下流側の吸気′i#円
′越 圧とをパラメータとし、 関数として前記吸気密度補
正係数を求るようにした内燃エンジンの電子式燃料噴射
制御装置の噴射量補正方法f提供するものである。
サ上流及び下流側の吸気管内圧を他のパラメータによっ
てシミュレートすることにより必要な吸気密度補止を行
ない、前記吸気管内圧検出用の2つの圧カセンサP+、
P*f省略した安価なシステムf提供することを目的と
する。この目的を達成するため本発明においては、ター
ボチャージャ等のコンプレッサとエアクリーナとエンジ
ンの吸気ボートとが連なる吸気管?南する燃料噴射式エ
ンジンの回転数IVtと、前記吸気管に設けたスロット
ル升下流の吸気管内圧pBと、スロットル升開凝θtA
のパラメータ&こより基本炉料噴射銅を決定し、、Ar
t記エフェンジン転状態に応じた吸気密度補正体!2を
求めて前記基本燃料し^1量を補正する内燃エンジンの
電子式燃料噴射制御装置の噴射緩袖正方法において、前
記エンジン回転数がOであるときに前記スロットルタF
下流の吸気管内圧PBを検出して記憶し、運転時前記エ
ンジン回転数と1%tr記スロットル弁開度と全夫々検
出してそれらの変数として予め設定した前記エアクリー
ナ前屈の吸気差圧f読出し、=i記記憶したスロットル
弁子陣、の吸気管内圧と前記続出した吸気差圧との差圧
とを求めこの差圧と運転中のコンプレッサ上#L111
1吸気温度及び前記スロットル弁下流側の吸気′i#円
′越 圧とをパラメータとし、 関数として前記吸気密度補
正係数を求るようにした内燃エンジンの電子式燃料噴射
制御装置の噴射量補正方法f提供するものである。
以下本発明の一実施例を添附図面に基づいて詳述する。
先ず、本発明の燃料噴射輩の補正方法のIfA埋につい
て説明する。
て説明する。
基本燃料鳴射讐7”Li袖正する吸気密度補正係数rA
は次式で衣わさ)する。
は次式で衣わさ)する。
ここに、値P、は椋準大気圧(760wm1H/ )、
T。
T。
は@4葉温度(25℃)、/’1はコンプレッサ上流°
流仰1の吸気管内圧、T、はコンプレッサ下流側の吸気
温度を表わす。この吸気温度7゛、はエンジンの運転条
件変化による温度変化が大きいために検出精度及び応答
性の点から温度センサにより直接検出することは高価な
ηA度センサ装置を用いる必要がめるので、演’14’
VCより算出[、ている。
流仰1の吸気管内圧、T、はコンプレッサ下流側の吸気
温度を表わす。この吸気温度7゛、はエンジンの運転条
件変化による温度変化が大きいために検出精度及び応答
性の点から温度センサにより直接検出することは高価な
ηA度センサ装置を用いる必要がめるので、演’14’
VCより算出[、ている。
エンジンのスロットル升下流の吸気管内圧、コンプレッ
サ上流l111の吸気管内圧を夫々PB、P、、それら
の吸気温度を夫々TB 、 T、とすると、(TB/T
l )と(PB/P、 )との関係は第1図に示すよう
な1次関数で近似され、次式の関係式で表わすことがで
きる。
サ上流l111の吸気管内圧を夫々PB、P、、それら
の吸気温度を夫々TB 、 T、とすると、(TB/T
l )と(PB/P、 )との関係は第1図に示すよう
な1次関数で近似され、次式の関係式で表わすことがで
きる。
(α9.b、は足¥l)
また、吸気密度補正係数γAは次式で表わされる。
rLTl ここで、nF!、ポリト0−ノ指数である。
rLTl ここで、nF!、ポリト0−ノ指数である。
従って、この(4)式に1Sil記(;3)式を代入す
ると、係数rAは次式で与えられる、 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・(5)こ
の式(4)において、値po = roは前述したよう
に?数である。上式によ、れば値へをpBで近似的に算
出できる。従って、値P、 ?他のパラメータでシミュ
レートすることにより、吸気管内圧P、 、 P、 ?
検出することなく補正係数rl k求めることが可能で
ある。
ると、係数rAは次式で与えられる、 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・(5)こ
の式(4)において、値po = roは前述したよう
に?数である。上式によ、れば値へをpBで近似的に算
出できる。従って、値P、 ?他のパラメータでシミュ
レートすることにより、吸気管内圧P、 、 P、 ?
検出することなく補正係数rl k求めることが可能で
ある。
この吸気管内圧P1に他のパラメータでシミュレートす
る場合、エンジン回転数Ngが00状態のトキに当該エ
ンジンのスロットル弁下流の吸気管内圧PBf現在の大
気圧にとしてイニシアライズする。史に、運転時エンジ
ン回転数Ngとスロットル弁開度θthの関数として8
444図に示す嫌に吸気差圧エアクリーナ前層の圧力差
Pζを予め設足し一1M!’記イニシアライズし7た
大気圧バと予め設だした吸気差Ff、 P’、との差圧
(P≦−P、′)全前記コンプレッサ上tilc IH
llの吸気管内圧P、と−を心。ρ・くして、吸気管内
圧り及びP1検出用の2つの圧力センサを省くことがで
きる。
る場合、エンジン回転数Ngが00状態のトキに当該エ
ンジンのスロットル弁下流の吸気管内圧PBf現在の大
気圧にとしてイニシアライズする。史に、運転時エンジ
ン回転数Ngとスロットル弁開度θthの関数として8
444図に示す嫌に吸気差圧エアクリーナ前層の圧力差
Pζを予め設足し一1M!’記イニシアライズし7た
大気圧バと予め設だした吸気差Ff、 P’、との差圧
(P≦−P、′)全前記コンプレッサ上tilc IH
llの吸気管内圧P、と−を心。ρ・くして、吸気管内
圧り及びP1検出用の2つの圧力センサを省くことがで
きる。
第2図は本発明の2気筒エンジンにおける一実施例を示
すブロック図である。図において、符号1及び2は夫々
第1及び第20呵変レラクタンス式軸回転センサを示し
、これらの各センサ1.2はエンジンのカム軸C”イの
基準位置を検出するもので、本実施例においては、互い
VC180度位相f 14 VCするパルスを出力する
ようVC配されている。
すブロック図である。図において、符号1及び2は夫々
第1及び第20呵変レラクタンス式軸回転センサを示し
、これらの各センサ1.2はエンジンのカム軸C”イの
基準位置を検出するもので、本実施例においては、互い
VC180度位相f 14 VCするパルスを出力する
ようVC配されている。
これらの各センサ1.2は夫々波形整形回路6゜4の入
力IIK接続され、後者の出力1111はエンジン(ロ
)転数カウンタ6及び噴射時間カウンタ31.32の入
力側に接続されている。クロック発振回路はカウンタ6
.23.)1.62及びアナログスイッチ110入力倶
IK接続さねており、カウンタ6゜23.31.32に
クロックパルス”Plrs アナログスイッチ11に■
11]0I41ハルスφ管供給する。
力IIK接続され、後者の出力1111はエンジン(ロ
)転数カウンタ6及び噴射時間カウンタ31.32の入
力側に接続されている。クロック発振回路はカウンタ6
.23.)1.62及びアナログスイッチ110入力倶
IK接続さねており、カウンタ6゜23.31.32に
クロックパルス”Plrs アナログスイッチ11に■
11]0I41ハルスφ管供給する。
第3図は本発明に係るターボチャージャ付エンジンの模
式図で、エンジンL°の排気カスは排気管AXを通し、
1ターホチヤージヤ1゛8のタービン1゛に供給され、
このタービンTf駆動した後マフラMから排出され、エ
アクリーナACから送出された空気はタービンTに直結
されたコンプレッサCにより圧縮さt′1吸気管1nf
通してエンジンEの吸入弁側に供給される。また、符号
Bitレゾナンスチャンバ、符号Sはサージタンクを示
す。
式図で、エンジンL°の排気カスは排気管AXを通し、
1ターホチヤージヤ1゛8のタービン1゛に供給され、
このタービンTf駆動した後マフラMから排出され、エ
アクリーナACから送出された空気はタービンTに直結
されたコンプレッサCにより圧縮さt′1吸気管1nf
通してエンジンEの吸入弁側に供給される。また、符号
Bitレゾナンスチャンバ、符号Sはサージタンクを示
す。
圧力センサ7は第6図に示すようにエンジンの吸気管I
nのスロットル弁TL下流側の圧力pBを検出するもの
で、例えばダイヤフラムと半導体で構成さねている。ス
ロットル弁開度センサ8#′i前記エンジンの吸気管内
VC配されたスロットル升7’Lの開度θthf検出す
るもので、例えばポテンショメータで構成されている。
nのスロットル弁TL下流側の圧力pBを検出するもの
で、例えばダイヤフラムと半導体で構成さねている。ス
ロットル弁開度センサ8#′i前記エンジンの吸気管内
VC配されたスロットル升7’Lの開度θthf検出す
るもので、例えばポテンショメータで構成されている。
偏置センサ9はターボチャージャ付コングレツサの人口
の吸気温度T+f検出するものでエアクリーナACから
コンプレッサC゛に至る管路VC配設されている。これ
らの用カセンサ7.スロットル升開展センサ8.吸気編
m セ/す9の111力1Lll+は夫々アナログスイ
ッチ11の各人力0111 vc i&続され、該アナ
ログスイッチ11の出力(Il+はγナログーデジタル
変換器(以ト、イーI)を検器という)12の入力側に
接続されている。
の吸気温度T+f検出するものでエアクリーナACから
コンプレッサC゛に至る管路VC配設されている。これ
らの用カセンサ7.スロットル升開展センサ8.吸気編
m セ/す9の111力1Lll+は夫々アナログスイ
ッチ11の各人力0111 vc i&続され、該アナ
ログスイッチ11の出力(Il+はγナログーデジタル
変換器(以ト、イーI)を検器という)12の入力側に
接続されている。
A−D変換器12の出力t111は、基本燃料噴射猪沿
出回路16の比較回路14.基本P科噴射量記憶回路C
PB−Ntマツプ)15.基本炉料噴射梱“記憶回路(
θth −Neマンプ)16及び吸気密度補正係数算出
回路20の吸気差圧配憶回路21.記憶回路24&び吸
気留置補正係数記tり回路26の6入力側に接続さhて
いる。基本燃料噴射量記憶IコJ路15.16.吸気差
圧記憶回路21及び比較回路22の各入力側1には前記
エンジン回転数カウンタ6の出力側1が接続されている
。比較回路22の出力4JA11はカウンタ23の入力
1M11に接続され、このカウンタ23の出力側1は記
t、1回路24の入力側1に接続されている。加1回路
25の一方の入力側には吸気差圧記憶回路21の出力1
111が、他方の人力tlllKは記憶回路24の出力
1111が接続されている。
出回路16の比較回路14.基本P科噴射量記憶回路C
PB−Ntマツプ)15.基本炉料噴射梱“記憶回路(
θth −Neマンプ)16及び吸気密度補正係数算出
回路20の吸気差圧配憶回路21.記憶回路24&び吸
気留置補正係数記tり回路26の6入力側に接続さhて
いる。基本燃料噴射量記憶IコJ路15.16.吸気差
圧記憶回路21及び比較回路22の各入力側1には前記
エンジン回転数カウンタ6の出力側1が接続されている
。比較回路22の出力4JA11はカウンタ23の入力
1M11に接続され、このカウンタ23の出力側1は記
t、1回路24の入力側1に接続されている。加1回路
25の一方の入力側には吸気差圧記憶回路21の出力1
111が、他方の人力tlllKは記憶回路24の出力
1111が接続されている。
吸気密腋袖正係数記憶回路26の一方の人力(till
Kは加算回心250出力41111が、他方の入力側
には前述したように4−D?fJ器12器用2側が接続
さtlている。
Kは加算回心250出力41111が、他方の入力側
には前述したように4−D?fJ器12器用2側が接続
さtlている。
乗・算回路30の一方の入力側には基本焼料噴射量記憶
回路15及び16の出力側が、他方の入力lll1には
吸気密度補正係数記憶回路26の出力9111が接続さ
れており、出力側は噴射時間カウンタ31゜62の入力
側に接続されているにれらの各カウンタ31,32の出
力側は夫々噴射弁111回路9゜34の入力側に接続さ
れ、後者の出力側は燃料噴射弁35.36に接続きれて
いる。
回路15及び16の出力側が、他方の入力lll1には
吸気密度補正係数記憶回路26の出力9111が接続さ
れており、出力側は噴射時間カウンタ31゜62の入力
側に接続されているにれらの各カウンタ31,32の出
力側は夫々噴射弁111回路9゜34の入力側に接続さ
れ、後者の出力側は燃料噴射弁35.36に接続きれて
いる。
次に第2図の構成の作動を説明する。
第1.第2の軸回転センサ1,2はカム軸CAの基準位
置を検出し、互いに180度位相を異にするパルスが夫
々波形整形回路3,4に供給され、そこで波形整形され
、パルスpa、pbとして出力される。カウンタ6はパ
ルスpaが入力された横割からパルスphが入力された
時刻までの間にクロック発街回路5から入力されるクロ
ックパルスCPをカウントして軸回転センサ1,2の基
準1☆置間の周期を計徂1し、周期の逆数すなわち、エ
ンジン回転数NtVC比例[、た2進コ一ド信号を出力
する。
置を検出し、互いに180度位相を異にするパルスが夫
々波形整形回路3,4に供給され、そこで波形整形され
、パルスpa、pbとして出力される。カウンタ6はパ
ルスpaが入力された横割からパルスphが入力された
時刻までの間にクロック発街回路5から入力されるクロ
ックパルスCPをカウントして軸回転センサ1,2の基
準1☆置間の周期を計徂1し、周期の逆数すなわち、エ
ンジン回転数NtVC比例[、た2進コ一ド信号を出力
する。
エンジンのスロットル弁下流の吸気管内圧PBは圧力セ
ンサ7 VCより、スロットル弁開度θthはスロット
ル弁開度センサ8により、コンプレッサの上fLIII
+の吸気温度T1は温度センサ9により夫々検出される
。これらの検出された各アナログ信号はクロック発振回
路5から所定のタイミングで加えられる制御パルスφr
Cより切換作動するアナログスィッチ11f通して順次
、4−D変換器12に送られ、夫々相当する2進コ一ド
信号に変換され必要な信号を各回路に出力する。
ンサ7 VCより、スロットル弁開度θthはスロット
ル弁開度センサ8により、コンプレッサの上fLIII
+の吸気温度T1は温度センサ9により夫々検出される
。これらの検出された各アナログ信号はクロック発振回
路5から所定のタイミングで加えられる制御パルスφr
Cより切換作動するアナログスィッチ11f通して順次
、4−D変換器12に送られ、夫々相当する2進コ一ド
信号に変換され必要な信号を各回路に出力する。
比較回路14はA−1)変換ざねたスロットル弁開度θ
thVC相当する信号と設定値θtAiと全比較し7、
θth<θth1の場合には基本燃料噴射1記tη回路
15を、θth>θth1の場合には基本燃料噴射1記
憶(ロ)路16を選択する。基本燃料噴射量記憶回路1
5はカウンタ6から出力されるエンジン回転数Ntに相
当する佃綺と、A−1)変換器12から出力きれるスロ
ットル弁上mc OI++の吸気骨内圧PBK相当する
信号とを人力と11、予めスロットル弁上#t、 11
111の吸気・ρ内圧PB及びエンジン回転数Ntの関
数として記憶されている基本燃料噴射音Tiに相当する
2進コ一ド信号を出力する。基本燃料噴射量記憶回路1
6はカウンタ6から出力されるエンジン回転数N−に相
当する信号と、A−D変換器12から出力されるスロッ
トルff開fθthに相当する信号とを入力とし、予め
スロットル弁開度θth及びエンジン回転数Ngの関数
と[1、て記憶されている基本燃料噴射ii T iに
相当する2進コ一ド信号を出力する。すなわち、θth
<θtA1のときには基本燃料噴射量記憶回路15から
、θth〉θth1のときには基本燃料噴射量記憶回路
16から所要の基本燃料噴射ii T iに相当する2
進コ一ド信号を出力する。
thVC相当する信号と設定値θtAiと全比較し7、
θth<θth1の場合には基本燃料噴射1記tη回路
15を、θth>θth1の場合には基本燃料噴射1記
憶(ロ)路16を選択する。基本燃料噴射量記憶回路1
5はカウンタ6から出力されるエンジン回転数Ntに相
当する佃綺と、A−1)変換器12から出力きれるスロ
ットル弁上mc OI++の吸気骨内圧PBK相当する
信号とを人力と11、予めスロットル弁上#t、 11
111の吸気・ρ内圧PB及びエンジン回転数Ntの関
数として記憶されている基本燃料噴射音Tiに相当する
2進コ一ド信号を出力する。基本燃料噴射量記憶回路1
6はカウンタ6から出力されるエンジン回転数N−に相
当する信号と、A−D変換器12から出力されるスロッ
トルff開fθthに相当する信号とを入力とし、予め
スロットル弁開度θth及びエンジン回転数Ngの関数
と[1、て記憶されている基本燃料噴射ii T iに
相当する2進コ一ド信号を出力する。すなわち、θth
<θtA1のときには基本燃料噴射量記憶回路15から
、θth〉θth1のときには基本燃料噴射量記憶回路
16から所要の基本燃料噴射ii T iに相当する2
進コ一ド信号を出力する。
吸気圧記憶回路21はカウンタ6から出力きれるエンジ
ン回転数N−に相当する信゛号と、A−D変換器12か
ら出力されるスロットルデ[開度θ/Aに相当する信号
とを入力とし、予めスロットル弁開度θthとエンジン
回転数Ngの2笈数関数と(てバ1シ憶さねでいる吸気
差圧エアクリーブトjl后のw力差バV(相当する2進
コ一ド信号會出力する(第4図)。また、比較回路22
&′i工ンジン回転数カウンタ6の出力が0のとき、す
なわち当該エンジンが停止している条件のときに信号全
出力1゜てカウンタ23に加える。このカウンタ23は
比較回路22から信号が加えられている開作動してクロ
ック琴JWlpHM5から入力されるクロックパルスC
pf力つノトアップし、そのカウント値が予め設定[、
たt秒に相当する値を超えたときに記憶回路24 Kス
トローブ信号を送/)。
ン回転数N−に相当する信゛号と、A−D変換器12か
ら出力されるスロットルデ[開度θ/Aに相当する信号
とを入力とし、予めスロットル弁開度θthとエンジン
回転数Ngの2笈数関数と(てバ1シ憶さねでいる吸気
差圧エアクリーブトjl后のw力差バV(相当する2進
コ一ド信号會出力する(第4図)。また、比較回路22
&′i工ンジン回転数カウンタ6の出力が0のとき、す
なわち当該エンジンが停止している条件のときに信号全
出力1゜てカウンタ23に加える。このカウンタ23は
比較回路22から信号が加えられている開作動してクロ
ック琴JWlpHM5から入力されるクロックパルスC
pf力つノトアップし、そのカウント値が予め設定[、
たt秒に相当する値を超えたときに記憶回路24 Kス
トローブ信号を送/)。
記憶回路24はストロ−ブイ6号が加えらi″Lると、
4−1)IJJJ器12がら出力される前記エンジン停
正時の1詑入負圧PBに相当するイg号を散り込み、次
eこストローブ@号が加えらi″L心までこの値を保持
する。この記憶回路24に取り込まれた圧力PBを現在
の大気圧P。KイニシアライズTる。
4−1)IJJJ器12がら出力される前記エンジン停
正時の1詑入負圧PBに相当するイg号を散り込み、次
eこストローブ@号が加えらi″L心までこの値を保持
する。この記憶回路24に取り込まれた圧力PBを現在
の大気圧P。KイニシアライズTる。
吸気比Aシ: t、は回路21がら出力され6吸気圧l
イの11自と、記憶回路24から出力さノ1/)大気圧
ぢの餉とを加算回路25に加え、(バーPl)のび算V
Cよりルh−P、 (= /%−Pr ’) FM出−
r小。cのよりニ[。
イの11自と、記憶回路24から出力さノ1/)大気圧
ぢの餉とを加算回路25に加え、(バーPl)のび算V
Cよりルh−P、 (= /%−Pr ’) FM出−
r小。cのよりニ[。
て、フンフレツヤに: OIL側の1戎気管内)、f:
/’、全真出する。
/’、全真出する。
吸気密度補正係数記憶回路26は加算回路25から出力
される圧力P、に相当する信号と、A−D変換器12か
ら出力きれるコンプレッサ入口の吸気温度へ及びエンジ
ンの吸入負圧PBに相当する信号とを入力とし、予め圧
力PR、P、及び温度T1の関数として記憶されている
吸気密度補正係数rAに相当する2進コ一ド信号を出力
する。
される圧力P、に相当する信号と、A−D変換器12か
ら出力きれるコンプレッサ入口の吸気温度へ及びエンジ
ンの吸入負圧PBに相当する信号とを入力とし、予め圧
力PR、P、及び温度T1の関数として記憶されている
吸気密度補正係数rAに相当する2進コ一ド信号を出力
する。
この吸気密度補正係数γAにより前記基本溶料噴射@T
if補正する。すなわち、来貢回路30により基本燃料
噴射量記憶回路15又は16から出力される基本燃料噴
射量rivc相当する信号に吸気密度補正係数−に相当
する信号を乗J![7て実際の噴射量7’ (=−7’
t X rA)を算出する。この乗算回路30F−を
算出した噴射蓋TK相当−rる2進コ一ド信号を出力す
る。
if補正する。すなわち、来貢回路30により基本燃料
噴射量記憶回路15又は16から出力される基本燃料噴
射量rivc相当する信号に吸気密度補正係数−に相当
する信号を乗J![7て実際の噴射量7’ (=−7’
t X rA)を算出する。この乗算回路30F−を
算出した噴射蓋TK相当−rる2進コ一ド信号を出力す
る。
この乗′痺回路60出力は波形整形囲路6.4から出力
きれ噴射開始のタイミングを111定−する基準位1&
パルス信号plt、pbが噴射時間カウンタ31゜32
VC加えられたときにこれらの各カウンタ61゜32に
プリセットされる。これらの各カウンタ61゜32はり
ロック発振囲路5から入力されるクロックパルスt”p
Kよりプリセットサれたイ「櫂からOKなるまでタウン
カウントし、このダウンカウントし−Cいる期間噴射信
号を出力する。噴射弁駆動回路33.34は入力する噴
射量′+=jを電流増幅して噴射弁35.36f駆動1
1、燃料を噴射はせる。
きれ噴射開始のタイミングを111定−する基準位1&
パルス信号plt、pbが噴射時間カウンタ31゜32
VC加えられたときにこれらの各カウンタ61゜32に
プリセットされる。これらの各カウンタ61゜32はり
ロック発振囲路5から入力されるクロックパルスt”p
Kよりプリセットサれたイ「櫂からOKなるまでタウン
カウントし、このダウンカウントし−Cいる期間噴射信
号を出力する。噴射弁駆動回路33.34は入力する噴
射量′+=jを電流増幅して噴射弁35.36f駆動1
1、燃料を噴射はせる。
このようにして噴射t1′に相当−する燃料が噴射弁3
5、!>6から噴射される。
5、!>6から噴射される。
以上説明したように本−i?明によれば、ターボチャー
ジャ等のコンプレッサとエアクリ−ナトエンジンの吸気
ボートとが連なる吸気管を有する燃料噴射式エンジンの
回転数と、前記吸気管に設けられたスロットル升下流の
吸気管内圧又はスロットル升開度のパラメータにより基
本燃料噴射量を決定し、前記エンジンの運転状態に応じ
た吸気密度補正係数を求めて前記基本燃料噴射itを補
正する内燃エンジンの軍、子式燃料噴射制御装置の噴射
量補正方法VCおいて、前記エンジン回転数が0である
ときに前記吸入負圧を検出して記憶シフ、運転時111
f記工ンジン回転数と前り己スロットルIF開題とを夫
々検出してそれらの変数とL7て予め設定また前記エア
クリーナ前層の吸気差圧″f読読出1前前dピ記憶た値
とM記続出した吸気差圧との差圧を求めこの差圧と運転
中のコ・ンプレツサ上流l1ll吸気Wm数ヲ求めるよ
うにしたので、コンプレッサ上ηtill及び下流側の
各吸気管内圧検出用の2つの圧力センサを省くことがで
きる。
ジャ等のコンプレッサとエアクリ−ナトエンジンの吸気
ボートとが連なる吸気管を有する燃料噴射式エンジンの
回転数と、前記吸気管に設けられたスロットル升下流の
吸気管内圧又はスロットル升開度のパラメータにより基
本燃料噴射量を決定し、前記エンジンの運転状態に応じ
た吸気密度補正係数を求めて前記基本燃料噴射itを補
正する内燃エンジンの軍、子式燃料噴射制御装置の噴射
量補正方法VCおいて、前記エンジン回転数が0である
ときに前記吸入負圧を検出して記憶シフ、運転時111
f記工ンジン回転数と前り己スロットルIF開題とを夫
々検出してそれらの変数とL7て予め設定また前記エア
クリーナ前層の吸気差圧″f読読出1前前dピ記憶た値
とM記続出した吸気差圧との差圧を求めこの差圧と運転
中のコ・ンプレツサ上流l1ll吸気Wm数ヲ求めるよ
うにしたので、コンプレッサ上ηtill及び下流側の
各吸気管内圧検出用の2つの圧力センサを省くことがで
きる。
第1図はエンジンの吸入負圧とコンプレッサの上流94
11の吸気管内圧(pB/p+ )と、各吸気偏置(7
’B/TI )との関係を示す特性図、第2図、は本発
明に係る内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射
量補正方法の一実施例を示すブロック図、第6図は本発
明に係るターボチャージャ(=1エンジンの模式図、第
4図は吸気差圧P1′とエンジン回転数Neとの関Jv
t、をボすグラフである。 1.2・・・回転センサ、6.4・・・波形整形回路、
5・・・クロック発(k回路、6.23.51.32・
・・カウンタ、7・・・圧力センサ、8・・・スロット
ル弁開度センサ、9・・・@A度センサ、11・・・ア
ナログスイッチ、12・・・A−D変換器、13・・・
基本燃料噴射lit舅出回出回路0・・・吸気密贋輛正
係数算出回路、30・・・乗)II白路、3154・・
・噴射弁駆動回路、35.36・・・噴射弁、AC・・
・エアクリーナ、C・・・コンプレッサ、1°・・・タ
ービン、In・・・Ik気管、E・・エンジン、M・・
・マフラ、TL・・・スロットル弁、EX・・・排気管
。 出願人 本田技ω1工業株式会社 代理人 升埋士 渡 部 i 彦
11の吸気管内圧(pB/p+ )と、各吸気偏置(7
’B/TI )との関係を示す特性図、第2図、は本発
明に係る内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射
量補正方法の一実施例を示すブロック図、第6図は本発
明に係るターボチャージャ(=1エンジンの模式図、第
4図は吸気差圧P1′とエンジン回転数Neとの関Jv
t、をボすグラフである。 1.2・・・回転センサ、6.4・・・波形整形回路、
5・・・クロック発(k回路、6.23.51.32・
・・カウンタ、7・・・圧力センサ、8・・・スロット
ル弁開度センサ、9・・・@A度センサ、11・・・ア
ナログスイッチ、12・・・A−D変換器、13・・・
基本燃料噴射lit舅出回出回路0・・・吸気密贋輛正
係数算出回路、30・・・乗)II白路、3154・・
・噴射弁駆動回路、35.36・・・噴射弁、AC・・
・エアクリーナ、C・・・コンプレッサ、1°・・・タ
ービン、In・・・Ik気管、E・・エンジン、M・・
・マフラ、TL・・・スロットル弁、EX・・・排気管
。 出願人 本田技ω1工業株式会社 代理人 升埋士 渡 部 i 彦
Claims (1)
- 1、 ターボチャージャのコンプレッサとエアクリーナ
とエンジンの吸気ポートとが連なる吸気管を有する燃料
噴射式エンジンの回転数と前記吸気管に設けらhたスロ
ットル弁下流の吸気管内圧、又はスロットル弁開度のパ
ラメータにより基本燃料噴射量を決定し、前記エンジン
の運転状態に応じた吸気密度袖止係数會求めてAil記
A(本燃料uR射惜を補正する内燃1ンジ/の′ル、子
式燃料噴射制付装置の噴射量補正方法において、i18
己エンジン回転数が0であるとpVcf3jl記スロッ
トル升下14「、の吸気管内圧會挟11+ 1.てその
仙會8(つ憶し、運転時RTI At−エンジン回転数
とAil記スロットル升開吸とを夫々便出してそ71ら
舌・変t′1.’して予め設π[7た011記エアクリ
ーナ前后の吸坊差圧を館出しN !iff記記↑意した
価とMi1M己断出1.l(吸気差圧との差圧を求めこ
の差圧と運転中のコングレツサ上流側吸気温度及び前記
スロットル弁下流の吸気管内圧とをパラメータとし、そ
れらの関数として前気吸気密度補正係数を求めるように
し、たことを特徴とする内燃エンジンの電子式燃料噴射
制御装置の噴射量補正方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9518482A JPS58211535A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9518482A JPS58211535A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58211535A true JPS58211535A (ja) | 1983-12-09 |
Family
ID=14130661
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9518482A Pending JPS58211535A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58211535A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59122736A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-16 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 電子燃料噴射装置 |
JPH04128532A (ja) * | 1990-09-18 | 1992-04-30 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給制御装置 |
WO2001029386A1 (de) * | 1999-10-21 | 2001-04-26 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur bestimmung von betriebsgrössen einer brennkraftmaschine |
-
1982
- 1982-06-03 JP JP9518482A patent/JPS58211535A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59122736A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-16 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 電子燃料噴射装置 |
JPH04128532A (ja) * | 1990-09-18 | 1992-04-30 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給制御装置 |
WO2001029386A1 (de) * | 1999-10-21 | 2001-04-26 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur bestimmung von betriebsgrössen einer brennkraftmaschine |
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