JPS58210900A - 有機性廃液の処理方法 - Google Patents
有機性廃液の処理方法Info
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- JPS58210900A JPS58210900A JP57093027A JP9302782A JPS58210900A JP S58210900 A JPS58210900 A JP S58210900A JP 57093027 A JP57093027 A JP 57093027A JP 9302782 A JP9302782 A JP 9302782A JP S58210900 A JPS58210900 A JP S58210900A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、し尿などの有機性廃液を極めて簡潔なプロセ
スにより、かつ省資源的・省エネルギー的に処理できる
方法に関するものである。
スにより、かつ省資源的・省エネルギー的に処理できる
方法に関するものである。
以下、本発明の詳細を、し尿処理を例にとって説明する
。
。
従来のし尿処理において最も進歩したプロセスとして評
価され最も実施例の多いプロセスは、し尿に希釈水を添
加して生物処理(活性汚泥処理が最も一般的)したのち
、活性汚泥を沈殿池で固液分離し、上澄水を、凝集沈殿
及び砂濾過し、さらに、色度、CODを除去するために
オゾン処理、活性炭処理を行なう一方、汚泥に脱水・乾
燥・焼却するという方法である。
価され最も実施例の多いプロセスは、し尿に希釈水を添
加して生物処理(活性汚泥処理が最も一般的)したのち
、活性汚泥を沈殿池で固液分離し、上澄水を、凝集沈殿
及び砂濾過し、さらに、色度、CODを除去するために
オゾン処理、活性炭処理を行なう一方、汚泥に脱水・乾
燥・焼却するという方法である。
このプロセスは一見合理的にみえるか、厳しい視点から
技術評価すると、次のような重大な問題点か本質的に内
在していることを、本発明者は認識するに到った。
技術評価すると、次のような重大な問題点か本質的に内
在していることを、本発明者は認識するに到った。
即ち、
■ 数多くの単位操作を直列的に並べているため、プロ
セスが複雑であり維持管理性も悪い。
セスが複雑であり維持管理性も悪い。
■ 凝集沈殿工程などの凝集固液分離工程に禁集剤を必
要とする。また、汚泥の脱水工程にも多量の脱水助剤の
添加を必要とする。
要とする。また、汚泥の脱水工程にも多量の脱水助剤の
添加を必要とする。
従って、資源多葉消費型プロセスとなっている。
0 オゾン処理にはオゾン発生のための多量の電力を
必要とし、活性炭処理にも高価な活性炭を多量に必要と
する。また、活性炭の再生に多量の熱エネルギーを必要
とするなど、エネルギー多量消費型プロセスである。
必要とし、活性炭処理にも高価な活性炭を多量に必要と
する。また、活性炭の再生に多量の熱エネルギーを必要
とするなど、エネルギー多量消費型プロセスである。
■ 生物処理1稈から発生する余剰生物汚泥および凝集
沈殿工程から発生する凝集汚泥の脱水処理にカチオンポ
リマー、m化12鉄、消石灰などの脱水助剤を多量に必
要とするほか、脱水ケーキの含水率が80%程度と高い
ため、脱水ケーキの乾燥焼却工程に重油などのエネルギ
ーを多量に消費する。
沈殿工程から発生する凝集汚泥の脱水処理にカチオンポ
リマー、m化12鉄、消石灰などの脱水助剤を多量に必
要とするほか、脱水ケーキの含水率が80%程度と高い
ため、脱水ケーキの乾燥焼却工程に重油などのエネルギ
ーを多量に消費する。
したがって上記■、0項とあいまって、資源・エネルギ
ーの消費量が非常に多いプロセスである。
ーの消費量が非常に多いプロセスである。
このような本発明者が指摘した問題点は、 。
極めて重大なものであるにも拘らず、従来は有機性廃水
を処理し、水域環境の汚泥を防止するために必要な高度
の処理水質を得るためには、ある程度やむを得ないと考
えられがちであったが、本発明者は、このような現状の
技術レベルに強い疑問をもち、前記の従来プロセスの諸
欠点を合理的に解決できるプロセスを実現するために検
討を進め、本発明を完成するに到ったものである。
を処理し、水域環境の汚泥を防止するために必要な高度
の処理水質を得るためには、ある程度やむを得ないと考
えられがちであったが、本発明者は、このような現状の
技術レベルに強い疑問をもち、前記の従来プロセスの諸
欠点を合理的に解決できるプロセスを実現するために検
討を進め、本発明を完成するに到ったものである。
本発明の効果は、驚くべきものといってよく、従来プロ
セスの凝集沈殿、砂濾過、オゾン処理、活性炭吸着、滅
菌の各工程および汚泥の機械脱水工程、脱水助剤の添加
工程のすべてが不要になり、しかもその処理水質は従来
プロセスより、格段に秀れており、運転経費も著しく低
減することができる。
セスの凝集沈殿、砂濾過、オゾン処理、活性炭吸着、滅
菌の各工程および汚泥の機械脱水工程、脱水助剤の添加
工程のすべてが不要になり、しかもその処理水質は従来
プロセスより、格段に秀れており、運転経費も著しく低
減することができる。
すなわち本発明は、有機性廃液を生物処理1稈で生物処
理し、その処理水を蒸気圧縮法および/又は多重効用蒸
発法による蒸発濃縮工程に導き濃縮処理すると共に、該
蒸発濃縮工程から排出される濃縮液をさらに蒸気圧縮法
および/又は多重効用蒸発法による間接加熱式蒸発乾燥
工程及び/又は焼却工程にて処理することを特徴とする
有機性廃液の処理方法である。
理し、その処理水を蒸気圧縮法および/又は多重効用蒸
発法による蒸発濃縮工程に導き濃縮処理すると共に、該
蒸発濃縮工程から排出される濃縮液をさらに蒸気圧縮法
および/又は多重効用蒸発法による間接加熱式蒸発乾燥
工程及び/又は焼却工程にて処理することを特徴とする
有機性廃液の処理方法である。
以下に、本発明の実施例を図面を参照しながら説明する
。
。
#渣し尿1をこれに希釈水を添加することなく生物学的
硝化脱窒素工程2に流入せしめB(JD、窒素成分など
を除去する。生物学的硝化脱窒素工稈2としてはし尿中
のBOD成分を脱窒累かのための有機炊累源として利用
する硝化液循環方式、ステップ流入方式、好気性脱窒素
方式、回分処理方式なとを採用することができる。
硝化脱窒素工程2に流入せしめB(JD、窒素成分など
を除去する。生物学的硝化脱窒素工稈2としてはし尿中
のBOD成分を脱窒累かのための有機炊累源として利用
する硝化液循環方式、ステップ流入方式、好気性脱窒素
方式、回分処理方式なとを採用することができる。
しかして、生物学的硝化脱窒素工程2から流出する活性
汚泥スラリー3は遠心濃縮機などの固液分離工程4にお
いて固液分離され、分離汚泥5の大部分は返送汚泥6と
して生物学的硝化脱窒素T稈2にリサイクルされる。
汚泥スラリー3は遠心濃縮機などの固液分離工程4にお
いて固液分離され、分離汚泥5の大部分は返送汚泥6と
して生物学的硝化脱窒素T稈2にリサイクルされる。
一方、固液分離工程4からの分離液7は蒸気圧縮法もし
くは多重効用蒸発法、又は両者の併用による蒸発濃縮工
程8に流入する。
くは多重効用蒸発法、又は両者の併用による蒸発濃縮工
程8に流入する。
尚、生物学的硝化脱窒素工稈2ではし尿を謬希釈で処理
するので、し尿中のBOD 、アンモニア性窒素などを
生物学的に酸化する際に発生する微生物酸化反応生成熱
(通常30000〜40000 Kca l/Kt−L
尿)によって生物学的硝化脱窒素工程2内の活性汚泥ス
ラリー3の水温が上昇し40℃以上になる。従って、蒸
発濃縮工程8への流入液すなわち上記分離液7も40℃
程度となるので、蒸発温度(通常100℃に設定する)
にまで加熱するのに必要な熱量が節減できるという重要
な効果が得られる。
するので、し尿中のBOD 、アンモニア性窒素などを
生物学的に酸化する際に発生する微生物酸化反応生成熱
(通常30000〜40000 Kca l/Kt−L
尿)によって生物学的硝化脱窒素工程2内の活性汚泥ス
ラリー3の水温が上昇し40℃以上になる。従って、蒸
発濃縮工程8への流入液すなわち上記分離液7も40℃
程度となるので、蒸発温度(通常100℃に設定する)
にまで加熱するのに必要な熱量が節減できるという重要
な効果が得られる。
このことは微生物酸化反応生成熱を間接的に蒸発濃縮工
程8に利用するという重要な技術的概念を意味する。
程8に利用するという重要な技術的概念を意味する。
しかして、上記流入液は熱交換器9にて、水蒸気の凝縮
水(これが、し尿処理水である)10によって温度80
℃程度に予熱されたのち、蒸発濃縮工程8に流入して蒸
発濃縮され、濃縮液11として排出される。一方、蒸発
濃縮工程8にて蒸発した水蒸気12は、機械的圧縮機又
はサーモコンプレッサーによる蒸気圧縮機13において
圧縮昇温されたのち再ひ蒸発濃縮工程8の間接加熱部1
4に流入し加熱源とじて再利用される。間接加熱部14
にて水蒸気は凝縮し、上記凝縮水10と゛なって、熱交
換器9を経由したのち、処理水15となって放流される
。
水(これが、し尿処理水である)10によって温度80
℃程度に予熱されたのち、蒸発濃縮工程8に流入して蒸
発濃縮され、濃縮液11として排出される。一方、蒸発
濃縮工程8にて蒸発した水蒸気12は、機械的圧縮機又
はサーモコンプレッサーによる蒸気圧縮機13において
圧縮昇温されたのち再ひ蒸発濃縮工程8の間接加熱部1
4に流入し加熱源とじて再利用される。間接加熱部14
にて水蒸気は凝縮し、上記凝縮水10と゛なって、熱交
換器9を経由したのち、処理水15となって放流される
。
処理水15は蒸留水とほぼ向等の無色、透明で水質は極
めて良好であり、し尿処理水として最高級の水質を示す
。尚、16は蒸発濃縮工程8のスタートアップ用の水m
、1%である。
めて良好であり、し尿処理水として最高級の水質を示す
。尚、16は蒸発濃縮工程8のスタートアップ用の水m
、1%である。
しかして、上記濃縮液11は上記流入液の流量の1/1
0〜1/20に濃縮さねており、極めて濃い褐色を示す
高COD濃度の液となっており、これを蒸発乾燥又は液
中燃焼焼却などの焼却処理によって処分するや最も好ま
しい実施態様としては、図示例のように固液分離工程4
かも排出される余剰汚泥17と濃縮液11を回転ドラム
などを使用する密閉型間接加熱式の蒸発乾燥工程18に
流入せしめ蒸発乾燥処理し、乾燥固形物19を得るよう
にするプロセスが推奨される。なお余剰汚泥17を蒸発
乾燥工程18で別途乾燥してもよい。
0〜1/20に濃縮さねており、極めて濃い褐色を示す
高COD濃度の液となっており、これを蒸発乾燥又は液
中燃焼焼却などの焼却処理によって処分するや最も好ま
しい実施態様としては、図示例のように固液分離工程4
かも排出される余剰汚泥17と濃縮液11を回転ドラム
などを使用する密閉型間接加熱式の蒸発乾燥工程18に
流入せしめ蒸発乾燥処理し、乾燥固形物19を得るよう
にするプロセスが推奨される。なお余剰汚泥17を蒸発
乾燥工程18で別途乾燥してもよい。
この蒸発乾燥工程18から蒸発した水蒸気18′も蒸気
圧縮$20にて圧縮し、回転ドラムなどの間接加熱部内
に循環せしめ水蒸気18′の蒸発潜熱を回収することが
1要である。尚、21は凝縮水、22は熱交換器、15
’は熱交換後の凝縮水であり、上記処理水15と合流し
て放流される。
圧縮$20にて圧縮し、回転ドラムなどの間接加熱部内
に循環せしめ水蒸気18′の蒸発潜熱を回収することが
1要である。尚、21は凝縮水、22は熱交換器、15
’は熱交換後の凝縮水であり、上記処理水15と合流し
て放流される。
上記蒸発濃縮工程8及び蒸発乾燥工程18は大気圧で行
なうことが好ましく、これにより、生物処理液が100
℃程度の加熱処理を受けるので、大腸菌などの病原菌が
自動的に殺菌され、従来行なわれている塩素滅菌工程が
不要ニナル。従って、塩素注入によるトリ/’ P メ
タンの生成はあり得ない。
なうことが好ましく、これにより、生物処理液が100
℃程度の加熱処理を受けるので、大腸菌などの病原菌が
自動的に殺菌され、従来行なわれている塩素滅菌工程が
不要ニナル。従って、塩素注入によるトリ/’ P メ
タンの生成はあり得ない。
また、乾燥固形物19をボイラー又は熱分解炉23に供
給し、回収した熱二不ルギー24を蒸気圧縮機13.2
0の駆動用、蒸発濃縮工程8、蒸発乾燥工程18の加熱
源として、および上記流入液の予熱用などに利用するよ
うにすることも当然可能である。25は残渣(焼却灰な
ど)である。
給し、回収した熱二不ルギー24を蒸気圧縮機13.2
0の駆動用、蒸発濃縮工程8、蒸発乾燥工程18の加熱
源として、および上記流入液の予熱用などに利用するよ
うにすることも当然可能である。25は残渣(焼却灰な
ど)である。
さらに、図示はしないが、蒸発乾燥工程18を蒸気圧縮
法もしくは多重効用蒸発法により行なう方法又はこれら
を併用して行なう方法も本発明の効果を充分発揮できる
ことは言うまでもない。また、蒸発濃縮工程8への流入
法をあらかじめ逆浸透膜、限外濾過膜などによって濃縮
する方法も採用可能である。
法もしくは多重効用蒸発法により行なう方法又はこれら
を併用して行なう方法も本発明の効果を充分発揮できる
ことは言うまでもない。また、蒸発濃縮工程8への流入
法をあらかじめ逆浸透膜、限外濾過膜などによって濃縮
する方法も採用可能である。
以上述べたように本発明によれば、次のような数多くの
重要な効果が得られ、従来ブーセスの諸欠点を根本的に
解決することができる。
重要な効果が得られ、従来ブーセスの諸欠点を根本的に
解決することができる。
■ 従来プロセスで不可欠となっていた生物処理液の凝
集沈殿(又は浮上ハ、砂か過、オゾン処理、活性炭吸着
のすべての工程が不要になり、しかも従来プロセスより
もはるかに秀れた処理水質を得ることができる。
集沈殿(又は浮上ハ、砂か過、オゾン処理、活性炭吸着
のすべての工程が不要になり、しかも従来プロセスより
もはるかに秀れた処理水質を得ることができる。
従って、環境汚染防止上著しい効果が得られるほか1.
プロセスも極めて簡略化されさらに凝集剤、オゾン発生
電力、活性炭の補給、活性炭再生エネルギーのすべてが
不要になり、大きな省資源・省エネルギー効果が得られ
る。
プロセスも極めて簡略化されさらに凝集剤、オゾン発生
電力、活性炭の補給、活性炭再生エネルギーのすべてが
不要になり、大きな省資源・省エネルギー効果が得られ
る。
■ また、従来プロセスにおいて不可欠となっていた余
剰活性汚泥と凝集沈殿(浮上)汚泥の機械脱水機による
脱水工程を不要に1できると同時に、カチオンポリマー
などの脱水助剤の添加も不要になるので、省資源効果が
大きい。
剰活性汚泥と凝集沈殿(浮上)汚泥の機械脱水機による
脱水工程を不要に1できると同時に、カチオンポリマー
などの脱水助剤の添加も不要になるので、省資源効果が
大きい。
■ し尿などの濃厚有機性廃液中には、多量のアンモニ
アと有機酸、臭気成分が含まれているため、本発明プロ
セスによらず、原液を直接蒸発処理すると、発生水蒸気
中に多量のアンモニア、揮発性有機酸、臭気成分が含ま
れてくる。従って蒸発槽からの臭気のリーク対策に細心
の注意を要するほか、発生水蒸気の凝縮水を本発明のま
うに処理水として放流することはできない。
アと有機酸、臭気成分が含まれているため、本発明プロ
セスによらず、原液を直接蒸発処理すると、発生水蒸気
中に多量のアンモニア、揮発性有機酸、臭気成分が含ま
れてくる。従って蒸発槽からの臭気のリーク対策に細心
の注意を要するほか、発生水蒸気の凝縮水を本発明のま
うに処理水として放流することはできない。
これに対し本発明によれは、あらかじめ生物学的硝化又
は硝化脱窒素処理などの生物処理によって生物的に揮発
性有′桝成分、アンモニア、臭気成分を除去したのち、
蒸気圧縮法などによる蒸発濃縮・乾燥処理を行なうので
、発生水蒸気およびこれの凝縮水中にBUD成分、アン
モニア性窒素、臭気成分がなく無色透明の蒸留水なみの
水質が得られる。また、蒸発槽からの悪臭成分のリーク
がない。
は硝化脱窒素処理などの生物処理によって生物的に揮発
性有′桝成分、アンモニア、臭気成分を除去したのち、
蒸気圧縮法などによる蒸発濃縮・乾燥処理を行なうので
、発生水蒸気およびこれの凝縮水中にBUD成分、アン
モニア性窒素、臭気成分がなく無色透明の蒸留水なみの
水質が得られる。また、蒸発槽からの悪臭成分のリーク
がない。
■ 凝集性H(浮上)処理を行えば必ず凝集汚泥が発住
し、その処理・処分が必然的に必要になるが、凝集汚泥
は脱水性が非常に悪、く大きな問題になっている。これ
に対し本発明では、凝集処理工程が全く不要なため凝集
汚泥そのものか発生しないので、このような問題は起り
得ない。
し、その処理・処分が必然的に必要になるが、凝集汚泥
は脱水性が非常に悪、く大きな問題になっている。これ
に対し本発明では、凝集処理工程が全く不要なため凝集
汚泥そのものか発生しないので、このような問題は起り
得ない。
■ 従来プロセスにおいては処理水のCOD 。
色度成分は凝集処理工程では完全に除去することができ
ず、そのためオゾン処理、活性p処理工程が、不可欠と
なり、活性炭処理によってCOD t−数we/2にす
るにもランニングコストが著しく高くなるが、本発明で
は生物処理液を蒸発処理するので処理水は完全に無色で
、CODもθ〜l q/Lと極めて少ない。
ず、そのためオゾン処理、活性p処理工程が、不可欠と
なり、活性炭処理によってCOD t−数we/2にす
るにもランニングコストが著しく高くなるが、本発明で
は生物処理液を蒸発処理するので処理水は完全に無色で
、CODもθ〜l q/Lと極めて少ない。
■ 従来プルセスの汚泥処理工程は、余剰活性汚泥と凝
集沈殿汚泥との混合汚泥に、カチオンポリマーなどの脱
水助剤を添加してベルトプレスなどの機械脱水機で脱水
しているため、脱水ケーキの含水率が80%程度と極め
て高く、また脱水ケーキ中に水酸化アルミニウムなどの
無機物が共存するので、脱水ケーキの発熱量が低い。従
って、脱水ケーキの乾燥・焼却に多量(通常2001〜
300t/1on−D、S) f)補助燃料ヲ必要トス
ル。
集沈殿汚泥との混合汚泥に、カチオンポリマーなどの脱
水助剤を添加してベルトプレスなどの機械脱水機で脱水
しているため、脱水ケーキの含水率が80%程度と極め
て高く、また脱水ケーキ中に水酸化アルミニウムなどの
無機物が共存するので、脱水ケーキの発熱量が低い。従
って、脱水ケーキの乾燥・焼却に多量(通常2001〜
300t/1on−D、S) f)補助燃料ヲ必要トス
ル。
これに対し本発明では、凝集沈殿汚泥が発生しないこと
及び機械脱水工程が不要なので、乾燥物の水分を容易に
低下させることができ自燃領域にある乾燥物を得ること
ができる。したがって、焼却処理時に重油などの補助燃
料を一切必要としない。
及び機械脱水工程が不要なので、乾燥物の水分を容易に
低下させることができ自燃領域にある乾燥物を得ること
ができる。したがって、焼却処理時に重油などの補助燃
料を一切必要としない。
の 従来法によるし尿処理水の塩素イオン濃度は300
〜3000*/lと高いため山林・田畑のかんがい用水
にすることは困難であったが、本発明による処理水は蒸
留水に近いため塩紫イオン濃度は数ppm程度にすぎな
い。
〜3000*/lと高いため山林・田畑のかんがい用水
にすることは困難であったが、本発明による処理水は蒸
留水に近いため塩紫イオン濃度は数ppm程度にすぎな
い。
したかつて、かんがい用水、山林散布用水として使用す
ることができる。
ることができる。
■ 従来、懸濁固形物を多量に含んだスラリーは蒸発濃
縮が進むにつれ懸濁固形物が伝熱面に付着するため適用
できないと考えられ海水など懸濁固形物を殆ど含まない
種々の溶液に対してのみ適用されていた蒸気圧縮法又は
多重効用蒸発法を、本発明はスラリー状のものに対して
も容易に適用できるように工夫したので、スラリーの極
めて省エネルギー的な蒸発乾燥処理が可能となった。
縮が進むにつれ懸濁固形物が伝熱面に付着するため適用
できないと考えられ海水など懸濁固形物を殆ど含まない
種々の溶液に対してのみ適用されていた蒸気圧縮法又は
多重効用蒸発法を、本発明はスラリー状のものに対して
も容易に適用できるように工夫したので、スラリーの極
めて省エネルギー的な蒸発乾燥処理が可能となった。
次に、本発明の実施例について記すう
実施例′
神奈川県逗子市し尿処理場に搬入されるし尿(浄化槽汚
泥10%混入)を除渣したのち、処理量100tAin
の規模で硝化液循環生物学的膜窒素工程により無希
釈処理した。
泥10%混入)を除渣したのち、処理量100tAin
の規模で硝化液循環生物学的膜窒素工程により無希
釈処理した。
無希釈処理の結果硝化槽の発泡が激しかったが、消泡用
水を添加することは蒸発対象水量の増加と水温の低下を
招くため好まし転させて泡を破泡するもの)を設置した
。
水を添加することは蒸発対象水量の増加と水温の低下を
招くため好まし転させて泡を破泡するもの)を設置した
。
生物学的膜窒素工程のMLVSSは20000〜250
00q/Z 、 滞留日数は7日間とした。生物処理
槽内の水温は微生物の酸化反応成熟によって夏期は42
°〜45℃、冬期は33°〜35℃ に維持された。
00q/Z 、 滞留日数は7日間とした。生物処理
槽内の水温は微生物の酸化反応成熟によって夏期は42
°〜45℃、冬期は33°〜35℃ に維持された。
生物処理槽流出スラリーの固液分離には無薬注型遠心濃
縮機(スーパーデカンタ−)を使用し、濃縮汚泥の大部
分を生物処理槽ヘリサイクルさせ、一部を余剰生物汚泥
として排出した。遠心濃縮分離液は、自己蒸気圧縮蒸発
罐に供給し、濃縮比20倍以上に濃縮せしめた。
縮機(スーパーデカンタ−)を使用し、濃縮汚泥の大部
分を生物処理槽ヘリサイクルさせ、一部を余剰生物汚泥
として排出した。遠心濃縮分離液は、自己蒸気圧縮蒸発
罐に供給し、濃縮比20倍以上に濃縮せしめた。
この蒸発罐流入液の水質は水温40°〜42℃、p)1
7.0〜7.2、アンモニア性窒素5■/を以下、溶解
性BOD lOq/を以下、溶解性リン酸550〜68
0ダ/1 、溶解性C(JD 430〜520■/1
、色度2500〜3000度、塩素イオン3000〜3
200ダ/lであった。
7.0〜7.2、アンモニア性窒素5■/を以下、溶解
性BOD lOq/を以下、溶解性リン酸550〜68
0ダ/1 、溶解性C(JD 430〜520■/1
、色度2500〜3000度、塩素イオン3000〜3
200ダ/lであった。
上記蒸発離には小型実験規模の流下液膜式を、蒸気圧縮
機にはルーツ式をそれぞれ用いた。蒸発水蒸気の凝縮水
(これがし尿の無希釈処理水となる)の水質はpH7,
0、SSなし、色度なし、COD 1w/l以下、 B
OD54/L以下、リン酸検出せず、NH,−N 5T
v/La以下と椿めて良好であった。
機にはルーツ式をそれぞれ用いた。蒸発水蒸気の凝縮水
(これがし尿の無希釈処理水となる)の水質はpH7,
0、SSなし、色度なし、COD 1w/l以下、 B
OD54/L以下、リン酸検出せず、NH,−N 5T
v/La以下と椿めて良好であった。
一方、上記蒸発罐からの濃縮液と余剰生物汚泥を混合し
、密閉型自己蒸気圧縮式のドラムドライヤーに供給して
蒸発乾燥し、含水率50%の乾燥物として取り出した。
、密閉型自己蒸気圧縮式のドラムドライヤーに供給して
蒸発乾燥し、含水率50%の乾燥物として取り出した。
乾燥物の低位発熱量It 480(lKcal/Kf−
D、8と高く低水分のため、流動炉で容易に自燃した。
D、8と高く低水分のため、流動炉で容易に自燃した。
以上のプロセスにおいては、薬品及び重油などの燃料は
全く使用する必要がなく、電力のみでプロセスが順調に
機能した。生物処理液の処理および余剰生物汚泥の処理
に必要な電力は、し尿IKtあたり40〜45Kwhと
非常に省エネルギー的であった。また生物処理工程に必
要な電力は曝気用のプロワ−のみについてであったが、
ブロワ−所要動力はし尿IKtあたり15〜20Kwh
で、プロセスの総所要電力は55〜65 Kwhであり
、処理コストの合計値は1100円〜1300Mと、従
来プロセスの実績3500円〜4000 F37に−1
にくらべ著しい経費節減ができた。
全く使用する必要がなく、電力のみでプロセスが順調に
機能した。生物処理液の処理および余剰生物汚泥の処理
に必要な電力は、し尿IKtあたり40〜45Kwhと
非常に省エネルギー的であった。また生物処理工程に必
要な電力は曝気用のプロワ−のみについてであったが、
ブロワ−所要動力はし尿IKtあたり15〜20Kwh
で、プロセスの総所要電力は55〜65 Kwhであり
、処理コストの合計値は1100円〜1300Mと、従
来プロセスの実績3500円〜4000 F37に−1
にくらべ著しい経費節減ができた。
図面は本発明の実施態様を示す)−p−シートである。
l・・・・・・除査し尿 13.20・・
・・・・蒸気圧縮機2・・・・・・生物学的硝化脱窒素
工程3・・・・・・活性汚泥スラリー14・・・・・・
間接加熱部4・・・・・・固液分離工程 15
・・・・・・処理水5・・・・・・分離汚泥
17・・・・・・余剰汚泥6・・・・・・返送汚泥
−18・・・・・・蒸発乾燥工程7・・・・・・分離
液 19・・曲乾燥固形物8・・・・・・
蒸発濃縮工程 23・・・・・・ボイラー又は熱
分解炉9.22・・・・・・熱交換器24・・・・・・
熱エネルギー10.15’、21・・・・・・凝縮水
25・・・・・・残渣11・・・・・・濃縮液 12.16.18’・・・・・・水蒸気特許出願人 荏
原インフィルコ株式会社代理人弁理士 端 山 五
− 同 弁理士 千 1) 稔手
続補正書 昭和51年10月 6 日 特許庁長官 若杉和夫殿 1、事件の表示 昭和57年 特 許 願オ9110
27号2、発明 の名称 有機性廃液の処理方法3
、補正をする者 11(件との関係 特許出願人 住所(居所) 氏名銘称) (040) 荏原インフィルコ株式
会社4、代理人 補 正 書 本願明細書中 t 特許請求の範囲の欄を別紙のとおり訂正する。 2、第5頁、第11行〜第19行を次のとおり訂正する
。 [すなわち本発明は、有機性廃液を生物処理工程で生物
処理し、その処理水を蒸気圧縮法および/または多重効
用蒸発法による間接加熱式蒸発濃縮工程に導き濃縮処理
すると共に、該蒸発濃縮工程から排出される濃縮液をさ
らに水分減少処理工程(蒸発濃縮処理、蒸発乾燥処理、
焼却処理などの単独まだは組合せ)にて処理することを
特徴とする有機性廃液の処理方法である。」 6、第15頁、第11行の「酸化反応成熱」を「酸化反
応生成熱」と訂正する。 以上 特許請求の範囲 t 有機性廃液を生物処理工程で生物処理し、その処理
水を蒸気圧縮法および/または多重効用蒸発法による間
接加熱式蒸発濃縮工程に導き濃縮処理すると共に、該蒸
発濃縮工程から排出される濃縮液をさらに水分減少処理
工程にて処理することを特徴とする有機性廃液の処理方
法。 2、前記生物処理工程から発生する余剰汚泥を前程へ導
いて処理する特許請求の範囲第1項記載の方法。 1項又は第2項記載の方法。 4、 前記生物処理工程が、有機性廃液に希釈水を添加
することなく行なわれるものである特許請求の範囲納1
項、第2項又は第3項記載の方法。 第4項記載の方法。 以”上 □ −【
・・・・蒸気圧縮機2・・・・・・生物学的硝化脱窒素
工程3・・・・・・活性汚泥スラリー14・・・・・・
間接加熱部4・・・・・・固液分離工程 15
・・・・・・処理水5・・・・・・分離汚泥
17・・・・・・余剰汚泥6・・・・・・返送汚泥
−18・・・・・・蒸発乾燥工程7・・・・・・分離
液 19・・曲乾燥固形物8・・・・・・
蒸発濃縮工程 23・・・・・・ボイラー又は熱
分解炉9.22・・・・・・熱交換器24・・・・・・
熱エネルギー10.15’、21・・・・・・凝縮水
25・・・・・・残渣11・・・・・・濃縮液 12.16.18’・・・・・・水蒸気特許出願人 荏
原インフィルコ株式会社代理人弁理士 端 山 五
− 同 弁理士 千 1) 稔手
続補正書 昭和51年10月 6 日 特許庁長官 若杉和夫殿 1、事件の表示 昭和57年 特 許 願オ9110
27号2、発明 の名称 有機性廃液の処理方法3
、補正をする者 11(件との関係 特許出願人 住所(居所) 氏名銘称) (040) 荏原インフィルコ株式
会社4、代理人 補 正 書 本願明細書中 t 特許請求の範囲の欄を別紙のとおり訂正する。 2、第5頁、第11行〜第19行を次のとおり訂正する
。 [すなわち本発明は、有機性廃液を生物処理工程で生物
処理し、その処理水を蒸気圧縮法および/または多重効
用蒸発法による間接加熱式蒸発濃縮工程に導き濃縮処理
すると共に、該蒸発濃縮工程から排出される濃縮液をさ
らに水分減少処理工程(蒸発濃縮処理、蒸発乾燥処理、
焼却処理などの単独まだは組合せ)にて処理することを
特徴とする有機性廃液の処理方法である。」 6、第15頁、第11行の「酸化反応成熱」を「酸化反
応生成熱」と訂正する。 以上 特許請求の範囲 t 有機性廃液を生物処理工程で生物処理し、その処理
水を蒸気圧縮法および/または多重効用蒸発法による間
接加熱式蒸発濃縮工程に導き濃縮処理すると共に、該蒸
発濃縮工程から排出される濃縮液をさらに水分減少処理
工程にて処理することを特徴とする有機性廃液の処理方
法。 2、前記生物処理工程から発生する余剰汚泥を前程へ導
いて処理する特許請求の範囲第1項記載の方法。 1項又は第2項記載の方法。 4、 前記生物処理工程が、有機性廃液に希釈水を添加
することなく行なわれるものである特許請求の範囲納1
項、第2項又は第3項記載の方法。 第4項記載の方法。 以”上 □ −【
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 有機性廃液を生物処理工程で生物処理し、その処
理水を蒸気圧縮法および/又は多重効用蒸発法による蒸
発濃縮工程に導き濃縮処理すると共に、該蒸発濃縮工程
から排出される濃縮液をさらに蒸気圧縮法および/又は
多重効用蒸発法による間接加熱式蒸発乾燥工程及び/又
は焼却工程にて処理することを特徴とする有機性廃液の
処理方法。 2、 前記生物処理工程から発生する余剰汚泥を前記濃
縮液と混合せしめて、前記間接加熱式蒸発乾燥工程及び
/又は焼却工程へ導いて処理する特許請求の範囲第1項
記載の方法。 3、 前記生物処理工程が、生物学的硝化脱窒素工稈で
ある特許請求の範囲第1項又は第2項記載の方法。 4、 前記生物処理工程が、有機性廃液に希釈水を添加
することなく行なわれるものである特許請求の範囲vP
1項、第2項又は第3項記載の方法。 5、 前記蒸発濃縮工程及び前記蒸発乾燥工程が、大気
圧下で行なわれるものである特許請求の範囲第1項、第
2項、第394又は第4項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57093027A JPS58210900A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 有機性廃液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57093027A JPS58210900A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 有機性廃液の処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58210900A true JPS58210900A (ja) | 1983-12-08 |
JPH0114833B2 JPH0114833B2 (ja) | 1989-03-14 |
Family
ID=14071004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57093027A Granted JPS58210900A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 有機性廃液の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58210900A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6111998U (ja) * | 1984-06-08 | 1986-01-24 | 荏原インフイルコ株式会社 | し尿系汚水の処理装置 |
JPS63144900U (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-22 | ||
WO1997031862A1 (fr) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Osaka Fuji Kogyo Kabushiki Kaisya | Procede de traitement de dechets humains sans drainage par sechage et combustion pulsatoire |
JP2010284134A (ja) * | 2009-06-15 | 2010-12-24 | Nippon Rensui Co Ltd | 精製糖液の製造方法 |
-
1982
- 1982-06-03 JP JP57093027A patent/JPS58210900A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6111998U (ja) * | 1984-06-08 | 1986-01-24 | 荏原インフイルコ株式会社 | し尿系汚水の処理装置 |
JPS63144900U (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-22 | ||
WO1997031862A1 (fr) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Osaka Fuji Kogyo Kabushiki Kaisya | Procede de traitement de dechets humains sans drainage par sechage et combustion pulsatoire |
US5881475A (en) * | 1996-02-29 | 1999-03-16 | Osaka Fuji Kogyo Kabushiki Kaisya | Non-draining type human waste disposal method by pulse combustion drying |
JP2010284134A (ja) * | 2009-06-15 | 2010-12-24 | Nippon Rensui Co Ltd | 精製糖液の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0114833B2 (ja) | 1989-03-14 |
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