JPS58201048A - 酸素・水素ガス検出器評価装置 - Google Patents
酸素・水素ガス検出器評価装置Info
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- JPS58201048A JPS58201048A JP8317282A JP8317282A JPS58201048A JP S58201048 A JPS58201048 A JP S58201048A JP 8317282 A JP8317282 A JP 8317282A JP 8317282 A JP8317282 A JP 8317282A JP S58201048 A JPS58201048 A JP S58201048A
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- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
- G01N33/0006—Calibrating gas analysers
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は原子炉格納施設内の水素・酸素濃度を測定する
検出器の性能を評価する評価装置に関するものである。
検出器の性能を評価する評価装置に関するものである。
従来、一般の水素・酸素等のガス検出器の性能評価は、
既知ガス濃度のガスボンベを予め準備し第１図に示すよ
うな配管系において評価してきた。
既知ガス濃度のガスボンベを予め準備し第１図に示すよ
うな配管系において評価してきた。
すなわち、不活性ガス（１Ｂ）（例えば窒素）を測定前
にストップパルプ（５ａ）を開は配管系、被検検出器（
ｌｌａ）に通しておき、次にストップパルプ（５ａ）を
閉め、同時に次のストップパルプ（６ａ）を開け、既知
濃度の酸素あるいは水素ガス（２ａ）等を流す。ガス流
量は流量調節弁（９ａ）で流量計（１０ｍ）を観察しな
がら行う。この時の被検検出器の出力を記録計（１３ａ
）で記録する。さらにガス濃度の異なるガスで測定を行
う時は、ストップパルプ（６ａ）を閉め同時にストップ
ノぐルブ（５ａ）を開けて、不活性ガスを通じ、次に酸
素（水素）ガス（３ａ）又は（４ａ）のガス濃度の異な
るガスをストップパルプ（７ａ）又はストップパルプ（
８ａ）を開は同時にストップパルプ（５ａ）を閉めて行
う。
にストップパルプ（５ａ）を開は配管系、被検検出器（
ｌｌａ）に通しておき、次にストップパルプ（５ａ）を
閉め、同時に次のストップパルプ（６ａ）を開け、既知
濃度の酸素あるいは水素ガス（２ａ）等を流す。ガス流
量は流量調節弁（９ａ）で流量計（１０ｍ）を観察しな
がら行う。この時の被検検出器の出力を記録計（１３ａ
）で記録する。さらにガス濃度の異なるガスで測定を行
う時は、ストップパルプ（６ａ）を閉め同時にストップ
ノぐルブ（５ａ）を開けて、不活性ガスを通じ、次に酸
素（水素）ガス（３ａ）又は（４ａ）のガス濃度の異な
るガスをストップパルプ（７ａ）又はストップパルプ（
８ａ）を開は同時にストップパルプ（５ａ）を閉めて行
う。
このようにして、検出器の出力の応答性、ガス濃度との
直線性、再現性を測定している。また、検□出器のガス
圧力依存性は圧力制御弁（１２ａ）により配管系内の圧
力を制御して行う。
直線性、再現性を測定している。また、検□出器のガス
圧力依存性は圧力制御弁（１２ａ）により配管系内の圧
力を制御して行う。
しかしながら、従来技術ではガス濃度を変えようとする
と、そのガス濃度に応じたガスボンベを何種類も準備し
なければならず、また−測定毎に不活性ガスを流して初
期状態に戻してやる操作が必要なため測定がはん雑であ
った。
と、そのガス濃度に応じたガスボンベを何種類も準備し
なければならず、また−測定毎に不活性ガスを流して初
期状態に戻してやる操作が必要なため測定がはん雑であ
った。
また、このよう々測定ではガス濃度が段階的に変化する
ような測定や、ガス圧力が段階的に急激に変化するよう
な測定は困難であり、例え行ったとしても速い変化を模
擬することは不可能であった。
ような測定や、ガス圧力が段階的に急激に変化するよう
な測定は困難であり、例え行ったとしても速い変化を模
擬することは不可能であった。
本発明は上記の問題点を鑑みてなされたもので測定の簡
易化、原子炉格納施設内を模擬した段階的、急激なガス
条件の変化にも対応できるような評価装置を提供するこ
とにある。すなわち第１の目的は測定ガス濃度の設定を
水素・酸素・窒素ガスの既知濃度のガス各々一種類のボ
ンベのみで行える装置を提供することにある。第２の目
的はガス濃度の段階的な変化（低濃度から高濃度あるい
は高濃度から低濃度）を殆んど時間遅れ無しに設定でき
る装置を提供することにある。第３の目的はガス圧力を
段階的に変化させかつ急激な変化にも応じられるような
装置を提供することにある。
易化、原子炉格納施設内を模擬した段階的、急激なガス
条件の変化にも対応できるような評価装置を提供するこ
とにある。すなわち第１の目的は測定ガス濃度の設定を
水素・酸素・窒素ガスの既知濃度のガス各々一種類のボ
ンベのみで行える装置を提供することにある。第２の目
的はガス濃度の段階的な変化（低濃度から高濃度あるい
は高濃度から低濃度）を殆んど時間遅れ無しに設定でき
る装置を提供することにある。第３の目的はガス圧力を
段階的に変化させかつ急激な変化にも応じられるような
装置を提供することにある。
第４の目的は測定ガスの温度および湿度の変化を段階的
に行える装置を提供することにある。
に行える装置を提供することにある。
本発明は原子炉格納施設内の水素および酸素ガス濃度を
検出する検出器の性能を評価する評価装置において、水
素・酸素・窒素の各一種類の濃度のガスボンベより供給
されたガスを所望のガス濃度に混合調整し流量制御、加
温・加湿圧力調整により条件を制御したガスを一方の配
管系より被検検出器に導入の検出器の出力を記録すると
共に、他方の配管系で一方とは異なったガス条件を予め
準備し条件の変化の必要が生じた都度、配管系路の電気
的な切シ換えによりガス条件を段階的に、時間的な遅れ
を最小限に抑えて与えガス検出器の性能を評価しようと
するものである。
検出する検出器の性能を評価する評価装置において、水
素・酸素・窒素の各一種類の濃度のガスボンベより供給
されたガスを所望のガス濃度に混合調整し流量制御、加
温・加湿圧力調整により条件を制御したガスを一方の配
管系より被検検出器に導入の検出器の出力を記録すると
共に、他方の配管系で一方とは異なったガス条件を予め
準備し条件の変化の必要が生じた都度、配管系路の電気
的な切シ換えによりガス条件を段階的に、時間的な遅れ
を最小限に抑えて与えガス検出器の性能を評価しようと
するものである。
本発明は酸素ガス濃度、水素ガス濃度を検出する検出器
の性能を評価する評価装置に関し、純窒素ガス、高濃度
水素ガスおよび高濃度酸素ガスの３個のガスボンベから
なるガス供給部とこれらのガスを任意の体積比で混合で
きる２系列のガス混合比調整部と、各系列の該ガス混合
比調整部の後段に設置した被検ガスの一部を排気できる
バイパス路を有する被検ガス流量制御部と、該被検ガス
流量制御部の後段に設置した被検ガスの湿度制御を行う
ための調湿部と、被検ガスおよびガス配管の加温・保温
を行うだめの温度制御部と２系列の被検ガスのうち一系
列を被検検出器に導入し他系列を被検検出器に導入せず
に排出するよう相互に同時に系列の切り換えを行う経路
切シ換え部と被検検出器への被検ガス導入部と、被検検
出器からの測定済ガスと被検ガス流量制御部のバイパス
路で排気したガスと経路切り換え部で被検検出器へ導入
されないガスの排出部での圧力制御部と排出されたガス
中の燃焼成分ガスを触媒燃焼させ排気する排ガス処理部
とからなる酸素・水素ガス検出器評価装置である。
の性能を評価する評価装置に関し、純窒素ガス、高濃度
水素ガスおよび高濃度酸素ガスの３個のガスボンベから
なるガス供給部とこれらのガスを任意の体積比で混合で
きる２系列のガス混合比調整部と、各系列の該ガス混合
比調整部の後段に設置した被検ガスの一部を排気できる
バイパス路を有する被検ガス流量制御部と、該被検ガス
流量制御部の後段に設置した被検ガスの湿度制御を行う
ための調湿部と、被検ガスおよびガス配管の加温・保温
を行うだめの温度制御部と２系列の被検ガスのうち一系
列を被検検出器に導入し他系列を被検検出器に導入せず
に排出するよう相互に同時に系列の切り換えを行う経路
切シ換え部と被検検出器への被検ガス導入部と、被検検
出器からの測定済ガスと被検ガス流量制御部のバイパス
路で排気したガスと経路切り換え部で被検検出器へ導入
されないガスの排出部での圧力制御部と排出されたガス
中の燃焼成分ガスを触媒燃焼させ排気する排ガス処理部
とからなる酸素・水素ガス検出器評価装置である。
以下図面を参照して、本発明の実施例を示す。
第２図に酸素および水素ガス検出器の評価装置の構成例
を示す。本評価装置は純窒素ガスボンベ（１）、高濃度
水素ガスボンベ（２）、高温度酸素ガスボンベ（３）を
各々２系統に分岐し一方を、流量計（４）。
を示す。本評価装置は純窒素ガスボンベ（１）、高濃度
水素ガスボンベ（２）、高温度酸素ガスボンベ（３）を
各々２系統に分岐し一方を、流量計（４）。
（５） 、 （６）、他方を流量計（７） 、 （８）
、 （９）で各々流量測定し供給する。この時流量計
（４） 、 （５） 、 （６）の流量は流量調節弁−
，（６）、（４９で調整される。この各流量の総流量は
被検検出器（ト）に流れる流量以上を必要とする。所定
流層゛に調整された各ガスは、流量計出口で混合される
。混合ガスは被検検出器の必要量のみ混合ガス用総流量
コントローラー（１０）により供給され、残りはガス逆
止弁αりを通って排ガス燃焼処理装ｆ７５を通じて排気
される。流量コントロールされた混合ガスは、加湿が必
要な時は、三方電磁弁■、（至）により加湿器（１２を
通ってヒーターα尋によシ加温される。また加湿不要の
場合には、加湿器Ｑカを通らず直接ヒーター０４で加温
される。他方流量計（７） 、 （８） 、 （９）を
通ったガスは同様に混合後、混合ガス用総流量コントロ
ーラーａυにより必要量のみ供給され残りはガス逆止弁
（イ）を通って排ガス燃焼処理散散働を通じて排気され
る。混合ガスの加湿が必要な時は、三方電磁弁（ト）ｌ
＠により加湿器Ｑａを通ってヒーターａ→により加温さ
れる。また：ロ湿不要の場合には、加湿器（ハ）を通ら
ず直接供給される。四方ロータリーバルブαＯは、これ
までに述べた２つの配管系統のいづれかのガスを被検検
出器に導入するように、バルブ開閉動作を行う。
、 （９）で各々流量測定し供給する。この時流量計
（４） 、 （５） 、 （６）の流量は流量調節弁−
，（６）、（４９で調整される。この各流量の総流量は
被検検出器（ト）に流れる流量以上を必要とする。所定
流層゛に調整された各ガスは、流量計出口で混合される
。混合ガスは被検検出器の必要量のみ混合ガス用総流量
コントローラー（１０）により供給され、残りはガス逆
止弁αりを通って排ガス燃焼処理装ｆ７５を通じて排気
される。流量コントロールされた混合ガスは、加湿が必
要な時は、三方電磁弁■、（至）により加湿器（１２を
通ってヒーターα尋によシ加温される。また加湿不要の
場合には、加湿器Ｑカを通らず直接ヒーター０４で加温
される。他方流量計（７） 、 （８） 、 （９）を
通ったガスは同様に混合後、混合ガス用総流量コントロ
ーラーａυにより必要量のみ供給され残りはガス逆止弁
（イ）を通って排ガス燃焼処理散散働を通じて排気され
る。混合ガスの加湿が必要な時は、三方電磁弁（ト）ｌ
＠により加湿器Ｑａを通ってヒーターａ→により加温さ
れる。また：ロ湿不要の場合には、加湿器（ハ）を通ら
ず直接供給される。四方ロータリーバルブαＯは、これ
までに述べた２つの配管系統のいづれかのガスを被検検
出器に導入するように、バルブ開閉動作を行う。
これまでの供給ガス用二方電磁弁（至）〜岐、加湿選択
用三方電磁弁（ロ）〜（ロ）、経路切シ換え用四方ロー
タリーバルブａｌ１９はいづれもシーケンスコントロー
ラーに）において開閉動作の順序を制御される。四方ロ
ータリーバルブで選択されたガスは一方は、被検検出器
（イ）を通り、ガス逆止弁（至）、保圧弁（イ）を通っ
て排ガス燃焼処理装置−から排気される。この時の検出
器の出力は記録計（財）で記録される。他方のガスは保
圧弁α力、ガス逆止弁Ｑｐを通って排ガス燃焼処理装置
−から排気され、次の測定ステップの準備態勢をとる。
用三方電磁弁（ロ）〜（ロ）、経路切シ換え用四方ロー
タリーバルブａｌ１９はいづれもシーケンスコントロー
ラーに）において開閉動作の順序を制御される。四方ロ
ータリーバルブで選択されたガスは一方は、被検検出器
（イ）を通り、ガス逆止弁（至）、保圧弁（イ）を通っ
て排ガス燃焼処理装置−から排気される。この時の検出
器の出力は記録計（財）で記録される。他方のガスは保
圧弁α力、ガス逆止弁Ｑｐを通って排ガス燃焼処理装置
−から排気され、次の測定ステップの準備態勢をとる。
次の測定ステップでは四方ロータリーバルブαｅの切り
換えによりガス経路の切換えが行なわれる。また圧力を
制御する場合は保圧弁α力または保圧弁（イ）により予
め圧力設定を行ておき経路切シ換えてより段階的な変化
を与える。
換えによりガス経路の切換えが行なわれる。また圧力を
制御する場合は保圧弁α力または保圧弁（イ）により予
め圧力設定を行ておき経路切シ換えてより段階的な変化
を与える。
実施例にもとづき以下本発明の効果について説明する。
まず被検検出器として水素ガス濃度検出器の場合につい
て述べる。ガスボンベ（１）には純窒素をガスボンベ（
２）には３０チ水素＋７０％窒素ガスを、ガスボンベ（
３）には、５０％酸素→−５・０鋒窒素ガスを使用し、
水素ガス濃度が４％になるように流量計（４）および流
量計（６）で混合比を調整した。被検検出器の必要ガス
量は、毎分５００ｍ１．なので流量計（４）は窒素を毎
分６５０ｍ１、流量計（６）は高濃度水素を毎分１００
ｍ１流し、総流量を混合ガス用総流量コントローラー０
１により毎分５００ｍ１に制御し、必要量の残りの２５
０ｍ／！は流量コントローラ（ＩＩの前段のバイパス路
からガス逆止弁ａ呻を通り、排ガス燃焼処理装置翰内で
白金触媒により水素を燃焼し残ガスを排気した。総流量
コントローラ四を通ったガスは、加湿せずに、ヒーター
（＋４で８０°０に加温され、四方ロータリーバルブ（
ト）で逆止弁Ｑ℃を通り排ガス処理散散翰で処理排気さ
れた。それと同時に、他方の配管系統では、電磁弁ｅ１
１を開き流量計（７）で窒素を毎分６００ｍ１流し混合
ガス総流量コントローラー〇ηで毎分５００ｍ１の流量
の制御されたガスを、加湿せずに四方ロータリーバルブ
Ｏｆ９により被検検出器（イ）に導入した。この時の保
圧弁ａηおよび（イ）は大気圧での測定のため、ゲージ
圧Ｏ＃／ｍである。約５分間、被検検出器に窒素ガスを
通したあと、四方ロータリーバルブα均の切り換えによ
り被検検出器（ト）には４％水素＋９６チ窒素の混合ガ
スを導入し窒素ガスは逆止弁＠◇を通して排気した。４
％水素＋９６チ窒素で測定している間、前ステップで窒
素を流していた配管系には１０チ水素＋９０％窒素を流
した。すなわち、電磁弁０メ、（ハ）を開け、水素ガス
濃度が１０％になるように流量計（７） 、 （９１で
混合比を調整した流量計（７）は窒素を毎分４００ｍＡ
！、流量計（９）は高濃度水素を毎分２００ｍ１流し、
総流量を混合ガス用総流量コントローラー（Ｉｎにより
毎分５００ｍ１に制御し、必要量の残りの１００ｒｒｌ
はバイパス路からガス逆上弁（ホ）を通り、排ガス燃焼
処理装置（至）で処理排気した。
て述べる。ガスボンベ（１）には純窒素をガスボンベ（
２）には３０チ水素＋７０％窒素ガスを、ガスボンベ（
３）には、５０％酸素→−５・０鋒窒素ガスを使用し、
水素ガス濃度が４％になるように流量計（４）および流
量計（６）で混合比を調整した。被検検出器の必要ガス
量は、毎分５００ｍ１．なので流量計（４）は窒素を毎
分６５０ｍ１、流量計（６）は高濃度水素を毎分１００
ｍ１流し、総流量を混合ガス用総流量コントローラー０
１により毎分５００ｍ１に制御し、必要量の残りの２５
０ｍ／！は流量コントローラ（ＩＩの前段のバイパス路
からガス逆止弁ａ呻を通り、排ガス燃焼処理装置翰内で
白金触媒により水素を燃焼し残ガスを排気した。総流量
コントローラ四を通ったガスは、加湿せずに、ヒーター
（＋４で８０°０に加温され、四方ロータリーバルブ（
ト）で逆止弁Ｑ℃を通り排ガス処理散散翰で処理排気さ
れた。それと同時に、他方の配管系統では、電磁弁ｅ１
１を開き流量計（７）で窒素を毎分６００ｍ１流し混合
ガス総流量コントローラー〇ηで毎分５００ｍ１の流量
の制御されたガスを、加湿せずに四方ロータリーバルブ
Ｏｆ９により被検検出器（イ）に導入した。この時の保
圧弁ａηおよび（イ）は大気圧での測定のため、ゲージ
圧Ｏ＃／ｍである。約５分間、被検検出器に窒素ガスを
通したあと、四方ロータリーバルブα均の切り換えによ
り被検検出器（ト）には４％水素＋９６チ窒素の混合ガ
スを導入し窒素ガスは逆止弁＠◇を通して排気した。４
％水素＋９６チ窒素で測定している間、前ステップで窒
素を流していた配管系には１０チ水素＋９０％窒素を流
した。すなわち、電磁弁０メ、（ハ）を開け、水素ガス
濃度が１０％になるように流量計（７） 、 （９１で
混合比を調整した流量計（７）は窒素を毎分４００ｍＡ
！、流量計（９）は高濃度水素を毎分２００ｍ１流し、
総流量を混合ガス用総流量コントローラー（Ｉｎにより
毎分５００ｍ１に制御し、必要量の残りの１００ｒｒｌ
はバイパス路からガス逆上弁（ホ）を通り、排ガス燃焼
処理装置（至）で処理排気した。
４％水素＋９６％窒素ガスを被検検出器に５分間流しだ
あと、四方ロータリーバルブ（ト）を切り換え被検検出
器には１０％水素＋９０９６窒素の混合ガスを流し、４
チ水素＋９６ｑ６窒紫の混合ガスは逆止弁０呻を通して
排気した。１０％水素＋９０％窒素で測定している間、
４％水素＋９６％窒素を流していた配管系には純窒素を
流した。１０％水素」−９０％窒素混合ガスで５分９間
測定後、前回と同様操作により配管経路切り換えにより
窃素を流した。この時の検出器出力の特性を第２図に示
す。
あと、四方ロータリーバルブ（ト）を切り換え被検検出
器には１０％水素＋９０９６窒素の混合ガスを流し、４
チ水素＋９６ｑ６窒紫の混合ガスは逆止弁０呻を通して
排気した。１０％水素＋９０％窒素で測定している間、
４％水素＋９６％窒素を流していた配管系には純窒素を
流した。１０％水素」−９０％窒素混合ガスで５分９間
測定後、前回と同様操作により配管経路切り換えにより
窃素を流した。この時の検出器出力の特性を第２図に示
す。
従来例として第１図の装置により、測定した結果を第４
図乃至第５図に示す。す々わち、第１図において、ガス
ボンベ（１）には純窒素ガスをガスボ□ンベ（２）には
４％水素＋９６％窃素ガスを、ガスボンベ（３）には１
０チ水素＋９０％窒素を準備し、測定前にストップバル
ブ（５）を開は検出器に必要々ガス流量にコントロール
された純窒素ガスを被検検出器に流した。純窒素を導入
して約四分後ストップパルプ（５）を閉め、ストップバ
ルブ（６）を開け、４チ水素＋９６％窒素を検出器に導
入した。約五分後、再び、ストップバルブ（６）を閉め
、ストップバルブ（５）を開け、純窒素に切り換えた。
図乃至第５図に示す。す々わち、第１図において、ガス
ボンベ（１）には純窒素ガスをガスボ□ンベ（２）には
４％水素＋９６％窃素ガスを、ガスボンベ（３）には１
０チ水素＋９０％窒素を準備し、測定前にストップバル
ブ（５）を開は検出器に必要々ガス流量にコントロール
された純窒素ガスを被検検出器に流した。純窒素を導入
して約四分後ストップパルプ（５）を閉め、ストップバ
ルブ（６）を開け、４チ水素＋９６％窒素を検出器に導
入した。約五分後、再び、ストップバルブ（６）を閉め
、ストップバルブ（５）を開け、純窒素に切り換えた。
さらに五分後、ストップバルブ（５）を閉め、ストップ
バルブ（刀を開け１０％水素＋９０％窒素を検出器に導
入した。五分後、ストップバルブ（７）を閉め、ストッ
プバルブ（５）を開は純窒素を導入した。この時の検出
器出力の時間変化を第４図に示す。
バルブ（刀を開け１０％水素＋９０％窒素を検出器に導
入した。五分後、ストップバルブ（７）を閉め、ストッ
プバルブ（５）を開は純窒素を導入した。この時の検出
器出力の時間変化を第４図に示す。
さらに、ストップバルブ（５） 、 （６） 、 （７
）の手動開閉操作によシ純窒素→４％水素＋９６％→１
ｏ％水素＋９０％窒素→窒素の順でガス濃度を変化させ
検出器の出力を測定した。この時の検出器出力の時間変
化を第５図に示す。
）の手動開閉操作によシ純窒素→４％水素＋９６％→１
ｏ％水素＋９０％窒素→窒素の順でガス濃度を変化させ
検出器の出力を測定した。この時の検出器出力の時間変
化を第５図に示す。
本実施例では、ガス濃度の切り換えが容易に行なえ、さ
らにガス濃度の切り換え時における検出器出力の立ちあ
がりも速やかに行なわれる。また配管中で切り換え前の
ガスと切シ換え後のガスとの相互の混じり合いが最小限
に抑えられているため、立ち上がりに要する時間、すな
わち応答時間の測定においてもより正確に行うことがで
きる。
らにガス濃度の切り換え時における検出器出力の立ちあ
がりも速やかに行なわれる。また配管中で切り換え前の
ガスと切シ換え後のガスとの相互の混じり合いが最小限
に抑えられているため、立ち上がりに要する時間、すな
わち応答時間の測定においてもより正確に行うことがで
きる。
例えば従来例では４％水素＋９６％窒素の測定ガスを流
した時、９０％応答時間（Ｔｏｏ）は４５秒であるのに
対して本実施例では２０秒と短かくなっている。
した時、９０％応答時間（Ｔｏｏ）は４５秒であるのに
対して本実施例では２０秒と短かくなっている。
また、従来例においてストップバルブの手動操作により
段階的にガス濃度を変化させた場合も、４チ水素＋９６
チ窒素から１０％水素＋９０％窒素に変えた場合をみる
と、応答時間（Ｔｏｏ）は９５秒間を要している。これ
に対し、本実施例では応答時間（Ｔｏｏ）は２３秒と短
かく、対象とするガスに対する応答時間の測定が達成さ
れる。
段階的にガス濃度を変化させた場合も、４チ水素＋９６
チ窒素から１０％水素＋９０％窒素に変えた場合をみる
と、応答時間（Ｔｏｏ）は９５秒間を要している。これ
に対し、本実施例では応答時間（Ｔｏｏ）は２３秒と短
かく、対象とするガスに対する応答時間の測定が達成さ
れる。
このように、本発明の評価装置は従来例に比べ最小のガ
ス供給源で、容易に測定ガス条件の変化を迅速に模擬出
来る。
ス供給源で、容易に測定ガス条件の変化を迅速に模擬出
来る。
これは、測定ガス濃度の変化だけでなく測定ガスの温度
、湿度、圧力条件の変化に対しても同様な効果がみられ
た。これは−条件の変化のみならず複数条件の変化に対
しても同様な効果がみられた。
、湿度、圧力条件の変化に対しても同様な効果がみられ
た。これは−条件の変化のみならず複数条件の変化に対
しても同様な効果がみられた。
次に酸素ガス濃度検出器の性能評価の場合について述べ
る。酸素ガス濃度検出器の場合も水素ガス濃度検出器の
場合と同じ方法でガス濃度で段階的に変化させその時間
変化を追い従来例と実施例について比較した。第６図に
実施例の場合の検出器出力の時間変化を第７図乃至第８
図に従来例の場合の検出器出力の時間変化を示す。
る。酸素ガス濃度検出器の場合も水素ガス濃度検出器の
場合と同じ方法でガス濃度で段階的に変化させその時間
変化を追い従来例と実施例について比較した。第６図に
実施例の場合の検出器出力の時間変化を第７図乃至第８
図に従来例の場合の検出器出力の時間変化を示す。
このように酸素ガス濃度検出器の場合にも、本発明の評
価装置を使用することにより従来例に比べて、応答時間
が短かく出力の立ち上がりが早く又、ガス切り換え後の
出力の立ち上がりも速やかに行なわれる。
価装置を使用することにより従来例に比べて、応答時間
が短かく出力の立ち上がりが早く又、ガス切り換え後の
出力の立ち上がりも速やかに行なわれる。
このように本発明の酸素、水素ガス検出器評価装置は、
従来の評価装置に比べて原子炉格納施設内の酸素、水素
ガスの早い条件変化を十分模擬出来、また操作性が大幅
に改良された。
従来の評価装置に比べて原子炉格納施設内の酸素、水素
ガスの早い条件変化を十分模擬出来、また操作性が大幅
に改良された。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来例を示す酸素、水素ガス濃度検出器性能評
価装置のブロック図、第２図は本発明における酸素、水
素ガス濃度検出器評価装置のブロック図、第３図は本発
明における水素ガス濃度検出器を評価した時の検出器出
力の時間変化を示す線図、第４図および第５図は従来例
における水素ガス濃度検出器の出力の時間変化を示す線
図、第６図は本発明における酸素ガス濃度検出器の出力
の時間変化を示す線図、第７図乃至第８図は従来例にお
ける酸素濃度検出器の出力の時間変化を示す線図である
。 １・・・・不活性ガス（窒素）ボンベ ２・・・高濃度水素ボンベ ３・・・高濃度酸素ボンベ ４．７・・・窒素用流量計 ５．８・・・高濃度酸素ガス用流量計 ６．９・・・高濃度水素ガス用流量計 １０．１１・・・混合ガス用総流量コントローラ１２．
１３・・・加湿器 １５・・・四方ロータリーパルプ １６・・・被検検出器 １７．２２・・・保圧弁１８
．１９，２０．２１・・・ ガス逆止弁２３・・・・排
ガス燃焼処理装置 ２４・・・記録計 ２５．２６．２７・・・温度調節器 ２８〜３３・・・三方電磁弁３４〜３７・・・三方電磁
弁３８・・・シーケンスコントローラー ３９〜４４・・・ 流量調整弁
価装置のブロック図、第２図は本発明における酸素、水
素ガス濃度検出器評価装置のブロック図、第３図は本発
明における水素ガス濃度検出器を評価した時の検出器出
力の時間変化を示す線図、第４図および第５図は従来例
における水素ガス濃度検出器の出力の時間変化を示す線
図、第６図は本発明における酸素ガス濃度検出器の出力
の時間変化を示す線図、第７図乃至第８図は従来例にお
ける酸素濃度検出器の出力の時間変化を示す線図である
。 １・・・・不活性ガス（窒素）ボンベ ２・・・高濃度水素ボンベ ３・・・高濃度酸素ボンベ ４．７・・・窒素用流量計 ５．８・・・高濃度酸素ガス用流量計 ６．９・・・高濃度水素ガス用流量計 １０．１１・・・混合ガス用総流量コントローラ１２．
１３・・・加湿器 １５・・・四方ロータリーパルプ １６・・・被検検出器 １７．２２・・・保圧弁１８
．１９，２０．２１・・・ ガス逆止弁２３・・・・排
ガス燃焼処理装置 ２４・・・記録計 ２５．２６．２７・・・温度調節器 ２８〜３３・・・三方電磁弁３４〜３７・・・三方電磁
弁３８・・・シーケンスコントローラー ３９〜４４・・・ 流量調整弁
Claims (1)
- 酸素ガス濃度、水素ガス濃度を検出する検出器の性能を
評価する評価装置において、純窒素ガス高濃度水素ガス
および高濃度酸素ガスの３個のガスボンベからなるガス
供給部と、これらのガスを任意の体積比で混合できる２
系列のガス混合比調整部と各系列の該ガス混合比調整部
の後段に設置した被検ガスの一部を排気できるバイパス
路を有する被検ガス流量制御部と、この被検ガス流量制
御部の後段に設置した被検ガスの湿度制御を行うための
調湿部と、被検ガスおよびガス配管の加温、保温を行う
だめの温度制御部と２系列の被検ガスのうち一系列を被
検検出器に導入し他系列を被検検出器に導入せずに排出
するよう相互圧同時に系列の切り換えを行う経路切シ換
え部と、被検検出器への被検ガス導入部と、被検検出器
からの測定済ガスと被検ガス流量制御部のバイパス部で
排気したガスと、経路切９換え部で被検検出器へ導入さ
れないガスの排出部での圧力制御部と排出されたガス中
の燃焼成分ガスを、触媒燃焼させ排気する排ガス処理部
とからなる酸素・水素ガス検出器評価装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8317282A JPS58201048A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 酸素・水素ガス検出器評価装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8317282A JPS58201048A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 酸素・水素ガス検出器評価装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58201048A true JPS58201048A (ja) | 1983-11-22 |
Family
ID=13794855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8317282A Pending JPS58201048A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 酸素・水素ガス検出器評価装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58201048A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010107337A (ja) * | 2008-10-30 | 2010-05-13 | Funai Electric Advanced Applied Technology Research Institute Inc | ガス生成装置及びセンサ評価システム |
| JP2020165931A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本碍子株式会社 | モデルガス応答特性検査装置及びモデルガス応答特性検査方法 |
-
1982
- 1982-05-19 JP JP8317282A patent/JPS58201048A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010107337A (ja) * | 2008-10-30 | 2010-05-13 | Funai Electric Advanced Applied Technology Research Institute Inc | ガス生成装置及びセンサ評価システム |
| JP2020165931A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本碍子株式会社 | モデルガス応答特性検査装置及びモデルガス応答特性検査方法 |
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