JPS58200921A - 流動床ボイラにおけるオイルコ−クスの燃焼方法 - Google Patents
流動床ボイラにおけるオイルコ−クスの燃焼方法Info
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- JPS58200921A JPS58200921A JP8525582A JP8525582A JPS58200921A JP S58200921 A JPS58200921 A JP S58200921A JP 8525582 A JP8525582 A JP 8525582A JP 8525582 A JP8525582 A JP 8525582A JP S58200921 A JPS58200921 A JP S58200921A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F23C10/002—Fluidised bed combustion apparatus for pulverulent solid fuel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、流動床ボイラなどの流動床燃焼装置(以下、
単に流動床ボイラと記す)においてオイルコークスを効
率よく燃焼させる方法に関するものである。
単に流動床ボイラと記す)においてオイルコークスを効
率よく燃焼させる方法に関するものである。
近年、軽質原油の涸渇と原油の急速な値上りにより、従
来経済的採油が@12いとされていた重質油油田からの
採油が増加し、我国内への輸入原油は重質化する傾向に
ある。一般に、原油はガソリン、灯油、軽油1重油など
に分留されて使用されているが−これらの各留分の消費
バランスの問題および上記の重質原油の供給増加などか
ら、熱分解、水素添加分解などにより、軽質分留油の収
率を増加させる傾向にある。この熱分解、水素添加分解
などによる分解工程の最終残渣としてオイルコークス−
ピッチなどが生産される。また常圧残渣油を減圧蒸留し
て軽質外をとる場合には、アスファルトが生産される。
来経済的採油が@12いとされていた重質油油田からの
採油が増加し、我国内への輸入原油は重質化する傾向に
ある。一般に、原油はガソリン、灯油、軽油1重油など
に分留されて使用されているが−これらの各留分の消費
バランスの問題および上記の重質原油の供給増加などか
ら、熱分解、水素添加分解などにより、軽質分留油の収
率を増加させる傾向にある。この熱分解、水素添加分解
などによる分解工程の最終残渣としてオイルコークス−
ピッチなどが生産される。また常圧残渣油を減圧蒸留し
て軽質外をとる場合には、アスファルトが生産される。
オイルコークス、ピッチ−7スフアルトなどの残渣は一
重油の代替燃料として利用したいと旨う産業界からの強
い要望がある。
重油の代替燃料として利用したいと旨う産業界からの強
い要望がある。
上記のオイルコークヌーピッチ、アヌファルトのうち、
オイルコークスは常温および数百度の高温においても固
体であり、揮発分は非常に少なく。
オイルコークスは常温および数百度の高温においても固
体であり、揮発分は非常に少なく。
ピッチ、アスファルトなどに比較してきわめて厄介な残
渣である。とぐに6語径以下のファインコークスはモ均
粒径が0.6〜o、fとなわ、燃焼する以外に処理の方
法がない。またオイルコークスは前述のように揮発分が
少ない、すなわち燃料として評価する場合、燃料比(燃
料中の揮発分に対する固定炭素分の割合)の高す燃料で
ある。しだがって通常の微粉燃焼や流動床燃焼によって
は、これを完全に燃焼させかつ公害諸物質の排呂を抑制
するのは非常に困難である。
渣である。とぐに6語径以下のファインコークスはモ均
粒径が0.6〜o、fとなわ、燃焼する以外に処理の方
法がない。またオイルコークスは前述のように揮発分が
少ない、すなわち燃料として評価する場合、燃料比(燃
料中の揮発分に対する固定炭素分の割合)の高す燃料で
ある。しだがって通常の微粉燃焼や流動床燃焼によって
は、これを完全に燃焼させかつ公害諸物質の排呂を抑制
するのは非常に困難である。
オイルコークスを通常の流動床ボイラで燃焼させる場合
、燃焼効率を上昇しようとすれば、炉床負荷を極端に低
いもの(通常の石炭流動床ボイラの1/2〜1/3)に
選定し、かつ高温の炉床温度にしなければならない。こ
ハ場合、流動床の特徴であるNOx発生の抑制および脱
硫効果は発揮させることが困難である。流動床ボイラで
のオイルコークスの燃焼効率は、燃焼温度を高温に上昇
させても90%内外であり、 NOx対策や炉内脱硫を
行なうとさらに低下の傾向にある。この低燃焼効率によ
ってオイルコークスの燃焼の際、殆どすべて未燃カーボ
ンとして排ガスとともにキャリオーバーされる。この未
燃カーボンは集じん機などで捕集することができるが−
これを再燃することは揮発分が少な−のでさらに困難で
ある。捕集した未燃カーボンを再燃する方法として、従
来1石炭用流動床ボイラでは未燃カーボン再燃装置(C
BC)を設置する方法や、単純に主燃焼装置(MBC)
にリサイクルする方法があるが、bずれも非リサイクル
主燃焼設備のみの場合に比べて、燃焼効率が数%上昇す
るのみである。
、燃焼効率を上昇しようとすれば、炉床負荷を極端に低
いもの(通常の石炭流動床ボイラの1/2〜1/3)に
選定し、かつ高温の炉床温度にしなければならない。こ
ハ場合、流動床の特徴であるNOx発生の抑制および脱
硫効果は発揮させることが困難である。流動床ボイラで
のオイルコークスの燃焼効率は、燃焼温度を高温に上昇
させても90%内外であり、 NOx対策や炉内脱硫を
行なうとさらに低下の傾向にある。この低燃焼効率によ
ってオイルコークスの燃焼の際、殆どすべて未燃カーボ
ンとして排ガスとともにキャリオーバーされる。この未
燃カーボンは集じん機などで捕集することができるが−
これを再燃することは揮発分が少な−のでさらに困難で
ある。捕集した未燃カーボンを再燃する方法として、従
来1石炭用流動床ボイラでは未燃カーボン再燃装置(C
BC)を設置する方法や、単純に主燃焼装置(MBC)
にリサイクルする方法があるが、bずれも非リサイクル
主燃焼設備のみの場合に比べて、燃焼効率が数%上昇す
るのみである。
本発明は上記の問題点を解決するためになされたもので
一石油精製プロセスからの最終残渣の1つであるオイル
コークスを流動床ボイラで燃焼させるに際し、燃焼ガス
中の未燃カーボンを集じん装置で捕集し、捕集した未燃
カーボンとバインダーとを混合して燃焼に適した粒度に
造粒した後。
一石油精製プロセスからの最終残渣の1つであるオイル
コークスを流動床ボイラで燃焼させるに際し、燃焼ガス
中の未燃カーボンを集じん装置で捕集し、捕集した未燃
カーボンとバインダーとを混合して燃焼に適した粒度に
造粒した後。
との造粒物を流動床ボイラに投入して再燃させることに
より、オイルコークスを流動床ボイラで効率よく燃焼さ
せることができる方法を提供せんとするものである。
より、オイルコークスを流動床ボイラで効率よく燃焼さ
せることができる方法を提供せんとするものである。
以下1本発明の構成を図面に基づめで説明する。
図面は本発明の方法を実施する流動床ボイラの一例を示
している。1は流動床ボイラ(主燃焼装置。
している。1は流動床ボイラ(主燃焼装置。
MBC)−2は一例としてファインコークス(粒径6w
h以下のオイルコークス)を供給するホッパー。
h以下のオイルコークス)を供給するホッパー。
3は搬送用ブロア、4はサイクロンなどの第1集じん装
置、5は空気予熱器、6は電気集じん機またはバグフィ
ルタ−などの第2集じん装置−7は誘引ファン、8は煙
突、9は押込みファンである。
置、5は空気予熱器、6は電気集じん機またはバグフィ
ルタ−などの第2集じん装置−7は誘引ファン、8は煙
突、9は押込みファンである。
以上は従来の流動床ボイラの構成であるが−この構成に
お−て、第1集じん装置4および第2集じん装置乙に未
燃カーボン抜出管10.11を介して造粒装置12を接
続し、この造粒装置12を造粒物搬送ライン13を介し
て流動床ボイラ1の流動床上部に接続する。造粒物の搬
送は、たとえばコンベアなどの手段を用いる。なお造粒
物を流動床ボイラ1の流動床上部に供給する代りに、流
動床ボイラ1下部またはホッパー2に供給するようにし
てもよい。流動床下部に供給する場合は搬送用ブロアな
どを用−、ホッパー2に供給する場合ハコンヘアナトヲ
用いる。14iiニアスフアルド、ペトロリアムピッチ
、タール、タールピッチ、重質油−水と澱粉との混合液
や糊などの植物性粘結剤、水ガラス水溶液などのバイン
ダーを供給するバインダー供給管、15け第2集じん装
置の捕集未燃カーボンを一部抽出廃却する未燃カーボン
排出管である。
お−て、第1集じん装置4および第2集じん装置乙に未
燃カーボン抜出管10.11を介して造粒装置12を接
続し、この造粒装置12を造粒物搬送ライン13を介し
て流動床ボイラ1の流動床上部に接続する。造粒物の搬
送は、たとえばコンベアなどの手段を用いる。なお造粒
物を流動床ボイラ1の流動床上部に供給する代りに、流
動床ボイラ1下部またはホッパー2に供給するようにし
てもよい。流動床下部に供給する場合は搬送用ブロアな
どを用−、ホッパー2に供給する場合ハコンヘアナトヲ
用いる。14iiニアスフアルド、ペトロリアムピッチ
、タール、タールピッチ、重質油−水と澱粉との混合液
や糊などの植物性粘結剤、水ガラス水溶液などのバイン
ダーを供給するバインダー供給管、15け第2集じん装
置の捕集未燃カーボンを一部抽出廃却する未燃カーボン
排出管である。
流動床ボイラにおいては、燃料の粒度は燃焼効率に大き
な影響を与えるので1本発明によるリサイクルの未燃カ
ーボンは粒度(寸法)3〜151Bに造粒する。このた
め原燃料オイルコークスの燃焼(最初にオイルコークス
を投入したときの燃焼)の場合と同じ燃焼条件であって
も、殆ど完全に燃焼させることができる。集じん機を4
,6と2つに分割する理由は、4の集じん機によってダ
ストを取りさり、空気予熱器5のダス))ラブルを防ぐ
とともに、最初の4の集じん機にて捕集するダストのカ
ーボン濃度は乙の集じん機で捕集されるダストよりも高
く−またその粒度も大きい。したがってこれはすべて造
粒装置12で造粒する。一方、乙の集じん機で捕集され
るダストは一粒度も小さく量的にも少なくダスト中力−
ボンの量も前者にくらべて少ない、しだがってダスト中
のカーボン量を運転中チェックし造粒して効果あると判
断する場合は、これを未燃カーボン抜出管11を通じて
造粒装置12へ送って造粒し、効果なしと判断した場合
は、未燃カーボン排出管15を通じて系外に排出する。
な影響を与えるので1本発明によるリサイクルの未燃カ
ーボンは粒度(寸法)3〜151Bに造粒する。このた
め原燃料オイルコークスの燃焼(最初にオイルコークス
を投入したときの燃焼)の場合と同じ燃焼条件であって
も、殆ど完全に燃焼させることができる。集じん機を4
,6と2つに分割する理由は、4の集じん機によってダ
ストを取りさり、空気予熱器5のダス))ラブルを防ぐ
とともに、最初の4の集じん機にて捕集するダストのカ
ーボン濃度は乙の集じん機で捕集されるダストよりも高
く−またその粒度も大きい。したがってこれはすべて造
粒装置12で造粒する。一方、乙の集じん機で捕集され
るダストは一粒度も小さく量的にも少なくダスト中力−
ボンの量も前者にくらべて少ない、しだがってダスト中
のカーボン量を運転中チェックし造粒して効果あると判
断する場合は、これを未燃カーボン抜出管11を通じて
造粒装置12へ送って造粒し、効果なしと判断した場合
は、未燃カーボン排出管15を通じて系外に排出する。
集じん機4.6でのダスト捕集率は集じん機の組合せに
より、95%以上は現時点の集じん技術で達成可能であ
り、主燃焼炉の非再燃学焼効率を85%とすると、本発
明による造粒サイクルによって、この流動床ボイラは9
7〜99%の燃焼効率が期待できる。また造粒に必要な
バインダーとして、オイルコークスと同じ生産フロセス
から生産されるペトロリアムピッチや。
より、95%以上は現時点の集じん技術で達成可能であ
り、主燃焼炉の非再燃学焼効率を85%とすると、本発
明による造粒サイクルによって、この流動床ボイラは9
7〜99%の燃焼効率が期待できる。また造粒に必要な
バインダーとして、オイルコークスと同じ生産フロセス
から生産されるペトロリアムピッチや。
同一製油所内で生産されるアスファルトまたは重質油な
どを用いる場合は、供給が容易でかつ造粒の際のバイン
ダーとオイルコークスとの親和性がきわめて良くなる。
どを用いる場合は、供給が容易でかつ造粒の際のバイン
ダーとオイルコークスとの親和性がきわめて良くなる。
未燃カーボンは一度流動床燃焼過程を通り、微粒のカー
ボン粒子で粒子径が造粒に適した大きさであるため一造
粒がきわめて行なり易ぐ、さらに緻密にして強固なもの
ができる。
ボン粒子で粒子径が造粒に適した大きさであるため一造
粒がきわめて行なり易ぐ、さらに緻密にして強固なもの
ができる。
まだサイクロ、ンなどの排ガスよりダストを回収した際
、ダストの顕熱が十分になり、ピッチ、アスファルトの
熔融に特別な加熱装置を設けることなく、ダストとバイ
ンダーとの混合を行なうことができる。
、ダストの顕熱が十分になり、ピッチ、アスファルトの
熔融に特別な加熱装置を設けることなく、ダストとバイ
ンダーとの混合を行なうことができる。
また本発明においては一集じん装置で回収される灰のす
べてを再燃させることができるので、ボイラの燃焼効率
は集じん装置の捕集効率に殆ど近いものとなり、しかも
低燃焼性のオイルコークスにも拘らず一造粒することに
よって流動床層温度を825〜8乃°Cの低温にお込で
、燃焼効率の著し一低下をきだすことはない。この場合
に適当な炭酸カルシウムなどの脱硫剤を投入することに
より、脱硫効果も期待できる。ちなみに、脱硫は850
°Cが上限で、通常は800〜850°Cが適当とされ
ている。また造粒効果によシ流動床層内のカーボン濃度
を上昇せしめ、そのカーボンおよび発生するCOなどに
より炉内での脱硝効果も期待できる。さらに上記のよう
に燃焼温度を低くしても、燃焼効率を低下させることは
なくサーマルNOxの発生低減を行なうことができる。
べてを再燃させることができるので、ボイラの燃焼効率
は集じん装置の捕集効率に殆ど近いものとなり、しかも
低燃焼性のオイルコークスにも拘らず一造粒することに
よって流動床層温度を825〜8乃°Cの低温にお込で
、燃焼効率の著し一低下をきだすことはない。この場合
に適当な炭酸カルシウムなどの脱硫剤を投入することに
より、脱硫効果も期待できる。ちなみに、脱硫は850
°Cが上限で、通常は800〜850°Cが適当とされ
ている。また造粒効果によシ流動床層内のカーボン濃度
を上昇せしめ、そのカーボンおよび発生するCOなどに
より炉内での脱硝効果も期待できる。さらに上記のよう
に燃焼温度を低くしても、燃焼効率を低下させることは
なくサーマルNOxの発生低減を行なうことができる。
単なる生燃料の造粒の場合は−ふるい工程およびそれに
付帯する乾燥工程が燃料供給前処理として必要であり、
生燃料の全量をこれらの処理を行なう必要があるが、本
発明においては、生燃料の造粒に必要な工程が全く省略
される。また一度。
付帯する乾燥工程が燃料供給前処理として必要であり、
生燃料の全量をこれらの処理を行なう必要があるが、本
発明においては、生燃料の造粒に必要な工程が全く省略
される。また一度。
主燃焼炉で燃焼させてbるので、捕集された未燃カーボ
ンに相当するもののみを造粒するだけでよく、その処理
量は半燃料処理に比べて格段に少なくなる。また流動床
が集じん装置、ふるす、乾燥装置の役目を果たすので一
造粒のためのふるい工程および乾燥工程は全く不要にな
る。ダストを再燃する場合には、ダストは造粒しない限
り、如何なる流動床にお−ても炉に対してアンダーフィ
ードの方法が取られねばならないが、本発明のように造
粒した場合は必ずしもアンダーフィードでなくてもよく
、搬送用高圧空剣源を省略することにより設備費および
動力量の節減がなされ、かつトラブルの少ないオーバー
フィードが可能となる。
ンに相当するもののみを造粒するだけでよく、その処理
量は半燃料処理に比べて格段に少なくなる。また流動床
が集じん装置、ふるす、乾燥装置の役目を果たすので一
造粒のためのふるい工程および乾燥工程は全く不要にな
る。ダストを再燃する場合には、ダストは造粒しない限
り、如何なる流動床にお−ても炉に対してアンダーフィ
ードの方法が取られねばならないが、本発明のように造
粒した場合は必ずしもアンダーフィードでなくてもよく
、搬送用高圧空剣源を省略することにより設備費および
動力量の節減がなされ、かつトラブルの少ないオーバー
フィードが可能となる。
さらに本発明にお−では一造粒により小純リサイクルの
場合のようにリサイクルダスト量が増加せず−また脱硫
ができれば高硫黄分含有のオイルコークスであっても電
気集じん機の代りにバグフィルタ−を使用することがで
きる。しかも元々、炉より発生するダスト量が少なくな
るので、煙突から排出されるダストも少なくなる。しか
も捕集ダスト中のカーボン濃度も産業廃棄物として処理
iiJ能なレベルまで薄くすることができるなどの種々
の効果がある。
場合のようにリサイクルダスト量が増加せず−また脱硫
ができれば高硫黄分含有のオイルコークスであっても電
気集じん機の代りにバグフィルタ−を使用することがで
きる。しかも元々、炉より発生するダスト量が少なくな
るので、煙突から排出されるダストも少なくなる。しか
も捕集ダスト中のカーボン濃度も産業廃棄物として処理
iiJ能なレベルまで薄くすることができるなどの種々
の効果がある。
実験例
粒径6襲以下のオイルコークスを燃料とする流動床燃焼
ボイラのマルチサイクロンから捕集した未燃カーボンと
アスファルトとを2:1(重量比)の割合で秤量し、1
30°Cに加熱し攪拌して未燃カーボンの表面を濡れた
ような状態にした。これを不二パウダル株式会社製の低
水分造粒機に供給し。
ボイラのマルチサイクロンから捕集した未燃カーボンと
アスファルトとを2:1(重量比)の割合で秤量し、1
30°Cに加熱し攪拌して未燃カーボンの表面を濡れた
ような状態にした。これを不二パウダル株式会社製の低
水分造粒機に供給し。
ダイスを通し圧縮成形して直径31111I−長さ4〜
5謡の円柱状のペレットに造粒した。このペレットを炉
床大きさ200m!11角の実験炉にて炉床温度850
°Cで燃焼させることにより一大幅な燃焼性改善が行な
われることが確認された。
5謡の円柱状のペレットに造粒した。このペレットを炉
床大きさ200m!11角の実験炉にて炉床温度850
°Cで燃焼させることにより一大幅な燃焼性改善が行な
われることが確認された。
以」二はオイルコークスを流動床ボイラで燃焼させる場
合につ込て説明したが、オイルコークスの代りに一高燃
料比の瀝青炭、無煙法などをm−ることも可能である。
合につ込て説明したが、オイルコークスの代りに一高燃
料比の瀝青炭、無煙法などをm−ることも可能である。
この場合はバインダーとしてタールピッチ、アスフ了l
レトーペトロリ゛了ムピツチ、タールなどが用いられる
が、親和性を良くするためにタールピッチを用するのが
望ましす、このように、本発明ではバインダーとしてア
スファルト、タール、ピッチ、重質油を使用するのが良
込が、これらのバインダーが入手できない場合。
レトーペトロリ゛了ムピツチ、タールなどが用いられる
が、親和性を良くするためにタールピッチを用するのが
望ましす、このように、本発明ではバインダーとしてア
スファルト、タール、ピッチ、重質油を使用するのが良
込が、これらのバインダーが入手できない場合。
公害諸値(とぐにSOx、 NOx )がこれらのバイ
ンダーを使用するとその制限を守るのに困難な場合。
ンダーを使用するとその制限を守るのに困難な場合。
アスファルト、タール、ピッチ、重質油k 溶融fる熱
源が確保できない場合1作業環境の都合でアスファルト
、タール、ピッチ、重質油の取扱すができな込場合など
に、バインダーとして澱粉水浴液や糊などの植物性粘結
剤iたけ水ガラス水浴液などを使用する。
源が確保できない場合1作業環境の都合でアスファルト
、タール、ピッチ、重質油の取扱すができな込場合など
に、バインダーとして澱粉水浴液や糊などの植物性粘結
剤iたけ水ガラス水浴液などを使用する。
図面は本発明の方法を実施する装置の一例を示す系統的
説明図である。 1・・流動床ボイラ、2・・・ホツパー−−3・・・搬
送用ブロア、4・・・第1集じん装置、訃・・空気予熱
器−6・・・第2集じん装置、7・・誘引ファン、8・
・煙突。 9・・押込みファン−10,11・・未燃カーボン抜出
管、12・・造粒装置−1!1・・造粒物搬送ライン。 14・、バインダー供給管−15・・未燃カーボン排出
管 特許出願人 川崎重工業株式会社
説明図である。 1・・流動床ボイラ、2・・・ホツパー−−3・・・搬
送用ブロア、4・・・第1集じん装置、訃・・空気予熱
器−6・・・第2集じん装置、7・・誘引ファン、8・
・煙突。 9・・押込みファン−10,11・・未燃カーボン抜出
管、12・・造粒装置−1!1・・造粒物搬送ライン。 14・、バインダー供給管−15・・未燃カーボン排出
管 特許出願人 川崎重工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 石油精製プロセスからの最終残渣の1つであるオイ
ルコークスを流動床ボイラで燃焼させるに際し、燃焼ガ
ス中の未燃カーボンを集じん装置で捕集【−1捕集した
未燃カーボンとバインダーとを混合して燃焼に適した粒
度に造粒した後、この造粒物を流動床ボイラに投入して
再燃させることを特徴とする流動床ボイラにおけるオイ
ルコークスの燃焼方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8525582A JPS58200921A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 流動床ボイラにおけるオイルコ−クスの燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8525582A JPS58200921A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 流動床ボイラにおけるオイルコ−クスの燃焼方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58200921A true JPS58200921A (ja) | 1983-11-22 |
Family
ID=13853460
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8525582A Pending JPS58200921A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 流動床ボイラにおけるオイルコ−クスの燃焼方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58200921A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6089616A (ja) * | 1983-10-21 | 1985-05-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 重油灰等の焼却装置 |
JPS61240011A (ja) * | 1985-04-18 | 1986-10-25 | Aibii Keshohin:Kk | ボイラ−に於る石油コ−クス燃焼方法 |
JPS62166214A (ja) * | 1986-01-17 | 1987-07-22 | Showa Shell Sekiyu Kk | 未燃カ−ボンを固体燃料として再生利用する方法 |
JPS62190316A (ja) * | 1986-12-11 | 1987-08-20 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 石炭の燃焼方法 |
JPS62284107A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体燃料燃焼方法 |
JPH02290406A (ja) * | 1989-02-22 | 1990-11-30 | A Ahlstroem Oy | 循環流動層反応器における固体炭質材料のガス化または燃焼用装置 |
-
1982
- 1982-05-19 JP JP8525582A patent/JPS58200921A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6089616A (ja) * | 1983-10-21 | 1985-05-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 重油灰等の焼却装置 |
JPS61240011A (ja) * | 1985-04-18 | 1986-10-25 | Aibii Keshohin:Kk | ボイラ−に於る石油コ−クス燃焼方法 |
JPS62166214A (ja) * | 1986-01-17 | 1987-07-22 | Showa Shell Sekiyu Kk | 未燃カ−ボンを固体燃料として再生利用する方法 |
JPS62284107A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体燃料燃焼方法 |
JPS62190316A (ja) * | 1986-12-11 | 1987-08-20 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 石炭の燃焼方法 |
JPH0220888B2 (ja) * | 1986-12-11 | 1990-05-11 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | |
JPH02290406A (ja) * | 1989-02-22 | 1990-11-30 | A Ahlstroem Oy | 循環流動層反応器における固体炭質材料のガス化または燃焼用装置 |
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