JPS58185487A - 取鍋用耐火煉瓦の付着層除去方法 - Google Patents
取鍋用耐火煉瓦の付着層除去方法Info
- Publication number
- JPS58185487A JPS58185487A JP6873582A JP6873582A JPS58185487A JP S58185487 A JPS58185487 A JP S58185487A JP 6873582 A JP6873582 A JP 6873582A JP 6873582 A JP6873582 A JP 6873582A JP S58185487 A JPS58185487 A JP S58185487A
- Authority
- JP
- Japan
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- ladle
- lining
- slag
- refractory
- brick
- Prior art date
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- Granted
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は溶銑、溶鋼のような高温溶湯な移動、滞留あ
るいは反応処理するために収容する容器、一般に取鍋と
称する容器の内張り耐火煉瓦のうち特に操業中「スラグ
付き」 「地金付き」の現象が発生し易い側壁内張り上
部（スラ グラインともいう）、側壁下部（スターター
ともいう）および底部（敷ともいう）において使用する
耐火煉瓦の構造に関する。
るいは反応処理するために収容する容器、一般に取鍋と
称する容器の内張り耐火煉瓦のうち特に操業中「スラグ
付き」 「地金付き」の現象が発生し易い側壁内張り上
部（スラ グラインともいう）、側壁下部（スターター
ともいう）および底部（敷ともいう）において使用する
耐火煉瓦の構造に関する。
いま取鍋容器のうち代表的な造塊用取鍋の内張り耐火煉
瓦について述べると、内張りにろう石煉瓦が使用されて
いた当時は、必要な耐用性が得られまたスラグ付き、地
金付きの問題は殆んどなかった。ここでスラグ付き、地
金付きとは、取鍋内の溶鋼およびスラ グ（ノロともい
う）が冷却するに従って粘性を増大しあるいは固化して
内張り耐火煉瓦の表面に付着する現象であるが、前配ろ
う石煉瓦の場合は、受熱によって軟化生成したガラス質
で表面がコーテングされた状態となりこの潤滑作用によ
ってスラグ、地金が付着し難いのである。
瓦について述べると、内張りにろう石煉瓦が使用されて
いた当時は、必要な耐用性が得られまたスラグ付き、地
金付きの問題は殆んどなかった。ここでスラグ付き、地
金付きとは、取鍋内の溶鋼およびスラ グ（ノロともい
う）が冷却するに従って粘性を増大しあるいは固化して
内張り耐火煉瓦の表面に付着する現象であるが、前配ろ
う石煉瓦の場合は、受熱によって軟化生成したガラス質
で表面がコーテングされた状態となりこの潤滑作用によ
ってスラグ、地金が付着し難いのである。
ところが近年、出鋼温度の上昇、鋼質の高級多様化、取
鍋内精錬の採用、長時間滞留、スラ グ組成の変化、ま
た耐用性の向上要請等々に伴って取鍋用内張り煉瓦の高
級化が進み、その材質も多様化し、高アルミナ質、マグ
ネシア−ドロマイト質、ジルコン質、マグネシア−カー
ボン質、クローム−マグネシア質あるいはスピネル質等
々のものが使用されるようになった。これに伴って耐火
物の熱伝導率は高い方に移行するので耐火物が冷え易く
なり、従ってスラグや地金が付着し易くなるのである。
鍋内精錬の採用、長時間滞留、スラ グ組成の変化、ま
た耐用性の向上要請等々に伴って取鍋用内張り煉瓦の高
級化が進み、その材質も多様化し、高アルミナ質、マグ
ネシア−ドロマイト質、ジルコン質、マグネシア−カー
ボン質、クローム−マグネシア質あるいはスピネル質等
々のものが使用されるようになった。これに伴って耐火
物の熱伝導率は高い方に移行するので耐火物が冷え易く
なり、従ってスラグや地金が付着し易くなるのである。
特にグラ グラインにおけるノロ付きと、敷部における
地金付きが問題となって来た。
地金付きが問題となって来た。
このような現象は受鋼の繰返しによって付着厚みが順次
増大し、数拾鍋となると取鍋容量を小さくする状態とな
って受鋼に支障をきたし、まｂラグによって鋼が汚染さ
れ鋼質の低下をまね（と（・５問題が生ずる。このため
受鋼的取鍋を加熱するとか蓋を設けて冷却しな（・様に
することによって付着の防止が図られて来たが、完全に
付着を防止することはできない。一旦付着すね、レイ酸
素ランス、ジェットランス等で加熱し溶ｆＪ）シて除去
する力）、あるいは取鍋を冷却して機械的に除去をしな
ければならない！このよ５なスラグ、地金付σ）除去作
業はその付着場所だけでな（その周辺の内張り煉瓦も損
傷するため補修費および補修材使用量を増大させるので
耐火物原単位の増加にもつなカ一つていた１゜ この発明は取鍋等の内ｍ ｒ）”耐火物に付着し妙ラグ
、地金を簡単な操作で容易に脱落するようにした耐火煉
瓦を提供し、取鍋作業性の向上と耐火物の不必要な損傷
を防止することを目的とするものでその要旨は、酸性、
塩基性もしくは中性の取鍋内張り用耐火煉瓦であって、
内張り厚さ方向を６〜５分割した各分割部を、２００〜
３００°Ｃの低温域における接着強さが６００〜１，１
００℃の冷熱サイクル高温域忙おける接着強さより低（
なる如き耐熱接着剤で接合してなる積層接着した取鍋用
耐火煉瓦である。
増大し、数拾鍋となると取鍋容量を小さくする状態とな
って受鋼に支障をきたし、まｂラグによって鋼が汚染さ
れ鋼質の低下をまね（と（・５問題が生ずる。このため
受鋼的取鍋を加熱するとか蓋を設けて冷却しな（・様に
することによって付着の防止が図られて来たが、完全に
付着を防止することはできない。一旦付着すね、レイ酸
素ランス、ジェットランス等で加熱し溶ｆＪ）シて除去
する力）、あるいは取鍋を冷却して機械的に除去をしな
ければならない！このよ５なスラグ、地金付σ）除去作
業はその付着場所だけでな（その周辺の内張り煉瓦も損
傷するため補修費および補修材使用量を増大させるので
耐火物原単位の増加にもつなカ一つていた１゜ この発明は取鍋等の内ｍ ｒ）”耐火物に付着し妙ラグ
、地金を簡単な操作で容易に脱落するようにした耐火煉
瓦を提供し、取鍋作業性の向上と耐火物の不必要な損傷
を防止することを目的とするものでその要旨は、酸性、
塩基性もしくは中性の取鍋内張り用耐火煉瓦であって、
内張り厚さ方向を６〜５分割した各分割部を、２００〜
３００°Ｃの低温域における接着強さが６００〜１，１
００℃の冷熱サイクル高温域忙おける接着強さより低（
なる如き耐熱接着剤で接合してなる積層接着した取鍋用
耐火煉瓦である。
即ちこの発明の耐火煉瓦は、取鍋等の溶融登城容器に操
業によってスラグ、地金が付着しても、適当な時期に弱
い力を加えれば、その分割耐火物を積層させた接合部か
ら付着物とともに同時に剥がれるようにしたものである
。
業によってスラグ、地金が付着しても、適当な時期に弱
い力を加えれば、その分割耐火物を積層させた接合部か
ら付着物とともに同時に剥がれるようにしたものである
。
スラグ、地金等の付着は前述したように取鍋の使用回数
の増加に伴って付着層が厚くなるが、その程度は操業条
件、耐火物の種類によって差異はあるものの付着物を除
去しなければ操業−■支障をきたすような付着状況例え
ば取鍋受鋼３０チヤ一ジ程度でグラ グラインのスラグ
厚が３０ＣＩｒＬにも達するような場合は、取鍋耐用命
数５０〜６０チヤージの間に６回位付着路しをするのが
好ましいので、この発明は内張シ煉瓦を厚さ方向に３〜
５分割する。例えば内張シ厚さ２００■の側壁煉瓦の場
合５等分割すれば各分割部の煉瓦厚さは約４０−となる
。
の増加に伴って付着層が厚くなるが、その程度は操業条
件、耐火物の種類によって差異はあるものの付着物を除
去しなければ操業−■支障をきたすような付着状況例え
ば取鍋受鋼３０チヤ一ジ程度でグラ グラインのスラグ
厚が３０ＣＩｒＬにも達するような場合は、取鍋耐用命
数５０〜６０チヤージの間に６回位付着路しをするのが
好ましいので、この発明は内張シ煉瓦を厚さ方向に３〜
５分割する。例えば内張シ厚さ２００■の側壁煉瓦の場
合５等分割すれば各分割部の煉瓦厚さは約４０−となる
。
第１図（ａ）け取鍋の側壁円８部の内張り用耐火煉瓦ｙ
を側壁厚さの方向に１′１″１″′１″″において５分
割した場合の斜視図を示すもので、各分割部の分ＩＩＩ
面に第１図（ｂ）平面図に示すように１１＃熱接接剤２
を全面に塗布し、強固に接合させたものでめり、このま
＼築炉素材として使用する。第２図はこの発明の実施例
を示す取締の縦断１ＩＩＩ面図で、積層接着した耐火煉
瓦をスラグライン部に２段積［また場合を示すもので、
２は１無接着剤、６け所定の内張り厚さと同一方法であ
る。
を側壁厚さの方向に１′１″１″′１″″において５分
割した場合の斜視図を示すもので、各分割部の分ＩＩＩ
面に第１図（ｂ）平面図に示すように１１＃熱接接剤２
を全面に塗布し、強固に接合させたものでめり、このま
＼築炉素材として使用する。第２図はこの発明の実施例
を示す取締の縦断１ＩＩＩ面図で、積層接着した耐火煉
瓦をスラグライン部に２段積［また場合を示すもので、
２は１無接着剤、６け所定の内張り厚さと同一方法であ
る。
耐火煉瓦は周知のように運搬、横持ち、施工時等相当煩
雑に叡扱いされるので、この間に耐熱接着剤２が剥離し
たシ、接着面に亀裂が発生しないように、常温引張り接
着強さは８０Ｋｇ／−以上が必要であり、また接着剤の
圧縮強さけ４００Ｋｐ／ｄ以上が心壁である。
雑に叡扱いされるので、この間に耐熱接着剤２が剥離し
たシ、接着面に亀裂が発生しないように、常温引張り接
着強さは８０Ｋｇ／−以上が必要であり、また接着剤の
圧縮強さけ４００Ｋｐ／ｄ以上が心壁である。
次に取鍋等の溶融金属容器は溶銑、溶−の受銑、受鋼お
よび排出を繰返すので、その内張り＊中火物は加熱・徐
冷の熱サイクルの繰返しを受ける。
よび排出を繰返すので、その内張り＊中火物は加熱・徐
冷の熱サイクルの繰返しを受ける。
これらの工程を受鋼について代表すると、次のようにな
る。
る。
１）受鋼前 （中間補修 保温等なし）２）受鋼終了時
（溶鋼満杯時） ６）注入終了時 （鋳込終了） ４）スラグ排出後 （取鍋を反転する）５）補修整備時
期 （スラグ排出後） ６）ＩｔＭｍ蓋有・無 （蓋置き） 上記で明らかなように仁の発明における自１無接着剤の
性状のポイントは、取鍋の上記操業工程の（１）〜（４
）の時期即ち高温受熱、中温徐冷の間は耐火煉瓦の脱落
を来さないような冷熱サイクル接着強さを保持しており
、工程（５）の補修整備時期即ち堆鍋内温度が低下して
、この発明製品の分割部をはがし取る作業が可能となる
温度域では、接ｆｉ強さが低下することが必要である。
（溶鋼満杯時） ６）注入終了時 （鋳込終了） ４）スラグ排出後 （取鍋を反転する）５）補修整備時
期 （スラグ排出後） ６）ＩｔＭｍ蓋有・無 （蓋置き） 上記で明らかなように仁の発明における自１無接着剤の
性状のポイントは、取鍋の上記操業工程の（１）〜（４
）の時期即ち高温受熱、中温徐冷の間は耐火煉瓦の脱落
を来さないような冷熱サイクル接着強さを保持しており
、工程（５）の補修整備時期即ち堆鍋内温度が低下して
、この発明製品の分割部をはがし取る作業が可能となる
温度域では、接ｆｉ強さが低下することが必要である。
こ＼で上記（１）〜（４）の取鍋操業中における煉瓦内
部の温度Ｈ６００〜１１００℃の間を上下し、（５）の
補修整備時期に至って２００〜３００℃になることが測
定の結果判明した。換言すれば煉瓦内部のｍ度がＰｊ−
幌一中温の繰返しの操業中は接着強さかや＼大きく、低
温に移行した時に接着強さが低下することが必要である
。
部の温度Ｈ６００〜１１００℃の間を上下し、（５）の
補修整備時期に至って２００〜３００℃になることが測
定の結果判明した。換言すれば煉瓦内部のｍ度がＰｊ−
幌一中温の繰返しの操業中は接着強さかや＼大きく、低
温に移行した時に接着強さが低下することが必要である
。
また取鍋の操業中、齢１火煉瓦と耐熱接着剤との線膨張
率の差が大きいと接合部が剥離する恐れがあるため、耐
熱接着剤の熱間線膨張率Ｆｉｉｏｏｏ℃において０．４
〜０．９ｓが望ましいっ以上を要約するとこの発明で使
用する耐熱接着剤に要求される性状は第１表の通シであ
る。
率の差が大きいと接合部が剥離する恐れがあるため、耐
熱接着剤の熱間線膨張率Ｆｉｉｏｏｏ℃において０．４
〜０．９ｓが望ましいっ以上を要約するとこの発明で使
用する耐熱接着剤に要求される性状は第１表の通シであ
る。
発明者らは、無機耐火材料を主成分とする各種の耐熱接
着剤について実験、試用を重ねた結果−Ｔ社製ブランド
名「アロンセラミック」系の耐熱性無機接着剤、もしく
はＮ社製ブランド名「セラマボンド」系の耐熱接着剤が
使用可能であるという結論を得た。
着剤について実験、試用を重ねた結果−Ｔ社製ブランド
名「アロンセラミック」系の耐熱性無機接着剤、もしく
はＮ社製ブランド名「セラマボンド」系の耐熱接着剤が
使用可能であるという結論を得た。
次にこの発明の耐火煉瓦を製造するには、所定の内張り
厚さより適宜厚さ寸法を大さくした形状の内張り用煉瓦
を、内張り厚さ方向に切断装置で切断分割し、熱間接着
剤を切断面に塗布し、所定の硬化温度（通常ｔＯＯ〜２
００℃）に加熱硬化接合させて製品を得ることができる
。この際接着剤の塗布厚さと煉瓦切断代、分割数を勘案
して、原煉瓦の内張り厚さ方向の寸法を決めておかなけ
ればならない。この様に作られたものは通常の施工方法
で築炉される。
厚さより適宜厚さ寸法を大さくした形状の内張り用煉瓦
を、内張り厚さ方向に切断装置で切断分割し、熱間接着
剤を切断面に塗布し、所定の硬化温度（通常ｔＯＯ〜２
００℃）に加熱硬化接合させて製品を得ることができる
。この際接着剤の塗布厚さと煉瓦切断代、分割数を勘案
して、原煉瓦の内張り厚さ方向の寸法を決めておかなけ
ればならない。この様に作られたものは通常の施工方法
で築炉される。
また当初から分割部毎の煉瓦を製造し現場施工で耐熱接
着剤を塗布し接合して内張り煉瓦を形成することもでき
るが、この場合製造すべき煉瓦の個数は分割倍数となる
。首た接着剤の加熱硬化の工程は取鍋の受鋼昇温によっ
て完了するので、煉瓦の製造時にこの工程を省略するこ
とができる。
着剤を塗布し接合して内張り煉瓦を形成することもでき
るが、この場合製造すべき煉瓦の個数は分割倍数となる
。首た接着剤の加熱硬化の工程は取鍋の受鋼昇温によっ
て完了するので、煉瓦の製造時にこの工程を省略するこ
とができる。
次にこの発明の耐火煉瓦の使用法について述べると、前
述のように築炉され、取鍋の昇温、受鋼、鋳込注出、排
滓、受鋼準備等のサイクルが１０〜２０チヤ一ジ進行し
、グラ′グラインもしくは底部にグラ（地金等が付着し
操業に悪影響を及ぼす状況のときは、内張煉瓦の接合部
の接着剤の温度がπ〜ろＣ［］ ’ｃに降下したとき即
ち取鍋内温度がほぼ仮〜６℃に降下するまで待って機械
的遠隔操作でグラて地金落しをすれば、前述したように
煉瓦接合部の接着強さはこの温度域では２０〜３０Ｋｙ
／Ｃ１！ｌに低下しているので、付着物と共−に煉瓦を
接合部から容易に剥ぎ取ることができる。この際周辺の
内張り耐火物の溶損量と、この発明の耐火煉瓦の最初の
分割剥ぎ取り厚さとがほぼ同寸法となる如（分割部の寸
法を予め決めておけば、分割部剥離層も周辺の内張り材
と大きな段差は生じない。しかし通常スラグ、地金付部
分の耐火煉瓦の溶損はバラツキが大きいので分割部の剥
離層はその近辺が凹凸となることが多いが、適宜熱間吹
付材で補修をするのが好ましい。
述のように築炉され、取鍋の昇温、受鋼、鋳込注出、排
滓、受鋼準備等のサイクルが１０〜２０チヤ一ジ進行し
、グラ′グラインもしくは底部にグラ（地金等が付着し
操業に悪影響を及ぼす状況のときは、内張煉瓦の接合部
の接着剤の温度がπ〜ろＣ［］ ’ｃに降下したとき即
ち取鍋内温度がほぼ仮〜６℃に降下するまで待って機械
的遠隔操作でグラて地金落しをすれば、前述したように
煉瓦接合部の接着強さはこの温度域では２０〜３０Ｋｙ
／Ｃ１！ｌに低下しているので、付着物と共−に煉瓦を
接合部から容易に剥ぎ取ることができる。この際周辺の
内張り耐火物の溶損量と、この発明の耐火煉瓦の最初の
分割剥ぎ取り厚さとがほぼ同寸法となる如（分割部の寸
法を予め決めておけば、分割部剥離層も周辺の内張り材
と大きな段差は生じない。しかし通常スラグ、地金付部
分の耐火煉瓦の溶損はバラツキが大きいので分割部の剥
離層はその近辺が凹凸となることが多いが、適宜熱間吹
付材で補修をするのが好ましい。
この発明の耐火煉瓦の分割数をい（つにするかは、内張
り耐火物の溶損進行度、スラグ除去等の必要頻度、内張
り耐火物の耐用命数其他操業条件を勘案して決定される
が、２分割ではスラグ等の除去が１回に限られるので余
り効果はな（、また６分割以上では付着物落しが５回以
上可能ではあるが、この様な多数回行うことはかえって
作業性をそこなうと同時Ｋ、スラグ付着がこのように急
激に進行する異常事態では耐火物の撰定、容器の保温等
別途の手段でスラグ付着を減少させることが必要である
。
り耐火物の溶損進行度、スラグ除去等の必要頻度、内張
り耐火物の耐用命数其他操業条件を勘案して決定される
が、２分割ではスラグ等の除去が１回に限られるので余
り効果はな（、また６分割以上では付着物落しが５回以
上可能ではあるが、この様な多数回行うことはかえって
作業性をそこなうと同時Ｋ、スラグ付着がこのように急
激に進行する異常事態では耐火物の撰定、容器の保温等
別途の手段でスラグ付着を減少させることが必要である
。
また耐火煉瓦の分割は等分割に限らず、周囲の耐火物の
溶損テンポとスラグ付着の状況によって不等分割にした
方が適切な場合もある。
溶損テンポとスラグ付着の状況によって不等分割にした
方が適切な場合もある。
この発明は以上のような構成であるから取鍋等の溶融金
属容器の操業中に分割煉瓦が脱落することなくグラ名地
金付きを周辺の耐火物を損うことなく付着部のみを比較
的高温度で、分割耐火煉瓦しのために容器を常温近くま
で冷したシ、また多大の労力を必要とせず一方炉材補修
費が低減され、作業性の向上、炉材原単位の低減が可能
となり、−１だスラグが成長付着したｔ＼で操業する事
態が減少するので操業の安定および鋼質の向上に寄与す
ることができる。
属容器の操業中に分割煉瓦が脱落することなくグラ名地
金付きを周辺の耐火物を損うことなく付着部のみを比較
的高温度で、分割耐火煉瓦しのために容器を常温近くま
で冷したシ、また多大の労力を必要とせず一方炉材補修
費が低減され、作業性の向上、炉材原単位の低減が可能
となり、−１だスラグが成長付着したｔ＼で操業する事
態が減少するので操業の安定および鋼質の向上に寄与す
ることができる。
り上は主として表銅用取鍋について説明したが。
溶銑鍋、取鍋精錬炉、タンディシュ、出銑（鋼）樋また
けＲＨ４１の内、部壁、注銑鍋等ス２グ付着もしくけ地
金付現象の発生するすべての溶融金属容器の各内張シ部
位にこの発明を適用することができる。
けＲＨ４１の内、部壁、注銑鍋等ス２グ付着もしくけ地
金付現象の発生するすべての溶融金属容器の各内張シ部
位にこの発明を適用することができる。
第１図（ａ）は耐火煉瓦を５分割して接着した実施例を
示す斜視図、″）！！１図（ｂ） Ｆｉ同同面面図第２
図は取鍋に施工した実施例の縦断側面図である。 １／、 １＃、 １＃／、 １／＃・・・耐火煉瓦
の各分割部、 ２・・・耐熱接着剤。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第１ｔ”１ （０） １”″ ＜ｂ＋ 第 ２ 図
示す斜視図、″）！！１図（ｂ） Ｆｉ同同面面図第２
図は取鍋に施工した実施例の縦断側面図である。 １／、 １＃、 １＃／、 １／＃・・・耐火煉瓦
の各分割部、 ２・・・耐熱接着剤。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第１ｔ”１ （０） １”″ ＜ｂ＋ 第 ２ 図
Claims (1)
- 酸性、塩基性もしくは中性の取鍋内張り用耐火煉瓦であ
って、内張り厚さ方向に３〜５分割した各分割部を、２
００〜３００℃の低温域における接着強さが６００〜１
１００℃の冷熱サイクル高温域における接着強さより低
くなる如き耐熱接着剤で接合してなる積層接着した取鍋
用耐火煉瓦。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6873582A JPS58185487A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 取鍋用耐火煉瓦の付着層除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6873582A JPS58185487A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 取鍋用耐火煉瓦の付着層除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58185487A true JPS58185487A (ja) | 1983-10-29 |
| JPS6356474B2 JPS6356474B2 (ja) | 1988-11-08 |
Family
ID=13382339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6873582A Granted JPS58185487A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 取鍋用耐火煉瓦の付着層除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58185487A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61137656A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-25 | Nippon Steel Corp | タンデイツシユ内張ライニングの清浄方法 |
| JP2012126949A (ja) * | 2010-12-14 | 2012-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 精錬炉 |
-
1982
- 1982-04-26 JP JP6873582A patent/JPS58185487A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61137656A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-25 | Nippon Steel Corp | タンデイツシユ内張ライニングの清浄方法 |
| JP2012126949A (ja) * | 2010-12-14 | 2012-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 精錬炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6356474B2 (ja) | 1988-11-08 |
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