JPS58175718A - 比例燃焼方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、主として家庭用の温水器や温風機等の燃焼器
用の燃焼方法ζ二関し、広範囲（二燃焼容量を変化でき
る比例燃焼方法に関する。４埃−２←−゛−、一 本発明（＝おいて、「比例燃焼」とは燃焼容量を変化で
きる燃焼を言う。

また、「空燃比」とは［空気量／理論空気量」を言い、
１次空気率又は空気過剰率を含み、燃焼方式等（＝よっ
て使いわける。

省エネルギや使い勝手の観点から、負荷の大きさく二応
じて撚焼容獣を広範囲（二液化できる燃焼器が望まれて
いる。この場合、各燃焼器１＋＝おいて良好燃焼するこ
とが必要である。このためには各燃焼容量（二おいて空
燃比がその燃焼器によって定まる良好燃焼する空燃比に
なるように空気量及び燃料量を制ｉすることか必要であ
る。

このためく二種々の燃焼方式が提案されている。

その１つは燃料量先導方式であり、負荷の大きさ；二応
じて先ず燃料量を定め、その燃料量を検出して燃料量に
対応した空気量を供給するものである。これは燃料のガ
ス置Ｙ　Ｉｌｌ　ａする比例電磁弁とブンゼンバーナか
ら構成される。負荷の大きさ艦＝応じて比例電磁弁の電
磁コイルへの通１１Ｌ１１′１に制御して弁の開度を定
め、燃料量を変え、この燃料をベンチュリに噴射して燃
料＠−二応じた空気量を吸入し、比例燃焼させるもので
ある。また燃焼用送風機な用いるものでは、比例電磁弁
の制御と共（＝負荷の大きさに応じて空気量を段階的シ
＝制御するようになっている。

他の１つは空気量先導方式であり、前記方式と逆である
、これは、負荷の大きさく二応じて送風機の回転数を制
御して空気量を定め、その空気量を検出して空気量（二
対応した燃料量を供給するものである。空気量を検出し
て燃料量を定める手段としてはゼロガバナがある。これ
は燃料通路（＝設けた弁と、弁を固定したダイヤフラム
とからなり、ダイヤフラム（二空気通路の空気圧を導く
よう（二股け、空気量２乗口比例した空気圧（：よって
弁の開度を制御し、燃料量を対応させるものである。ま
た空気量を電気的手段Ｃ二よって検出し燃料量を定める
ものもある。

このよう（ニジて空燃比を一定１：制縄するようＣ二し
ているが、製作誤差等：二よって空燃比が設定値から外
れることがある。そこでフレームロッドやヘセンサで燃
焼状態を検出し、空燃比を補正することが考えられる。

フレームロッドで火炎に電圧を印加することによって得
られる電流値は空燃比（＝関係することが知られている
。そこで炎電流値を帛時検出し、それ（二基づいて燃料
の灯油量を調節し、空燃比を補正するものである。この
ものはＯＮ−０丁燃焼である。

また、燃焼容量の大小や燃料の種類によって炎電流値は
変化するが、いずれの場合も１次空気率Ｎ、（１次空気
量／理論空気量）は約０．９で炎電流値はピークを示す
ことが知られている。そこでＮｌ中０．９で良好燃焼す
る燃焼器を用い、炎電流値がピークを示すようζ二空気
量又は燃料量−を補正し、空燃比を０．９（二合せ、広
範囲１″−′比例燃焼するよう（二している。このもの
は実質的（ユＮｌ中０．９で帛時焼させる。

また、前記の補正手段として、ゼロガバナとの組合せが
一提案されている。ゼロガバナの弁を駆動可能な電磁コ
イルを設け、炎電流値に応じて電磁コイルへの通電量を
制御し、燃料量を補正するものである。燃料量は電磁コ
イルの通電量とゼロガバナのダイヤフラム（＝与えられ
る空気通路の空気圧とによって定まる。

また、ピーク値を検出して空燃比を補正するものとして
は火炎の放射強度を測定して行うものがある。これは最
大効率の燃焼を行うことを目的としたものである。

以上の如く、空燃比を補正する手段としてピーク値を検
出して行うものでは次の２つの条件が必要である。１つ
は、そのピークを示す空燃比（炎電流値を用いるもので
はＮｌ中０．９）で良好燃焼する燃焼器を用いることが
必要である。他の１つは。

帛時、ピーク値を検出しているので、燃焼容量の変化範
囲（大−小）の全範囲の炎電流値を正確砿：検出する手
段が必要である。

また、単Ｃ：炎電流値を検出して補正する場合は、前記
後者の条件Ｃ二加え、各燃焼容量毎（二良好燃焼する場
合の炎電流値！記憶しておくことが必要である。

本発明の目的は、安価な手段を用いて燃焼容量を可変Ｃ
二できる燃焼方法を提供すること（二ある。

本発明は、所定の燃焼容量、例えば空燃比の誤差が大き
くなりや丁い低燃焼容量の部分で燃焼させて空燃比を補
正し、この空気量及び燃料量を記憶せしめ、他の燃焼容
量の部分の空気量及び燃料量は前記記憶させた空気量及
び燃料量を基準とするよう（二したものである。

以下、本発明を第１図、第２図に示す一実施例（二より
説明する。本実施例はゼロガバナを用いたものである。

＄ＩＩ／ｌ二おいて、１は比例燃焼可能なバーナであり
、図面において奥行方向（：直線状Ｉ：設けられている
。バーナ１は、中央部Ｃ：２次空気通路２を有し、その
頂部Ｃニスリット状の２次空気口３を前記奥行方向ζ：
多数並役している。その両側（＝はスリット状の炎口４
１￥：＠記奥行方向（二多数並設している。バーナ１の
外側と壁５の間（二は予混合気通路６！設けている。燃
焼ガスは熱交換器８で熱を奪われて、排気口９から排出
される。熱交換器８は貫流式の水通路８ａと吸熱フィン
８ｂからなる。

給水口１１から熱交換器８Ｃ二人った水は温水となって
出湯口１２から流出する。温水温度は温度センサ１３で
検出され、制卸装置１４の回転数制御手段１４ａで燃焼
用送風機１５の回転数を制御する。即ち、所定温度より
も温水温度が高い場合は回転数を減少させる。燃焼用空
気は送風機１５がら空気供給通路１６（＝送風され、一
部の空気は２次空気通路１７からバーナ１の２次空気通
路２ζユ供給される。残りの空気はペンテエリ１８１”
：供給される。ベンチ１す１８の絞り部には燃料供給ノ
ズル２０が開口している。

２１はゼロガバナで、燃料人口２２を通って供給された
燃料を燃焼空気量に対応した燃料量Ｃ″−−制御もので
あり、吐出口２５からオリフィス２６ヲ介して燃料ノズ
ル２０（：接続されている。燃料量を空気量ζ＝対応さ
せるため、ゼロガバナ２１（−は、圧力伝送管２３で空
気供給通路１６の圧力が与えられている。

１４ｂは燃料量補正手段で、フレームロッド２８で火炎
の電気抵抗のミニマム値（即ち、炎電流値で言えばピー
ク値である。以下、ピーク又はピーク値を称することも
あるユを検出し、ゼロガバナ２１の弁の開度を制御する
。フレームロッド２８は１次火炎の後流に位置している
。火炎の電気抵抗値はフレームロッド２８とバーナ１間
に電圧を印加して検出する。燃料量補正手段１４ｂと回
転数制御手段１４ａとは第３図：；示すよう（二相互（
−関連している。

両者を有する制御装置１４はマイクロコンピュータとそ
の周辺回路とから構成している。

第２因はゼロガバナ２１の詳細を示すものである。

可撓性のダイヤフラム３３の外周部！本体３１．３２間
Ｃ二気密的に固定し、ダイヤフラム３３の一面側に制御
圧力室３４を形成し、他面側に１次圧￥３６を形成して
いる。ダイヤフラム３３には弁あが設けられ、燃料通路
金１次圧室３６と被測（社）圧力室３７とに区切ってい
る。弁３５はバネ３８とビ、ン３９で固定されている。

、４０は当て板である。本体３１．３２ハ非磁性体で設
けている。４２は気密的に固定した蓋である。、４３は
圧力伝送管２３の接続口である。

４５けムービングコイルであり、当て板４０に固定した
円筒状のボビン４６に絶縁処理をした細い銅線を巻いて
いる。ムービングコイル４５０両端は本体３２　　　　
　　　　　　の側面に設けた端子板４７を介し燃料量補
正手段１４ｂに接続される。端子板４７は本体３２に気
密的に固定しである。ボビン４６は紙やアルミニウムな
どの非磁性体で構成している。

ビン３９で弁に固定した後、ボビン４６を当て板４０に
接着１で固定している。４８は上下方向に着磁した円環
状の永久磁石、４９は永久磁石４８の下面に位置する磁
性体のヨークで、中央にボビン４６内に入る磁性体のセ
ンタボール５０を設−けている。５１け永久磁石４８の
上面に位置する磁性体で円環状に構成され九ヨークプレ
ートである。センタボール５０とボビン４６の間、ムー
ビングコイル４５とヨークプレート５１０間には所一定
の隙間を設け、センタボール５０とヨークプレート５１
０間に磁界を設けている。５５は気密的に固定する蓋で
、非磁性体で設けている。

蓋５５、ヨーク４９、永久磁石４８、ヨークプレート５
１は順次接着材で固定されている。ムービングコイル４
５に直流の電流を流すと、電流量に比例した上方向の力
が発生する。この力は従来一般のゼロガバナの圧力設定
用の調圧バネによる押上は力に相当する。従って弁３５
の位置を固定するカはない。

かかる構成の動作を説明する。送風機１５が運転される
とその燃焼空気の圧力により制翻圧力室あの圧力が上昇
し、この圧力とムービングコイル４５による押上げ力と
によりてダイヤフラム３３が押上けられる。弁３５が開
き、燃料人口２２から燃料（ガス）が被制御圧力室３７
に流入する。被制御圧力室３７の圧力が上昇すると、弁
あが押下けられ、被制御圧力室３７に流入する燃料の量
が少なくなり、被制御圧力室３７の圧力が低くなる。こ
のとき、ダイヤフラム３３の有効直径と弁あの有効直径
は等しくなるよう構成しているので、入口の圧力により
生じる力祉互いに打ち消し合う。したがって、制御圧力
室３４からダイヤフラム３３が受ける力と、被制御圧力
室３７側から弁間を通してダイヤフラムおが受ける力が
つり合うよう被制御室３７の圧力が保たれる。この圧力
で燃料が供給され、オリフィス２６で流計する流量が調
節され、燃料ノズル艶からベンチ、す１８に供給される
。

ペンチ、す１８に供給された燃料と空気は予混合気とな
り、予混合気通路６を通りて炎口４から流出し、１次燃
焼する。２次空気は２次空気通路１７−２を通り、２次
空気口３がら流出して２次燃焼させる。

回転数制御手段１４ａは、熱交換器８の出湯口】２の温
水温度を温度セン−９−１３で検出し、設定温度との差
に基いて必要とする燃焼容量に対応する回転数の電流を
送風機１５に出力する。一方、燃料量補正手段１４ｂは
第３図に示すように着火時にのみフレームロ、ドあで燃
焼状態を検出し、ムービングコイル語への電流値を制御
し、押上げ力を変化し、空燃此を補正する。その後は前
記電流値を保持し、必要とする燃焼容量が変化しても変
化させない。

従りて、通常時は回転数制御手段１４Ｈの出力に基づい
て送風量が大きく又は小さくなり、側部圧力室３４の圧
力が変り、それによりて弁３５の開度が変り、送風１に
応じた燃料量が供給され、比例燃焼する。

次に、制御装置１４の動作について詳細に説明する。

第４図に示す如く、火炎の電気抵抗値は、１次空気率が
一定でも燃料の種類や燃焼容量によりて異なる。しかし
その増加および減少の傾向は類似しており、しかも火炎
の抵抗値が最少値となる１次空気率Ｎ１は一定で、約０
．９である。

燃焼指令が与えられると、プリパージの後、第３図に示
す如く、制御装置１４は、回転数側副手段１４ａに最小
燃焼容量の空気量を供給するように指令し、また点火器
及び燃料弁（いずれも図示せず）をＯＮすると共に、１
次空気率Ｎ７０．９以下となるよう、あらかじめ設定し
た大きな電圧■。を燃料量補正手段１４ｂを介しムービ
ングコイル必に供給する。この時の燃料量はＦｏで、燃
料が濃い。

フレームロッド２８で着火を竺、出すると、点火器を０
ＦＦＬ、この時の火炎抵抗値Ｒｏを燃料量補正手段１４
ｂで検出し、記憶する。第４図、第５図にこのときの火
炎抵抗を番号Ｏで示している。この場合、Ｎ１が一小さ
い状態で着火を行なうので、着火が良好である。

次に、ムービングコイル４５への印加電圧を（■Ｏ−Ｖ
、）とし、少し下げる。下げ代ｖ１ケ予じめ定めである
。これによりてムービングコイル４５の押上げ力が下が
り、弁３５の開度が小さくなり、燃料量は少し下がりだ
（Ｆｏ　　Ｆｓ）となる。従って１次空気率が少し増加
し、第４図、第５図の番号１の状態となる。次にこの燃
料量による燃焼の火炎抵抗値Ｒ１を測定し、記憶し、先
に記憶した火炎抵抗値Ｒ０と比較する。

Ｒｏ＞Ｒ，であれば、次のステー、ブに進み、（■。−
■りの電圧を設定し、さらに印加電圧を小さくし、（Ｆ
ＯＦ２）のさらに少量の燃料量を供給し、火炎抵抗値Ｒ
意を測定し、記憶する。

Ｒ１とＲ３を比較し、　Ｒ，＜Ｒ，でなければ、リター
ンして、さらに低い印加電圧（Ｖｏ　　Ｖｓ）を設定し
、前記動作を繰返す。ここで、ｈは最新の火炎抵抗値と
し、Ｒｎ−１は前回の火炎抵抗値上する。

Ｒｎ−１＜　Ｒｎであれば、１次空気率が約０．９付近
であると云える。第４図、第５図では番号３で示す如く
３回目に火炎抵抗か大きくなり、Ｒｎ−ｔ＜Ｒｎとなっ
たことを示している。

そこで、このときの印加電圧（Ｖｏ　　ＶＨ）を基準と
して、あらかじめ設定しておいた電圧Ｖｋをさらに減じ
た電圧（Ｖｏ　−Ｖｎ　−Ｖｋ　）を印加電圧をムービ
ングコイル４５ニ印加する（番号４の状態）。

従って燃料量は更に小さい（Ｆｏ　−Ｆｎ　−Ｆｋ）と
なり、１次空気率Ｎ１は更に小さくなる。この状態の１
次空気率Ｎ１は最良の燃焼を行うＮ１とする。そして前
記印加電圧（Ｖｏ−Ｖｎ−Ｖｋ）を以後保持する。

次に、負荷の大きさに応じた燃焼容量の空気量を供給す
るように回転数側副手段１４Ｈに出力する。

以後は空気量に基づく空気圧に比例して燃料量が供給さ
れることになる。

尚、Ｖｌ、　（Ｖｌ　　Ｖｌ）、（Ｖｎ　−Ｖｎ−ｔ　
）　　の電圧は一定である。

一例を具体的に説明する。用いるバーナ１の仕様は次の
通りである。最大燃焼容Ｉ：２６ρ００ｋｔｄ／ｈから
最小燃焼容量：　４２００ｋｄ／ｈまで比例燃焼できる
。即ち１／〜１／６．２まで変化できる。良好燃境域（
ＣＯ／　ＣＯｘの数値等によって評価する）は、−次空
気率Ｎ１及び空気過剰率ｎ（空気供給量／理論空気量）
でそれぞれ表示すると、最小燃焼容量にオｌ／−てＮｌ
　＝Ｏ，３５〜１．５　、　ｎ　＝　１．８〜３．３、
最大燃焼容量においてＮ、＝０．６２〜１．３５、ｎ＝
１．３〜２．８である。中間燃焼容量の良好燃焼域はそ
の中間にある。また最小燃焼容量においてピーク値を示
すＮｌ中０．９は空気過剰率ｎによれば約１．９である
。

そこで、最小燃焼容量で着火するように投げると共に、
その時（燃料量がＦｏの時）はＮｌｏ中０．７、ｎ中１
．５、ピークを検出して保持する時（燃料量が（Ｆｏ−
Ｆｎ−Ｆｋ）ノ時）はＮ１５ｅｔキ１．２．ｎ５ｅｔ＝
２．６とする。Ｎｌ５ｅｔ及びｎ　ｓｅｔの値は、最小
燃焼容量の良好燃焼域内に位置させることはもちろんで
あるが、この燃焼容量より上方及び最大燃焼容量におけ
る燃焼において良好燃焼するように、これらを総合して
定める。即ち、Ｎ１５ｅｔ及びｎ　ｓｅｔの値は、この
値を基準として燃焼させなければならない燃焼容量の範
囲内の燃焼が良好燃焼するように定める。このバーナは
予混合式であるので、空気過剰率ｎよりも１次空気率Ｎ
１を主体（＝定める。

また燃料量の変更−火炎抵抗の検出−比較の１ステツプ
を０．８秒とする。

また１ステツプによる燃料の低減率はＮｌ中０．０３５
である。

これ（：よれば、平均６ステツプ程度でＮｌ　ｓｅｔ　
。

ｎ　ｓｅｔ　ｌ二セットでき、最大燃焼容置においてＮ
、を約０．８ｎを約１．６にでき、また最小燃焼容量に
おり てても種々条件を変化させてもＮｘＹｌ、１８〜１．３
３、ｎ　１ｋ　２．５〜２，８（二でき、各−焼容量に
おいて良好燃焼させることができた。また燃料のガスの
種類は１３　Ａ　−０、Ｃ５Ｈｓ、６Ｂ−〇でそれぞれ
行い良好であった。

尚、（Ｆｏ−Ｆｎ−Ｆｋ）の電圧を設定するまで不良燃
焼するとしても短時間であるので可である。

燃焼容量を低減すると炎門流も低下するので、最大燃焼
容置から最小燃焼容量まで全範囲を検出すると検出手段
は高価となるが１本発明では一部の燃焼容−量のみ検出
して空燃比を補正し、他の燃焼容量はこれを基準として
いるので、安価Ｃ二できるものである。

また、ピーク値を検出し、これを基準としてそのバーナ
が良好燃焼する空燃比Ｉ：設定しているので、バーナに
適した空燃比で燃焼させることができるものである。前
記実施例ではＮ１５ｅｔを０．９よりも大きくしている
が、小さくしても良い。

また、ゼロガバナを用いるもの（従来のゼロガバナはム
ービングコイル４５等の代り）二調圧バネを用いている
。）では一般（二低燃焼容量側の空燃比の誤差が大きく
なり燃焼不良を生じやすい。そこで本発明では空燃比の
誤差の大きい最小燃焼容量でチェックして補正している
。

また、補正を行う燃焼容量で着火させて補正を行ってい
るので、不良燃焼を生ずる燃焼容量の発生を防止できる
。

前記の実施例では着火初期にゼロガバナの設定動作を行
なったが、暖房機声水暖房用温水機など、長時間連続運
転するものでは、ある時間間隔で該設定動作を行なって
も良い。こうすることＣ二より、長時間の間に生じる何
らかの外乱の影響をなくすることができる。また、連続
燃焼中で負荷が最小燃焼容量になったとき行うようＣ二
してもよい。

また、瞬間式給湯機に用いるものでは、設定温度（二連
することによって燃焼を停止しても（Ｖｏ　−Ｖｎ−Ｖ
ｋ）の印加電圧を記憶させておき、所定時間内やフロー
スイッチがＯＮしている時間内の再着火の場合は直ちｌ
：、　（Ｖｇ　　Ｖｎ　　Ｖｋ）を出力して、設定動作
の時間を短縮し、応答性を改善することも考えられる。

また、前記説明ではＮ１５ｅｔの値は、０．９よりも大
きく又は小さくしているが、Ｎ１＊　０．９で良好燃焼
するバーナにもＮ１５ｅｔ　＝　０．９とすること（二
より利用できるものである。

また、定線燃焼中、負荷の大きさ等の信号をもと＋：を
火時Ｃ二設定したムービングコイルへの印加電圧を補正
することもできる。

また、前記実施例では、空気を１次空気と２次空気に分
割して供給しているが、全一次式にも応用できる−もの
である。着火時に不完全燃焼すること１二なる。

また、上記実施例ではピークを示す特性！用いて検出点
（ＮＬ中０．９）Ｙ定めているが、Ｎｌ中０．９の左側
又は右側の斜線部において検出値を定め、これを検出点
としてもよい。

また、前記実施例では補正を最小燃焼容量で行っている
が、炎電流値等との関係からそれよりも大きい燃焼容量
で補正を行ってもよい。

また、検出手段として火炎の放射強度等を用いることも
できる。

前記実施例ではゼロガバナを用いているが、実質的ζ二
燃焼容量を保持した状態で空燃比を制御できるように丁
れば、他の種々の燃焼方式＆：も利用できるものである
。例えば、空気量の検出及び燃料量の制御を電気的手段
で行うものでは、その燃料量の基準点′４：前記方法（
＝よって定める。また。

比例電磁弁とブンゼンバーナの組合せシーおいては。

空気量制卸手段を設け、空気ｌｌを変化させて基準点！
定める。また、燃料量と空気量を並例的Ｃ二設定するも
のにも利用できるであろう。

また、前記実施例では検出手段因子のガスの量を変化さ
せてピーク値を検出し、次いでＮ１５ｅｔも前記検出手
段因子の歓を変化させて設定しているが、Ｎ１５ｅｔは
非検出手段因子の空気量、又は検出手段因子の量及び非
検出手段因子の置の両者を変化させて行ってもよい。ま
た、燃焼方式によっては検出手段因子は空気となる。

第６図〜第３図により他の手段を説明する。本実施例は
燃焼状態の検出手段としてヘセンサを用いたものである
。第６図において、バーナ６０は全一次式を用いている
。６１はヘセンサで、火炎の後流に位置している。伽セ
ンサ６１はジルコニア等で製作されている。ヘセンサ６
１の出力特性は第８図Ｃ二示す通りで、燃料の種類（二
よりほとんど変化せず、空気率Ｎ（空気量／理論空気ｌ
）が決まれば出力は決まる。しかし、出力の増加及び減
少の傾向は空気率Ｎ　＝　ｉ、　ｏ付近で急緩し′、こ
れよりＮが小さい゛場合、出力はあるしきい値Ｖｓより
高く、Ｎが大きい場合、Ｖｓより小さくなる。第７図は
制御装置１４のプログラムを示す。その他の構成は第１
図、＄２因の実施例と同様である。

かかる構成の補正動作を説明する。着火時、最小燃焼容
量付近の空気量を供給し、空気率Ｎが１．０よりも小さ
くなるようあらかじめ設定した電圧Ｖｏをムービングコ
イル４５ζ二印加する。この状態σ■でヘセンサ６１の
出力の状態を第８因テ≠桝陸≦二番号０で示している。

着火すると伽センサの出力をあらかじめ設定したしきい
値Ｖｓと比較し、０２センサ出力の大きいときはムービ
ングコイル４５への印加電圧を下げる。このようＣ＝シ
て龜センサ出力がしきい値Ｖｓよりも小さくなる（番号
３の状態）と１次にあらかじめ定めた電圧Ｖｋを減じ、
保持する。以下は前記実施例と同様である。尚、測定は
０２センチの立上り時間を経過した後に行う。

本ωセンチを用いる手段Ｃ二よれば、前記実施例と同様
の効果が得られるものである。また、しきい値を有する
ので、設定したＮ　（Ｎ中１．０）を正確（＝かつ容易
Ｃ二検出できるものである。

０２センチ出力が燃焼容１＜二よりて変化してもある燃
焼容量のみのしきい値を設定しておけば良いので、簡単
（二できるものである。一般（二はへセンサの出力は燃
焼容量によっては変化しないので、定材燃焼中も燃焼状
態を検出しムービングコイルせて空燃比を補正している
ので、安価な構成で空燃比の調節ができるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の全体構成囚、第２図は本発
明の一実施例のゼロガバナの縦断面図、第３因は本発明
の一実施例の制御装置のフローチャート、！＄４図は火
炎抵抗の特性を示す図、第５図は本発明の一実施例の制
御の説明図、第６図は本発明の他の実施例のバーナの要
部の縦断面図、第８図はαセンナの出力の特性な示す図
、第７図は本発明の他の実施例の制御装置のフローチャ
ート である。 １・・・バーナ　　　　　３・・・炎　口４・・・２次
空気口　　　８・・・熱交換器１２・・・出湯口　　　
　　１３・・・温度センサ１４・・・制御装置　　　　
１４ａ・・・回転数制御手段１４ｂ・・・燃料量補正手
段　　１５・・・送風機１８・・・ペンチュＩＪ　　　
　２０・・・燃料ノズル２１・・・ゼロガバナ　　　２
２・・・燃料入口２５・・・燃料出口　　　　２８・・
・フレームロッド３３・・・ダイヤフラム　　４５・・
・ムービングコイル４６・・・ボビン　　　　　４８・
・・永久磁石４９・・・ヨーク　　　　　　５１・・・
ヨークプレート６０・・・バーナ　　　　　６１・・・
伽センサＩ次空先牢Ｎｔ Ｕ　　　　時間 ｆＦ１図 空気串Ｎ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、少なくとも燃料量を変化させて燃焼容置を変化させ
   る比例燃焼方法（二おいて 空気量又は燃料量の一方を検出手段因子とし、前記他方
   を非検出手段因子とし、 所定の時期に前記所定の燃焼容置で燃焼させ、前記燃焼
   状態を検出する検出手段（二よる検出値が設定値を示す
   まで該所定の燃焼容量を実質的Ｃ二維持した状態で空燃
   比が変化するよう（＝前記検出手段因子を変化させ、 検出値が前記設定値を示す前記検出手段因子の置及び非
   検出手段因子の置を基準として該所定の燃焼容置Ｃ：お
   ける定帛時の検出手段因子の量及び非検出手段因子の社
   ヲ記憶せしめ、 次ζ二必要とする燃焼容量に対応する少なくとも燃料量
   を供給し、 前記検出を行った所定の燃焼容ｉＩｔを基準とする所定
   の範−回内の燃焼容量における検出手段因子の量及び非
   検出手段因子の量は前記検出を行い記憶させた検出手段
   因子の祉及び非検出手段因子の量を基準として供給する
   ことを特徴とする比例燃焼方法。 ２、特許請求の範囲第１項シーおいて、前記検出手段は
   、燃焼範囲の所定の空燃比において検出−がピーク値又
   はミニマム値を示すものであり、前記設定値を前記ピー
   ク値又はミニマム値に設定したことを特徴とする比例燃
   焼方法。 ３、特許請求の範囲第１項（二おいて、＠記検出手段は
   、燃焼範囲の所定の空燃比において検出値がしきい値を
   示すものであり、前記設定値を前記しきい値（＝設定し
   たことを特徴とする比例燃焼方法。 ４、特許請求の範囲第１項において、撚焼器ζ；供給さ
   れた空気量と燃料量からなる空燃比が良好燃焼を行う空
   燃比（一対し誤差が大となる燃焼容量又はその付近を前
   記所定の燃焼容量としたことを特徴とする比例燃焼方法
   。 ５、特許請求の範囲第１項又は第４項（＝おいて、前記
   所定の時期として着火時に設定したことを特徴とする比
   例燃焼方法。 ６、特許請求の範囲第１項又は第４項において、前記所
   定の時期として定帛燃焼中の期間（二おいて所定間隔で
   行うことを特徴とする比例燃焼方法。 ７、特許請求の範囲第１項（二おいて、前記記憶せしめ
   る値として前記検出値が前記設定値を示す前記検出手段
   因子の量及び非検出手段因子の量に所定量を加算又は減
   算した量としたことを特徴とする比例燃焼方法。 ８、特許請求の範囲第７項において、前記加算又は減算
   する因子は検出手段因子であることを特徴とする比例燃
   焼方法。 ９、特許請求の範囲第７項（二おいて、前記設定値を示
   す空燃比よりも小さい空燃比で着火を行い、前記検出を
   行い、該燃焼容量での定帛時の対象とするバーナの良好
   燃焼範囲の空燃比を前記着火時の空燃比よりも大きくす
   ることを特徴とする比例燃焼方法。 １０、特許請求の範囲第１項（二おいて、負荷の大きさ
   に応じた空気量又は燃料量の一方を供給し、前記一方の
   量を検出し、該検出１０応じて他方の量を供給するよう
   Ｃ＝設け、良好燃焼を行う社に対し前記他方の量の誤差
   が大となる燃焼器ｌを前記所定の燃焼容量としたことを
   特徴とする比例燃焼方法。 １１、特許請求の範囲第１項において、負荷の大きさく
   二応じた空気量を供給し、前記空気量をゼロガバナの背
   圧室に導き、該ゼロガバナで燃料量の供給量を定めるよ
   うＣ二股け、前記所定の燃焼量として低燃焼容量に設定
   したこ暑を特徴とする比例燃焼方法。 １２、特許請求の範囲第１１項（二おいて、前記所定の
   時期として着火時（＝設定したこと！特徴とする比例燃
   焼方法。