JPS58174900A - 原子力構成機器材の除染方法 - Google Patents
原子力構成機器材の除染方法Info
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- JPS58174900A JPS58174900A JP5667182A JP5667182A JPS58174900A JP S58174900 A JPS58174900 A JP S58174900A JP 5667182 A JP5667182 A JP 5667182A JP 5667182 A JP5667182 A JP 5667182A JP S58174900 A JPS58174900 A JP S58174900A
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- decontamination
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、放射性物質で汚染された原子炉構成材料から
放射性物質を除去、すなわち除染する方法に関する。
放射性物質を除去、すなわち除染する方法に関する。
原子炉発電所等の機器は、定期的に検査（以下、定検と
いう）シ、安全性を確認することが定められている。
いう）シ、安全性を確認することが定められている。
定検時には、放射性物質で汚染された部分も立入り検査
が行われるが、高放射能下のため作業時間に制限４受け
る。
が行われるが、高放射能下のため作業時間に制限４受け
る。
このため放射性物質を化学的あるいは物理的に除染し、
低放射能環境とすることが行われているが、化学的な除
染方法の場合、除染による構成材料の腐食が生じる虞れ
があり、重要な機器に適用することができなかった。
低放射能環境とすることが行われているが、化学的な除
染方法の場合、除染による構成材料の腐食が生じる虞れ
があり、重要な機器に適用することができなかった。
一方、ステンレス鋼の表面には長期間の使用によって酸
化皮膜すなわち皮膜クラッドが生じ、これは （Ｎｉ 、Ｆｅ ）−（Ｆ′ｅ 、Ｃｒ、）２０
４ −−−−−−−−費りで示されるスピネル酸化物で
、５価のクロムが含有されているため、酸に対して極め
て安定な性質を有し、その除去に苦慮しているばかりか
、この皮膜クラッドは高い放射能を有するため、その除
去方法の開発は必至とされている。
化皮膜すなわち皮膜クラッドが生じ、これは （Ｎｉ 、Ｆｅ ）−（Ｆ′ｅ 、Ｃｒ、）２０
４ −−−−−−−−費りで示されるスピネル酸化物で
、５価のクロムが含有されているため、酸に対して極め
て安定な性質を有し、その除去に苦慮しているばかりか
、この皮膜クラッドは高い放射能を有するため、その除
去方法の開発は必至とされている。
本発明は、以上のような諸問題を解決する化学的除染方
法を提供するためになされたものである。
法を提供するためになされたものである。
すなわち本発明は、除染すべき原子炉の構成部材あるい
は機器の表面を、先ず第１液として１〜１５ｗｔ％、好
ましくは１〜４ ｗｔ％の過マンガン酸カリウムを含む
アルカリ水溶液を用い、該液に７０〜９０℃、好ましく
は８０℃付近で１〜６時間、好ましくは２時間さらした
後、充分水洗し、次いで第２液として２〜６ ｗｔ％の
クエン酸又はそのアミン塩やアンモニウム塩と１〜５
ｗｔ％のシュウ酸又はそのアミン塩やアンモニウム塩を
含む水溶液を用い、該液に５０〜８０℃、好１しくに６
０〜７０℃で０５〜１．５時間さらした後、水洗するこ
とを特徴とする除染方法に関するもので２、第２液で洗
浄し、水洗した後、再び第１液で洗浄し、水洗し、第２
液で洗浄し、水洗するという工程を繰返すこともできる
。
は機器の表面を、先ず第１液として１〜１５ｗｔ％、好
ましくは１〜４ ｗｔ％の過マンガン酸カリウムを含む
アルカリ水溶液を用い、該液に７０〜９０℃、好ましく
は８０℃付近で１〜６時間、好ましくは２時間さらした
後、充分水洗し、次いで第２液として２〜６ ｗｔ％の
クエン酸又はそのアミン塩やアンモニウム塩と１〜５
ｗｔ％のシュウ酸又はそのアミン塩やアンモニウム塩を
含む水溶液を用い、該液に５０〜８０℃、好１しくに６
０〜７０℃で０５〜１．５時間さらした後、水洗するこ
とを特徴とする除染方法に関するもので２、第２液で洗
浄し、水洗した後、再び第１液で洗浄し、水洗し、第２
液で洗浄し、水洗するという工程を繰返すこともできる
。
本発明方法における第１液めアルカリ水溶液としては、
ＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｌｉ○Ｈ等アルカリ金属の水酸化物
であればいずれでもよく、該アルカリ成分を１〜５０
Ｗｔ係、好ましくは１〜５ ｗｔ％含むものが用いられ
、また第２液には通常の腐食抑制剤や湿潤剤等全０５〜
０．７ ｗｔ％含有させることもできる。
ＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｌｉ○Ｈ等アルカリ金属の水酸化物
であればいずれでもよく、該アルカリ成分を１〜５０
Ｗｔ係、好ましくは１〜５ ｗｔ％含むものが用いられ
、また第２液には通常の腐食抑制剤や湿潤剤等全０５〜
０．７ ｗｔ％含有させることもできる。
アルカリ性の第１液の作用は、前記（１）式のスピネル
酸化物の構成元素である不溶性のｃｒ″′３を可溶性の
Ｏｒ”’に酸化させ、溶解させることにある。この溶解
力は、第１図に示すように、８０℃付近でほぼ一定値に
達するＯ従って、低い温度ではあまり効果がなく、また
高い温度では構成材料の腐食も考えられるので、７０〜
９０℃の範囲とし、好ましくは８０℃付近とするもので
ある。なお、第１図は後述する実験例の結果得られたも
のである。
酸化物の構成元素である不溶性のｃｒ″′３を可溶性の
Ｏｒ”’に酸化させ、溶解させることにある。この溶解
力は、第１図に示すように、８０℃付近でほぼ一定値に
達するＯ従って、低い温度ではあまり効果がなく、また
高い温度では構成材料の腐食も考えられるので、７０〜
９０℃の範囲とし、好ましくは８０℃付近とするもので
ある。なお、第１図は後述する実験例の結果得られたも
のである。
また、酸性の第２液の作用は、第１液で溶解ないしは溶
解し易くなったスピネル酸化物全迅速に除去することに
ある０この時、最も重要なことは、酸液（すなわち第２
液）の腐食性と除染能力との相関関係で、温度と時間が
大きく影響する。この相関関係を、酸洗時間と除染能力
との関係として第２図に示す。なお、除染能力は、ＤＦ
値と呼ばれ、 で示される。すなわち、除染により放射能量が除染前の
何分の１に減少したかを表わす係数で、大きい方が良い
。なお、第２図中、１サイクルとは第１液で洗浄、水洗
後、第２液で洗浄、水洗したもの、２サイクルとはこの
工程を２回繰返したものである０ 第２図から明らかなように、第２液による酸洗時間は１
時間でも２時間でも除染能力にはあまり差はないので、
本発明方法でＦｉｏ、 ５〜１．５時間とするものであ
り、また１サイクルよりも２サイクルの方が除染能力で
効果があることも判る。
解し易くなったスピネル酸化物全迅速に除去することに
ある０この時、最も重要なことは、酸液（すなわち第２
液）の腐食性と除染能力との相関関係で、温度と時間が
大きく影響する。この相関関係を、酸洗時間と除染能力
との関係として第２図に示す。なお、除染能力は、ＤＦ
値と呼ばれ、 で示される。すなわち、除染により放射能量が除染前の
何分の１に減少したかを表わす係数で、大きい方が良い
。なお、第２図中、１サイクルとは第１液で洗浄、水洗
後、第２液で洗浄、水洗したもの、２サイクルとはこの
工程を２回繰返したものである０ 第２図から明らかなように、第２液による酸洗時間は１
時間でも２時間でも除染能力にはあまり差はないので、
本発明方法でＦｉｏ、 ５〜１．５時間とするものであ
り、また１サイクルよりも２サイクルの方が除染能力で
効果があることも判る。
実験例
第１液として過マンガン酸カリウム５ ｗｔ％、ＫＯＨ
１５ｗｔ％を含む水溶液を用い、これに酸化クロム粉末
を１ ｏ ｙ７ｔ 添加し、温度を種々変えて、４時間
一定速度で攪拌し、液中に溶出したクロムイオン量を測
定した。
１５ｗｔ％を含む水溶液を用い、これに酸化クロム粉末
を１ ｏ ｙ７ｔ 添加し、温度を種々変えて、４時間
一定速度で攪拌し、液中に溶出したクロムイオン量を測
定した。
この結果は、第１図に示す通りであった。
実施例
試験片としてＳＵＳ Ｆ ５４７ステンレス鋼を用い、
これを下記組成の第１液、第２液を用いて第１表に示す
条件にて除染試験を行った。
これを下記組成の第１液、第２液を用いて第１表に示す
条件にて除染試験を行った。
第１液
過マンガン酸カリウム ５ ｗｔ％ＫＯＨ７ｗ
ｔ％ 水 残り第２液 クエン酸アンモニウム ５ ｗｔ％シュウ酸
’＋、 ５ ｗｔ％腐食抑制剤
Ｑ、 ５ ｗｔ％水
残り 結果は、第１表および第５図に示す通りであった。
ｔ％ 水 残り第２液 クエン酸アンモニウム ５ ｗｔ％シュウ酸
’＋、 ５ ｗｔ％腐食抑制剤
Ｑ、 ５ ｗｔ％水
残り 結果は、第１表および第５図に示す通りであった。
なお、第５図中、グラフ１は第２液処理時間が１時間の
もの、グラフ２は第２液処理時間が２時間のものである
。
もの、グラフ２は第２液処理時間が２時間のものである
。
第 １ 表
（注） いずれも２サイクルで除染。
第１表および第５図の腐食量と効果指数について、以下
に説明する。
に説明する。
化学洗浄とは、材料表面に存在する放射性物質を含む酸
化皮膜全溶解除去することであり、本質的には同時に母
材の溶解腐食も生じる。
化皮膜全溶解除去することであり、本質的には同時に母
材の溶解腐食も生じる。
一般に、この溶解力（溶解量、溶解速さ等）ば、温度と
時間に比例し、温度が高い程、時間が長い程、 （１）除染性能は高くなり、 （２） 同時に母材の溶解腐食も大となることが知ら
れている。
時間に比例し、温度が高い程、時間が長い程、 （１）除染性能は高くなり、 （２） 同時に母材の溶解腐食も大となることが知ら
れている。
本発明方法は、この母材の溶解腐食量と、除染性能のバ
ランス点を見い出すもので、一つの判断基準として腐食
量と除染性能（すなわちＤＦ 値うとの比を効果指数と
したものであシ、で示される。
ランス点を見い出すもので、一つの判断基準として腐食
量と除染性能（すなわちＤＦ 値うとの比を効果指数と
したものであシ、で示される。
第１表および第５図から明らかなように、第２液処理は
６０℃×１時間の時、効果指数が最も高いことが判る。
６０℃×１時間の時、効果指数が最も高いことが判る。
以上詳述したように、本発明方法によれば、構成材料の
腐食が少ないため、重要な機器の除染に適用することが
でき、しかも除染効果が大きく、原子力発電プラントの
定検が極めて容易となる。
腐食が少ないため、重要な機器の除染に適用することが
でき、しかも除染効果が大きく、原子力発電プラントの
定検が極めて容易となる。
第１〜５図は本発明の実験例および実施例で得られた結
果を示す図表で、第１図は第１液処理時の温度と溶出Ｃ
ｒ 量との関係を、第２図は第１液処理後の第２液処理
時の時間と除染能力との関係を、第５図は第１液処理後
の第２液処理時の温度と効果指数との関係をそれぞれ示
している。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 第１図 第２図 酸洗時間（ｌ（ｒ）
果を示す図表で、第１図は第１液処理時の温度と溶出Ｃ
ｒ 量との関係を、第２図は第１液処理後の第２液処理
時の時間と除染能力との関係を、第５図は第１液処理後
の第２液処理時の温度と効果指数との関係をそれぞれ示
している。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 第１図 第２図 酸洗時間（ｌ（ｒ）
Claims (1)
- 放射性物質で汚染された原子炉の構成部材あるいは機器
の表面を、１〜１５ ｗｔ％の過マンガン酸カリウムを
含むアルカリ水溶液に７０〜９０℃で１〜６時間さらし
た後、水洗し、次いで２〜６ ｗｔ％のクエン酸又はそ
のアミン塩あるいはアンモニウム塩と、１〜５ ｗｔ％
のシュウ酸又はそのアミン塩あるいはアンモニウム塩と
を含む水溶液に５０〜８０℃で０．５〜１．５時間さら
した後、水洗することを特徴とする原子力構成機器材の
除染方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5667182A JPS58174900A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 原子力構成機器材の除染方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5667182A JPS58174900A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 原子力構成機器材の除染方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58174900A true JPS58174900A (ja) | 1983-10-13 |
Family
ID=13033876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5667182A Pending JPS58174900A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 原子力構成機器材の除染方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58174900A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6120899A (ja) * | 1984-07-09 | 1986-01-29 | 石川島播磨重工業株式会社 | 脱硝濃縮器付着クラッドの溶解方法 |
| JPS63253300A (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 | 三菱重工業株式会社 | 化学除染剤 |
| US6549603B1 (en) | 1999-09-09 | 2003-04-15 | Hitachi, Ltd. | Method of chemical decontamination |
| JP2014048230A (ja) * | 2012-09-03 | 2014-03-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 化学除染方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52118200A (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-04 | Kraftwerk Union Ag | Method of removing chemical pollution of reactor structural parts |
-
1982
- 1982-04-07 JP JP5667182A patent/JPS58174900A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52118200A (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-04 | Kraftwerk Union Ag | Method of removing chemical pollution of reactor structural parts |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6120899A (ja) * | 1984-07-09 | 1986-01-29 | 石川島播磨重工業株式会社 | 脱硝濃縮器付着クラッドの溶解方法 |
| JPS63253300A (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 | 三菱重工業株式会社 | 化学除染剤 |
| US6549603B1 (en) | 1999-09-09 | 2003-04-15 | Hitachi, Ltd. | Method of chemical decontamination |
| JP2014048230A (ja) * | 2012-09-03 | 2014-03-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 化学除染方法 |
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