JPS58167094A - ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法 - Google Patents
ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法Info
- Publication number
- JPS58167094A JPS58167094A JP4903782A JP4903782A JPS58167094A JP S58167094 A JPS58167094 A JP S58167094A JP 4903782 A JP4903782 A JP 4903782A JP 4903782 A JP4903782 A JP 4903782A JP S58167094 A JPS58167094 A JP S58167094A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- weld metal
- base metal
- less
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法に関
するものである。
するものである。
耐食性、耐高温酸化性、高温強度等にすぐれた鉄−クロ
ーム（Ｆ・−Ｃｒ ）系、鉄−クローム−ニッケル（Ｆ
・−Ｏｒ −Ｎｉ ）系、鉄−クローム−ニッケルーモ
リブデン（Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｉ −Ｎｏ ）系等のス
テンレス鋼を合せ材とするクラツド鋼は、その経済性と
相俟って、従来より腐食環境下にさらされる構造物に多
く使用されている。
ーム（Ｆ・−Ｃｒ ）系、鉄−クローム−ニッケル（Ｆ
・−Ｏｒ −Ｎｉ ）系、鉄−クローム−ニッケルーモ
リブデン（Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｉ −Ｎｏ ）系等のス
テンレス鋼を合せ材とするクラツド鋼は、その経済性と
相俟って、従来より腐食環境下にさらされる構造物に多
く使用されている。
そして、構造物としてのクラツド鋼の継手溶接は、一般
に第１図（イ）、（ロ）に示す如くに行なわれている。
に第１図（イ）、（ロ）に示す如くに行なわれている。
すなわち、第１図（イ）においては、合材！側を開口部
とするＶＢ開先を設け、開先底部より母材２と同等成分
の溶接金属３で母材２を溶接した後、母材溶接金属３の
上に合金成分が合材１と同等か、あるいはそれ以上の高
合金成分を有する溶接材を用いて合材１を溶接し、合材
１と同等か、あるいはそれ以上の性能を有する合材溶接
金属４を得ていた。また第１図（ロ）ではｘｍ開先を設
け、まず母材２側より母材鵞を母材２と同等の母材溶接
金属３轟により溶接し、次いで合材１儒より母材２を母
材２と同等の母材溶接金属３ｂを溶接し、該溶接金属３
ｂの上に合材１と同等、あるいはそれ以上の高合金の合
材溶接金属４により溶接して良好な溶接継手を得ている
。
とするＶＢ開先を設け、開先底部より母材２と同等成分
の溶接金属３で母材２を溶接した後、母材溶接金属３の
上に合金成分が合材１と同等か、あるいはそれ以上の高
合金成分を有する溶接材を用いて合材１を溶接し、合材
１と同等か、あるいはそれ以上の性能を有する合材溶接
金属４を得ていた。また第１図（ロ）ではｘｍ開先を設
け、まず母材２側より母材鵞を母材２と同等の母材溶接
金属３轟により溶接し、次いで合材１儒より母材２を母
材２と同等の母材溶接金属３ｂを溶接し、該溶接金属３
ｂの上に合材１と同等、あるいはそれ以上の高合金の合
材溶接金属４により溶接して良好な溶接継手を得ている
。
このように、ステンレスクラツド鋼の継手溶接作業が合
材１側から実施可能な場合は第１図（イ）、（ロ）に基
いて説明した方法で問題なく行なわれるが、小径の内面
ステンレスクラツド鋼管の長手溶接や周継手溶接におい
ては、溶接装置や、溶接作業者が鋼管内部に入れないた
めに鋼管外側たる母材２側から溶接作業をしなければな
らない。この場合、従来より一般に実施されている連接
方法は、第２図に示すごとく、母材２＠を開口部とする
ｖｍ開先を設け、開先底部の合材１の部分より母材２の
部分までクラッド−全厚を合材１に比較して合金成分を
多量に含有する溶接材を用いて全溶接金属４′を得てい
た。これは、合材１の溶接金属である高合金鋼の上に母
材２と同種の低炭素鋼や、低合金鋼の溶接材料を用いて
溶接を行なうと、母材２の溶接金属の一部が合材１の溶
接金属により成分が淡化され、そのために母材２の溶接
金属の一部が硬化し、その結果として、著しく延性、靭
性が低下したり、割れが発生したりする等の問題がある
のでクラツド鋼全厚を合材１に骸幽する全溶接金属４′
で湊接せざるを得ないためであった。しかしながら、こ
のように母材側から溶接作業を行なって、クラツド鋼全
厚をステンレス系高合金鋼を用いて溶接すると＊＊材料
費が高額となり、また溶接金属は全てステンレス系で構
成されるために母材によっては、溶接継手部の強度が母
材強度を′下回る恐れもある。さらに、ステンレスクラ
ツド鋼の構造物は、高温域又は高温と室温との間のくり
返えし温度域等の熱環境下で使用されることが多く、こ
のような使用条件下では、溶接金属の全層がオーステナ
イト系ステンレス鋼で構成されると、溶接金属と母材と
の熱膨張係数の相違のために熱応力を発生して溶接継手
が変形したり、母材から溶接金属へ炭素の拡散のために
母材とのボンド部のクリープ強度が低下するといった問
題があった。
材１側から実施可能な場合は第１図（イ）、（ロ）に基
いて説明した方法で問題なく行なわれるが、小径の内面
ステンレスクラツド鋼管の長手溶接や周継手溶接におい
ては、溶接装置や、溶接作業者が鋼管内部に入れないた
めに鋼管外側たる母材２側から溶接作業をしなければな
らない。この場合、従来より一般に実施されている連接
方法は、第２図に示すごとく、母材２＠を開口部とする
ｖｍ開先を設け、開先底部の合材１の部分より母材２の
部分までクラッド−全厚を合材１に比較して合金成分を
多量に含有する溶接材を用いて全溶接金属４′を得てい
た。これは、合材１の溶接金属である高合金鋼の上に母
材２と同種の低炭素鋼や、低合金鋼の溶接材料を用いて
溶接を行なうと、母材２の溶接金属の一部が合材１の溶
接金属により成分が淡化され、そのために母材２の溶接
金属の一部が硬化し、その結果として、著しく延性、靭
性が低下したり、割れが発生したりする等の問題がある
のでクラツド鋼全厚を合材１に骸幽する全溶接金属４′
で湊接せざるを得ないためであった。しかしながら、こ
のように母材側から溶接作業を行なって、クラツド鋼全
厚をステンレス系高合金鋼を用いて溶接すると＊＊材料
費が高額となり、また溶接金属は全てステンレス系で構
成されるために母材によっては、溶接継手部の強度が母
材強度を′下回る恐れもある。さらに、ステンレスクラ
ツド鋼の構造物は、高温域又は高温と室温との間のくり
返えし温度域等の熱環境下で使用されることが多く、こ
のような使用条件下では、溶接金属の全層がオーステナ
イト系ステンレス鋼で構成されると、溶接金属と母材と
の熱膨張係数の相違のために熱応力を発生して溶接継手
が変形したり、母材から溶接金属へ炭素の拡散のために
母材とのボンド部のクリープ強度が低下するといった問
題があった。
本願出願人は特開昭５６−３００１１１号「ステンレス
クラツド鋼継手の片面溶接方法」として、母材溶接金属
層と合材溶接金属層との間に、溶接金属の化学成分が重
量うで、ＣＯ，Ｓ％以下、Ｓ１１．０％以下、Ｍｎ ２
．０％以下、Ｃｒ １２％以下、Ｎ１１２％以下、残部
Ｆ・ならびに不可避不純物元素になるように１層以上の
中間溶接金属層を設けることを提案した。しかし、上記
のような中間溶接金属層にあっては、なおその硬度がａ
ｇｏ〜４００Ｈマと高く、また靭性値が低かった。また
曲げ試験においても中間溶接金属層は延性がなく、はと
んど曲がっていなかった。かかるステンレスクラツド鋼
継手を有するクラッドパイプを硫化水素を多く含む高温
環境下の使用において、継手部に割れを発生した。これ
は、中間溶接金属層に割れが発生し、この割れが母材溶
接金属中に伝播し、破壊に至ったものと認められた。こ
のように溶接金属中化局部的であっても硬度が高く、靭
性の低い儒所を含んでいると、厳しい使用環境下におい
ては割れ発生の可能性が大きく、構造物としての安全設
計上問題を生じた。このために中間溶接金属の硬度を下
げ、靭性を上げる対策が必要となった。
クラツド鋼継手の片面溶接方法」として、母材溶接金属
層と合材溶接金属層との間に、溶接金属の化学成分が重
量うで、ＣＯ，Ｓ％以下、Ｓ１１．０％以下、Ｍｎ ２
．０％以下、Ｃｒ １２％以下、Ｎ１１２％以下、残部
Ｆ・ならびに不可避不純物元素になるように１層以上の
中間溶接金属層を設けることを提案した。しかし、上記
のような中間溶接金属層にあっては、なおその硬度がａ
ｇｏ〜４００Ｈマと高く、また靭性値が低かった。また
曲げ試験においても中間溶接金属層は延性がなく、はと
んど曲がっていなかった。かかるステンレスクラツド鋼
継手を有するクラッドパイプを硫化水素を多く含む高温
環境下の使用において、継手部に割れを発生した。これ
は、中間溶接金属層に割れが発生し、この割れが母材溶
接金属中に伝播し、破壊に至ったものと認められた。こ
のように溶接金属中化局部的であっても硬度が高く、靭
性の低い儒所を含んでいると、厳しい使用環境下におい
ては割れ発生の可能性が大きく、構造物としての安全設
計上問題を生じた。このために中間溶接金属の硬度を下
げ、靭性を上げる対策が必要となった。
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、中間溶
接金属の溶接に際し、ステンレスクラツド鋼の母材から
中間溶接金属への炭素の浸入を防ぐため、低希釈の溶接
法を採用し、さらにチタン（ＴＩ）又はニオブ（Ｎｂ
） 、あるいはＴｉ及びＮｂを含有した低炭素鋼溶接材
を用いて該溶接金属中の炭素を固定し、低硬度、高靭性
の中間溶接金属層を得ることにより、上記の問題点を解
決することにある。
接金属の溶接に際し、ステンレスクラツド鋼の母材から
中間溶接金属への炭素の浸入を防ぐため、低希釈の溶接
法を採用し、さらにチタン（ＴＩ）又はニオブ（Ｎｂ
） 、あるいはＴｉ及びＮｂを含有した低炭素鋼溶接材
を用いて該溶接金属中の炭素を固定し、低硬度、高靭性
の中間溶接金属層を得ることにより、上記の問題点を解
決することにある。
本発明に係るステンレスクラツド鋼の継手溶接方法の詳
細を図面を参照して説明する。第３図において、継手部
の両母材２ＩＩｉを開口部とするｖｍ開先を設け、両合
材１は突き合わせとしである。開先はＶ型取外にＵ嶽も
使用できる。
細を図面を参照して説明する。第３図において、継手部
の両母材２ＩＩｉを開口部とするｖｍ開先を設け、両合
材１は突き合わせとしである。開先はＶ型取外にＵ嶽も
使用できる。
談ず最初に、合材！のみの溶接が行なわれ、合材溶接金
属４で接合される。この場合に合材１．１のみを溶融さ
せることができれば、溶加材を用る必要はないが、母＃
２，２の一部を溶融さ也る恐れのある場合には合材１よ
りも合金成分の高い溶加材を用いて溶接し、合材Ｉｌｌ
ｌ余振４の化学成分が所定の成分範囲に入るようにする
必要がある。次に合材溶接金属４の上に低炭素鋼等の溶
接材を用いて中間層を１層以上溶接する。この際に得ら
れる中間溶接金属Ｓの成分が母材２ならびに合材＊＊金
属４からの合金元素の溶は込みにより重量繁で、Ｃ＜Ｏ
，ｔ％、ｓ＋ （１，ｏ％、Ｍｎ （２，０％、Ｃｒ
＜ １ ’２％、Ｎ１〈１０％、ＭＯ（１，０％及び’
ｌ’ｉ、Ｎｂのいずれ力）一方の元素、もしくはそれら
の合計が１．０％を上限とし、Ｔｌ単独の場合はＣ量の
４倍、Ｎｂ単量と２倍のＮｂ量との和がＣ量の４倍を下
限として含有し、残部がＦ・ならびに不可避不純物元素
からなるようにする。次に中間溶接金属Ｓの上に母材２
と同等の合金元素を含有する溶接材を用いて両母材２の
全厚を母材溶接金属３によって接合する。これに適用さ
れる溶接法、特に低炭素中間肉感法としては、低入熱、
低希釈溶接が望ましく、パルス−ＴＩＧ＠接、ＨＩＧ溶
接、被覆アーク溶接が適しているが、被覆アーク溶接の
場合は溶接棒の棒径を４ｍφ以下とする。
属４で接合される。この場合に合材１．１のみを溶融さ
せることができれば、溶加材を用る必要はないが、母＃
２，２の一部を溶融さ也る恐れのある場合には合材１よ
りも合金成分の高い溶加材を用いて溶接し、合材Ｉｌｌ
ｌ余振４の化学成分が所定の成分範囲に入るようにする
必要がある。次に合材溶接金属４の上に低炭素鋼等の溶
接材を用いて中間層を１層以上溶接する。この際に得ら
れる中間溶接金属Ｓの成分が母材２ならびに合材＊＊金
属４からの合金元素の溶は込みにより重量繁で、Ｃ＜Ｏ
，ｔ％、ｓ＋ （１，ｏ％、Ｍｎ （２，０％、Ｃｒ
＜ １ ’２％、Ｎ１〈１０％、ＭＯ（１，０％及び’
ｌ’ｉ、Ｎｂのいずれ力）一方の元素、もしくはそれら
の合計が１．０％を上限とし、Ｔｌ単独の場合はＣ量の
４倍、Ｎｂ単量と２倍のＮｂ量との和がＣ量の４倍を下
限として含有し、残部がＦ・ならびに不可避不純物元素
からなるようにする。次に中間溶接金属Ｓの上に母材２
と同等の合金元素を含有する溶接材を用いて両母材２の
全厚を母材溶接金属３によって接合する。これに適用さ
れる溶接法、特に低炭素中間肉感法としては、低入熱、
低希釈溶接が望ましく、パルス−ＴＩＧ＠接、ＨＩＧ溶
接、被覆アーク溶接が適しているが、被覆アーク溶接の
場合は溶接棒の棒径を４ｍφ以下とする。
次に中間溶接金属５の化学成分の制＠還由について述べ
る。
る。
炭素（Ｃ）を０．１％以下とするのは、母材溶接金属３
の溶接時の熱影響を受けて硬化し、延性、靭性の低下を
きたすのを防ぐためである。シリコン（Ｓｌ）を１．０
％以下とするのは、８１が多くなると引張強さは那くな
るが延性、ＩＩ性が低下するのでこれを防ぐためである
。マンガン（Ｍｎ ）を２．０％以下、クローム（Ｃｒ
）を１２％以下、ニッケル（奥）を１０％以下、モリブ
デン（Ｍｏ）を１．０％以下とするのは、母材溶接金属
３に中間溶接金属５からこれ等の成分元素が溶は込んで
硬化し、著しく延性、靭性の低下した組織となるのを防
ぐためである。チタン（ＴＩ）とニオブ（Ｎｂ）は、縦
索（Ｃ）を固定するためにはＴｌｊｔＣ量の４倍以上、
ＮｂはＣ量の８倍以上必要であるが、過剰のＴｉ 、
Ｎｂの添加による靭性の低下および経済性を考慮して、
これらの合計、もしくは単独の含有量の上限を１．０％
以下とする。中間溶接金属５の化学成分が上記の範囲内
にあれば中間溶接金属５の機械的性質は良好であり、さ
らにその後になされる母材溶接金属３の機械的性質も良
好となる。
の溶接時の熱影響を受けて硬化し、延性、靭性の低下を
きたすのを防ぐためである。シリコン（Ｓｌ）を１．０
％以下とするのは、８１が多くなると引張強さは那くな
るが延性、ＩＩ性が低下するのでこれを防ぐためである
。マンガン（Ｍｎ ）を２．０％以下、クローム（Ｃｒ
）を１２％以下、ニッケル（奥）を１０％以下、モリブ
デン（Ｍｏ）を１．０％以下とするのは、母材溶接金属
３に中間溶接金属５からこれ等の成分元素が溶は込んで
硬化し、著しく延性、靭性の低下した組織となるのを防
ぐためである。チタン（ＴＩ）とニオブ（Ｎｂ）は、縦
索（Ｃ）を固定するためにはＴｌｊｔＣ量の４倍以上、
ＮｂはＣ量の８倍以上必要であるが、過剰のＴｉ 、
Ｎｂの添加による靭性の低下および経済性を考慮して、
これらの合計、もしくは単独の含有量の上限を１．０％
以下とする。中間溶接金属５の化学成分が上記の範囲内
にあれば中間溶接金属５の機械的性質は良好であり、さ
らにその後になされる母材溶接金属３の機械的性質も良
好となる。
次に本発明の詳細な説明する。
供試材として、合材に厚さ２５１ｍ＋の８Ｕｌｉ ！
１ ＩＬ材を、母材に厚さ１龜５−のＢＢ４鵞材を使用
したステンレスクラツド鋼板を使用した。開先形状は第
４図に示すとと＜、ｖｔｌｋで母材２の開先角度α＝♂
＝１ｆ′である。まず、第４図（イ：に示す開先形状の
合材１をＴＹＰ＠ ３０９ ＭｏＬの被覆アーク溶接棒
を用いて第４図（ロ）暑こ示すごとく溶接し、合材溶接
金属４を得た。次ｌ／１で合材溶接金属４上に中間層溶
接ワイヤーとして第１表の化学成分を有するｘ、６ｍ１
ｌの低炭素鋼溶加材ヲ用い、パルス’Ｉ’１ＧＩＩＩｌ
法番こより下記の条件にて中間溶接金属５の１層ｍｍを
行なった。
１ ＩＬ材を、母材に厚さ１龜５−のＢＢ４鵞材を使用
したステンレスクラツド鋼板を使用した。開先形状は第
４図に示すとと＜、ｖｔｌｋで母材２の開先角度α＝♂
＝１ｆ′である。まず、第４図（イ：に示す開先形状の
合材１をＴＹＰ＠ ３０９ ＭｏＬの被覆アーク溶接棒
を用いて第４図（ロ）暑こ示すごとく溶接し、合材溶接
金属４を得た。次ｌ／１で合材溶接金属４上に中間層溶
接ワイヤーとして第１表の化学成分を有するｘ、６ｍ１
ｌの低炭素鋼溶加材ヲ用い、パルス’Ｉ’１ＧＩＩＩｌ
法番こより下記の条件にて中間溶接金属５の１層ｍｍを
行なった。
パルス電流：電流Ｉ Ｑ ＯＡ、電圧１２ｖ１時間０．
８＋１＠（１ヘース９１．ｆＬ ： ’ｆｅｆｔ ｇ
ＯＡ−電圧 ９Ｖ、時間０．３ｓ＠ｅ溶接速ｆＬ：
８ ｘ／ ｗｉｎ 、 Ａｙシールドガス流量１０Ｊ／
ｍｉｍ第１表 中間層＊＊ワイヤーの化学成分（重量％
）さらに、中間Ｗ／ｒ接金属５の上暴こ第４図（ニ）４
こ） 示すごとく軟鋼系被覆アーク溶［４こより母材
溶接金属３を最終層まで溶接した。な詔溶接前の予熱な
らびに溶接後の熱処理は全く行なっていない。
８＋１＠（１ヘース９１．ｆＬ ： ’ｆｅｆｔ ｇ
ＯＡ−電圧 ９Ｖ、時間０．３ｓ＠ｅ溶接速ｆＬ：
８ ｘ／ ｗｉｎ 、 Ａｙシールドガス流量１０Ｊ／
ｍｉｍ第１表 中間層＊＊ワイヤーの化学成分（重量％
）さらに、中間Ｗ／ｒ接金属５の上暴こ第４図（ニ）４
こ） 示すごとく軟鋼系被覆アーク溶［４こより母材
溶接金属３を最終層まで溶接した。な詔溶接前の予熱な
らびに溶接後の熱処理は全く行なっていない。
上記の手順により得られた中間溶接金属５の化学成分を
第２表に、また継手溶接部の機械試験の結果を第３表に
示す。
第２表に、また継手溶接部の機械試験の結果を第３表に
示す。
第２表 中間溶接金属の化学成分（重量％）上記の結果
よりして、いずれの中間層溶接ワイヤーを用いても極め
て低硬度、高靭性の溶接金属が継手部に得られている。
よりして、いずれの中間層溶接ワイヤーを用いても極め
て低硬度、高靭性の溶接金属が継手部に得られている。
この穐度の硬度であれば、構造物としての使用時の割れ
発生の可能性は殆どないことが経験的に確認されている
。
発生の可能性は殆どないことが経験的に確認されている
。
Ｔｌ 、 Ｎｂ添加の効果をより明確にするために中間
溶接金属和尚の化学成分を有するＴ１単独添加、Ｎｂ単
独添加、Ｔｉ、Ｎｂ添加およびＴＩ、Ｎｂのいずれをも
添加しない金属を溶接アークにて再溶解、固化した溶接
金属模擬試験材の硬度測定およびシャルピー試験を行な
った。その結果を第４表に示す。
溶接金属和尚の化学成分を有するＴ１単独添加、Ｎｂ単
独添加、Ｔｉ、Ｎｂ添加およびＴＩ、Ｎｂのいずれをも
添加しない金属を溶接アークにて再溶解、固化した溶接
金属模擬試験材の硬度測定およびシャルピー試験を行な
った。その結果を第４表に示す。
勿論、実施例で得られた中間溶接金属とは熱履歴が異な
り、才た化学成分も若干異なるために、第３表に示す硬
度に比して高い硬度となっている。しかしながらＴＩ
、 Ｎｂあるいは両者添加の金属は無添加の金属に比し
低硬度、高靭性であることが知られる。これはＴｉ 、
Ｎｂの添加により炭素がＴｉ 、 Ｎｂに固定され、
固溶縦索が減少したことによる。
り、才た化学成分も若干異なるために、第３表に示す硬
度に比して高い硬度となっている。しかしながらＴＩ
、 Ｎｂあるいは両者添加の金属は無添加の金属に比し
低硬度、高靭性であることが知られる。これはＴｉ 、
Ｎｂの添加により炭素がＴｉ 、 Ｎｂに固定され、
固溶縦索が減少したことによる。
以上の説明により理解されるように、本発明に係るステ
ンレスクラツド鋼の継手の溶接方法においては、母材側
を開口とする開先を設は最初に合材を溶接し、ついでこ
の合材層の上に溶接金属の化学成分が重量うで、Ｃ０，
１％以下、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｕ Ｌ ０％以下、Ｃ
ｒ １２％以下、Ｎｉ １０％以下、Ｍｏ １．０％以
下、およびＴｉ 。
ンレスクラツド鋼の継手の溶接方法においては、母材側
を開口とする開先を設は最初に合材を溶接し、ついでこ
の合材層の上に溶接金属の化学成分が重量うで、Ｃ０，
１％以下、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｕ Ｌ ０％以下、Ｃ
ｒ １２％以下、Ｎｉ １０％以下、Ｍｏ １．０％以
下、およびＴｉ 。
Ｎｂのいずれか一つの元素もしくはそれらの合計が１、
０％を上限とし、Ｔｉ単独の場合はＣ量の４倍、Ｎｂ単
独の場合はＣ量の８倍、Ｔｉ 、 Ｎｂ共存の場合はＴ
１量と２倍のＮｂ量との和がＣ量の４倍を下限として含
有し、残部をＦ・ならびに不可避不純物元素からなるよ
うに１層以上の中間層を溶接し、さらにこの中間層上に
母材と同等の合金元素を含有する溶接材によって溶接す
るので、継手溶接部に合材と同等の耐食性、耐高温酸化
性等が与えられ、Ｉた母材と同等の機械的強度が与えら
れ、中間溶接金属にＴｉ 、 Ｎｂを含有させることに
より硬度を低下させて靭性に富んだ継手溶接部が得られ
るのでパイプ等として厳しい条件下で使用しても電装を
生ずる懸念のないステンレスクラツド鋼の構造物を提供
できる。
０％を上限とし、Ｔｉ単独の場合はＣ量の４倍、Ｎｂ単
独の場合はＣ量の８倍、Ｔｉ 、 Ｎｂ共存の場合はＴ
１量と２倍のＮｂ量との和がＣ量の４倍を下限として含
有し、残部をＦ・ならびに不可避不純物元素からなるよ
うに１層以上の中間層を溶接し、さらにこの中間層上に
母材と同等の合金元素を含有する溶接材によって溶接す
るので、継手溶接部に合材と同等の耐食性、耐高温酸化
性等が与えられ、Ｉた母材と同等の機械的強度が与えら
れ、中間溶接金属にＴｉ 、 Ｎｂを含有させることに
より硬度を低下させて靭性に富んだ継手溶接部が得られ
るのでパイプ等として厳しい条件下で使用しても電装を
生ずる懸念のないステンレスクラツド鋼の構造物を提供
できる。
第１図（イ）、（ロ）はステンレスクラツド鋼の継手の
従来の合材側からの溶接方法の説明図、第２図は従来の
母材側からの溶接方法の説明図、第３図は本発明に係る
溶接方法の説明図、第４図（イ）、（ロ）、（ハ）、（
ニ）は本発明の詳細な説明図である。 １：合材、２：母材１．３：母材溶接金属、４：合材溶
接金属、５；中間溶接金属。 代理人 弁理士 前 １）利 之 １１１図 第２図 第３図 第４図 Ｃイ） （０） 手続補正書（自発） 昭和６γ年４月２６日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 ｌ 事件の表示 昭和５７年特許 願 路弁９０３７号 ３ 発明の名称 ステンレスクラツド鋼の継手の 溶接方法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区有秦町−丁目１番２号名称 （４
２１）株式会社 日 本製鋼所代表者 舘 野 万
吉 仏代理人〒１６６ ぷ 補正命令の日付
従来の合材側からの溶接方法の説明図、第２図は従来の
母材側からの溶接方法の説明図、第３図は本発明に係る
溶接方法の説明図、第４図（イ）、（ロ）、（ハ）、（
ニ）は本発明の詳細な説明図である。 １：合材、２：母材１．３：母材溶接金属、４：合材溶
接金属、５；中間溶接金属。 代理人 弁理士 前 １）利 之 １１１図 第２図 第３図 第４図 Ｃイ） （０） 手続補正書（自発） 昭和６γ年４月２６日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 ｌ 事件の表示 昭和５７年特許 願 路弁９０３７号 ３ 発明の名称 ステンレスクラツド鋼の継手の 溶接方法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区有秦町−丁目１番２号名称 （４
２１）株式会社 日 本製鋼所代表者 舘 野 万
吉 仏代理人〒１６６ ぷ 補正命令の日付
Claims (1)
- １、Ｆｅ−Ｃｐ系、Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｌ系あるいはＦ
ｅ−Ｃｒ −Ｎｉ −Ｍｏ系ステンレス鋼を合材とし、
軟鋼あるいは低合金鋼を母材としたステンレスクラツド
鋼の継手の溶接において、母材側を開口とする開先を設
け、最初に合材を溶接し、ついでこの合材層の上に溶接
金属の化学成分が重量うで、Ｃ００１％以下、８１１．
０％以下、ＭＩｌ ｌ ０％以下、Ｏｒ １２％以下、
Ｎｉ１０％以下、Ｍｅ １．０％以下、およびＴｉ 、
Ｎｂのいずれか一つの元素、もしくはそれらの合計が１
．０％を上限とし、ＴＩ単独の場合はＣ量の４倍、Ｎｂ
単独の場合はＣ量の８倍、Ｔ１゜Ｎｂ共存の場合はＴｉ
量と２倍のＮｂ量との和がＣ量の４倍を下限として含有
し、残部をＦ・ならびに不可避不純物元素からなるよう
に１層以上の中間層を溶接し、さらにこの中間層上に母
材と同等の合金元素を含有する溶接材によって溶接する
ことを特徴とするステンレスクラツド鋼の継手の溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4903782A JPS58167094A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4903782A JPS58167094A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58167094A true JPS58167094A (ja) | 1983-10-03 |
| JPS6216745B2 JPS6216745B2 (ja) | 1987-04-14 |
Family
ID=12819882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4903782A Granted JPS58167094A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58167094A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0950441A2 (en) | 1998-04-08 | 1999-10-20 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing long dual layer metal pipe |
| JP2003040394A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Shibuya Machinery Co Ltd | キャッパのキャップ供給装置 |
-
1982
- 1982-03-29 JP JP4903782A patent/JPS58167094A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0950441A2 (en) | 1998-04-08 | 1999-10-20 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing long dual layer metal pipe |
| EP0950441A3 (en) * | 1998-04-08 | 2001-05-02 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing long dual layer metal pipe |
| JP2003040394A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Shibuya Machinery Co Ltd | キャッパのキャップ供給装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6216745B2 (ja) | 1987-04-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4703885A (en) | Method of welding austenitic steel to ferritic steel with filler alloys | |
| KR20110134850A (ko) | 합금 강의 이종 용접을 위한 장치 및 방법 | |
| US3700851A (en) | Welding electrode | |
| JPH0318480A (ja) | ステンレス鋼スタッドのスタッド溶接方法 | |
| JPS58167094A (ja) | ステンレスクラツド鋼の継手の溶接方法 | |
| JPS5937157B2 (ja) | ステンレスクラツド鋼継手の片面溶接方法 | |
| US3476909A (en) | Method of deposit welding chromium steels | |
| JP2924731B2 (ja) | Ｃｒ鋼製タービンロータの肉盛溶接用溶接材料及び該溶接材料を用いた肉盛溶接方法 | |
| JP2002226947A (ja) | 耐歪み時効性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接継手 | |
| JP6829111B2 (ja) | Ｔｉｇ溶接用溶加材 | |
| JP3819755B2 (ja) | 高耐食性高Ｍｏオーステナイト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| Sharma et al. | Dissimilar welding of super duplex stainless steel (SDSS) and pipeline steel–A brief overview | |
| JP3918670B2 (ja) | 高耐食オーステナイト鋼用溶接材料および溶接金属 | |
| US6521060B1 (en) | Filler metal for use in welding of Ni-Cr-W alloys | |
| US3954421A (en) | Alloys for high creep applications | |
| Dwivedi et al. | Weldability of Metals: Characteristics of Metals and Weldability: Weldability of Steel | |
| Timofeev et al. | Fracture toughness of austenitic welded joints | |
| US3194642A (en) | Welding structure and method of making such structure | |
| JPH02200394A (ja) | ステンレス鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との溶接方法 | |
| JPS60121099A (ja) | 溶接用複合ワイヤ | |
| JPS59125278A (ja) | ステンレスクラツド鋼の片面溶接方法 | |
| JPH11104885A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系低熱膨張係数合金製の溶接構造物および溶接材料 | |
| JPH106080A (ja) | 高クロム含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該ロータの製造方法 | |
| JPH0299280A (ja) | クラッド鋼の溶接方法 | |
| Wang | The great minds of carbon equivalent |