JPS58148203A - 蒸気タ−ビン装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は蒸気タービン装置く関し、特に高圧タービンと
中圧タービンとを同一軸心状に連結し九蒸気タービン装
置を中圧起動する際の起動特性を改良した蒸気タービン
装置に関するものである。

高圧タービンと中圧タービンとを備え九蒸気タービン装
置の起動法には高中圧起動と中圧起−との２種類がある
。

高中圧起動は、高圧タービンと中圧、低圧タービンとに
ほぼ同時に通気する起動法で従来から広く用いられてい
る。

一方、中圧起動は、中圧、低圧タービンの通気を高圧タ
ービンの通気に先行せしめるもので、最近開発された起
動法で娶る。

上記の中圧起動は、ボイラ最終加熱器配管及びボイラ甫
熱器出口配管にバイパス管路を設けて蒸気タービンへの
蒸気供給量をコントロールして行われる。この中圧起動
法は起動の際ボイラ甫熱器に通気するためボイラ甫熱−
の過熱を防止することができ、起動時間を短縮すること
ができるが、次のような技術的問題がある。

即ち、起動の際、中圧、低圧タービンに通気している間
、高圧タービンは中圧タービンによって回転せしめられ
る。このようにして、未だ通気されていない高圧タービ
ンが回されるので、何らかの防止対策を講じなければ高
圧タービンが風損のために過熱して損傷する虞れがある
。

°従来、上記の風損防止対策として、高圧タービンの排
気を再熱器に導く低温再熱管の蒸気の一部をコンデンサ
Ｋｆｉ出させるためのベンチレータ弁が設けられ、上記
のベンチレータ弁を開いて高圧タービンの排気口をコン
デンサに連通して高圧タービン内の真空度を高くして風
損の防止をはかつている。　　。

しかし、上述のごとくベンチレータ弁を設けただけでは
次のような不具合がある。

ベンチレータ弁を介してコンデンサに蒸気を逃がすベン
チレータラインを設けた場合、このベンチレータライン
の容量が小さいと、蒸気タービンの運転中に負荷遮断し
九場合、高圧タービン内の蒸気を充分にコンデンサに逃
がすことができないので風損による排気部の過熱防止が
不充分となる。

また、前記のベンチレータラインの容量が大白いと、高
圧タービン排気部の風損による過熱は防止できるが、大
量の蒸気が一時にコンデンサにダンプするので、コンデ
ンサの容量を太きくしなければならない、このため設備
費用の増加など、経済的な不利を生じる。

本発明は、上述の事情に鑑み、起動時における高圧ター
ビン内の圧力を有効に制御し得るように、高圧タービン
の蒸気を適切にコンデンサに逃がす手段を備え九蒸気タ
ービン装置を創作したものであるが、次下に詳述するご
とく、本発明を適用する対象の高圧タービンの抽気系統
の構成型式に応じてそれぞれ＾なる態様で本発明を実施
することができる。

次に、高圧タービンの抽気系統と前記べ／チレータライ
ンとの関連について略述する。

イ）高圧タービン段落途中に抽気系統が無い場合には、
高圧タービン排気部、若しくは上記高圧タービン排気部
に接続された低温再熱蒸気系統と；ンデンサとを結ぶよ
うにベンチレータラインが設けられる。

口）高圧タービン段落途中に抽気系統が有る場合には、
上記の抽気系とコンデンサとを結ぶようにベンチレータ
ラインが設けられる。

上述のイ）抽気系が無い場合には、起動に先立ってシャ
フトパツキンにシール蒸気を供給すると、この蒸気は高
圧タービンの全段に蒸気停滞部を発生させる。ま九上述
口）抽気系が有る場合には、起動に先立ってシャツ）　
／＜ツキンにシール蒸気を供給すると、高圧タービンの
抽気段より４高圧側（定格運転時における高圧ＩＩ）に
蒸気停滞部を発生させる。上記のようにして発生した停
滞蒸気は起動時における風損の原因となる。とのような
停滞蒸気の発生を防止するため、高圧タービンの蒸気加
減弁に砿ｖ！４整が可能なバイパス弁を設けてこのバイ
パス弁を微開状態にして高圧タービンに微小流量の蒸気
を流通せしめることも考えられるが、微調整可能なバイ
パス弁を設置することは設備費を増加させるなどの不利
益を早う。

を九、前記の蒸気停滞部の発生を防止する丸め高圧、中
圧タービンケーシングを一体に＃ｌ成している蒸気ター
ビン装置にあっては、高圧タービンと中圧タービンとの
中間をシールしているパツキンの途中からコンデンサに
接続されているブローダウンラインを閉じて高圧タービ
ンに微小流量の蒸気を流入させる方法も有るが、この方
法は再熱蒸気温度が高い場合には高温の再熱蒸気が高圧
タービン内に１１Ｉ！入することによって高圧タービン
の過熱を助長する結果となる。

本発明は後に詳述するごとく１．中圧起動時における高
圧タービンの風損による過熱を防止しようとするもので
あるが、この目的を達成する丸めの構成を検討する場合
、（１）風損利用、及び、（Ｉｉ）経年変化、を考慮す
る必要が小る。

前記の（１）風損利用の考慮とは、タービンをコールド
状態から起動する際に、風損による発熱を利用してクオ
ーンングする必要があるので風損を無条件に消滅させる
ことは必ずしもｆｉｉＬ＜ないということである。

これはヒートソークと呼ばれる操作で、例えば高圧ター
ビン内圧ｔ５ａｔｇ近傍まで上げ、中圧タービンによっ
て定格回転数の１／３〜１／２程度で回転させる。前述
のベンチレータラインの容量を大睡く設定してウオーム
スタート等における高圧タービン内の真空度が高くなる
ようにしておくと、上述のヒートソークの際に風損が発
生せず、その結果、コールドスタート所要時間が長くな
るという不具合を生じる。

前述の（ＩＩ）経年変化とは、高圧タービンが低圧力状
態にある場合、各高圧部から高圧タービン円ヘリークす
る蒸気流量が経年的に増加するという問題である。この
経年変化はシャフトパツキンの振動による摩耗や蒸気加
減弁等の弁座面の損耗のため絶無を期し難いので、従来
技術においてはこの経年変化により起動時の尚圧タービ
ン内真空度が低下して風損が増加する傾向があった。

本発明の目的は、上述し九従来技術の欠点を解消して、
中圧起動の際の高圧タービンの風損による過熱を有効適
切に防止し、しかもコールドスタート所要時間を延長さ
せる虞れの無い蒸気タービン装置を提供するにある。

上記の目的を達成するため、本＠明は、ＳＰＬラインを
低圧側の個所に接続する蒸気系統を設けることを特徴と
する。上記の８ＰＬツインとは、中圧排気部等の抽気管
を高圧タービンのシャフトパツキンに接続する蒸気管路
である。

詳しくは、本発明は、高圧タービン及び中圧タービンを
備えた蒸気タービン装置において、高圧タービンシャフ
トシール用の蒸気流を低圧部に逃がして起動時における
高圧タービン内の圧力を調整するための蒸気系統を、Ｓ
ＰＬラインと低圧部との間に介装接続することを特徴と
する。九たし上記の低圧部とは前記中圧排気部等の抽気
管よシも低圧の個所の意である。

ｉ九、前述の発明における高圧タービン内の圧力を調整
する蒸気系統の設置と同様の技術的意味において、高圧
タービンの排気口とコンデンサとの間に介装接続されて
いるベンチレータ弁に自動制御手段を設けて起動時の高
圧タービン内の圧力を１ｉｌＪ１することによっても起
動時の風損による過熱防止という同様の効果を達成する
ことができる。

前述の蒸気系統の設置と、上述のベンチレータ弁の自動
＠御手段の設置とは、起動時において高圧タービンをコ
ンデンサに連通せしめる流路を設けるという観点におい
てその構成要件の要部が共通であシ、高圧タービン内の
圧力＠御によりて風損を防止し、風損による過熱を未然
に防止するという目的において共通する。

次に、前述の蒸気系統を設けた発明の一実施例を第１図
について説明する。

ｌはボイラ、２は高圧タービン、９は中圧タービン、１
３はコンデンサである。

高圧タービン２に供給される蒸気の管路を高圧バイパス
ライン３を介してボイラの再熱！Ｉｓの入口側に接続す
るとともに、上記の再熱器５の出口側を低圧バイパスラ
イン４を介してコンデンサ１３に接続しである。これに
よυ中圧起動及び再熱６５の過熱防止ができる。

高圧タービン２の排気口に連通する低温再熱管６とコン
ダンｔ１３との間にベンチレータ弁７が介装接続されて
いる。このベンチレータ弁７を中圧起動時に開くと高圧
タービン２がコンデンサ１３に連通されて高圧タービン
２内の圧力を低下させることができる。

中圧タービン９の排気口に連通され九抽気管１０と、尚
圧タービン２のシャットパラ中ン８の途中との間ＫＳＰ
Ｌライン１１が設けられている。

１４は上記のシャットパラ中ンにシール蒸気を供給する
ＳＳＲラインである。

上記の８ＰＬ９インとコンダン１＃″１３との間に、オ
リフィス１２を有する蒸気系統１５を介装接続する。

本実施例は以上のようにしてＳＰＬライン１１と、抽気
管ｌＯよりも低圧の個所（コンデンサ１３）との間に蒸
気系統１５を付設し、かつ、上記の蒸気系統１５内にオ
リフィス１２を設けて該蒸気系統１Ｓ内の蒸気流の減圧
をはかりて小る。

この実施例（１ｓ１図）Ｋよれば、中圧起動の際、ＳＳ
Ｒライン１４から供給され大シール蒸気の一部は高圧タ
ービン２内に流入して低温再熱管６、及びベンチレータ
弁７を経てコンデンサ１３に逃がされるが、前記＆８Ｒ
ライン１４から供給されるシール蒸気の一部は８ＰＬラ
イン１１、及び本発明によって付設し九蒸気畢統１５を
経てコンデンサ１３に逃がされる。

ｓＳ＆ライン１４から供給されたシール蒸気のうち高圧
タービン２内を流通してベンチレータ弁７を経てコンダ
ンｆ１３に回収される蒸気流量は、前記の蒸気系統１５
の付設によりて減少する。即ち、近似的には蒸気系統１
５を通ってコンデンサ１３に逃がされる流量分だけ減少
する。ベンチレータ弁７のサイズが同じであればベンチ
レータ弁を流通する蒸気の差圧は流量にほぼ比例する故
、ベンチレータ弁７を通る流量の減少によって高圧ター
ビン２内の圧力が低下すること、並びに、その結果とし
て風損が＠減されることは容易に理解される。

まえ、−面において、上述のごとく中圧起動時において
ベンチレータ弁７を通過する蒸気流量が滅φするため、
該ベンチレータ弁７のサイズを比較的小さく設定し得る
。その結果、ベンチレータ弁７の過大によるコールドス
タート所要時間の延長を招く虞れが無い。

前述のとと（、ＳＩＲライン１４から供給されるシャフ
トパラ中ン８用のシール蒸気を新設の蒸気系統１５から
逃がすことによって高圧タービン２内の圧力を低下せし
め得るが、逃がし過ぎると上記のシャフトパラ中ン８の
シール効果を減殺する虞れがある。本１１施例において
は上記の蒸気系統１５にオリフィス１２を設けることに
よりｔｓ蒸気畢統ｘｓｏＨ気リーク流量を適正に制限す
ることがで龜る。ｉた、本実施例のように上記の蒸気系
統１５を、尚該蒸気タービン装置中で最も圧力の低い個
所であるコンデンサ１３に接続することと、前記のオリ
フィス１２を設けることとが相俟って、新設の蒸気系統
１５の蒸気流量を適正、かつ、安定したものとすること
ができ、従って、高圧タービン２内の圧力を有効、適切
に制御することができる。

第２図は前記と興なる実施例を示す。第１図と同一の図
面参照番号を付したものは前記の実施例と同様、乃至は
類似の構成部材である。

前記の実施例においては、オリフィス１２を有する蒸気
系統１５を８ＰＬライン１１とコンデンサ１３との間に
介装接続したが、本実施例においてはオリアイス１２を
有する蒸気系統１５をＳＰＬライン１１と高圧タービン
２の定格時鳥圧側１６との間に介装接続する。

本実施例によると、ＳＳａＳミライン１ら供給されたシ
ール蒸気中、高圧タービン２内に流入する蒸気のうち、
の一部は直接的に低温再熱管６及びベンチレータ弁７を
経てコンデンサ１３に回収されるが、残部はＳＰＬライ
ン１１、オリフィス１２、及び蒸気系統１５′を経て高
圧タービン２内に流入し、高圧ターヒフ２０段落１７内
を流通して低温再熱管６及びベンチレータ弁７を経てコ
ンデンサ１３に回収される。、このようにしてシール蒸
気の一部が高圧タービン２内を流通するので該高圧ター
ビン２内の蒸気の停滞を防止することかで龜、従って、
風損の発生が防止される。

上記第２図の実施例の変形例を１ｇ３図に示す。

ベンチレータ弁７が高圧タービン２の抽気系統４０に接
続されている場合、第２図の１！膣例Ｋをけると同様の
蒸気系統１５’を設けることによシ、前記の抽気系統４
０よりも定格特高圧側の段落に蒸気停滞部が発生するこ
とを防止し得る。

第４図はベンチレータ弁７に自動制御手段を設けた蒸気
ター（ン装置の一実施例を示す。

１８は高圧タービン２の排気部に設けた温度センナ、１
９は同じく圧力センナ、２０は上記圧力センサ１９の検
出結果を電気信号に変換する変換器、２１は温度センサ
１８の検出信号と上記の変換器２０の出力信号とに基づ
いて高圧タービン２０ロータの熱応力を算出するように
構成し九演算器である。

２３は上記の演算器２１が算出した熱応力値を設定器２
２に設定された熱応力値と比較し、予め与えられた基準
に従って発信１）２４に指令信号を発信させる機能を有
する比較器である。上記発信器２４の指令信号が接続ラ
イン２５を介してベンチレータ弁７に伝えられ、同ベン
チレータ弁７を開閉作動せしめる構成である。

本実施例は以上のように構成してあり、これを用いて中
圧起動を行うには前記の設定器２２に為圧タービン２の
四−タ（図示せず）の許容熱応力を設定しておき、比較
器２３に対しては次のようにプログラムを与える。即ち
、演算１）２１によりて算出した熱応力値が設定器２２
の設定値よりも小さければ発信１＄２４にベンチレータ
弁閉弁信号を発せしめ、上記の熱応力（算出値）が設定
短よシも大金ければベンチレータ弁開弁信号を発せしめ
る。

このようにして中圧起動を行うと、温度センサ１８と圧
力センサ１９との検出値に基づいて演算１）２１が高圧
タービン２のは一部の熱応力を算出し、比較器２３が上
記の算出熱応力を設定器２２の設定熱応力と比較し、真
中熱応力が設定熱応力よりも低ければベンチレータ弁７
を開弁作動させる。従って、コールドスタート時には許
容熱応力の範囲内でベンチレータ弁７を閉じて高圧ター
ビン２内の圧力を上昇させ、風損を利用した温度上昇を
行わせて起動所要時間を短縮する。

また、高圧タービン２のロータ温度が鳥〈なりて熱応力
が許容値の上限に達するとベンテレ一一弁７を開いて高
圧タービン２内の圧力を低下させ、風損を軽減せ！２め
て過熱を防止する。

本実ｍ例（第４図）の蒸気タービン装置を実施に用いる
場合は、高圧タービン構成部材の熱容量及び熱的慣性の
影響を考慮しなければならないので、比較器２３に与え
るプログラムは次のように設定する。即ち、演算熱応力
と設定熱応力とを比較した偏差値が予め与えた許容偏差
値に達した場＆にベンチレータ弁開閉信号を発せしめる
。

＃Ｉ５図は上記と異なる実施列を示す。本実施例は前述
の経年変化の影響を考慮に入れて自動的にベンチレータ
弁７を適切に開閉作動せしめるように構成した実施例で
ある。

２６は蒸気加減弁４１と尚圧タービン２との中間部に設
置した温度センナ、２７は高圧タービン２と中圧タービ
ン９との中間に設けたシャフトパツキン４２の高圧ター
ビン側に設けた温度センサ、３０け低ｆｆｌ再熱配管の
逆上弁２９の高圧タービン１１１に設けた温度センサで
ある。

第５図の実施例が第４図の実施列と異なるところは次Ｃ
０１ａ！＜である。

両１！施例とも、演算器２１が高圧タービン２の温度と
圧力とに基づいてロータの熱応力を算出し、その算出結
果を比較−２３によって設定熱応力と比較し、比較結果
に応じて発信器２４にベンチレータ弁７の開閉信号を発
信させることについては同様の構成である。

しかし、第４図の実施例においては演算１ｉｉ１２１が
圧力センサ１９の検出値と温度セ／す１８の検出値とに
基づいて高圧タービンロータの熱応力算出を行う構成で
あるのに対し、第５図の実ｊｌｌＮにおいては圧力セン
サ１９の検出値と温度センサ１８め検出値の他に前記の
眞度センサ２６、同２７、及び同３０の検出値も用い、
次のようにして経年変化に対応する補正を行う。

蒸気θ口減弁４１の直近の下流部である・ａｔ七／す２
６の設置個所は、上記の蒸気加減弁４１のシール性能が
完全であれば中圧起動時に高温蒸気光に触れな゛い場所
であり、上記のシール性能が経年変化によって低下する
と高温の漏洩蒸気に触れる場所である。従って温度セン
ナ２・の検出１１ｍＫよって蒸気加減弁４１０１１年的
シール性１ｍ像下が推定できる。

同様に、温度センナ２’ＩＯ検出温度によってシャフト
パツキン４２０輪部的性能低下が、温度センサ３９の検
出温［Ｋよって逆止弁２１１Ｏ１１都的性能低下がそれ
ぞれ推定できる。

上記５ｉｉｏ温度センサ２６，２７．３００１１出結果
を補正演算！１４８に入力させ、これらＱ検出温ｔｔ設
定暢２２′に設定した正常温度と比較して経年変化の進
行Ｉｉ度を演算せしめ、そＯ演算結果に基づ−て温度セ
ンナ１８０機出値に所畳の補正を加算せしめ、こＯＩｌ
正済正置温度算器２１に入力せしめる。

以上に！！！明し九第５図の実施例が第４図の実施例と
異なる所ｔ−１ＩＩ／ＩＩすると、ｍｓ図の実施例は温
度センサ１８の検出値をそのまま使わないで前述のごと
くにして算出した各部の経年変化Ｏ＠ｆに応じて補正を
加え大値を用いて高圧タービン５のロータ熱応力を算出
することでるる。

以上詳述し九ようにして、本ｌｉ＠に係る蒸気タービン
装置は中圧起動時における高圧タービン２内の圧力ｔｅ
ｌ！ｌｌし、ｌ［ｉＱｏ実施例においては高圧タービン
２内へのシール蒸気流入量を減少せしめることによって
同高圧タービン２内ＯＸ空ｔｔ良くして風損による高圧
タービンの過熱損傷を防止し、第２図の実施例及び第Ｓ
図゛Ｏ応用例においては高圧タービン円の蒸気停滞部を
消失せしめて風損による高圧タービンＯ過熱損傷を防止
し、蕗４図の実施例では高圧タービン２内の圧力を自動
制御して高圧タービ／の熱応力による損傷を防止し、第
５図の実施例／Ｉｉ経年変化を勘案してｊＩｓ図Ｏ夷總
例と同様の効果を生じる。　　　゛

【図面の簡単な説明】

第１図乃ｆｉ第３図はそれぞれ本実＠を適用して高圧タ
ービン内の圧力を調整するための蒸気系統を設は九実施
例の蒸気タービン装置Ｏ蒸気系統図、第４ｒ１７Ａ及び
第５図はそれぞれ本発明上適用して高圧タービン円の圧
力ｔ−！１ｉｌｌｌＩするためＯベンチレータ闘閉制御
手Ｒを設は九実施例の蒸気系統図に制御ブロック図會付
記し７Ｉｌ！図でめる。 １・・・ボイラ、２・−高圧タービン、３・−高圧バイ
パスライン、４・−低圧バイパスライン、Ｓ−・・再熱
器、６−低温再熱管、７−・ベンチレータ弁、＠　　Ａ
圧タービンクヤ７トパッキン、９・・・中圧タービン、
１０・・・抽気管、１ｌ−ＩＰＬツイ／、１２−・オリ
フィス、１３−コンデンサ、１４・・・８８Ｒライン、
１５．１５’−・・蒸気系統、１７−・段落、１８・一
温度セ’ｔ、１９−圧力センサ、２０・・・圧力変換器
、２５・・・接続ライン、２ｇ、２７．２８・一温度セ
ンサ、２９・−逆止弁、３０・・・温度センサ、４０・
・・抽気系統、番１−・蒸気加減弁、４２・・・クヤフ
トハツ第１　呂 竿２　目 茅３　目 第４−　目

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、高圧タービン及び中圧タービンを備えた蒸気タービ
   ン装置において、高圧タービンシャフトシール用の蒸気
   流を低圧部Ｋ１５１通せしめて起動時における高圧ター
   ビン内の圧力を１Ｉｌｌするための蒸気系統を、中圧排
   気部等の抽気管を高圧タービンのシャフトパツキンに接
   続するＳＰＬラインと、前記の抽気管よりも低圧の個所
   との間に介装接続したことを特徴とする蒸気タービン装
   置。 ２　前記の８ＰＬラインを抽気管よりも低圧１１に接続
   する系統は、すりアイス等の減圧手段を備えたものであ
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の蒸気
   タービン装置。 １　前記の系統によｆｉ８ＰＬラインを接続する低圧側
   の個所はコンデンサであることを特徴とする特許請求の
   範囲８１項、又は同第２項に記載の蒸気タービン装置。 表　前記の系統により８ＰＬラインを接続する低圧側の
   個所は高圧タービンであることを４１ｗＬとする特許請
   求の範囲第１項に記載の蒸気タービン装置。 ＆　前記の系統は、オリフィス等の減圧手段を備えたも
   のであることを特徴とする特許請求の範囲第４項に記載
   の蒸気タービン装置。 亀　前記の高圧タービンに接続する系統は、高圧タービ
   ンの最高圧抽気段Ｋｍ続したものであることを特徴とす
   る特許請求の範囲第４項又は同第５項に記載の蒸気ター
   ビン装置。 ７、　４圧タービン及び中圧タービンを備え九蒸気ター
   ビン装置において、高圧タービンシャフトシール用の蒸
   気流を低圧側ＫＩ５１通せしめて起動時における高圧タ
   ービン内の圧力を調整するためのベンチレータ弁自動制
   御手段を設は九と七を特徴とする蒸気タービン装置。 ＆　前記のベンチレータ弁自動制御手段は、高圧タービ
   ンに設置した圧力センサ及び温度センナを備え良熱応力
   演算器、上記の熱応力演算器の演算結果を設定値と比較
   する機能を有する比做器、及び上記の比較器の出力に従
   ってベンチレータ弁の開度を調整する信号を発信する発
   信器とを備えたものであることを特徴とする特許請求の
   範囲第７項に記載の蒸気タービン装置。 ９、前記の発信器は、前記の熱応力演算器の演算結果を
   設定値に比較し九偏差値が予め定め九偏差値よりも小さ
   いときはベンチレータ弁の開度を小ならしめる信号を発
   し、予め定めた偏差値よりも大きいときはベンチレータ
   弁の開度を大ならしめる信号を発信するものであること
   を特徴とする特許請求の範囲第８項に記載の蒸気タービ
   ン装置。 １０、前記のベンチレータ弁自動制御手段は、高圧ター
   ビンに供給される作動蒸気の通路に設けた温度センサと
   、高圧タービン内の温度を検出する温度センサと、低温
   再熱蒸気管路に設けた温度センサと、上記の各温度セン
   サの検出値を入力されて高圧タービンの経年変化を算出
   して検出値を補正する機能を有する補正演算器と、上記
   と別体に高圧タービンに設けた圧力センサと、前記の補
   正値及び圧力センサの検出結果を入力されて高圧タービ
   ンの熱応力を算出する演算器と、上記の演算器によって
   算出された熱応力を予め設定された熱応力値と比較する
   比較器と、上記の比較結果に基づいてベンチレータ弁の
   開閉信号を発する発信器とからなることを特徴とする特
   許請求の範囲第７項に記載の蒸気タービン装置。 ＩＬ　前記のベンチレータ弁自動制御手段は、高圧ター
   ビンの蒸気加減弁の高圧タービン冑、低温再熱管の逆止
   弁の高圧タービン側、高圧タービン軸端シャフトパツキ
   ンの高圧タービン側、及び高、中圧タービン間のシャフ
   トパラ中ンの高圧タービン側にそれぞれ温度センサを設
   けたものであることを特徴とする特許請求の範囲第１０
   項に記載の蒸気タービン装置。