JPS58147514A - ガス冷却熱処理法 - Google Patents
ガス冷却熱処理法Info
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- JPS58147514A JPS58147514A JP2858882A JP2858882A JPS58147514A JP S58147514 A JPS58147514 A JP S58147514A JP 2858882 A JP2858882 A JP 2858882A JP 2858882 A JP2858882 A JP 2858882A JP S58147514 A JPS58147514 A JP S58147514A
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- JP
- Japan
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- gas
- cooling
- pressure
- gaseous
- hydrogen
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
却熱処理法に関する。
カス冷却による熱処理法の鰻大の問題点は油冷却等に比
べて冷却速度が遅いことである。現／Ｉ鰻も一般的に使
用されているガスは、窒素ガスであるが、不活性であり
安価で入手し易いという利点がある反面、冷却能が余り
高くないという欠点がある。また、この他のガスとして
アルゴンカスがまれに使用されることがあるが、窒素ガ
スに比べても更に冷却能が低く １１つ１１４＋価であ
るので、窒素ガスが使用できないチタニウム合金の冷却
等に使用されることがある程度である。その他、ヘリウ
ムガスが冷却能がかなり高いことから有効であるが、高
価で人ｆ−１，Ｎいことから一般には使用されていない
。父、冷却能が極めて高いガスとして水素ガスがあり、
価格面、入手の容易さ等から鰻も使用したいガスである
が、空気と混合すると爆発性ガスとなり危険であること
から、商業生産を金属熱処理の冷却カスとして使用され
た例は無い。このように、現状では窒素ガスが主体であ
り、１１つ中ガスとして使われている。
べて冷却速度が遅いことである。現／Ｉ鰻も一般的に使
用されているガスは、窒素ガスであるが、不活性であり
安価で入手し易いという利点がある反面、冷却能が余り
高くないという欠点がある。また、この他のガスとして
アルゴンカスがまれに使用されることがあるが、窒素ガ
スに比べても更に冷却能が低く １１つ１１４＋価であ
るので、窒素ガスが使用できないチタニウム合金の冷却
等に使用されることがある程度である。その他、ヘリウ
ムガスが冷却能がかなり高いことから有効であるが、高
価で人ｆ−１，Ｎいことから一般には使用されていない
。父、冷却能が極めて高いガスとして水素ガスがあり、
価格面、入手の容易さ等から鰻も使用したいガスである
が、空気と混合すると爆発性ガスとなり危険であること
から、商業生産を金属熱処理の冷却カスとして使用され
た例は無い。このように、現状では窒素ガスが主体であ
り、１１つ中ガスとして使われている。
近年、冷却速度の向上のために、冷却ガスの加圧、強制
吹付を含む冷却ガス速度の増加、冷却ガス温度の低ｔ°
等の対策が採られているが、未だ満足すべき十分な冷却
速度は得られていない。従って、もし冷却速度を同等か
の方法で安全且つ又経済的に油冷却まで近付けることが
できれは、処理材の表面性状が良好でありｌっ１つの室
内で加熱と冷却の両方を行って設鋤の簡略化と操作性の
向１−が図れる等の利点をもつガス冷却の特性を活かし
つつ、処理鋼種の拡大、処理材の大きさの範囲拡大をｏ
ｆ能にすることができるので、このような方法の出現が
強く望まれている。
吹付を含む冷却ガス速度の増加、冷却ガス温度の低ｔ°
等の対策が採られているが、未だ満足すべき十分な冷却
速度は得られていない。従って、もし冷却速度を同等か
の方法で安全且つ又経済的に油冷却まで近付けることが
できれは、処理材の表面性状が良好でありｌっ１つの室
内で加熱と冷却の両方を行って設鋤の簡略化と操作性の
向１−が図れる等の利点をもつガス冷却の特性を活かし
つつ、処理鋼種の拡大、処理材の大きさの範囲拡大をｏ
ｆ能にすることができるので、このような方法の出現が
強く望まれている。
本発明は、このような要望に応えるべく成したもので、
熱処理材を真空加熱した後ガス冷却処理するに当り、真
空状態から大気圧近傍まで窒素ガス父はアルゴンガスを
導入し、その後水素ガスを導入加圧して１１′ｉＪ記窒
素ガス又はアルゴンガスと水素ガスとの混合比反び圧力
を調整し、ｌｉ！Ｉ ＋ｕ！熱処理材をガス冷却処理す
ることを特徴とするカス冷却熱処理法、に係るものであ
る。
熱処理材を真空加熱した後ガス冷却処理するに当り、真
空状態から大気圧近傍まで窒素ガス父はアルゴンガスを
導入し、その後水素ガスを導入加圧して１１′ｉＪ記窒
素ガス又はアルゴンガスと水素ガスとの混合比反び圧力
を調整し、ｌｉ！Ｉ ＋ｕ！熱処理材をガス冷却処理す
ることを特徴とするカス冷却熱処理法、に係るものであ
る。
以Ｆ本発明の詳細を図面を参照しつつ説明する。
金属材専）を熱処理する際の冷却速度は、その熱（Ｒ達
率に比例するが、ガス冷却熱処理炉の対ＩＡ［熱（ｌｉ
達率αｃ （ｋｃａｌ ／ ｔｙｔ（ｈ ”Ｇ ）は次
式で示される。
率に比例するが、ガス冷却熱処理炉の対ＩＡ［熱（ｌｉ
達率αｃ （ｋｃａｌ ／ ｔｙｔ（ｈ ”Ｇ ）は次
式で示される。
αｃ ＝ （Ｃ／Ｌ’−）ＩＪ−（λ／ ｔ ”）（Ｐ
ｒ１０．７１）” ・−（１）ここでＬ （ｍ）
物体の代表長さＵ （ｍ／ｓ） 冷却ガス流速 λ（ｋｃａｌ ／ ｍ ｈ″Ｃ）、ガスの熱伝４率γ（
ｍ”八）、ガスの動粘性係数 ＰＴ：ガスのプラントル数 Ｃ，ｍ ：流れの状態、物の形状配置による常数 各種ガス冷却熱処理炉の試験結果から、プラントル数Ｐ
ｒ＝０．７１の通常のカスに対しておよそｍ ＝ ０．
５〜０．８となる。尚、以ドの計算においてはｍ ＝
０．６を採用する。
ｒ１０．７１）” ・−（１）ここでＬ （ｍ）
物体の代表長さＵ （ｍ／ｓ） 冷却ガス流速 λ（ｋｃａｌ ／ ｍ ｈ″Ｃ）、ガスの熱伝４率γ（
ｍ”八）、ガスの動粘性係数 ＰＴ：ガスのプラントル数 Ｃ，ｍ ：流れの状態、物の形状配置による常数 各種ガス冷却熱処理炉の試験結果から、プラントル数Ｐ
ｒ＝０．７１の通常のカスに対しておよそｍ ＝ ０．
５〜０．８となる。尚、以ドの計算においてはｍ ＝
０．６を採用する。
＋１１１記（１）式において、物体寸法配置、ガス流速
を、一定とし、従って（Ｃ／Ｌ’−”）Ｕ′″＝にと置
けば、１１ｉｌ記（１）式は次式で示される。
を、一定とし、従って（Ｃ／Ｌ’−”）Ｕ′″＝にと置
けば、１１ｉｌ記（１）式は次式で示される。
冷却能（Ｋｏ）を表わしガスの物性に
よって定まる伯、Ｋは物体の・１法配
置、冷却ガス１ル速の関数である。
冷却能（Ｋ、、）は、１Ｔｉｌ記（２）式に示す如く、
λ、γ、Ｐ「の関数であり、カスの種類、圧力、ず越度
に、よっで汐まる。冷却カスの温度は、冷却Ｉ−当然で
きるたけ低く保たれており、また特別に低くすることは
絆済ｌ二限界があるので、その範囲は自ずと規制されて
おり、従ってガス冷却熱処理炉のガスの冷却能は、実用
しガスの種類と圧力の関数と見られる。
λ、γ、Ｐ「の関数であり、カスの種類、圧力、ず越度
に、よっで汐まる。冷却カスの温度は、冷却Ｉ−当然で
きるたけ低く保たれており、また特別に低くすることは
絆済ｌ二限界があるので、その範囲は自ずと規制されて
おり、従ってガス冷却熱処理炉のガスの冷却能は、実用
しガスの種類と圧力の関数と見られる。
１来から用いられているか父は考えられている窒素カス
、アルゴンガス、ヘリウムガス、水素カスの４種類の学
−ガスについて冷却能を求めた結果をド記表１に示す。
、アルゴンガス、ヘリウムガス、水素カスの４種類の学
−ガスについて冷却能を求めた結果をド記表１に示す。
（ｊ４ Ｌ、温度を５０℃、ＩＪ力を１ ｋｇ ／ ｃ
ｄ ａｂｓとする。これらの鮫イ市は実際と良く合致す
る。
ｄ ａｂｓとする。これらの鮫イ市は実際と良く合致す
る。
表 １
尚冷却能比は、窒素ガス１ ｋｇ ／ ａｄ ａｂｓの
時の冷却能仙１６．９５を基準仙１００として示してい
る。
時の冷却能仙１６．９５を基準仙１００として示してい
る。
１、記表１から、冷却速度を高めるためには、水素ガス
が鯉も良く、次いでヘリウムガスが良いことは明らかで
ある。しかし、実用的には、水素ガスは爆発性の危険が
あるため安全トか４：）、またヘリウムガスは高価で人
手に難点があるため使用されておらず、このために冷却
能の低い窒素ガス（父はアルゴンカス）を加圧すること
によって冷却能を高めているのが現状である。
が鯉も良く、次いでヘリウムガスが良いことは明らかで
ある。しかし、実用的には、水素ガスは爆発性の危険が
あるため安全トか４：）、またヘリウムガスは高価で人
手に難点があるため使用されておらず、このために冷却
能の低い窒素ガス（父はアルゴンカス）を加圧すること
によって冷却能を高めているのが現状である。
音による効果は顕りである。例えば従来における゛９／
Ａカス中−の場合、３ ｋｇ ／ ｃｗ’ ａｂｓで１
．９３３ｆ５゛１の冷却能比であるが、窒素ガス−水素
ガス混合の場合は、混合比０．６６７ ： （１，３３
３においても１５１ｇ ／ ｔｉａｂｓ （’Ｐ分の
Ｉｒ力）で略同−の冷却能比を肖ることができ、また２
窒素ガス中−の場ｒｉ ５ ｋｇ ／ ａｗ’ ａｂｓ
で２．６２７（Ｒの冷却能比（これは略イ疋来枝術の限
界とみられる〕であるが、窒素カス−水素ガス混合比０
．５ ： ０．５の場合には２ｋｇ／σ″ａｂｓてそれ
以１．の冷却能比を得ることができ、史に父、混合比０
２０８の場合には５ｋｇ／ａｎ’ａｂｓのとき５．５１
倍となり、窒素ガス中・における同 １１−力の場合の
２（ｆ′Ｊ以りの冷却能力をもつようになる。ｌ九ｅ
Ｌだように、必要圧力の大幅な低ドとそれにＩＹう使用
ガス酸の減少を図れるムと、窒素ガス−水素ガス混合の
優位性は明らかて゛ある。
Ａカス中−の場合、３ ｋｇ ／ ｃｗ’ ａｂｓで１
．９３３ｆ５゛１の冷却能比であるが、窒素ガス−水素
ガス混合の場合は、混合比０．６６７ ： （１，３３
３においても１５１ｇ ／ ｔｉａｂｓ （’Ｐ分の
Ｉｒ力）で略同−の冷却能比を肖ることができ、また２
窒素ガス中−の場ｒｉ ５ ｋｇ ／ ａｗ’ ａｂｓ
で２．６２７（Ｒの冷却能比（これは略イ疋来枝術の限
界とみられる〕であるが、窒素カス−水素ガス混合比０
．５ ： ０．５の場合には２ｋｇ／σ″ａｂｓてそれ
以１．の冷却能比を得ることができ、史に父、混合比０
２０８の場合には５ｋｇ／ａｎ’ａｂｓのとき５．５１
倍となり、窒素ガス中・における同 １１−力の場合の
２（ｆ′Ｊ以りの冷却能力をもつようになる。ｌ九ｅ
Ｌだように、必要圧力の大幅な低ドとそれにＩＹう使用
ガス酸の減少を図れるムと、窒素ガス−水素ガス混合の
優位性は明らかて゛ある。
また１１１記゛心素ガスに代えてアルゴンガス−水Ａ、
カスの６−合カスとしｔ−場合も、窒素カスｔこＩヒし
てアルコンカスがわずかに冷Ｊｉｌ能カイ低し）つ會だ
け効果が低いが、混合ガスの水素ガス割合が増加するに
伴って前記窒素ガス−水素ガスの場合に近い効Ｗを示す
ことができる。
カスの６−合カスとしｔ−場合も、窒素カスｔこＩヒし
てアルコンカスがわずかに冷Ｊｉｌ能カイ低し）つ會だ
け効果が低いが、混合ガスの水素ガス割合が増加するに
伴って前記窒素ガス−水素ガスの場合に近い効Ｗを示す
ことができる。
更に、１ｉｉｊ記窒素ガス〜水素ガス、拉びアルゴンガ
ス−水素カスの混合ガスは、夫々゛心素ガス拉びアルコ
ンカス申−の場合よりも比東が小さくなるため、循環ガ
スファンの消費動力を小さくすることができ、省エネル
キー化を図ることもできる。
ス−水素カスの混合ガスは、夫々゛心素ガス拉びアルコ
ンカス申−の場合よりも比東が小さくなるため、循環ガ
スファンの消費動力を小さくすることができ、省エネル
キー化を図ることもできる。
吹に、Ｉｒ１１記した冷却能を熱処理分野で焼入冷却強
度を示すために用いられる焼入急冷度Ｈ（ａｙ “）
で示すと Ｈ＝１／２・α／λ ・・（３）ここ
でα：表面熱伝達率 λ−材ｔ１の熱伝達率 ここでλ１４．冷却媒冷却熱伝達率 ｍＩ記（１） 〜（４）式から、−例としてＬ＝ ０．
０２５Ｉｎ、Ｕ ＝ １０ｍ／ｓ、λ−２５ｋ ｃａｌ
／ ｙｈ’Ｃとすれば、窒素カス学−と窒素カス−水
素ガスの混合ガスとのべ１却におけるＨ仙は下記表３の
如＜−Ｃある。
度を示すために用いられる焼入急冷度Ｈ（ａｙ “）
で示すと Ｈ＝１／２・α／λ ・・（３）ここ
でα：表面熱伝達率 λ−材ｔ１の熱伝達率 ここでλ１４．冷却媒冷却熱伝達率 ｍＩ記（１） 〜（４）式から、−例としてＬ＝ ０．
０２５Ｉｎ、Ｕ ＝ １０ｍ／ｓ、λ−２５ｋ ｃａｌ
／ ｙｈ’Ｃとすれば、窒素カス学−と窒素カス−水
素ガスの混合ガスとのべ１却におけるＨ仙は下記表３の
如＜−Ｃある。
表 ３
第２図番まＨ仙に均する征来枝術と上記本発明の場合と
のり（比をボすものである。従来技物では窒素カス中−
Ｕ）場合の鰻大偵が０．０４６であり、また油ｒｏ却の
最低伯かＯ，ＯＳであり、このガス冷却と油冷却の間に
は大きな空間があったか、本Ｉｅ １１１１によってこ
の空間か完全に埋められ、しかｆＪ／１ＩＩｒｒ１却の
範囲にも入り込む非富に広範囲の焼入、ごｒＴ１度Ｈを
イ替ることかで、きる。
のり（比をボすものである。従来技物では窒素カス中−
Ｕ）場合の鰻大偵が０．０４６であり、また油ｒｏ却の
最低伯かＯ，ＯＳであり、このガス冷却と油冷却の間に
は大きな空間があったか、本Ｉｅ １１１１によってこ
の空間か完全に埋められ、しかｆＪ／１ＩＩｒｒ１却の
範囲にも入り込む非富に広範囲の焼入、ごｒＴ１度Ｈを
イ替ることかで、きる。
／欠に不発明の・実施例を説明する。
真蒙状態にお６フる処理材の加熱俊のカス冷却に餘し、
まず真空状態が６冷却カスとして窒素ガスし又はアルゴ
ンガス）を大気圧＋αまて導入してそのｊｆカを検出す
る。その債、必費〜却能ノＪか得られるｕ合比反び圧力
になるまで水素カスを４人する。上記において、真空中
においては酸素か殆んと存在しないために、直接水素カ
スを４人しても爆＠を生しるようなことはない。しかし
真空中に水素カスを直接導入するようにした場合、ｌ１
１１等かの締固により炉内番こ空気が侵入することかあ
れは炉内爆発が起る一１能性かある。従ってｉｒ＋記し
たように１、予め炉内を大気比以上の窒素カスで滴して
おき、その俊に水素カスを導入すれば空気侵入による炉
内爆発を完全にｖｊＩＩ−することかて゛きる。
まず真空状態が６冷却カスとして窒素ガスし又はアルゴ
ンガス）を大気圧＋αまて導入してそのｊｆカを検出す
る。その債、必費〜却能ノＪか得られるｕ合比反び圧力
になるまで水素カスを４人する。上記において、真空中
においては酸素か殆んと存在しないために、直接水素カ
スを４人しても爆＠を生しるようなことはない。しかし
真空中に水素カスを直接導入するようにした場合、ｌ１
１１等かの締固により炉内番こ空気が侵入することかあ
れは炉内爆発が起る一１能性かある。従ってｉｒ＋記し
たように１、予め炉内を大気比以上の窒素カスで滴して
おき、その俊に水素カスを導入すれば空気侵入による炉
内爆発を完全にｖｊＩＩ−することかて゛きる。
１：記窒素カスと水素ガスの一合割合と１１力をｄ４整
することにより、従来のカス冷却が６佃冷却までの広範
囲の焼入急冷層を自在に選択することができる。
することにより、従来のカス冷却が６佃冷却までの広範
囲の焼入急冷層を自在に選択することができる。
冷却完ｒ後は、加圧状態から大気／ｊ−近くまでガスを
炉外にｔｉｔ川させて炉外燃焼させる。大気Ｊ１となっ
たＥ）Ｗ糸カス等の牛ず６性カスバージをイＩい１１Ｆ
、、４Ｉｌカス’ｚ？析などの手段によって炉内カスか
爆発に均し安全範囲にあることを確認したイ々、５Ｊ＋
扉を開く。Ｆ、記により安全にガス冷却をイ１うことが
できる。
炉外にｔｉｔ川させて炉外燃焼させる。大気Ｊ１となっ
たＥ）Ｗ糸カス等の牛ず６性カスバージをイＩい１１Ｆ
、、４Ｉｌカス’ｚ？析などの手段によって炉内カスか
爆発に均し安全範囲にあることを確認したイ々、５Ｊ＋
扉を開く。Ｆ、記により安全にガス冷却をイ１うことが
できる。
尚、不発明はＪ： ｔｉｔ ＊ Ｍ！Ｊ例にのみ限定さ
れるもめてはなく、窒素カスと水素カスの混合比、反び
バカは、窒素カスと水素ガスの両方の鯰を変λるように
しても或いはその一刀の鰻を変えるようにしても一瞥し
得ること、窒素ガスはあくまで゛に全嫌保のために用い
られるものであるか参′）、安全か鏝保できるのであれ
は、水素ガスにり・１する窒素カスの割合を著しく小さ
くしたり、また窒素カス割合を零とすることも実質的に
本発明の技術思想に含まれること、その他本発明の要旨
を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ること、
等は勿論である。
れるもめてはなく、窒素カスと水素カスの混合比、反び
バカは、窒素カスと水素ガスの両方の鯰を変λるように
しても或いはその一刀の鰻を変えるようにしても一瞥し
得ること、窒素ガスはあくまで゛に全嫌保のために用い
られるものであるか参′）、安全か鏝保できるのであれ
は、水素ガスにり・１する窒素カスの割合を著しく小さ
くしたり、また窒素カス割合を零とすることも実質的に
本発明の技術思想に含まれること、その他本発明の要旨
を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ること、
等は勿論である。
１、述した不発明のガス冷却熱処理法によれば、４！索
カスと水素カスの混合カスにより焼入急冷層を油冷却に
よる範囲にまで拡大することができ、よって鋼種の増大
、反び油冷却に及ぶ範囲までの冷却を炉内で行うことが
できるために操作の容易化が図れ、且つ従来のガス冷却
熱処理と同じ焼入急冷層を得るためには低い圧力とそれ
に伴う少い楡のガスで可能であり、また加熱時の真空状
態からまず窒素ガスを大気圧近傍まで導入した後、水素
ガスを導入するようにしているので、空気の侵入し易い
状態を無くし安全な混合ガスによる冷却熱処理を―■能
にする、等の優れた効果を奏し得る。
カスと水素カスの混合カスにより焼入急冷層を油冷却に
よる範囲にまで拡大することができ、よって鋼種の増大
、反び油冷却に及ぶ範囲までの冷却を炉内で行うことが
できるために操作の容易化が図れ、且つ従来のガス冷却
熱処理と同じ焼入急冷層を得るためには低い圧力とそれ
に伴う少い楡のガスで可能であり、また加熱時の真空状
態からまず窒素ガスを大気圧近傍まで導入した後、水素
ガスを導入するようにしているので、空気の侵入し易い
状態を無くし安全な混合ガスによる冷却熱処理を―■能
にする、等の優れた効果を奏し得る。
第１図は窒素カスと水素ガスの混合比を変えた際におけ
る圧力の変化に対する冷却能比の変化を示すグラフ、第
２図は従来技術と本発明の焼入急冷層を示す説明図であ
る。 ！＝−λ〃工：Ｔ；１ 第１図 第２図 ０．０１８ ０．０９８奉
ｊ１５−１１
る圧力の変化に対する冷却能比の変化を示すグラフ、第
２図は従来技術と本発明の焼入急冷層を示す説明図であ
る。 ！＝−λ〃工：Ｔ；１ 第１図 第２図 ０．０１８ ０．０９８奉
ｊ１５−１１
Claims (1)
- １）熱処理材を真空加熱した後ガス冷却処理するに当り
、真空状態から大気圧近傍まで窒素カス父はアルゴンガ
スを導入し、その後水素カスを導入加圧して１ｌｔｌ記
窒素ガス父はアルゴンカスと水素ガスとの混合比及び圧
力を調整し、ｄｉｄ記熱処理材をガス冷却処理すること
を＃ｈ徴とするガス冷却熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2858882A JPS58147514A (ja) | 1982-02-24 | 1982-02-24 | ガス冷却熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2858882A JPS58147514A (ja) | 1982-02-24 | 1982-02-24 | ガス冷却熱処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58147514A true JPS58147514A (ja) | 1983-09-02 |
Family
ID=12252750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2858882A Pending JPS58147514A (ja) | 1982-02-24 | 1982-02-24 | ガス冷却熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58147514A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01149920A (ja) * | 1987-10-28 | 1989-06-13 | Degussa Ag | 低合金鋼からなる金属製加工部品の装入物を硬化させる方法 |
| US6692593B2 (en) * | 2001-02-20 | 2004-02-17 | Linde Aktiengesellschaft | Method for quenching metallic workpieces |
| WO2016170846A1 (ja) * | 2015-04-22 | 2016-10-27 | 株式会社Ihi | 熱処理装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5721666B2 (ja) * | 1978-11-20 | 1982-05-08 |
-
1982
- 1982-02-24 JP JP2858882A patent/JPS58147514A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5721666B2 (ja) * | 1978-11-20 | 1982-05-08 |
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| WO2016170846A1 (ja) * | 2015-04-22 | 2016-10-27 | 株式会社Ihi | 熱処理装置 |
| JPWO2016170846A1 (ja) * | 2015-04-22 | 2017-09-21 | 株式会社Ihi | 熱処理装置 |
| US10690416B2 (en) | 2015-04-22 | 2020-06-23 | Ihi Corporation | Heat treatment device |
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