JPS58143102A - 蒸気タ−ビンの冷却方法 - Google Patents
蒸気タ−ビンの冷却方法Info
- Publication number
- JPS58143102A JPS58143102A JP2587282A JP2587282A JPS58143102A JP S58143102 A JPS58143102 A JP S58143102A JP 2587282 A JP2587282 A JP 2587282A JP 2587282 A JP2587282 A JP 2587282A JP S58143102 A JPS58143102 A JP S58143102A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- steam
- blade
- rotor
- hole
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/08—Heating, heat-insulating or cooling means
- F01D5/085—Heating, heat-insulating or cooling means cooling fluid circulating inside the rotor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はロータの曲がり防止および羽根植込部の応力緩
和のため冷却蒸気に１ってロータお工び羽根植込部の冷
却を行なう蒸気タービン償却方法に関する。
和のため冷却蒸気に１ってロータお工び羽根植込部の冷
却を行なう蒸気タービン償却方法に関する。
最近の蒸気タービンは、原油の値上がり寺Ｉｌｃ伴い、
その性能向上への請求が一段と高°まってきている。
その性能向上への請求が一段と高°まってきている。
蒸気タービンの性能に影響を与える因子は数多くあるが
、主蒸気の圧力、温度、−Ｓ再熱蒸気もしくは二段再熱
の圧力および温度がいずれも高い方が有利であるところ
から、最近の大型Ｓｓ用火力機では主蒸気お工び再熱蒸
気温度を５６６℃とし、回転数１に３０００ｒｍｐまｔ
は３６００ｒｐｍ とした機種が増えてきている、 しかしながらこの工うな大型高速タービンには次のよう
な問題点がある。
、主蒸気の圧力、温度、−Ｓ再熱蒸気もしくは二段再熱
の圧力および温度がいずれも高い方が有利であるところ
から、最近の大型Ｓｓ用火力機では主蒸気お工び再熱蒸
気温度を５６６℃とし、回転数１に３０００ｒｍｐまｔ
は３６００ｒｐｍ とした機種が増えてきている、 しかしながらこの工うな大型高速タービンには次のよう
な問題点がある。
ＪＩＫ現用の蒸気タービン材料は使用温度が４００℃を
超えるおたりから急速にその預度が劣化述部には大きな
応力が作用する几め、Ｌｇｌ＠ｓは厳しい峨件にさらさ
れることになる０ ｑＩｔに、大容を機においては蒸気管が必然的に増え、
蒸気通路部も大趣な通過面積が必要となる究め、ノズル
や羽根の平均［径が高くなる傾向があり、その結果、上
記の羽根および羽根植込部等の１転部は一層厳しい条件
にさらされることになるＣｒ５２の関越点としてタービ
ンロータの経年的な曲がりがめるに のタービンロータの曲がりについては種々の原因が考え
られるが、材料の局方向クリープ特性の不均一、残留応
力、ロータと静止部が接触による局部那熱、起動停止時
の過大な熱応力の発生等が挙げられるに れらはいずれもタービンロータの機面が異常な温度上昇
をすることによるものと思われ、特に高温蒸気にさらさ
れる大容緻タービンにおいて頻々発生する、 ロータに曲がりが生じると、シュラウドとチップフィン
の閾のクリアランス、ノズルラビリンス、グランドパツ
キン、ノズルダイアフラムとロータの閣の軸方向クリア
ランス尋に不均一を生じ、性能が低下する上、運転上の
信頼性にも、４影４１１に及ぼすことになる０ 従ってロータの曲がりがはなはだしい場合にはこの曲が
りを修正加工することになるが、その作業には大きな工
数が必要となる０ そこで、羽根植込部やロータの厳しい応力状ゆを緩和し
ｔす、ロータの曲がりを防止する念のに、ロータを冷却
することが従来から行なわれている。
超えるおたりから急速にその預度が劣化述部には大きな
応力が作用する几め、Ｌｇｌ＠ｓは厳しい峨件にさらさ
れることになる０ ｑＩｔに、大容を機においては蒸気管が必然的に増え、
蒸気通路部も大趣な通過面積が必要となる究め、ノズル
や羽根の平均［径が高くなる傾向があり、その結果、上
記の羽根および羽根植込部等の１転部は一層厳しい条件
にさらされることになるＣｒ５２の関越点としてタービ
ンロータの経年的な曲がりがめるに のタービンロータの曲がりについては種々の原因が考え
られるが、材料の局方向クリープ特性の不均一、残留応
力、ロータと静止部が接触による局部那熱、起動停止時
の過大な熱応力の発生等が挙げられるに れらはいずれもタービンロータの機面が異常な温度上昇
をすることによるものと思われ、特に高温蒸気にさらさ
れる大容緻タービンにおいて頻々発生する、 ロータに曲がりが生じると、シュラウドとチップフィン
の閾のクリアランス、ノズルラビリンス、グランドパツ
キン、ノズルダイアフラムとロータの閣の軸方向クリア
ランス尋に不均一を生じ、性能が低下する上、運転上の
信頼性にも、４影４１１に及ぼすことになる０ 従ってロータの曲がりがはなはだしい場合にはこの曲が
りを修正加工することになるが、その作業には大きな工
数が必要となる０ そこで、羽根植込部やロータの厳しい応力状ゆを緩和し
ｔす、ロータの曲がりを防止する念のに、ロータを冷却
することが従来から行なわれている。
以下、第１図ないし第３図を参照して従来の冷却方法を
説明する。
説明する。
第１図はり四スコンパウンド機を例示するもので、プラ
イマリ−側は高圧タービン１と低圧タービン２から構成
されており、高圧ロータ６と低圧ロータ４はカップリン
グ５を介して連結されているＯ セコンダリ側は中圧タービン６と低圧タービン７からｎ
Ｉ放されており、中圧ロータ８と低圧ロータ９はカップ
リング１０ｔ−介して連結されている。
イマリ−側は高圧タービン１と低圧タービン２から構成
されており、高圧ロータ６と低圧ロータ４はカップリン
グ５を介して連結されているＯ セコンダリ側は中圧タービン６と低圧タービン７からｎ
Ｉ放されており、中圧ロータ８と低圧ロータ９はカップ
リング１０ｔ−介して連結されている。
ボイラ１１１ｃ工って加熱されｔＪｌ気は高圧タービン
′１で仕事會しｔ後、再熱され、高温再熱管１２、中圧
タービン６を径て低圧タービン２と７に入る。
′１で仕事會しｔ後、再熱され、高温再熱管１２、中圧
タービン６を径て低圧タービン２と７に入る。
高圧タービン１の最終段落シェルから抽気された蒸気の
一部は冷却蒸気管１６を通して中圧タービン６内に導入
され、ロータ８に接触してこれを冷却する。
一部は冷却蒸気管１６を通して中圧タービン６内に導入
され、ロータ８に接触してこれを冷却する。
なお、中圧タービン６のロータ冷却に使用する蒸気は高
圧タービン１の最終Ｒ落シェルから抽気されｔものに限
らず、＃１１段落その他の適当段落シェルから抽気され
ｔものを利用する場合もある。
圧タービン１の最終Ｒ落シェルから抽気されｔものに限
らず、＃１１段落その他の適当段落シェルから抽気され
ｔものを利用する場合もある。
第２図は、中圧ロータ８での冷却蒸気の混入方法を示す
〇 第１図の第１段落シェル等から抽気されｔ冷却蒸気１４
は、スリーブ１５を通つ・て中圧タービン６内に導入さ
れ、調整孔１６ｔ？通って１！ｉｔ高温再熱蒸気の−ｓ
１７と合流して、ａ度、圧力をｇ＊され７ｔｔ＋ｌ、中
圧ロータ８を冷却しながら、ノズルラビリンス１８を通
り、ノズルダイアフラム１９と羽根車２・０の闇を通り
、一部はバランスホール２１全通って次段落へ流入する
。
〇 第１図の第１段落シェル等から抽気されｔ冷却蒸気１４
は、スリーブ１５を通つ・て中圧タービン６内に導入さ
れ、調整孔１６ｔ？通って１！ｉｔ高温再熱蒸気の−ｓ
１７と合流して、ａ度、圧力をｇ＊され７ｔｔ＋ｌ、中
圧ロータ８を冷却しながら、ノズルラビリンス１８を通
り、ノズルダイアフラム１９と羽根車２・０の闇を通り
、一部はバランスホール２１全通って次段落へ流入する
。
ま几、残りの蒸気は、主流側の圧力りり烏い場合にはプ
ラットホーム２２を径て矢符２６の工うに流れて、主流
２４と合流するＣ ｓ３図は、ノズルラビリンス１８以降における冷却蒸気
の流れを拡大して示すもので、２５は羽根有効部を、２
６は羽根植込部を示す。
ラットホーム２２を径て矢符２６の工うに流れて、主流
２４と合流するＣ ｓ３図は、ノズルラビリンス１８以降における冷却蒸気
の流れを拡大して示すもので、２５は羽根有効部を、２
６は羽根植込部を示す。
羽根根元部２８での蒸気の流れは、プラットホーム２２
とルートフィン２７の部分での圧力バランスにより、矢
符２３ｍのように主流側へ吹き出すか、あるいは矢符２
３ｂのように吸い込むかが決まる。
とルートフィン２７の部分での圧力バランスにより、矢
符２３ｍのように主流側へ吹き出すか、あるいは矢符２
３ｂのように吸い込むかが決まる。
一般的には主流から吸い込むように設計した方が主流側
の性１Ｎ＠面からは有利であるが、その反面ロータの冷
却をおこなう段落では、主流から４温蒸気が混入してく
ると、冷却蒸気のｉｆが混合に工り＾〈なり、羽根車や
羽根根元部を有効に冷却することができない定め、意図
的に矢印２３ｍのように主ｆＬ＠へ吹き出させている場
合が多い。
の性１Ｎ＠面からは有利であるが、その反面ロータの冷
却をおこなう段落では、主流から４温蒸気が混入してく
ると、冷却蒸気のｉｆが混合に工り＾〈なり、羽根車や
羽根根元部を有効に冷却することができない定め、意図
的に矢印２３ｍのように主ｆＬ＠へ吹き出させている場
合が多い。
ここで、羽根植込部２６お工び羽根根元部２８等の熱的
状１１１ｔ、（１）主流から吸込んでいる場合、（２）
主流へと吹出している場合に分けて考案する。
状１１１ｔ、（１）主流から吸込んでいる場合、（２）
主流へと吹出している場合に分けて考案する。
（１） 主流から吸込んでいる場合
前述したように冷却蒸気の温度が高くなり、冷却効果は
少ない。
少ない。
この場合は、羽根植込部２６の内面は、羽根２５の有効
部から熱伝導によって伝わってくる熱と、植込部外面２
６′から、蒸気、と植込部外面との熱伝達および植込部
外面から内面までの熱伝導によって伝わってくる熱との
平衡温度にあり、かなりｉｌ＆温になっている０ （２）主流へと吹出している場合 冷却蒸気の温度が堺いので、（１）の場合よりは冷却効
果があるが、この場合本植込部２６１内面の温ｌはあま
り低下していないＣ すなわち、植込部外面？６′は冷却蒸気に直接接触して
いるため、表面温度は低くなっている申１１ が、植込部内面は羽根有効部２５から羽ａｍ元１１２８
ｔ−通って熱伝導により熱が伝わってくるためである〇 〔背景技術の問題点〕 上述の如く、従来の冷却方法では、羽根植込部とロータ
を外表面から冷却するだけであるため、冷却蒸気を主流
から吸込むように設計し定場合も、ｔｔ主流へ吹出すよ
うにした場合も十分な冷却効果が得られないという問題
があった。
部から熱伝導によって伝わってくる熱と、植込部外面２
６′から、蒸気、と植込部外面との熱伝達および植込部
外面から内面までの熱伝導によって伝わってくる熱との
平衡温度にあり、かなりｉｌ＆温になっている０ （２）主流へと吹出している場合 冷却蒸気の温度が堺いので、（１）の場合よりは冷却効
果があるが、この場合本植込部２６１内面の温ｌはあま
り低下していないＣ すなわち、植込部外面？６′は冷却蒸気に直接接触して
いるため、表面温度は低くなっている申１１ が、植込部内面は羽根有効部２５から羽ａｍ元１１２８
ｔ−通って熱伝導により熱が伝わってくるためである〇 〔背景技術の問題点〕 上述の如く、従来の冷却方法では、羽根植込部とロータ
を外表面から冷却するだけであるため、冷却蒸気を主流
から吸込むように設計し定場合も、ｔｔ主流へ吹出すよ
うにした場合も十分な冷却効果が得られないという問題
があった。
本発明は従来の蒸気タービン冷却方法における上述の如
き不都合を除去すべくなされｔもので、羽根植込部の内
円を直接冷却することによって、冷却効果を向上させｔ
蒸気タービン冷却方法を提供することを目的とするもの
である、〔発明のｌｌ１ｔｌＩＩ〕 本発明はバランスホールから冷却蒸気を分流させ、これ
を羽根車および羽根植込部の内円に設は几冷却孔および
これらの冷却孔関金連結する円周方向の溝内を放射状方
向および円周方向に流すことｔ−Ｓ黴としている。
き不都合を除去すべくなされｔもので、羽根植込部の内
円を直接冷却することによって、冷却効果を向上させｔ
蒸気タービン冷却方法を提供することを目的とするもの
である、〔発明のｌｌ１ｔｌＩＩ〕 本発明はバランスホールから冷却蒸気を分流させ、これ
を羽根車および羽根植込部の内円に設は几冷却孔および
これらの冷却孔関金連結する円周方向の溝内を放射状方
向および円周方向に流すことｔ−Ｓ黴としている。
第４図ないし第６図に示す本発明の実施例において、羽
根車２０にはロータ８の軸方向に並列に複数本のバラン
スホール２１が貫通しているＯ これらのバランスホールの外側には小径の冷却孔２９が
設けられている。
根車２０にはロータ８の軸方向に並列に複数本のバラン
スホール２１が貫通しているＯ これらのバランスホールの外側には小径の冷却孔２９が
設けられている。
各冷却孔は羽根車２０内を放射状方向に延び、内ｊＩＩ
Ｉｔバランスホール２１内に開口し、多端を羽根車２０
の外周面に開口している〇 羽根植込Ｗ６２６にはその内周面に沿って円周方向の＃
１６０を形成されており、また、この溝と羽根根元ｓ２
８外面の間には放射状方向に延びる小径の冷却孔３１が
透設されている。
Ｉｔバランスホール２１内に開口し、多端を羽根車２０
の外周面に開口している〇 羽根植込Ｗ６２６にはその内周面に沿って円周方向の＃
１６０を形成されており、また、この溝と羽根根元ｓ２
８外面の間には放射状方向に延びる小径の冷却孔３１が
透設されている。
仁れらの冷却孔６１は１１に５図および第６図に示すよ
うに羽根２５数枚毎に１個の割合で設けられており、ま
た冷却孔２９とは同一ラシアル線上に位置しないように
配置されている。
うに羽根２５数枚毎に１個の割合で設けられており、ま
た冷却孔２９とは同一ラシアル線上に位置しないように
配置されている。
これは冷却孔２９と３１が同一ラシアル線上にるると、
冷却蒸気が植込部の内面を回り込むことなく、主流に混
入し、冷却効果が少なくなるので、これを防ぐ究めであ
る。
冷却蒸気が植込部の内面を回り込むことなく、主流に混
入し、冷却効果が少なくなるので、これを防ぐ究めであ
る。
本発明の冷却方医においては、第１図および第２＠につ
自述べｔと同様ＩＣ１［１圧タービン１の適当段落シェ
ルから抽気されｔ冷却蒸気はスリーブ１５を通って中圧
タービン６内に導入され、調整孔粘を通ってきた高温再
熱蒸気の一部と合流し、温度、圧力を１ｌｌｌ１１され
た後、中圧ｐ−夕８を冷却しながら、ノズル２ビリンス
１８を通過する。
自述べｔと同様ＩＣ１［１圧タービン１の適当段落シェ
ルから抽気されｔ冷却蒸気はスリーブ１５を通って中圧
タービン６内に導入され、調整孔粘を通ってきた高温再
熱蒸気の一部と合流し、温度、圧力を１ｌｌｌ１１され
た後、中圧ｐ−夕８を冷却しながら、ノズル２ビリンス
１８を通過する。
ノズルラビリンス１８に径を冷却蒸気はノズルダイヤフ
ラム１９と羽根車２０の閣を通り、プラットホーム２２
付近の圧力が主流儒の圧力エリも高い場合にはその一部
は矢符２３ｍのように流れて主流２４と合流する。
ラム１９と羽根車２０の閣を通り、プラットホーム２２
付近の圧力が主流儒の圧力エリも高い場合にはその一部
は矢符２３ｍのように流れて主流２４と合流する。
残りの冷却蒸気はバランスホール２１内を通って次段落
へ流入するが、その一部６２はバランスホール２１から
冷却孔２９へ分流し、羽根植込部２６の内面に設けｔ溝
６０内を通って羽根植込部の円周方向に回り込み、罠に
冷却孔６１を通って主流２４に合流する。
へ流入するが、その一部６２はバランスホール２１から
冷却孔２９へ分流し、羽根植込部２６の内面に設けｔ溝
６０内を通って羽根植込部の円周方向に回り込み、罠に
冷却孔６１を通って主流２４に合流する。
以上のように、本発明においてはバランスホールから冷
却蒸気を直接、羽根植込部の内円に流すを通って直接、
羽根植込部内面に触れる究め、冷却効果が飛噛的に犬趣
くなる。
却蒸気を直接、羽根植込部の内円に流すを通って直接、
羽根植込部内面に触れる究め、冷却効果が飛噛的に犬趣
くなる。
２）一般に冷却蒸気とホイール面との熱伝達は、冷却蒸
気の物性、流速、ホイールおよび羽根植込部の熱伝導率
等、禰々の因子にエリ決定されるが、冷却孔２９、＋１
１３０、冷却孔６１はいずれ本流路面積が小さいため、
通過蒸気の流速が高く、シ友がってバランスホールを通
過する冷却蒸気に比べ、より有効な冷却効果が得られる
。
気の物性、流速、ホイールおよび羽根植込部の熱伝導率
等、禰々の因子にエリ決定されるが、冷却孔２９、＋１
１３０、冷却孔６１はいずれ本流路面積が小さいため、
通過蒸気の流速が高く、シ友がってバランスホールを通
過する冷却蒸気に比べ、より有効な冷却効果が得られる
。
３）従来の冷却様構には無かった冷却蒸気の新ｔな通路
が形成されているので、伝熱面積も大きくより、冷却効
果がよくなる。
が形成されているので、伝熱面積も大きくより、冷却効
果がよくなる。
４）羽根植込部とロータ外形の間には僅かながらクリア
ランスがあるが、このクリアランスに冷却蒸気が入り込
むことＫよる冷却効果も期待できる。
ランスがあるが、このクリアランスに冷却蒸気が入り込
むことＫよる冷却効果も期待できる。
５） 冷却蒸気とロータ、羽根植込部間の熱交換が大き
くなることにより、冷却蒸気が主流に吹き出す時のエン
タルピはより高くなっている。
くなることにより、冷却蒸気が主流に吹き出す時のエン
タルピはより高くなっている。
この冷却蒸気は主流に１合すると次段落以降で仕事をす
る事になるが、主流混合時のエンタルピが轟くなってい
る結果、次段落以降での仕４に量は大きくなり、−一部
や植込部に蓄積されている熱を有効に吸収し、タービン
全体の効率を上げることができる。
る事になるが、主流混合時のエンタルピが轟くなってい
る結果、次段落以降での仕４に量は大きくなり、−一部
や植込部に蓄積されている熱を有効に吸収し、タービン
全体の効率を上げることができる。
なお、本発明を実施するにあｔつて新几に必要とする蒸
気タービンの加工工程は冷却孔２９、婢３０および冷却
孔６１０３ケ所のみであり、これらはいずれも、現在の
加工技術で簡単に実現できるもので、工作上の問題点も
無い。
気タービンの加工工程は冷却孔２９、婢３０および冷却
孔６１０３ケ所のみであり、これらはいずれも、現在の
加工技術で簡単に実現できるもので、工作上の問題点も
無い。
上述の如く、本発明は従来方式の蒸気タービンに簡単な
加工を施すだけで羽根植込部を直接、内面から冷却する
ことができるので、冷却効果が大巾に向上し、羽根植込
部の許容応力が増大すると共にロータの曲りも防止され
、タービンの性能同上を図ることができる。
加工を施すだけで羽根植込部を直接、内面から冷却する
ことができるので、冷却効果が大巾に向上し、羽根植込
部の許容応力が増大すると共にロータの曲りも防止され
、タービンの性能同上を図ることができる。
第１図は従来および本発明が適用される謔気タービンｔ
Ｓ示する系統図、第２図は従来の冷却方ｆ＆′ｔ１！明
する蒸気タービンの要部の縦断面図、纂３１１Ｆｉｊ１
２図の一部を拡大して示す縦断面画、篇４園は本発明の
実施ガを示す蒸気タービンの要部のｌＩ！断面図、４１
５図は１１１４図に示す蒸気タービンの＠転部分の横断
面図、第６図は第５１１１に示すタービン−転部分の一
部の平面図である。 １・・・高圧タービン、２．７・・・低圧タービン、６
・・・高圧ロータ、４．９・・・低圧ロータ、６・・・
中圧タービン、８・・・中圧ロータ、１１・・・ボイラ
、１２・・・高温再熱管、１６・・・冷却蒸気管、 １４ｓ ２３，２５ａ、２３ｂｅ ３２””冷却蒸気、
１５・・・スリーブ、１６・・・調整孔１７・・・高温
再熱蒸気、１８・・・ノズルラビリンス、１９・・・ノ
ズルダイアフラム、２ｏ・・・羽根車、２１・・・バラ
ンスホール、２２・・・プラットホーム、２４・・・主
流、２５・・・羽根有効部、２６・・・羽根植込部、２
７・・・ルートフィン、２８・・・羽根根元部、２９．
５１・・・冷却孔、３０・・・壽 （７３１７） 代理人弁域士 則 近 愈 佑（
ほか１名） 第５図 第６―
Ｓ示する系統図、第２図は従来の冷却方ｆ＆′ｔ１！明
する蒸気タービンの要部の縦断面図、纂３１１Ｆｉｊ１
２図の一部を拡大して示す縦断面画、篇４園は本発明の
実施ガを示す蒸気タービンの要部のｌＩ！断面図、４１
５図は１１１４図に示す蒸気タービンの＠転部分の横断
面図、第６図は第５１１１に示すタービン−転部分の一
部の平面図である。 １・・・高圧タービン、２．７・・・低圧タービン、６
・・・高圧ロータ、４．９・・・低圧ロータ、６・・・
中圧タービン、８・・・中圧ロータ、１１・・・ボイラ
、１２・・・高温再熱管、１６・・・冷却蒸気管、 １４ｓ ２３，２５ａ、２３ｂｅ ３２””冷却蒸気、
１５・・・スリーブ、１６・・・調整孔１７・・・高温
再熱蒸気、１８・・・ノズルラビリンス、１９・・・ノ
ズルダイアフラム、２ｏ・・・羽根車、２１・・・バラ
ンスホール、２２・・・プラットホーム、２４・・・主
流、２５・・・羽根有効部、２６・・・羽根植込部、２
７・・・ルートフィン、２８・・・羽根根元部、２９．
５１・・・冷却孔、３０・・・壽 （７３１７） 代理人弁域士 則 近 愈 佑（
ほか１名） 第５図 第６―
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、冷却蒸気を蒸気タービン内に導入してロータおよび
羽根植込部を冷却し、冷却蒸気の一部をバランスホール
を通して次段落へ流し込むようにしｔ蒸気タービンの冷
却方法において、前記バランスホールの途中から冷却蒸
気を分流させ、これを羽根植込部の内円全通して流すこ
とを特徴とする蒸気タービンの冷却方法。 ２、バランスホールの途中から分流した冷却蒸気を羽根
車に設けｔ冷却孔により放射状方向に流し、これｔ−溝
を通して羽根植込部の円周方向に回り込ませた後、羽根
植込部１／’３＆Ｃ設けた冷却孔により再び放射状方向
に流して主流に混合させるようにし友ことを特徴とする
特許−求の範囲第１埃に記載の蒸気タービンの冷却方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2587282A JPS58143102A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 蒸気タ−ビンの冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2587282A JPS58143102A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 蒸気タ−ビンの冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58143102A true JPS58143102A (ja) | 1983-08-25 |
Family
ID=12177874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2587282A Pending JPS58143102A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 蒸気タ−ビンの冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58143102A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1452688A1 (de) * | 2003-02-05 | 2004-09-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbinenrotor sowie Verfahren und Verwendung einer aktiven Kühlung eines Dampfturbinenrotors |
-
1982
- 1982-02-22 JP JP2587282A patent/JPS58143102A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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