JPS58134219A - 流体軸受装置 - Google Patents
流体軸受装置Info
- Publication number
- JPS58134219A JPS58134219A JP1600882A JP1600882A JPS58134219A JP S58134219 A JPS58134219 A JP S58134219A JP 1600882 A JP1600882 A JP 1600882A JP 1600882 A JP1600882 A JP 1600882A JP S58134219 A JPS58134219 A JP S58134219A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- thrust
- bearing
- side unit
- magnet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
- F16C17/045—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with grooves in the bearing surface to generate hydrodynamic pressure, e.g. spiral groove thrust bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/107—Grooves for generating pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C39/00—Relieving load on bearings
- F16C39/06—Relieving load on bearings using magnetic means
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流体軸受装置に係わり、回転音が静かで、温度
特性に優れ、さらに経済的な流体軸受装置を得ることを
目的とする、 従来の流体軸受の構成を第１〜′２図にもとづいて説明
する。第１図は従来の流体軸受装置を応用したＶＴＲシ
リンダーである。下部シリンダー２の中央部には固定軸
１が圧入固定され、固定軸１にはディスク３が回転自在
に挿入され、ディスク３の上部にはスラスト受け４．上
部シリンダー６゜磁気ヘッド９．ヘッドＰ板１ｏが取り
付けられ、回転側ユニット１１を構成する。ディスク３
の下部には回転する磁気ヘッド９を介して図示しない磁
気テープから取り出した映像信号を固定側に伝達するだ
めの回転側ロータリートランス１２が取り付けられ、そ
れに対向して、下部シリンダー２にはその映像信号を受
けるだめの固定側ロータリートランス１３が取り付けら
れている。
特性に優れ、さらに経済的な流体軸受装置を得ることを
目的とする、 従来の流体軸受の構成を第１〜′２図にもとづいて説明
する。第１図は従来の流体軸受装置を応用したＶＴＲシ
リンダーである。下部シリンダー２の中央部には固定軸
１が圧入固定され、固定軸１にはディスク３が回転自在
に挿入され、ディスク３の上部にはスラスト受け４．上
部シリンダー６゜磁気ヘッド９．ヘッドＰ板１ｏが取り
付けられ、回転側ユニット１１を構成する。ディスク３
の下部には回転する磁気ヘッド９を介して図示しない磁
気テープから取り出した映像信号を固定側に伝達するだ
めの回転側ロータリートランス１２が取り付けられ、そ
れに対向して、下部シリンダー２にはその映像信号を受
けるだめの固定側ロータリートランス１３が取り付けら
れている。
またディスク３には、さらに平面対向型モーターのアマ
チャ−マグネット１６と平面型マグイツトケース１４が
取り付けられ、それに対向して下部シリンダー２には、
ステーターコイルユニット１６が取付けられ、１４，１
５．１６で平面対向型モータ゛−１７を構成している。
チャ−マグネット１６と平面型マグイツトケース１４が
取り付けられ、それに対向して下部シリンダー２には、
ステーターコイルユニット１６が取付けられ、１４，１
５．１６で平面対向型モータ゛−１７を構成している。
そしてアマチャ−マクネットＩＪｌｊ：常にステーター
コイルユニット１６ｉ３．ＯＯ〜４００グラムの力で吸
引する力を持っている。
コイルユニット１６ｉ３．ＯＯ〜４００グラムの力で吸
引する力を持っている。
なお、固定軸１の２ケ所にはエツチング加重により、ラ
ジアルグループｅＡ、ｅＢが加工され、また、固定軸１
の先端面８は平坦、かつ直角に一精度よく加工されてお
り、スラスト受け４に対向してスラスト受け４の中央下
面には第２図に示すような単列のスパイラルグループ７
がエツチング加工されている。そして３ケ所のそれぞれ
のグループ部には潤滑油が注油されているため、前記平
面対向型モーター１７により前記回転部ユニット１１が
回転させられると、前記３ケ所のグループ部のポンピン
グ作用によって圧力が発生し、油膜の剛性が高くなっ実
回転側ユニット１１は固定軸１に対して完全に浮上して
回、転するものである。このとき回転側ユニット１１′
はアマチャ−マグネット１６の吸引力と回転側ユ巨ット
の自重により、第１図下方向に力が働らき１、′］それ
一反発する力を単列のスパイラルグループ７がポンピン
グ作用により第１図上方向に発生して力が平衡するもの
であった○ ところが、従来のこの種の流体軸受を、家庭用ＶＴＲシ
リンダーに使用しようとした場合、平面対向型モーター
個有の問題点として振動音が大きいという点が上げられ
た。これはステーターコイルユニット１６吉、図示しな
い電子回路とにより作られる回転磁界が、マグネットケ
ース１４及ヒアマチヤーマグネツト１５に高速で吸引力
を、振動的に与えるため、比較的剛性の少ないマグネッ
トケース１４が共振して振動音を出すという問題点であ
った。これは例えば大型の電源トランスが通電中にうな
り音を出すのによく似た現象であり、周対向型モーター
では２０ｄＢ以下にあるのに比べて平面対向型モーター
では２５〜５ｏｄＢの、かなり大きな音がするため家庭
用ＶＴＲシリンダーには不向きで擲った。
ジアルグループｅＡ、ｅＢが加工され、また、固定軸１
の先端面８は平坦、かつ直角に一精度よく加工されてお
り、スラスト受け４に対向してスラスト受け４の中央下
面には第２図に示すような単列のスパイラルグループ７
がエツチング加工されている。そして３ケ所のそれぞれ
のグループ部には潤滑油が注油されているため、前記平
面対向型モーター１７により前記回転部ユニット１１が
回転させられると、前記３ケ所のグループ部のポンピン
グ作用によって圧力が発生し、油膜の剛性が高くなっ実
回転側ユニット１１は固定軸１に対して完全に浮上して
回、転するものである。このとき回転側ユニット１１′
はアマチャ−マグネット１６の吸引力と回転側ユ巨ット
の自重により、第１図下方向に力が働らき１、′］それ
一反発する力を単列のスパイラルグループ７がポンピン
グ作用により第１図上方向に発生して力が平衡するもの
であった○ ところが、従来のこの種の流体軸受を、家庭用ＶＴＲシ
リンダーに使用しようとした場合、平面対向型モーター
個有の問題点として振動音が大きいという点が上げられ
た。これはステーターコイルユニット１６吉、図示しな
い電子回路とにより作られる回転磁界が、マグネットケ
ース１４及ヒアマチヤーマグネツト１５に高速で吸引力
を、振動的に与えるため、比較的剛性の少ないマグネッ
トケース１４が共振して振動音を出すという問題点であ
った。これは例えば大型の電源トランスが通電中にうな
り音を出すのによく似た現象であり、周対向型モーター
では２０ｄＢ以下にあるのに比べて平面対向型モーター
では２５〜５ｏｄＢの、かなり大きな音がするため家庭
用ＶＴＲシリンダーには不向きで擲った。
本発明は上記従来の欠点を周対向モーターに、永久磁石
を組み合せることにより解決するもので、以下にその実
施例を第３〜９図にもとづいて説明する。
を組み合せることにより解決するもので、以下にその実
施例を第３〜９図にもとづいて説明する。
第３〜４図は本発明流体軸受装置をＶＴＲ用シリンダー
に使用した第１の実施例である。下部シリンダー２２（
７ＥＩ’中央部には固定軸２１が圧入固定され、固定側
ユニット２０ｉ構成し、固定軸２１にはディスク２３が
回転自在に挿入され、ディスク２３の上部にはスラスト
受け２４．上部シリンダー２５．磁気ヘッド２９．ヘッ
ドＰ板３０が取り付けられ、回転側ユニツ）３１ ｉ構
成する。またディスク２３の下部には回転側ロータリー
トランス３２が取付けられ、それに対向して下部シリン
ダー２２には固定側ロータリートランス３３が取付けら
れる。またディスク２３には、さらに周対向型ダイレク
ト駆動モーターのアマチャ−マグネット３５と、カップ
型マグネットケース３４が取付けられ、その内側には固
定側七−タ＝コア３６が取付けられ、上記３４ 、３５
、３’６で、周対向型ダイレクト駆動モーター３７を
構成している。
に使用した第１の実施例である。下部シリンダー２２（
７ＥＩ’中央部には固定軸２１が圧入固定され、固定側
ユニット２０ｉ構成し、固定軸２１にはディスク２３が
回転自在に挿入され、ディスク２３の上部にはスラスト
受け２４．上部シリンダー２５．磁気ヘッド２９．ヘッ
ドＰ板３０が取り付けられ、回転側ユニツ）３１ ｉ構
成する。またディスク２３の下部には回転側ロータリー
トランス３２が取付けられ、それに対向して下部シリン
ダー２２には固定側ロータリートランス３３が取付けら
れる。またディスク２３には、さらに周対向型ダイレク
ト駆動モーターのアマチャ−マグネット３５と、カップ
型マグネットケース３４が取付けられ、その内側には固
定側七−タ＝コア３６が取付けられ、上記３４ 、３５
、３’６で、周対向型ダイレクト駆動モーター３７を
構成している。
固定軸２１０２ケ所にはエツチング加工により、深さ６
〜２０ミクロンメータ（以下ミクロンと略す。）のラジ
アルグループ２６Ａ、２６Ｂが加工され、ディスク２３
の内径との半径すきまを６〜１０ミクロンに管理してこ
こに約２０センチポアズの潤滑油を適量注油することに
より、ラジアル流体軸受を構成する。また固定軸２１の
先端面は平坦かつ直角に精度よく加工されており、対向
するスラスト受け２４には、第２図と同じ単列のスパイ
ラルグループ２７が、エツチングにより加工され、適量
注油することにより、スラスト方、向流体軸受４０を構
成し、前記回転部ユニット３１を浮上させる。尚、この
スパイラルグループの形状は第８図に示すように複列の
ものでもよく、またこのスパイラルグループは固定軸２
１の先端面２８に加工されても同じことである０ 先端面２８の側面部には雄ネジが切られ、内径に酸ネジ
が切られたリング３９がネジ止めされており、本発明Ｖ
ＴＲシリンダーを逆さ姿勢にした時や、衝撃を加えたと
きにも、回転側ロータリートランス３２が固定側のロー
タリートランス３３に当るのを防止し、固定側ロータリ
ートランス３３を破損させることのないよう構成されて
いる０またマグネットケース３４の下面には凹部３４Ａ
が設けられ、ｌそこには、片側の平面ｉＮ極に、その裏
面をＳ極に着磁された永久磁石３８が接着固定されてい
る。この永久磁石３８は、モーターコア゛３６を構成す
る、ケイ素鋼板製のモーターコアの上面３６Ａを強く吸
引する。我々の実験では、０．３ミリメートルのエアギ
ャップで４００グラムの吸引力を実現している。このよ
うに本流体軸受装置におけるスラスト軸受は、スラスト
受け２４の単列のスパイラルグループ２７と、この永久
磁石３８の吸引力と回転ユニット３１の自重の３つの力
の平衡関係から決まる。
〜２０ミクロンメータ（以下ミクロンと略す。）のラジ
アルグループ２６Ａ、２６Ｂが加工され、ディスク２３
の内径との半径すきまを６〜１０ミクロンに管理してこ
こに約２０センチポアズの潤滑油を適量注油することに
より、ラジアル流体軸受を構成する。また固定軸２１の
先端面は平坦かつ直角に精度よく加工されており、対向
するスラスト受け２４には、第２図と同じ単列のスパイ
ラルグループ２７が、エツチングにより加工され、適量
注油することにより、スラスト方、向流体軸受４０を構
成し、前記回転部ユニット３１を浮上させる。尚、この
スパイラルグループの形状は第８図に示すように複列の
ものでもよく、またこのスパイラルグループは固定軸２
１の先端面２８に加工されても同じことである０ 先端面２８の側面部には雄ネジが切られ、内径に酸ネジ
が切られたリング３９がネジ止めされており、本発明Ｖ
ＴＲシリンダーを逆さ姿勢にした時や、衝撃を加えたと
きにも、回転側ロータリートランス３２が固定側のロー
タリートランス３３に当るのを防止し、固定側ロータリ
ートランス３３を破損させることのないよう構成されて
いる０またマグネットケース３４の下面には凹部３４Ａ
が設けられ、ｌそこには、片側の平面ｉＮ極に、その裏
面をＳ極に着磁された永久磁石３８が接着固定されてい
る。この永久磁石３８は、モーターコア゛３６を構成す
る、ケイ素鋼板製のモーターコアの上面３６Ａを強く吸
引する。我々の実験では、０．３ミリメートルのエアギ
ャップで４００グラムの吸引力を実現している。このよ
うに本流体軸受装置におけるスラスト軸受は、スラスト
受け２４の単列のスパイラルグループ２７と、この永久
磁石３８の吸引力と回転ユニット３１の自重の３つの力
の平衡関係から決まる。
第４図に示すのは本実施例のすきま一支持力線図である
。線図Ａは、単列のスノくイラルグループ２７の支持力
を示す。線図Ｂは永久磁石３８の吸引力を示す。例えば
、回転ユニット３１の自重が２００グラムのとき、第３
図に示す本実施例を第３図のとうり垂直姿勢で通電させ
ると、単列のスパイラルグループ２７には永久磁石３８
の吸引力４００グラム＋自重２００グラム＝ｅｏｏグラ
ムの荷重がかの荷重がかかり、この場合は単列スパイラ
ルグループ２７のすきまは３ミクロンとなる。
。線図Ａは、単列のスノくイラルグループ２７の支持力
を示す。線図Ｂは永久磁石３８の吸引力を示す。例えば
、回転ユニット３１の自重が２００グラムのとき、第３
図に示す本実施例を第３図のとうり垂直姿勢で通電させ
ると、単列のスパイラルグループ２７には永久磁石３８
の吸引力４００グラム＋自重２００グラム＝ｅｏｏグラ
ムの荷重がかの荷重がかかり、この場合は単列スパイラ
ルグループ２７のすきまは３ミクロンとなる。
このように姿勢の変化にかかわらず、回転側ユニットの
相対高さは、０．５ミクロン程度しか変化しない。これ
はＶＴＲシリンダーによって非常に有利な性質である。
相対高さは、０．５ミクロン程度しか変化しない。これ
はＶＴＲシリンダーによって非常に有利な性質である。
このように、すきまの変化に対して支持力の変化率の大
きいスパイラルグループと、一方、すきまや変化に対し
て吸引力の変化が少ない永久磁石を組合わせることによ
り、高精度な軸受を実現できる。しかも、周対向モータ
ーが使用できるので、回転音が非常に静かである。
きいスパイラルグループと、一方、すきまや変化に対し
て吸引力の変化が少ない永久磁石を組合わせることによ
り、高精度な軸受を実現できる。しかも、周対向モータ
ーが使用できるので、回転音が非常に静かである。
次にアマチャ−マグネット３６とは別体として永久磁石
３８を設けた理由について述べる。第５図に示すように
永久磁石３８は高温において表面磁束密度（単位はキロ
ガウス）が直線的に低下する性質がある。この変化率を
温度係数とよび、この値は材質によって異なるが、およ
そ−０，０１〜０．３（％／°Ｃ）の範囲にある。第５
図に示す実線は、比較的温度係数の大きい材料の場合に
ついて示しており、Ｏ′Ｃでは永久磁石３゛８の吸引力
が４００グラムあるものが、８０℃においては３００ダ
ラムにまで低下する。−力点線は温度係数が小さい材料
の場合を示しており、吸引力はほとんど変らない。一方
、第６図は潤滑油の温度−粘度特性を示す曲線である。
３８を設けた理由について述べる。第５図に示すように
永久磁石３８は高温において表面磁束密度（単位はキロ
ガウス）が直線的に低下する性質がある。この変化率を
温度係数とよび、この値は材質によって異なるが、およ
そ−０，０１〜０．３（％／°Ｃ）の範囲にある。第５
図に示す実線は、比較的温度係数の大きい材料の場合に
ついて示しており、Ｏ′Ｃでは永久磁石３゛８の吸引力
が４００グラムあるものが、８０℃においては３００ダ
ラムにまで低下する。−力点線は温度係数が小さい材料
の場合を示しており、吸引力はほとんど変らない。一方
、第６図は潤滑油の温度−粘度特性を示す曲線である。
このように潤滑油の粘度は対数的に変化し、低温ではと
くに粘度が高くなる。
くに粘度が高くなる。
第７図に示すのはスラスト受け２４と先端面２８によっ
て構成されるスラスト軸受部のすきま、即ち、回転中に
グループ７のポンピング作用によって回転部が浮上する
ときの浮上すきまである。実線に示すのは温度係数が大
きい永久磁石を使った場合の線図であり、点線は温度係
数の小さい永久磁石を使った場合の線図である。このよ
うに、温度係数の大きい永久磁石を使った方が、小さい
場合に比べて温度によるスラスト軸受のすきまの変化が
少なく、回転側ユニットの相対高さは、１．２ミクロン
程度しか変化しない。これは高温において潤滑油の粘度
が低下して油膜の剛性が下がり、スラスト軸受部のすき
まが小さくなる現象に対して高温で永久磁石３８の吸引
力が下がり、スラスト軸受部のすきまが大きくなる現象
が相殺してすきまの変化量が少なくなるという新たな効
果をもたらすものである。このようにスラスト軸受用の
永久磁石３８をモーターのアマチャ−マグネット３５と
は別体で設けることにより、永久磁石３８には、温度係
数の大きい材料を、一方、アマチャ−マグネット３６に
は温度に関係なくモーターの性質を発揮させるために温
度係数の小さい材料を別々に選定することができる。
て構成されるスラスト軸受部のすきま、即ち、回転中に
グループ７のポンピング作用によって回転部が浮上する
ときの浮上すきまである。実線に示すのは温度係数が大
きい永久磁石を使った場合の線図であり、点線は温度係
数の小さい永久磁石を使った場合の線図である。このよ
うに、温度係数の大きい永久磁石を使った方が、小さい
場合に比べて温度によるスラスト軸受のすきまの変化が
少なく、回転側ユニットの相対高さは、１．２ミクロン
程度しか変化しない。これは高温において潤滑油の粘度
が低下して油膜の剛性が下がり、スラスト軸受部のすき
まが小さくなる現象に対して高温で永久磁石３８の吸引
力が下がり、スラスト軸受部のすきまが大きくなる現象
が相殺してすきまの変化量が少なくなるという新たな効
果をもたらすものである。このようにスラスト軸受用の
永久磁石３８をモーターのアマチャ−マグネット３５と
は別体で設けることにより、永久磁石３８には、温度係
数の大きい材料を、一方、アマチャ−マグネット３６に
は温度に関係なくモーターの性質を発揮させるために温
度係数の小さい材料を別々に選定することができる。
次に永久磁石３８の固定方法について述べる。
第３図におい薔永久磁石３８を力・プ型〜グネ・トケー
ス３４に取付けることにより、カップ型マグネットケー
ス３４を永久磁石３８の７（ツクコアーとして利用し、
吸引力を大きくする効果を得ることができる０ただし永
久磁石はカップ型マグネットケース３４とは別体の鉄片
に取り付けてもよい０ま′た永、久磁石３８°をモータ
ーのモーターコア３６の上面３６Ａに対向して設けるこ
と−より、ステーターユニット３６を吸引するので、特
別な吸引用鉄片を取付ける必要がないので経済的である
０ 第９図に示すのは第２の実施例である。これは軸４１が
下部シリンダー４２に圧入されたメタル５０Ａ 、５０
Ｂの穴部を回転する軸回転型である。
ス３４に取付けることにより、カップ型マグネットケー
ス３４を永久磁石３８の７（ツクコアーとして利用し、
吸引力を大きくする効果を得ることができる０ただし永
久磁石はカップ型マグネットケース３４とは別体の鉄片
に取り付けてもよい０ま′た永、久磁石３８°をモータ
ーのモーターコア３６の上面３６Ａに対向して設けるこ
と−より、ステーターユニット３６を吸引するので、特
別な吸引用鉄片を取付ける必要がないので経済的である
０ 第９図に示すのは第２の実施例である。これは軸４１が
下部シリンダー４２に圧入されたメタル５０Ａ 、５０
Ｂの穴部を回転する軸回転型である。
この場合、モーターコア５６は下部シリンダー４２の下
面に取付けられ、永久磁石５８はカップ型マグネットケ
ース５４に取付けられる。またスラスト受け４４の上端
面には、第８図に示すようなスパイラルグループが設け
られ、潤滑油が注油されている。この実施例の性能９機
能については第１の実施例と同じである。
面に取付けられ、永久磁石５８はカップ型マグネットケ
ース５４に取付けられる。またスラスト受け４４の上端
面には、第８図に示すようなスパイラルグループが設け
られ、潤滑油が注油されている。この実施例の性能９機
能については第１の実施例と同じである。
このように本発明によれば、周対向モーターを使うこと
ができるので回転音が静かで、永久磁石に温度係数の大
きい材料を選ぶことにより温度が変化しても回転側ユニ
ットの相対高さが変化せず安定しており、しかも経済□
的な流体軸受装置を得ることかできる。
ができるので回転音が静かで、永久磁石に温度係数の大
きい材料を選ぶことにより温度が変化しても回転側ユニ
ットの相対高さが変化せず安定しており、しかも経済□
的な流体軸受装置を得ることかできる。
、 ・ゝ
第１図は従来例の断面図、第２図はスパイラルグループ
の形状を示す図、第３図は本発明の一実施例における軸
受装置の断面図、第４図は同実施例の支持力線図、第６
図は同永久磁石吸引カの線図、第６図は同潤滑油の粘度
線図、第７図は同スラストすきま線図、第８図は同複列
のスバラルグループ形状図、第９図は第２の実施例の断
面図である。 ２０・・・・・・固定側ユニット、３１・−・・・・回
転側ユニット、３６・・・・・・モーターコア、３７・
・嗜−・・ダイレクト駆動モーター、３８・・−・・・
永久磁石、４０・−・・・・ステスト方向流体軸受。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名１ ！ 第２図 第４図 す ！ ｔ （ミツ＋１シ） シｔＡ（°Ｃ） ・；益度（・Ｃ）
の形状を示す図、第３図は本発明の一実施例における軸
受装置の断面図、第４図は同実施例の支持力線図、第６
図は同永久磁石吸引カの線図、第６図は同潤滑油の粘度
線図、第７図は同スラストすきま線図、第８図は同複列
のスバラルグループ形状図、第９図は第２の実施例の断
面図である。 ２０・・・・・・固定側ユニット、３１・−・・・・回
転側ユニット、３６・・・・・・モーターコア、３７・
・嗜−・・ダイレクト駆動モーター、３８・・−・・・
永久磁石、４０・−・・・・ステスト方向流体軸受。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名１ ！ 第２図 第４図 す ！ ｔ （ミツ＋１シ） シｔＡ（°Ｃ） ・；益度（・Ｃ）
Claims (1)
- ダイレクト駆動モーターにより回転駆動される固定側ユ
ニットと回転側ユニットからなる軸受装置において、こ
の固定側モーターコアから軸方向に一定隙間をおいて回
転側ユニットに永久磁石を取り付け、一定の吸引力を発
生させるとともに、この吸引力とは反対方向に支持力を
発生するスラスト方向流体軸受を設け、前記永久磁石の
吸引力と前記回転側ユニットの自重と前記流体軸受の支
持力を平衡させて回転側ユニットのスラスト方向の位置
規制２行なう流体軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1600882A JPS58134219A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 流体軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1600882A JPS58134219A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 流体軸受装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58134219A true JPS58134219A (ja) | 1983-08-10 |
Family
ID=11904560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1600882A Pending JPS58134219A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 流体軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58134219A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60143926U (ja) * | 1984-03-06 | 1985-09-24 | 松下電器産業株式会社 | 流体軸受シリンダ−装置 |
| JPS60220218A (ja) * | 1984-04-12 | 1985-11-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 流体軸受装置 |
| US4764085A (en) * | 1986-01-04 | 1988-08-16 | Fortuna-Werke Maschinenfabrik Gmbh | Blower for circulating larger gas volumes, in particular for high-power laser systems operating according to the gas-transportation principle |
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1982
- 1982-02-03 JP JP1600882A patent/JPS58134219A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60143926U (ja) * | 1984-03-06 | 1985-09-24 | 松下電器産業株式会社 | 流体軸受シリンダ−装置 |
| JPS60220218A (ja) * | 1984-04-12 | 1985-11-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 流体軸受装置 |
| JPH0520605B2 (ja) * | 1984-04-12 | 1993-03-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | |
| US4764085A (en) * | 1986-01-04 | 1988-08-16 | Fortuna-Werke Maschinenfabrik Gmbh | Blower for circulating larger gas volumes, in particular for high-power laser systems operating according to the gas-transportation principle |
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