JPS58127781A - 冷間プレスしたブリケツトをコ−クス化する方法および装置 - Google Patents
冷間プレスしたブリケツトをコ−クス化する方法および装置Info
- Publication number
- JPS58127781A JPS58127781A JP58007510A JP751083A JPS58127781A JP S58127781 A JPS58127781 A JP S58127781A JP 58007510 A JP58007510 A JP 58007510A JP 751083 A JP751083 A JP 751083A JP S58127781 A JPS58127781 A JP S58127781A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stage
- coking
- briquettes
- gas
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L5/00—Solid fuels
- C10L5/02—Solid fuels such as briquettes consisting mainly of carbonaceous materials of mineral or non-mineral origin
- C10L5/06—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting
- C10L5/10—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting with the aid of binders, e.g. pretreated binders
- C10L5/14—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting with the aid of binders, e.g. pretreated binders with organic binders
- C10L5/16—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting with the aid of binders, e.g. pretreated binders with organic binders with bituminous binders, e.g. tar, pitch
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
- C10B53/08—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form in the form of briquettes, lumps and the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L5/00—Solid fuels
- C10L5/02—Solid fuels such as briquettes consisting mainly of carbonaceous materials of mineral or non-mineral origin
- C10L5/06—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting
- C10L5/10—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting with the aid of binders, e.g. pretreated binders
- C10L5/14—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting with the aid of binders, e.g. pretreated binders with organic binders
- C10L5/20—Methods of shaping, e.g. pelletizing or briquetting with the aid of binders, e.g. pretreated binders with organic binders with sulfite lye
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭もしくは褐炭または泥炭を摩砕し、場合に
よシ前乾燥し、結合剤と混合し、成形体にプレスし、続
いて予熱し、この成形体を場合により予熱の除虫ずる乾
燥によって後硬化し、次にこれを縦形炉内でコークス化
する、石炭もしくは褐炭または泥炭からなる冷間プレス
したブリケットのコークス化法に関する。
よシ前乾燥し、結合剤と混合し、成形体にプレスし、続
いて予熱し、この成形体を場合により予熱の除虫ずる乾
燥によって後硬化し、次にこれを縦形炉内でコークス化
する、石炭もしくは褐炭または泥炭からなる冷間プレス
したブリケットのコークス化法に関する。
このような方法は技術的に公知であり、大規模にも実施
される（たとえば５ｔａｈｌ ｕｎｄ Ｅｉｓｅｎ９３
．１９７３年２４ページ参照）。
される（たとえば５ｔａｈｌ ｕｎｄ Ｅｉｓｅｎ９３
．１９７３年２４ページ参照）。
結合剤としてはこの場合たとえばピッチ、タール、鉱油
残渣またはパルプ工業からの亜硫酸塩排液が使用される
。亜硫酸塩排液は木材をセルロース製造のため亜硫酸塩
液とくに亜硫酸カルシウム液で高温砕解する際発生し、
この排液は約５０係の固体含量を有する。どの結合剤を
使用するかはブリケット化およびコークス化する石炭の
性質による。たとえば低粘結炭には濃い結合剤を添加し
、中間および良好な粘結性を有する石炭には薄い結合剤
が添加される。濃い結合剤はたとえばピッチおよびター
ルであシ、薄い結合剤としてはしばしば亜硫酸塩排液が
使用される。場合によシピッチおよび亜硫酸塩排液をい
っしょに添加するのも有利である。
残渣またはパルプ工業からの亜硫酸塩排液が使用される
。亜硫酸塩排液は木材をセルロース製造のため亜硫酸塩
液とくに亜硫酸カルシウム液で高温砕解する際発生し、
この排液は約５０係の固体含量を有する。どの結合剤を
使用するかはブリケット化およびコークス化する石炭の
性質による。たとえば低粘結炭には濃い結合剤を添加し
、中間および良好な粘結性を有する石炭には薄い結合剤
が添加される。濃い結合剤はたとえばピッチおよびター
ルであシ、薄い結合剤としてはしばしば亜硫酸塩排液が
使用される。場合によシピッチおよび亜硫酸塩排液をい
っしょに添加するのも有利である。
技術水準によればこのようなブリケットのコークス化は
不連続的または連続的に実施される。
不連続的または連続的に実施される。
化
不連続的コークズ℃場合間接加熱が可能であシ、。
富ガスを得ることができる。その際しばしば個々のブリ
ケットが互いに付着して個々のコークスブリケットの代
シに大きい凝塊が得られ、コ−クス排出の際困難な問題
が生ずる。
ケットが互いに付着して個々のコークスブリケットの代
シに大きい凝塊が得られ、コ−クス排出の際困難な問題
が生ずる。
しかし連続的コークス化は高温ガスによる直接加熱によ
シコークス化する際成形体から出る物質を部分燃焼しな
がら実施される。この場合側々のブリケットの凝塊化の
危険は低いけれど、この方法の場合比較的発熱量の低い
生成ガスが得られることは避けられない。もう１つの欠
点は約１０％を占める約１０００℃の高温排ガスの水蒸
気分が縦形コークス炉の高温ゾーンでコークスのかなシ
の部分（２〜４チ）をガス化することである。
シコークス化する際成形体から出る物質を部分燃焼しな
がら実施される。この場合側々のブリケットの凝塊化の
危険は低いけれど、この方法の場合比較的発熱量の低い
生成ガスが得られることは避けられない。もう１つの欠
点は約１０％を占める約１０００℃の高温排ガスの水蒸
気分が縦形コークス炉の高温ゾーンでコークスのかなシ
の部分（２〜４チ）をガス化することである。
不連続的コークス化の場合炉の単位容積車力の通過量は
ほぼ常用のコークス化室炉に相当する。これに反し連続
的コークス化の際の大きい通過量は前記のよう（Ｃ発熱
量の低いガスの発生およびガス化反応に基く固定炭素の
高い損失によって達成される。
ほぼ常用のコークス化室炉に相当する。これに反し連続
的コークス化の際の大きい通過量は前記のよう（Ｃ発熱
量の低いガスの発生およびガス化反応に基く固定炭素の
高い損失によって達成される。
公知不連続法の場合もコークス化の際、低温ないし中温
コークス化で発生する発熱量の高い炭化水素および高温
乾留で半コークスから遊離（７） する全水素を含む全乾留ガスしか得られない。
コークス化で発生する発熱量の高い炭化水素および高温
乾留で半コークスから遊離（７） する全水素を含む全乾留ガスしか得られない。
それゆえ乾留ガスの目的に応する種々の使用は不可能で
ある。通常このガスはこの方法自体に再使用される。
ある。通常このガスはこの方法自体に再使用される。
本発明の目的は首記方式の方法を多数の炭種に対して適
用可能にし、コークス炉単位容積当シの処理能力を上昇
し、コークス化の際富ガスを得ることであり、その際こ
の方法は技術水準と異なシ連続的（Ｃ作業し、コークス
化のエネルギー収支を改善し、かつ環境汚染を低下しな
ければならない。
用可能にし、コークス炉単位容積当シの処理能力を上昇
し、コークス化の際富ガスを得ることであり、その際こ
の方法は技術水準と異なシ連続的（Ｃ作業し、コークス
化のエネルギー収支を改善し、かつ環境汚染を低下しな
ければならない。
この目的を解決するため、結合剤として亜硫酸塩排液ま
たは亜硫酸塩排液とタール、ピッチ、鉱油残渣の混合物
を使用して製造したブリケットを連続的に作業する直接
加熱器内で後硬化し、これを次に連続的に作業する間接
加熱縦形コークス炉内に装入し、その中で炉高のほぼ半
分までの第１段でその揮発分の大部分を除去し、この中
間温度で実施した乾留段に高温の第２段が続き、ブリケ
ットを続く冷却段で冷却する方法（８） が提案される。
たは亜硫酸塩排液とタール、ピッチ、鉱油残渣の混合物
を使用して製造したブリケットを連続的に作業する直接
加熱器内で後硬化し、これを次に連続的に作業する間接
加熱縦形コークス炉内に装入し、その中で炉高のほぼ半
分までの第１段でその揮発分の大部分を除去し、この中
間温度で実施した乾留段に高温の第２段が続き、ブリケ
ットを続く冷却段で冷却する方法（８） が提案される。
この場合炉高のほぼ半分まで達する第１段でタール含有
乾留ガスを炉高のほぼ半分の高さで、それゆえ正の温度
勾配の方向で取出すのが有利である。
乾留ガスを炉高のほぼ半分の高さで、それゆえ正の温度
勾配の方向で取出すのが有利である。
この位置で第２コークス化段からくる水素に富むガスと
いっしょに取出すこともできるけれど、第２段の主とし
て水素を含むガスを経済的に使用する意味でこのガスを
別個に冷却段から取出すのが有利である。
いっしょに取出すこともできるけれど、第２段の主とし
て水素を含むガスを経済的に使用する意味でこのガスを
別個に冷却段から取出すのが有利である。
冷却ガスとしては高温段の水素に富むがスを冷却段を介
して循環的に使用する。第１コークス比段の乾留ガスは
有利にこの方法自体の縦形炉の加熱に使用される。
して循環的に使用する。第１コークス比段の乾留ガスは
有利にこの方法自体の縦形炉の加熱に使用される。
タール含有乾留ガスはほぼ半分の炉高から約２８０〜３
５０’Ｃ！の温度で取出される。比較のため常用の室炉
コークス化の場合、乾留ガスは９００〜１０００℃の温
度で取出されることを指摘しておく。これから本発明に
よれば非常に少量の熱しか系から取出されないことが明
らかである。これは所要のコークス化熱が全体として低
い値に低下され、したがってコークス化のエネルギー収
支が改善されることを示す。
５０’Ｃ！の温度で取出される。比較のため常用の室炉
コークス化の場合、乾留ガスは９００〜１０００℃の温
度で取出されることを指摘しておく。これから本発明に
よれば非常に少量の熱しか系から取出されないことが明
らかである。これは所要のコークス化熱が全体として低
い値に低下され、したがってコークス化のエネルギー収
支が改善されることを示す。
縦形炉の半分の高さでコークス塊の温度は約４８０〜５
５０℃である。これは乾留ガスがほとんど分解されない
ことを表わす。したがって分解熱も消費されない。
５０℃である。これは乾留ガスがほとんど分解されない
ことを表わす。したがって分解熱も消費されない。
本発明の方法はたとえば次のとおシ実施することができ
る： 微細石炭を１００〜１２０°Ｃで１〜３％の含水量まで
前乾燥する。次に６０〜７０°Ｃへ冷却する。結合剤と
してパルプ工場からの亜硫酸塩排液を微細石炭の重量の
５〜８ｅｆ６の量で混合した後、４〜８係の含水量で混
合物をブリケット化Ｉ７、その際ブリケットは５０〜６
０℃の温度でプレスから排出される。
る： 微細石炭を１００〜１２０°Ｃで１〜３％の含水量まで
前乾燥する。次に６０〜７０°Ｃへ冷却する。結合剤と
してパルプ工場からの亜硫酸塩排液を微細石炭の重量の
５〜８ｅｆ６の量で混合した後、４〜８係の含水量で混
合物をブリケット化Ｉ７、その際ブリケットは５０〜６
０℃の温度でプレスから排出される。
戦慄および予熱はとくに第１コークス化段からの排ガス
によシ１８０〜６００°Ｃの温度で行われる。予熱器か
ら出た排ガスの温度は１１０〜１５０°Ｃである。これ
は排ガス熱の非常に高い利用率を表わす。乾燥機または
予熱器内の滞留時間は６０〜６０分である。ブリケット
の出口温度は１５０〜２２０°Ｃに達する。ブリケット
を１５０〜２２０°Ｃに予熱する際亜硫酸塩排液はコー
クス化し、その揮発分の大部分を放出する。それによっ
て石炭の軟化開始前に亜硫酸塩排液からコークス骨格が
形成され、それによって成形体の膨張が著しく減少し、
ブリケットの強度が上昇する。それゆえ亜硫酸塩排液の
添加によって臨界温度範囲内のブリケットの軟化が防止
される。
によシ１８０〜６００°Ｃの温度で行われる。予熱器か
ら出た排ガスの温度は１１０〜１５０°Ｃである。これ
は排ガス熱の非常に高い利用率を表わす。乾燥機または
予熱器内の滞留時間は６０〜６０分である。ブリケット
の出口温度は１５０〜２２０°Ｃに達する。ブリケット
を１５０〜２２０°Ｃに予熱する際亜硫酸塩排液はコー
クス化し、その揮発分の大部分を放出する。それによっ
て石炭の軟化開始前に亜硫酸塩排液からコークス骨格が
形成され、それによって成形体の膨張が著しく減少し、
ブリケットの強度が上昇する。それゆえ亜硫酸塩排液の
添加によって臨界温度範囲内のブリケットの軟化が防止
される。
予熱したブリケットは縦形コークス炉へ入る前に約１０
°Ｃ降下し、したがって１４０〜２１０°Ｃで縦形コー
クス炉へ導入される。ブリケットの降下速度が約０．８
ｍ ／ ｈの場合、ブリケットはほぼ半分の炉高の炉
心で４８０〜５５００Ｃの温度に達１〜、周縁ゾーンで
は６３０°Ｃまでの温度に達する。この温度でブリケッ
トはなお６〜８係の揮発分を有する。前述のように低温
乾留の際発生する粗ガスは２８０〜３５０°Ｃの温度で
縦形炉の中間高さ範囲から取出される。炉のこの部分（
は７００− ｉ ｏ ｏ ｏ ”ｃの温度を有する炉の
下部の加熱排ガスによって加熱される。
°Ｃ降下し、したがって１４０〜２１０°Ｃで縦形コー
クス炉へ導入される。ブリケットの降下速度が約０．８
ｍ ／ ｈの場合、ブリケットはほぼ半分の炉高の炉
心で４８０〜５５００Ｃの温度に達１〜、周縁ゾーンで
は６３０°Ｃまでの温度に達する。この温度でブリケッ
トはなお６〜８係の揮発分を有する。前述のように低温
乾留の際発生する粗ガスは２８０〜３５０°Ｃの温度で
縦形炉の中間高さ範囲から取出される。炉のこの部分（
は７００− ｉ ｏ ｏ ｏ ”ｃの温度を有する炉の
下部の加熱排ガスによって加熱される。
この排ガスは低温乾留段とも称されるこの第１コークス
化段から前記のようＫ １８０〜３００’Ｏの温度で取
出さ几、乾燥機または予熱器へ入り、そこで新しいブリ
ケットの乾燥、予熱または後硬化に役立つ。
化段から前記のようＫ １８０〜３００’Ｏの温度で取
出さ几、乾燥機または予熱器へ入り、そこで新しいブリ
ケットの乾燥、予熱または後硬化に役立つ。
縦形コークス炉の有利な構造高さの場合、低温乾留部の
滞在時間は５〜８時間である。縦形コークス炉の高温部
でコークス化′／ｉ’Ｉ Ｏ００°Ｃの温度までで行わ
η、る。この部分はブリケットの低温乾留部で得られた
精製した乾留ガスの燃焼による公知構造の殺卵熱系によ
シ間接加熱される。この高温部からの燃焼排ガスは中間
温度でコークス化−トる第１段へ前記のように７００〜
１ｏｏｏ’ｃの温度で入る。場合により燃料ガスによる
付加的加熱装置が第１コークスｆヒ段のため設けられる
。
滞在時間は５〜８時間である。縦形コークス炉の高温部
でコークス化′／ｉ’Ｉ Ｏ００°Ｃの温度までで行わ
η、る。この部分はブリケットの低温乾留部で得られた
精製した乾留ガスの燃焼による公知構造の殺卵熱系によ
シ間接加熱される。この高温部からの燃焼排ガスは中間
温度でコークス化−トる第１段へ前記のように７００〜
１ｏｏｏ’ｃの温度で入る。場合により燃料ガスによる
付加的加熱装置が第１コークスｆヒ段のため設けられる
。
コークス化の第２段である高温段へ冷却段が接続する。
ブリケット（ハこの冷却段で約１０００°Ｃから５０〜
１５０°Ｃに冷却される。冷却は直接作用する冷却ガス
によって行われ、この冷却ガスは高温段からの乾留ガス
から取出され、循環的に導かれる。冷却ガスの吸収した
熱は排熱ボイラで蒸気製造に使用される。
１５０°Ｃに冷却される。冷却は直接作用する冷却ガス
によって行われ、この冷却ガスは高温段からの乾留ガス
から取出され、循環的に導かれる。冷却ガスの吸収した
熱は排熱ボイラで蒸気製造に使用される。
ブリケットを乾燥、予熱および後硬化するためベルト乾
燥機がとくに適することが明らかになった。この乾燥機
の作業速度は８０〜１５０ｖＺｍ ／ ｍｉｎとくに１
０ＯｕＴＬ／ ｍｉｎである。
燥機がとくに適することが明らかになった。この乾燥機
の作業速度は８０〜１５０ｖＺｍ ／ ｍｉｎとくに１
０ＯｕＴＬ／ ｍｉｎである。
本発明によれば第１コークス化段すなわち低温乾留段は
金属材料からなる。それによって高温排ガスからブリケ
ットへの高い熱伝達および投資費用の著しい減少が達成
される。第１コークス化段へ耐火材料から製造した高温
部の第２コークス化段が続く。この段は公知構造の間接
加熱段である。
金属材料からなる。それによって高温排ガスからブリケ
ットへの高い熱伝達および投資費用の著しい減少が達成
される。第１コークス化段へ耐火材料から製造した高温
部の第２コークス化段が続く。この段は公知構造の間接
加熱段である。
低温乾留部の普通の構造高さ゛は４〜７ｍ、高温部の高
さは６〜５ｍである。
さは６〜５ｍである。
冷却段の下に配置された排出系によって装置は閉鎖され
、この系はたとえばブリケットをスクンーパベルトによ
シケゞ−トへ送り、そこからブリケットｉｒｉ大気中へ
出る。
、この系はたとえばブリケットをスクンーパベルトによ
シケゞ−トへ送り、そこからブリケットｉｒｉ大気中へ
出る。
前記装置はバッテリ炉に配置するためにも適する。この
場合側々の縦形コークス炉はほぼ次の寸法を有する。
場合側々の縦形コークス炉はほぼ次の寸法を有する。
長さ 約ＩＣ］ｍ
室幅 約４００７１ｍ
低温乾留部高さ 約５ｍ
高温乾留部高さ 約３．５〜４ｍ
冷却段 約２．５ｍ
全炉高 約１６ｍ
ブリケット通過量はコークス化Ｉ７たブリケット約４０
００ｋｇ／ ｈｒ ／炉である。こ１ｉｄ１つの炉当り
２４時間で約１００ｔの通過量に相当する。この処理能
力は常用のコークス化室炉の２倍以−ヒである。
００ｋｇ／ ｈｒ ／炉である。こ１ｉｄ１つの炉当り
２４時間で約１００ｔの通過量に相当する。この処理能
力は常用のコークス化室炉の２倍以−ヒである。
次に本発明を図面により説明する。
第１図で１ｉｌ−１：湿カ炭の前乾燥機、２は前乾燥で
加熱された石炭の冷却床を示す。３はスクリニーコンベ
アとして形成されたミクナであシ、この中で同時に石炭
が結合剤と混合される。結合剤はホッパ４から供給され
る。５は石炭混合物をブリケットにプレスするロールプ
レスである。６は予熱および後硬化器である。７はケゝ
−ト８およびベルト供給機９を有する分配機である。１
０は無端ベルト１１を有するケーシングである。１２は
金属からなる上部（低温乾留部）１３ａおよびセラミッ
クからなる高温部１３ｂを有する縦形炉である。１４は
冷却段、１５は各縦形炉の下に配置されるチェーンベル
ト１６へのブリケット分配機である。１７は炉のバッテ
リに沿って配置されたケーシングであシ、この中をコー
クスブリケットのためのチェーンベルト１８が走る。１
９は前室、２０はデート、２１はコークスを大気中へ排
出するベルト２２への供給ホッパである。
加熱された石炭の冷却床を示す。３はスクリニーコンベ
アとして形成されたミクナであシ、この中で同時に石炭
が結合剤と混合される。結合剤はホッパ４から供給され
る。５は石炭混合物をブリケットにプレスするロールプ
レスである。６は予熱および後硬化器である。７はケゝ
−ト８およびベルト供給機９を有する分配機である。１
０は無端ベルト１１を有するケーシングである。１２は
金属からなる上部（低温乾留部）１３ａおよびセラミッ
クからなる高温部１３ｂを有する縦形炉である。１４は
冷却段、１５は各縦形炉の下に配置されるチェーンベル
ト１６へのブリケット分配機である。１７は炉のバッテ
リに沿って配置されたケーシングであシ、この中をコー
クスブリケットのためのチェーンベルト１８が走る。１
９は前室、２０はデート、２１はコークスを大気中へ排
出するベルト２２への供給ホッパである。
第２図の２３はブリケット供給ホッパ、２４は羽根車デ
ートである。２５は高温段加熱用の富ガス通路である。
ートである。２５は高温段加熱用の富ガス通路である。
２６は加熱炎道２９のバーナノズルへの供給通路、２７
はバーナノズルである。２８ａ〜２８ｅは空気供給スリ
ットを示す。加熱炎道２９は長手レンガ壁３０およびつ
なぎレンガ壁３１からなる。３２は高温段と低温乾留段
の間のソールである。３３は排ガス捕集通路、３４はフ
ランジ３５を有するのぞき窓であり、ここにのぞきガラ
スが配置される。３６は鋼の膨張コンペンセータである
。３７は低温乾留段を加熱する排ガス通路であシ、３８
は排ガス導出通路である。３９は排ガス調節フラップ、
４０は排ガス捕集通路である。４１は粗ガス取出通路内
のダスト捕集ポケット、４２は個々の粗ガス取出通路、
４３は粗がス捕集通路である。４４はダスト排出スクリ
ュー、４５は冷却ガスの取出通路である。４６は加熱さ
れた冷却がス、すなわち灼熱コークスの熱を吸収した冷
却がスの捕集通路である。４７はダスト排出スクリュー
である。４８は低温冷却ガスの主通路、４９は低温冷却
ガスの分配通路である。
はバーナノズルである。２８ａ〜２８ｅは空気供給スリ
ットを示す。加熱炎道２９は長手レンガ壁３０およびつ
なぎレンガ壁３１からなる。３２は高温段と低温乾留段
の間のソールである。３３は排ガス捕集通路、３４はフ
ランジ３５を有するのぞき窓であり、ここにのぞきガラ
スが配置される。３６は鋼の膨張コンペンセータである
。３７は低温乾留段を加熱する排ガス通路であシ、３８
は排ガス導出通路である。３９は排ガス調節フラップ、
４０は排ガス捕集通路である。４１は粗ガス取出通路内
のダスト捕集ポケット、４２は個々の粗ガス取出通路、
４３は粗がス捕集通路である。４４はダスト排出スクリ
ュー、４５は冷却ガスの取出通路である。４６は加熱さ
れた冷却がス、すなわち灼熱コークスの熱を吸収した冷
却がスの捕集通路である。４７はダスト排出スクリュー
である。４８は低温冷却ガスの主通路、４９は低温冷却
ガスの分配通路である。
５０は支持板、５１ｉｌ−ｊ：炉構造を支持するビーム
である。
である。
第１図は本発明の方法の工程図、第２図は縦形コークス
炉の断面図である。
炉の断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石炭もしくは褐炭または泥炭を摩砕し、結合剤とし
ての亜硫酸塩排液または亜硫酸塩排液とタール、ピッチ
、鉱油残渣等の混合物と混合し、ブリケットにプレスし
、続いて予熱し、その際後乾燥および後硬化され、次に
ブリケットを縦形炉内でコークス化する、石炭もしくは
褐炭または泥炭の冷間プレスしたブリケットをコークス
化する方法において、連続的に作業する加熱器内で後硬
化（７たブリケットを連続的に作業する間接加熱縦形コ
ークス炉に充てんし、ブリケットをその中で炉高のほぼ
半分までの第１段でほとんどその揮発分を除去し、中間
温度で実施したこの乾留段に高温の第２段が、読き、ブ
リケットを次の冷却段で冷却することを特徴とする冷間
プレスしたブリケットをコークス化する方法。 ２、第１コークス化段で発生した乾留ガスを正の温度勾
配の方向でほぼ半分の炉高から取出す特許請求の範囲第
１項記載の方法。 ３ 主として水素を含む第２段の乾留ガスを冷却段で取
出す、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４、 高温段の水素に富むガスを冷却がスとして使用し
、冷却段を介して循環させる特許請求の範囲第１項記載
の方法。 ５、第１コークス化段の乾留ガスをこの方法自体の縦形
炉および予熱器の加熱に使用する特許請求の範囲第１項
記載の方法。 ６、第１コークス化段の乾留ガスをほぼ半分の炉高から
２８０〜６５０°Ｃの温度で取出す特許請求の範囲第１
項記載の方法。 Ｚ 微細石炭を１００〜１２０°Ｃで１．０〜５．０係
の含水量まで前乾燥し、次に６０〜７０°Ｃに冷却し、
パルプ工場からの亜硫酸塩排液を結合剤として微細石炭
の重−置の５〜８係の量で混合し、含水量４〜８係の混
合物を５０〜６０°Ｃでブリケット化し、ブリケットを
１８０〜６００°Ｃの温度で６０〜６０分間ブリケット
コークス化の排ガスによって後硬化し、温度を１５０〜
２２０°Ｃにもたらし、１４０〜２１００Ｃ！で縦形コ
ークス炉へ導入し、この中でブリケットが０．８ ｍ
／ ｈの速度で降下し、炉高の半分の高さに４８０〜５
００°Ｃの温度で達し、次に第２コークス化段で１００
０°Ｃまで加熱し、さらに５０〜１５０°Ｃに冷却し、
その際第２コークス化段の加熱媒体として第１コークス
化段の乾留ガスを使用し、第１コークス化段を第２コー
クス化段を加熱した排ガスで加熱し、第１コークス化段
を加熱した排ガスを予熱器の加熱ガスとして使用する特
許請求の範囲第１項記載の方法。 ８、第２コークス化段の乾留ガスを冷却段で高温の冷却
ガスといっしょに取出し、排熱ボイラで冷却し、４０〜
１００’Ｃの温度で冷却ガス回路から取出す特許請求の
範囲第１項記載（６） の方法。 ９ 石炭もしくは褐炭または泥炭を摩砕し、結合剤とし
ての亜硫酸塩排液または亜硫酸塩排液とタール、ピッチ
、鉱油残渣等の混合物と混合し、ブリケットにプレスし
、続いて予熱し、その際後乾燥および後硬化され、次に
ブリケットを縦形炉内でコークス化する、石炭もしくは
褐炭または泥炭の冷間プレスしたブリケットをコークス
化する装置において、予熱器がベルト乾燥機として形成
され、８０〜１５０ ｍｍｌ ｍｉｎの速度で作業しう
ろことを特徴とする冷間プレスしたブリケットをコーク
ス化する装置。 １０、第１コークス化段すなわち低温乾留段が金属材料
からなシ、この段へ耐火材料からなる第２コークス化段
すなわち高温段が接続している特許請求の範囲第９項記
載の装置。 １１、耐火材料からなる第２コークス化段が間接加熱段
を有する特許請求の範囲第１０項記載の装置。 （４） １２、第１コークス化段すなわち低温乾留段が４〜７ｍ
の構造高さを有し、第２段の高温段が６〜５ｍの構造高
さを有する特許請求の範囲第１０項記載の装置。 １３、第１コークス化段の間接加熱装置に燃料ガスによ
る補助加熱装置が配置されている特許請求の範囲第１０
項記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19823202161 DE3202161A1 (de) | 1982-01-23 | 1982-01-23 | Verfahren zur verkokung von kaltgepressten briketts und vorrichtung zu seiner durchfuehrung |
| DE32021615 | 1982-01-23 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58127781A true JPS58127781A (ja) | 1983-07-29 |
Family
ID=6153792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58007510A Pending JPS58127781A (ja) | 1982-01-23 | 1983-01-21 | 冷間プレスしたブリケツトをコ−クス化する方法および装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4544451A (ja) |
| JP (1) | JPS58127781A (ja) |
| DE (1) | DE3202161A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114907868A (zh) * | 2021-02-10 | 2022-08-16 | 西奥多设计公司 | 热分解方法和热分解装置 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2631347A1 (fr) * | 1988-05-16 | 1989-11-17 | Charbonnages De France | Procede ameliore de fabrication du coke moule |
| DE4325775C2 (de) * | 1993-07-31 | 2002-06-20 | Sgl Carbon Ag | Verfahren zum Wiederverwerten von kohlenstoffaserhaltigen Verbundwerkstoffen |
| AUPO836997A0 (en) | 1997-08-01 | 1997-08-28 | Lazar Enterprises Pty Ltd | Apparatus and process |
| CA2398266C (en) * | 2000-01-28 | 2009-02-03 | Pacific Edge Holdings Pty. Ltd. | Process for upgrading low rank carbonaceous material |
| ES2233634T3 (es) * | 2000-04-28 | 2005-06-16 | Blucher Gmbh | Procedimiento para producir carbon activo de forma esferica. |
| KR101215039B1 (ko) * | 2005-03-18 | 2012-12-24 | 가부시키가이샤 제이텍트 | 금속원료용의 브리켓의 압축 성형기, 금속원료용의브리켓의 제조장치, 및, 그 압축 성형방법 |
| DE102007042502B4 (de) * | 2007-09-07 | 2012-12-06 | Uhde Gmbh | Vorrichtung zur Zuführung von Verbrennungsluft oder verkokungsbeeinflussenden Gasen in den oberen Bereich von Verkokungsöfen |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE154613C (ja) * | ||||
| US3140985A (en) * | 1959-09-26 | 1964-07-14 | Metallgesellschaft Ag | Method of oxidation hardening of briquettes |
| US3316155A (en) * | 1963-01-25 | 1967-04-25 | Inland Steel Co | Coking process |
| US4050990A (en) * | 1974-08-14 | 1977-09-27 | Firma Carl Still | Method and apparatus for producing form coke |
| SE7514122L (sv) * | 1975-01-17 | 1976-07-19 | Fuji Kasui Eng Co Ltd | Forfarande och anordning for tillverkning av koks |
| US4134794A (en) * | 1976-02-23 | 1979-01-16 | Firma Carl Still | Method for producing non-abrasive coke forms from brown-coal briquets |
| US4097245A (en) * | 1976-03-01 | 1978-06-27 | Inland Steel Company | Method for producing carbonaceous material |
| DE2756330C2 (de) * | 1977-12-17 | 1984-05-03 | Carl Still Gmbh & Co Kg, 4350 Recklinghausen | Vertikalkammer-Verkokungsöfen in batterieweiser Anordnung zum kontinuierlichen Verkoken von Briketts aus Stein-, Braunkohle oder Torf |
| DE2818456C2 (de) * | 1978-04-27 | 1981-09-17 | Fa. Carl Still Gmbh & Co Kg, 4350 Recklinghausen | Verfahren zur Herstellung von abriebfesten Koksformlingen aus Steinkohlen-, Braunkohlen- oder Torfbriketts |
| DE2818419C2 (de) * | 1978-04-27 | 1985-08-08 | Carl Still Gmbh & Co Kg, 4350 Recklinghausen | Vorrichtung zur Herstellung von abriebfesten Koksformlingen aus Stein- oder Braunkohlenbriketts, Holzkohle bzw. Torf |
| US4342622A (en) * | 1980-05-08 | 1982-08-03 | Inland Steel Company | Process for making formed coke from high sulfur coal |
| DE3022604A1 (de) * | 1980-06-16 | 1982-01-14 | Ruhrkohle Ag, 4300 Essen | Verfahren zur herstellung von einsatzkohlenmischungen fuer kokereien |
-
1982
- 1982-01-23 DE DE19823202161 patent/DE3202161A1/de active Granted
-
1983
- 1983-01-21 JP JP58007510A patent/JPS58127781A/ja active Pending
-
1984
- 1984-02-16 US US06/580,794 patent/US4544451A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-04-04 US US06/719,879 patent/US4683030A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114907868A (zh) * | 2021-02-10 | 2022-08-16 | 西奥多设计公司 | 热分解方法和热分解装置 |
| CN114907868B (zh) * | 2021-02-10 | 2024-04-16 | 西奥多设计公司 | 热分解方法和热分解装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3202161C2 (ja) | 1988-10-06 |
| US4544451A (en) | 1985-10-01 |
| DE3202161A1 (de) | 1983-07-28 |
| US4683030A (en) | 1987-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7077878B1 (en) | Method for gasifying organic materials and mixtures of materials | |
| US4069024A (en) | Two-stage gasification system | |
| US4533438A (en) | Method of pyrolyzing brown coal | |
| EP2829589B1 (en) | Method for producing charcoal | |
| KR101019438B1 (ko) | 야금 코크스의 제조 방법 | |
| US3051629A (en) | Preparing metallurgical fuel briquets from non-caking coal by preshrinking char | |
| Tiwari et al. | Industrial perspective of the cokemaking technologies | |
| US4050990A (en) | Method and apparatus for producing form coke | |
| CA1135211A (en) | Coking process and plant | |
| US4391786A (en) | Production of calcium carbide | |
| JPS58127781A (ja) | 冷間プレスしたブリケツトをコ−クス化する方法および装置 | |
| CN210916134U (zh) | 一种铁矿石煤基氢冶金装置 | |
| AU2013316430A1 (en) | Power generation system | |
| US4305788A (en) | Process for the production of molded metallurgical coke from coal briquettes | |
| JP4397783B2 (ja) | 成形塊状物を利用した廃棄物の処理方法 | |
| US4187079A (en) | Method for producing form coke | |
| US4309197A (en) | Method for processing pulverized solid fuel | |
| US4303415A (en) | Gasification of coal | |
| US4662895A (en) | Method of cooling and gasifying retort coal | |
| CA1101204A (en) | Process for further use of direct reduction blast furnace gas | |
| US4288293A (en) | Form coke production with recovery of medium BTU gas | |
| GB2035366A (en) | Treating brown coal or lignite | |
| US4289500A (en) | Method of producing hot briquettes | |
| US1106166A (en) | Electric furnace. | |
| US4105504A (en) | Apparatus for producing form coke |