JPS581243B2 - タ−ビンの運転方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はタービンの運転方法に係り、特に第１の運転状
態より第２の運転状態まである変化率で移行する際にタ
ービン内部の熱応力が規定熱応力を越えずにかつ最短時
間で運転し得るような方法に関する。

第１図は本発明の適用されるタービンの概略構成を示し
た図であって、図示せぬボイラ・原子炉・蒸気発生器等
の蒸気発生手段（以下これを代表してボイラと称する）
により発生した蒸気は蒸気加減弁１６を介して高圧ター
ビン１０に与えられる．１０で仕事をした蒸気は再熱器
１３にて加熱され中圧タービン１１を介して、低圧ター
ビン１２に与えられて仕事をする。

これらのタービン１０，１１ ．１２は発電機１４に直
結されており、これを回転して発電する。

タービン１２を出た蒸気は復水器１５にて水とされる。

但し、高・中・低圧のタービン及びその周辺機器がどの
ように構成されているかということは本質的な問題では
ない。

このようなタービンを運転する場合、高圧タービン１０
の内部の熱応力、特に第１段後の熱応力が規定熱応留を
越えないように蒸気加減弁１６を制御せねばならない。

第２図はタービン昇速及び負荷変化時の各部状態を示し
た図であり、以下この図を用いてタービン昇速及び負荷
変化時の問題点について説明する。

同図において、ａはタービン速度とタービン負荷を示し
たもので、周知のようにタービンの回転速度に応じて振
動領域が存在するため、この範囲内においてはタービン
を一気に加速して振動領域に長時間留まらないようにす
る。

これが０−Ａ，Ｂ−Ｃ，Ｄ−Ｅの区間である。

ところで、タービンを加速すると、同図Ｃのようにター
ビンの熱応力が増加するため振動領域通過の後は待機時
間Ａ−Ｂ，Ｃ−Ｄを設け熱応力の回復を待つ。

そして、Ｅ点において定格速度に達した後は発電機１４
と電力系統との同期併入をし、Ｆ点で初負荷を受けた後
、Ｇ−Ｈ間で除々に負荷を増加する。

ここで、負荷変化に際しても熱応力が変化する。

ところで、この昇速負荷変化期間中に蒸気加減弁１６の
前（ボイラ側）の温度（主蒸気温度）と圧力（主蒸気圧
力）は同図ｂのようであり、少なくとも昇速完了時点Ｅ
までは主蒸気圧力は一定とされる。

これに対し、主蒸気温度は除々に増加している。

前述の熱応力はタービン速度や負荷ばかりでなく、この
主蒸気温度に対しても影響を受け、主蒸気温度が高いほ
ど熱応力も大きくなる。

一般にこのようなプラントで、主蒸気温度が定格温度に
近づき主蒸気温度を一定に制御するための装置が働らき
出すのは初負荷をとった後である。

従ってタービン昇速負荷変化などの運転をするときに熱
応力が規定値を越えないようにするにはタービンの速度
変化率、負荷変化率や待機（暖機）時間の他に主蒸気温
度の変化をも考えて行なわねばならない。

ところで従来より種々の方法により熱応力を考慮しなが
らタービン運転を行なっているが、慎重を期する余り、
熱応力の余裕が大きすぎて起動まで多犬の時間を要する
とか、逆に熱応力に余裕のなくなるといったようなこと
が起りえた。

そこで本発明においては、熱応力が規定値を越えないよ
うにし乍ら最短時間にてタービンを運転するような方法
を提供することを目的とする。

尚、第２図に示したように、速度変化と負荷変化時の熱
応力の振舞いはほぼ同様であって同じと考えられる。

そこで以下の説明においては、タービン速度を例にとり
、本発明の運転方法の説明をする。

但し第２図でも明らかなように、温度圧力の変動傾向が
異なるため、負荷と速度とでは同一に取り扱えない点も
あるが、この点は各種条件を考慮したうえで適宜修正さ
れるべきである。

要は速度も負荷も熱応力の変動に際しては共通に増扱え
る点が多いということである。

もつとも、定常運転時の負荷変化、例えばＥＬＤの指今
に応答することを考えるときは、一般に蒸気温度、圧力
の変動は少ないから、より簡単に対処できることになる
。

以下本発明の一実施例について詳細に説明する。

第１図において１００は本発明になる演算装置、２０は
制御装置である。

１００は主蒸気温度θ、主蒸気圧力Ｐ、タービン速度Ｎ
、タービンケーシング内壁温度及び主蒸気流量を夫々の
検出器２５０〜２５４を介して入力する。

そしてタービン速度変化率とタービンの暖機時間（後述
するがこれは熱応力推定の精度を上げる上で効果がある
。

）とを与えられて熱応力σを計算し、これを制限値内と
しながらかつ最短時間起動の町能な昇速開始時点と昇速
率とを決定する。

そして昇速信号２００を制御装置２０に与え加減弁１６
を制御する。

また１００は軸受１７での油の温度を制御するための信
号２０２を発し、制御装置２０により弁２１を制御する
。

第３図及び第４図は演算装置１００の機能を示すフロー
図であってまず第３図ａのブロックＢ１において、ター
ビン１０の第１段後蒸気温度θ１を求める。

第４図はブロックＢ１の機能を更に詳しく述べたもので
あってまず、ブロック１０１において現時点のタービン
速度Ｎ（１）より任意時点でのタービン速度Ｎ（Ｉ＋。

Δ１）を求める。但し、ここでΔｔはこの装置のサンプ
リング周期を表わしており、ｎ・Δｔはｎ回目のサンプ
リング時点を表わしている。

そして（ｔ＋ｎΔｔ）と示したのは現時点よりｎ・Δｔ
時間経過した後のデータを意味する。

尚、”十″は未来を表わし”一”は過去を表わす。

この約束はタービン速度Ｎばかりでなく他の記号につい
ても同様に使用される。

ブロック１０１には現時点の速度Ｎ（１）の他に例えば
起動モード（ホットスタート・ベリーホットスタート・
ウオームスタート・コールドスタート）によって予め定
められた複数の昇速パターンが与えられる。

昇速パターンとは第５図のように待期時間Ｔ。

と昇速率α。

とから成り、一般に起動モードがベリーホットからホッ
ト・ウオーム・コールドとなるに従いタービンが停止し
てからの時間が長く、よってタービンが冷えていると考
えられるからタービンを起動するには十分に時間をかけ
て実施される。

つまり、タービンが冷えるに従がいα。

を小さくし、Ｔｏを長くとる。

ブ泊ツク１０１にはこのような複数個の昇速パターンが
与えられる。

このα。及びＴｏは各起動モードごとに経験的に求めら
れる。

尚、昇速パターンを起動モードごとに用意すればより良
いが、複数の任意のパターンとすれば足りることもある
。

但し以下の説明においては昇速パターンをｌ個として説
明する。

このブロック１０１は第５図のようにΔｔを周期として
速度Ｎ（、）を取込み、Ｎ（ｔ）が暖機速度Ｎ１に近づ
いたとき起動される。

そして、速度がＮ１に達する時点を現在の値Ｎ（１）と
現在より前の複数のデータより求まる速度変化率とから
予測し、Ｎ１となる時点ｔ２を求める。

時点ｔ２より時間ｎ・Δｔを計測し、ｎ・Δｔ−Ｔｏと
なる時点ｔ２までは、Ｎ（１）一Ｎ１とする。

時点ｔ７以降は次式を計算し、Δｔ時間毎の速度Ｎ（１
＋。

Δ１）を予測する。Ｎ（１＋。

． Δ１ ） ＝ Ｎｌ ＋ ｎ ・Δ１−α。（１）
（１）式はＮ（ｔ＋。

．Δｔ）＝Ｎ２となるまで実施される。

以上のように予測して求められた全ての昇速パターンに
ついての結果（何回目のサンプリングの時にどの程度の
速度となるかということ）は記憶される。

一方、検出器２５１（第１図）により主蒸気圧力Ｐが測
定されており、予測した範囲（速度がＮ１に達してから
Ｎ２に達するまでの時間）内で一定であるからこの圧力
Ｐとブ泊ツク１０１で予測した速度Ｎ（，＋。

．Δｔ）とから、ブロック１０２において各サンプリン
グ時点において速度Ｎ（１＋。

．Δ１）を達成するに必要な蒸気流量ｆ．（１＋。

．Δ１）を全ての昇速パターツについて求める。

これはブロック１０２に示すようなタービン速度Ｎと蒸
気流量ｆと主蒸気圧力Ｐとの関係を例えば表として記憶
していて行なう。

ｆの算出は予測した範囲内の全てのサンプリング時点の
ものについて求める。

一方、蒸気表（ブロック１０３）を記憶しておき、主蒸
呉温度θと主蒸気圧力Ｐとから主蒸気の保有するエンタ
ルピＨを求める。

ここで、第１図で述べたように主蒸気圧力Ｐは一定に制
御されるが、主蒸気温度θは無制御であって除々に増加
している。

しかし、第５図で述べたように１つの昇速パターン（１
つの暖機と１つの昇速）に要する時間だけを見たとき、
その変化分はごくわずかであってほぼ一定と考えること
ができる。

そこで、フ宅ツク１０３ではブロック１０１が起動され
たときＮ（ｔ）がＮ１に近づいたとき）の主蒸気温度θ
と主蒸気圧力Ｐとから、エンタルピを求めている。

ブロック１０４では、蒸気流量ｆとエンタルピＨとから
タービン第１段後蒸気温度θ１を求める３ブロック１０
４において流量ｆとエンタルピＨとタービン第１段後蒸
気温度θ，との関係はタービンの形状・容量等によって
定まるもので、実験等で予め求めておき近似式あるいは
表として記憶している。

タービン第１段後蒸気温度θ１は、１個の全昇速パター
ンの夫々について、昇速に要する時間内の夫々の時点に
おいてθ１がいかなる温度θ１（ ｔ＋ｎ・Δｔ）にな
るかを求める。

第６図は、第４図の機能を計算機にて実施する場合のフ
ロー図を示したものであり、簡単に説明する。

まず、暖機速度Ｎ１に達したとき起動され主蒸気圧力Ｐ
、主蒸気温度θ、タービン速度Ｎを取込む。

ブロック１０３のようにθとＰとからエンタルピＨを求
める。

ｉ＝１として１番目の昇速？ターンα。

（ｉ）とＴ。（ｉ）とを入力する。次にｎ ＝ ０とし
てＮ（ｔ）−”Ｎ （ ｔ＋ｎ−Δｔ）をα０（ｉ）
，ＴＯ（ｉ）を条件として求める。

圧力ＰとＮ（，＋。．Δ）とからブロック１０２のよう
にｆ（ｔ）＝ｆ（ ｔ＋ｎ ｅΔｔ）を求める。

ｆ（ｔ）とエンクルピＨとからタービン第１段後蒸気温
度θ１（、）一０１（１＋。

．Δ１）を求める。以上のようなステップでθｉ（、）
を求めるが、これは１番目の昇速パターン（ｉ＝１）で
Ｎ（１）＝Ｎ１つまりｎ ＝ Ｏのときの０１（ｔ）を
求めたにすぎず、以下、ｉ＝７かつＮ（１）＝Ｎ２とな
るまで繰返し計算される。

例えば、Ｎ（１）がＮ２になったか否かを判定し、Ｎ（
１）＼Ｎ２のときはｎ ＝ ｎ ＋ １としてＮ（ｔ）
？ ｆ（ｔ）＋０１（ｔ）を再度求める。

Ｎ（１）＝ Ｎ２のときはｌ個の全昇速パターンについ
て完了しているかもしれないのでｉ＝ｌか否かを判定し
、ｉ ＝ １１であればこのプログラムを終了する。

ｉ＼ｌのときはｉ ＝ ｉ ＋ １とし、新たなαＯ（
ｉ） ，ＴＯ（ｉ）を入力して順次Ｎ（ｔ） ｌ ｆ（
ｔ） ｊ０１（ｔ）を求める。

以上のようにして、第３図のブロックＢ１においてはタ
ービン第１段後蒸気温度θ１（ｔ）を求める。

以下各ブロックごとにその機能を説明する。

Ｂ２：熱応力変化の予測 昇速中の熱応力の予測は、タービンロータの温度分布の
初期値設定、温度分布の動特性計算、熱応力計算の３つ
の機能で構成されている。

順次この機能を説明する。

但し、これらの計算式は周知の任意の方法で可能なこと
であってここではその一例を示したにすぎない。

まず、タービンロータの温度分布の初期値は熱伝導式を
円筒座標で示した（２）式をロータの初期温度を０℃の
時に、表面の蒸気温度θ，を一定に保持したと仮定して
解いた（３）式で示されるものとする。

ここで、 ｒ：ロータの半径 λ：ロータ材の熱伝達率 Ｃ：ロータ材の比熱 γ：ローク材の比重量 Ｋ：λ／ｃ ｒ 温度伝達率 Ｋｆ：ロータの表面での温度伝達率 ｍ：第７図のようにロータをその半径方向に管状に切断
したときの分割数 θｒ二ロータの温度 但しθ，ｊは第７図のようにｍ分割したときのｊ番目の
管状部分での温度 ｈ ： ｋｆ／λ ｔｏ：０１が一定になってからの時間 乱：β記，（βｍ）一ＡＪｏ（βｍ）一〇の正の根Ａ
： ｈｒ−Ｂｉｏｔ数 ａｍ＝βｍ／ｒ Ｊｏ：第１種零階のＢｅｓｓｅｌ関数 Ｊ，：第１種１階のＢｅｓｓｅｌ関数 次にロータの温度分布の動特性計算機能について説明す
る。

その為の入力はブロック１０４で求めた１個の全昇速パ
ターンに対するタービン第１段後蒸気温度予測値θ１（
１＋。

．Δ１１ある。ここでは、第２図のようにロークを半径
方向にｍ分割したときの管状部の温度特性を集中定数系
としたときに得られる動特性式を計算することによって
ロータ温度分布を計算する。

まず、タービン第１段後の蒸気から第７図の管状部の最
も外側の部分への伝熱量Ｑ８及びｊ番目の管状部から（
ｊ＋１）番目の管状部への伝熱量Ｑｊ．（，＋１）を次
式により求める。

Ｑｓ（ｔ＋ｎΔｔ） −２ｆｒ１ ｋｆ（Ｑｔ （ ｔ
＋ｎΔｔ）Ｑｒ ｉ （ ｔ ＋ｎｌ ｔ ） ）
”’（４）ｍλ Ｑｊ（ｊ＋１）（ｔ＋ｎΔｔ）−２”ｒｊ７｛θｒｊ（
ｔ＋ｎΔ１）一 θｒ（ｊ＋１）（ｊ−＋−ＨΔ１））
・・・（５）このように熱が順次伝達するとき、１
番外側及びＪ番目の管状部に保有してしまう熱量Ｑ１及
びＱｊは以下のようである。

但し、Ｍ：ロータ材の質量 ｄ：ローク材の分割巾（一ｒ／ｍ） ？上の（６） ， （７）式より単位時間Δｔ当りの、
ｊ番目の管状部での温度変化Δθｊ（ｔ＋ｎΔ）が求め
られる。

このΔθ，（１＋。Δ１）がロータ温度分布である。

Δθｊ（ｔ十ｎΔｔ）一Δ（ ” （Ｑ（ｊ−１）ｊ（
ｔ＋ｎΔｔ）？に熱応力を計算する。

まずΔθ，（＋Δ１）と蒸気の温度θ１とから、順次各
管状部での温度θｊ（＋。

Δ１）を求め、これから（９）式のようにしてロータ体
積平均温度θａ（ｔ＋。

Δ１）を計算する。？のロータ体積平均温度θａ（ｔ＋
。

Δ）より００），αυ式を用いて、ロータ表面とロータ
中心での熱応力σ８とσｂを求める。

熱応力σ８及びσｂは、ｌ個の全昇速パターンについて
のものが求められる。

この熱応力は例えば、昇速と共に第８図のようになり、
傾向としては、昇速と共に増大し、待期しているときは
減少する。

そして、多少の時間遅れを伴なう。従って（２）〜αυ
式によって熱応力σを求める場合は熱応力の最大値σｍ
ａ ｘが表われるまで求める。

つまり時間ｔはσ＝σｍａｘとなるときまで実施される
。

ブロックＢ３：ｆｉ応力の条件を満たしながら次の暖機
速度に到達するまでの時間のうち最短のものを求める。

例えば以下のようにされる。第８図において、昇速パタ
ーンは■・■・■の３通りとすると、このパターンのと
廉の熱応力はσ■・σ■・σ■と予測される。

このとき一回のタービン起動で許される低サイクル寿命
消費量もしくは熱応力集中等から熱応力制限値σ。

が与えられている。

本発明の特徴は、予測された熱応力の最大値がσ。

になると仮定したときに必要な暖機時間Ｔ′を求めたこ
とである。

そしてＴ′と昇速時間との和を夫々のパターンについて
求め、 このうちの最短のものを目標パターンとすることである
。

この求め方については種々あるが、ここではその一例に
ついて述べる。

まず、σの最大値σｍａｘ−σ。

とじたときの、昇速時における熱応力σ′を求める。

σ′＝σ０−σ（ ｔ十ｎΔｔ） ・
・・（１２）但し、ｎΔｔは昇速時点のもののみである
。

第８図ではσ′を一点叉線で示す。

そしてσ′のうち最小値”ｍｉｎ’を求める。

一方、暖機時間が長ければ長いほど熱応力σ３は減少す
るが、この曲線σ３を求めておき、これと最小値σｍｌ
０′が一致する時点ｔａを求める。

パターンＩについてはｔａ一Ｉ，ｎについてはｔ−ｎ，
ｍについてはｔａ一■である。

この図で見る限り、パターン■の昇速率で昇速する場合
に、暖機時間は最短でよく、パターンＩの昇速率で昇速
する場合に暖機時間を最長とせねばならない。

これはｔ 一ｍ ， ｔ −ｎ ，ｔａ−■の時点で、
夫々パターンｍ，ｎ，■のように昇速したときに生ずる
最犬の熱応力がσ。

であることを意味する。

次に、これらの時点ｔａより夫々の昇速したときに、速
度Ｎ２に達する時点ｔＩ，ｔｎ，ｔＩＩ［を求める。

このときの昇速曲線を夫々Ｉ／，ＩＩ／，■′とする。

第８図で見るさ、最大熱応力がσ。となるように、最短
時間で起動するには、ｔａ−ｍの時点からパターン■の
ように昇速するのが良いことが理解できる。

以上詳細説明のようにして最短時間で起動する為の昇速
開始時点ｔａとそのときの昇速パターンとを決定する。

尚、以−七の説明において、昇速パターンとしては所定
の待期時間と、所定の昇速率とを入力として与えられる
例について述べたが、これは昇速の結果熱応力がどれほ
ど変化するかを求めればよいのであるから、必らずしも
必要ではなく、昇速率が与えられれば十分である。

また、ここでは第８図のようにして、昇速開始時点と昇
速率とを求めたが、これは前述の熱応力式を逆算するこ
とにより行なってもよい。

この為には種々の方法が考え得る。

以上のようにして起動法を決定するが、次に種々の条件
をチェックして実際に起動できる体制にあるかを判断す
る。

Ｂ４；暖機中の熱応力変化方向チェック 第２図Ｃ等でも述べたように、熱応力はタービン速度に
幾分遅れて追従する。

従って昇速後ある時間が経過すれば、減方するはずであ
る。

しかし、主蒸気温度θの増方向への変化が太きいと、昇
速率が０でもタービン第１段後蒸気温度は上昇し、熱応
力が増加する場合がある。

この暖機中の熱応力の増加によって次の昇速か不可能に
なるのを防ぐため、このブロックでは暖機中の熱応力の
変化方向をチェックする。

この判定結果、熱応力変化方向が減であれば正常であっ
て次のブロックＢ５に進み、若し増加方向を示せば、ブ
ロックＢ８で何らかの主蒸気温度対策を施こす。

そしてもう一度ブロックＢ１よりやり直す。

Ｂ，：昇速中の油温の制限値チェック 第１図において、タービン１０〜１２の重量ハ軸受１７
にかかつており、ここには油が補給されている。

この油の温度はタービン速度と密接な関係がありタービ
ン速度に応じた最適の粘度とするために給油温度が制御
されている。

つまり、軸受で加熱された油はオイルクーラ１８で冷却
された後、オイルタンク１９に蓄えられ再度軸受けおく
られる。

この制御装置ではオイル温度を検出器２５５にて求め、
オイルクーラ１８への冷却量を弁２１の開度を調節して
制御している。

ここで注意せねばならないのは、タービン速度に応じた
最適の油温としないと、軸受の過熱等が生じこれを損傷
することである。

そのため、昇速に当っては各部軸受の油温状況をチェッ
クせねばならない。

この油温はタービンの回転の粘性抵抗によって生じるロ
スの関数である。

この関数はオイルタンク１９や油の配管系統等の構造の
設計値によって決まる。

ロス時性の変化に余り依存しないので、暖機速度と時間
の関数、および昇速中の速度の関数として記憶しておく
ことによって、まず次の暖機速度へ到達した際の油温を
予測する。

次に油温予測値がその時点でのタービン速度によって定
まる油温制限値を越えているかどうかを判定する。

もし、制限値以内であれば、ブロツクＢ７へ進み、制限
値以外のものがあれば、ブロックＢ６へ進む。

Ｂ６：暖機時間の補正 油温チェック（ブロツクＢ５）で良好でないと判定され
た軸受に対し、油温チェック良好になるのに必要な所要
時間を計算（アルゴリズムはフロツクＢ，と同じ）し、
この時間が第８図で求めた昇速開始時点ｔ ａ− ＩＩ
Ｉより前になるときはよいが、後になるときは次の暖機
速度に到達するに必要な所要時間を補正する。

例えは、昇速開始時点を遅らせる等の処置をする。

そしてブロックＢ７へ移る。Ｂ７：起動予定スケジュー
ルとの誤差チェックボイラ点火時起動予定スケジュール
を求めておくが、これとの誤差が規定値（一般に１０％
程度とされている）以内に入るかどうかのチェックをす
る。

このチェックの結果、良好でなければ、ブロックＢ８へ
、良好であればブロックＢ，に進む。

Ｂ８：主蒸気温度対策 タービン起動スケジュールを左右する最大の要因が主蒸
気温度である。

そこで、給水量と燃料量の比を変更するなどして主蒸気
温度を増減し、暖機時間が所定の時間になるように変更
する。

そして、ブロックＢ，へ戻り同様の計算をします。

Ｂ９：起動スケジュールの決定 起動予定スケズユールとの誤差が規定値以内に入る起動
スケジュールの中から、起動時間が最小となる昇速率、
暖機時間を決定する。

また、予め定めてある併入予定時刻から、該求めた昇速
率、暖機時間を当てはめ、逆算し、昇速スタート時期を
決定する。

以上詳細に述べた本発明の第１の特徴は、ある変化率で
変化させたときに生じる熱応力の最大値が制限値σ。

以下であると仮定して移行開始時点を求めたことである
。

第２に、複数個の変化率の夫々について、移行開始時点
とその変化率のときの移行時間との和を求め、この和が
最短となるパターンで移行させることである。

第３に運転状態としては速度ばかりでなく負荷の場合に
も同様の考えが適用できることである。

尚、負荷の場合には負荷減少の時も同様に扱いつる。

尚、前述してないが、タービンについて起動経験が豊富
になれば、条件さえ定まれば、概略的な起動方法とその
時に要する時間というのはつかめるものである。

かような時に、実施例のように全ての昇速パターンにつ
いての計算をして最短時間を求めることによらなくても
、一定時間内に起動を終えれば充分というケースもあり
、この場合は一定時間内に入る昇速パターンを決定すれ
ば充分である。

以上詳細説明にように、本発明によれば、熱応力の条件
を満足しながら、最短時間でタービン起動を行なうこと
かできる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の適用対象となるタービンプラントとそ
の制御装置の一例を示す図、第２図は昇速時におけるタ
ービンプラント各部の状況を示す図、第３図から第７図
は本発明の一実施例とその補足図面であり、第８図は本
発明になる起動法決定装置の動作を示した図である。 符号の説明、１０，１１，１２・・・・・・タービン、
１６・・・・・・加減弁、１３・・・・・・襦器、１４
・・・・・・発電器、１５・・・・・・復水器。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ タービンに供給する蒸気量を制御して、第１の運転
   状態より第２の運転状態へ移行するに際し、ある変化率
   で移行させたときにタービン内に生じる熱応力を推定し
   てその最大値が予定の熱応力制限値以下となるような移
   行開始時期を決定しその変化率で移行させることを特徴
   とするタービンの運転方法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、運転状
   態とはタービンの速度であることを特徴とするタービン
   の運転方法。 ３ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、運転状
   態とはタービンの負荷であることを特徴とするタービン
   の運転方法。 ４ タービンに供給する蒸気量を制御して、第１の運転
   状態より第２の運転状態へ移行するに際し、種々の変化
   率で移行させたときにタービン内に生じる熱応力を夫々
   推定し、夫々の最大値が予定の熱応力制限値以下となる
   ような移行開始時期を夫夫決定し、前記変化率で第１の
   運転状態より第２の運転状態へ移行するに要する時間と
   この変化率としたときの前記移行開始時期との時間和を
   夫々の変化率のものについて求め、この時間和が最短と
   なるような変化率及び移行開始時期で移行させることを
   特徴とするタービンの運転方法。 ５ 特許請求の範囲第４項記載の方法において、運転状
   態とはタービンの速度であることを特徴とするタービン
   の運転方法。 ６ 特許請求の範囲第４項記載の方法において、運転状
   態とはタービンの負荷であることを特徴とするタービン
   の運転方法。 ７ タービンに供給する蒸気量を制御して、第１の運転
   状態より第２の運転状態へ移行するに際し、ある変化率
   で移行させたときにタービン内に生じる熱応力を推定し
   てその最大値が予定の熱応力制限値以下となるような移
   行開始時期を決定しこの移行開始時期とこの変化率で第
   １の運転状態より第２の運転状態へ移行するに要する時
   間の和を求め、この時間和が予定時間内に入るときは、
   この移行開始時期と変化率で移行させることを特徴とす
   るタービンの運転方法。 ８ 特許請求の範囲第７項記載の方法において、運転状
   態とはタービンの速度であることを特徴とするタービン
   の運転方法。 ９ 特許請求の範囲第７項記載の方法において、運転状
   態とはタービンの負荷であることを特徴とするタービン
   の運転方法。