JPS58117847A - 燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金 - Google Patents
燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金Info
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- JPS58117847A JPS58117847A JP67682A JP67682A JPS58117847A JP S58117847 A JPS58117847 A JP S58117847A JP 67682 A JP67682 A JP 67682A JP 67682 A JP67682 A JP 67682A JP S58117847 A JPS58117847 A JP S58117847A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温耐食性、高温耐酸化性、およ
び高温強度を有し、特に重油や石炭、さらに天然ガス、
高炉ガス、コークス炉ガス、転炉ガスなどの燃焼雰囲気
にさらされる構造部材の製造に用いるのに適、したＮ１
基鋳造合金に関するものである。
び高温強度を有し、特に重油や石炭、さらに天然ガス、
高炉ガス、コークス炉ガス、転炉ガスなどの燃焼雰囲気
にさらされる構造部材の製造に用いるのに適、したＮ１
基鋳造合金に関するものである。
一般に、鋼材加熱炉や石油化学加−熱炉、さらにボイラ
ー、セメントおよび窯業の焼成炉などの加熱反応装置に
おいては、燃料として石油や石炭、さらに天然ガス、°
高炉ガス、コークス炉ガス、転炉ガスなどが使用されて
いることはよく知られるところである。
ー、セメントおよび窯業の焼成炉などの加熱反応装置に
おいては、燃料として石油や石炭、さらに天然ガス、°
高炉ガス、コークス炉ガス、転炉ガスなどが使用されて
いることはよく知られるところである。
従来、これら加熱反応装置を構成する部材のうち、特に
燃焼雰囲気にさらされる部材、例えば鋼粉加熱炉のスキ
ッド金物３召油化学加熱炉の反応管、その支持金具およ
びバーナーチップ、ボイラーのディフューザーなどの部
材の製造には、前記燃焼雰囲気が７００〜１２５０℃の
高温に達し、かつ腐食性および酸化性のきわめて強いバ
ナジウム酸化物および硫黄酸化物などを含有することか
ら、これらの燃焼雰囲気において耐食性および耐酸化性
を有し、かつ強度のあるＦｅ−２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ
合金、Ｆｅ−３０％Ｃｒ−２２％Ｎ１合金、およびＦｅ
−２８％Ｃｒ合金などのＦｅ基耐熱合金や、Ｃ。
燃焼雰囲気にさらされる部材、例えば鋼粉加熱炉のスキ
ッド金物３召油化学加熱炉の反応管、その支持金具およ
びバーナーチップ、ボイラーのディフューザーなどの部
材の製造には、前記燃焼雰囲気が７００〜１２５０℃の
高温に達し、かつ腐食性および酸化性のきわめて強いバ
ナジウム酸化物および硫黄酸化物などを含有することか
ら、これらの燃焼雰囲気において耐食性および耐酸化性
を有し、かつ強度のあるＦｅ−２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ
合金、Ｆｅ−３０％Ｃｒ−２２％Ｎ１合金、およびＦｅ
−２８％Ｃｒ合金などのＦｅ基耐熱合金や、Ｃ。
−２８％ｃｒ−２０％Ｎｉ合金（ＵＭＣｏ５０）などの
Ｃ。
Ｃ。
基耐熱合金が使用されている。
しかし、最近の技術の進歩に伴い、上記加熱反応装置の
使用条件は日増しに苛酷になｐつつあるのが現状であシ
、かかる苛酷な条件下では、前記Ｆｅ基耐熱合金は十分
満足する高温耐食性、高温耐酸化性、および高温強度を
示さず、一方前記ｃＯ基耐熱合金は比較的満足する特性
をもつものの高価なｃｏの含有量が高いためにコスト高
となるのを避けることができず、したがってその使用範
囲は限られたものとなシ、かがる点から、特に燃焼雰囲
気において、すぐれた耐食性および耐酸化性を示し、か
つ高温強度を有する安価な材料の開発が強く望まれてい
た。
使用条件は日増しに苛酷になｐつつあるのが現状であシ
、かかる苛酷な条件下では、前記Ｆｅ基耐熱合金は十分
満足する高温耐食性、高温耐酸化性、および高温強度を
示さず、一方前記ｃＯ基耐熱合金は比較的満足する特性
をもつものの高価なｃｏの含有量が高いためにコスト高
となるのを避けることができず、したがってその使用範
囲は限られたものとなシ、かがる点から、特に燃焼雰囲
気において、すぐれた耐食性および耐酸化性を示し、か
つ高温強度を有する安価な材料の開発が強く望まれてい
た。
この発明は、上述のような観点から開発されたもので、
重量％で、Ｃ：０．５５〜２．０％、ｓｌ：０、１ 〜
３．０ ％ 、 Ｍｎ ： ０．１〜２．０
％ 、 ごｒ：ｌＱ 〜２８チ未満、Ｆｅ：３〜３０
チ、 Ｗ ： ０．５〜９．０ ％。
重量％で、Ｃ：０．５５〜２．０％、ｓｌ：０、１ 〜
３．０ ％ 、 Ｍｎ ： ０．１〜２．０
％ 、 ごｒ：ｌＱ 〜２８チ未満、Ｆｅ：３〜３０
チ、 Ｗ ： ０．５〜９．０ ％。
Ｍｏ： ０．５〜８．０ ％、 Ｔｉ： ０．０１〜３
．５ ％、 Ａｔ ：０、Ｏ１〜３．５チを含有し、さ
らに必要に応じてＮ：０．００５〜０．２ ％、 Ｎｂ
： ０．０１〜１．５０ ％、 Ｔａ：０．０１〜１．
５０ ％、 Ｂ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．２０ ％、 お
よびＺｒ：Ｏ，ＯＯ１〜゛０．２０％のうちの１種また
は２種以上を含有し、残フがＮ１と不可避不純物からな
る組成をもち、特に７００〜１２５ｃｌｃの高温を有し
、かつ腐食性および酸化性のきわめて強いバナジウム酸
化物や硫黄酸化物などを含有する燃焼雰囲気において、
すぐれた高温耐食性、高温耐酸化性、および高温強度を
示す安価なＮ１基鋳造合金に特徴を有するものである。
．５ ％、 Ａｔ ：０、Ｏ１〜３．５チを含有し、さ
らに必要に応じてＮ：０．００５〜０．２ ％、 Ｎｂ
： ０．０１〜１．５０ ％、 Ｔａ：０．０１〜１．
５０ ％、 Ｂ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．２０ ％、 お
よびＺｒ：Ｏ，ＯＯ１〜゛０．２０％のうちの１種また
は２種以上を含有し、残フがＮ１と不可避不純物からな
る組成をもち、特に７００〜１２５ｃｌｃの高温を有し
、かつ腐食性および酸化性のきわめて強いバナジウム酸
化物や硫黄酸化物などを含有する燃焼雰囲気において、
すぐれた高温耐食性、高温耐酸化性、および高温強度を
示す安価なＮ１基鋳造合金に特徴を有するものである。
この発明のＮ１基鋳造合金において、成分組成範囲を上
記の通りに限定した理由を説明する。
記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させ、かつ合金
成分であるＣｒ、 Ｗ、 Ｍｏ、 Ｔｉ、 Ｎｂ、およ
びＴａなどと結合してＭ、Ｃ，、Ｍ Ｃ、およびＭ２３
Ｃ６型などの炭化物を形成して硬さく耐摩耗性）を向上
させ、さらに溶接性および鋳造性を改善する作用がある
が、その含有量が０５５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方２０％を越えて含有させると、前記
炭化物の析出が多くなるばかりでなく、その粒径が粗大
化して靭性が低下し、急熱急冷による熱衝撃に耐えられ
なくなることから、その含有量を０．５５〜２．０％と
定めた。
成分であるＣｒ、 Ｗ、 Ｍｏ、 Ｔｉ、 Ｎｂ、およ
びＴａなどと結合してＭ、Ｃ，、Ｍ Ｃ、およびＭ２３
Ｃ６型などの炭化物を形成して硬さく耐摩耗性）を向上
させ、さらに溶接性および鋳造性を改善する作用がある
が、その含有量が０５５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方２０％を越えて含有させると、前記
炭化物の析出が多くなるばかりでなく、その粒径が粗大
化して靭性が低下し、急熱急冷による熱衝撃に耐えられ
なくなることから、その含有量を０．５５〜２．０％と
定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓ１成分には、Ｃｒと共に燃焼雰囲気での高温耐食性お
よび高温耐酸化性を向上させる作用があるほか、脱酸作
用並びに溶湯の流動性を改善して鋳造性を向上させる作
用がちシ、さらに高温強度も向上させる作用があるが、
その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方３．０チを越えて含有させると、Ｃｒと
の関連において靭性および溶接性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．１〜３．０ ％と定めた。
よび高温耐酸化性を向上させる作用があるほか、脱酸作
用並びに溶湯の流動性を改善して鋳造性を向上させる作
用がちシ、さらに高温強度も向上させる作用があるが、
その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方３．０チを越えて含有させると、Ｃｒと
の関連において靭性および溶接性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．１〜３．０ ％と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、素地に固溶してオーステナイトを安定化
させるほか、脱酸作用があシ゛、さらに耐熱衝撃性およ
び高温耐摩耗性（高温硬さ）を向上させる作用があるが
、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方２．０ ％を越えて含有させると、高
温耐食性および高温耐酸化性に劣化傾向が現われるよう
になることから、その含有量を０１〜２．０％と定めた
。
させるほか、脱酸作用があシ゛、さらに耐熱衝撃性およ
び高温耐摩耗性（高温硬さ）を向上させる作用があるが
、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方２．０ ％を越えて含有させると、高
温耐食性および高温耐酸化性に劣化傾向が現われるよう
になることから、その含有量を０１〜２．０％と定めた
。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、その一部が素地に固溶し、特に燃焼雰囲
気での高温耐食性および高温耐酸化性を向上させると共
に、残シの部分が炭化物を形成して硬さを向上させ、も
って高温耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有
量が１０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方２８％以上含有させると耐熱衝撃性が低下するよう
になることから、その含有量を１０〜２８％未満と定め
た。
気での高温耐食性および高温耐酸化性を向上させると共
に、残シの部分が炭化物を形成して硬さを向上させ、も
って高温耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有
量が１０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方２８％以上含有させると耐熱衝撃性が低下するよう
になることから、その含有量を１０〜２８％未満と定め
た。
（ｅ） Ｆｅ
Ｆｅ成分は、所定量を含有する場合、Ｎ１と同等の作用
効果を発揮するので、コスト低減をはかる目的で高価な
Ｎ１成分の１部代替成分として含有されるが、３％未満
の含有では経済的効果が十分でなく、一方３０％を越え
て含有させると、高温強度が低下するようになることか
ら、その含有量を３〜３ｏチと定めた。
効果を発揮するので、コスト低減をはかる目的で高価な
Ｎ１成分の１部代替成分として含有されるが、３％未満
の含有では経済的効果が十分でなく、一方３０％を越え
て含有させると、高温強度が低下するようになることか
ら、その含有量を３〜３ｏチと定めた。
（ｆ） ｗ
Ｗ成分には、−Ｍｏと共に素地に固溶するほか、Ｃと結
合して炭化物を形成し、もって高温強度、高温硬さく高
温耐摩耗性）を向上させる作用があるが、その含有量が
０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方９．０％を越えて含有させると硬さく耐摩耗性）は向
上するようになる反面、高温耐酸化性、靭性、および耐
熱衝撃性に著しい劣化が見られるようＫなることから、
その含有量を０５〜９．０チと定めた。
合して炭化物を形成し、もって高温強度、高温硬さく高
温耐摩耗性）を向上させる作用があるが、その含有量が
０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方９．０％を越えて含有させると硬さく耐摩耗性）は向
上するようになる反面、高温耐酸化性、靭性、および耐
熱衝撃性に著しい劣化が見られるようＫなることから、
その含有量を０５〜９．０チと定めた。
（ｇ） Ｍ。
ＭＯ酸成分は、上記のようにＷとの共存において素地に
固溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して高温強
度、高温硬さく高温耐摩耗性）を向上させる作用がある
が、その含有量が０．５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方Ｓ、 Ｏチを越えて含有させると、
Ｗ成分の場合と同様に高温耐酸化性、靭性、および耐熱
衝撃性が劣化するようになることから、その含有量を０
．５〜Ｂ、 ０チと定めた。
固溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して高温強
度、高温硬さく高温耐摩耗性）を向上させる作用がある
が、その含有量が０．５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方Ｓ、 Ｏチを越えて含有させると、
Ｗ成分の場合と同様に高温耐酸化性、靭性、および耐熱
衝撃性が劣化するようになることから、その含有量を０
．５〜Ｂ、 ０チと定めた。
（ｈ） Ｔｉ
Ｔｉ成分には、素地の結晶粒の成長を抑制し、むしろ結
晶粒を微細化し、しかもＭＣ型の炭化物および窒化物を
形成するほか、ＮｉおよびＭと結合してＮｉ、（ＡＪ！
、Ｔｉ）の金属間化合物を形成し、もって高温強度、高
温耐摩耗性（高温硬さ）、耐熱衝撃性、および靭性な向
上させる作用があるが、その含有量が０．０１％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方３．５％を越
えて含有させると、高温における炭化物形成が促進され
て靭性が低下するようになるばかシでなく、燃焼雰囲気
での酸化物の生成も顕著となって高温耐食性および高温
耐酸化性劣化の原因となることから、その含有量を０．
０１〜３．５％と定めた。
晶粒を微細化し、しかもＭＣ型の炭化物および窒化物を
形成するほか、ＮｉおよびＭと結合してＮｉ、（ＡＪ！
、Ｔｉ）の金属間化合物を形成し、もって高温強度、高
温耐摩耗性（高温硬さ）、耐熱衝撃性、および靭性な向
上させる作用があるが、その含有量が０．０１％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方３．５％を越
えて含有させると、高温における炭化物形成が促進され
て靭性が低下するようになるばかシでなく、燃焼雰囲気
での酸化物の生成も顕著となって高温耐食性および高温
耐酸化性劣化の原因となることから、その含有量を０．
０１〜３．５％と定めた。
（ｉ） Ａ！
Ｍ成分には、ｃｒとの共存において、燃焼雰囲気に対す
る耐酸化性および耐食性を向上させ、さらに上記のよう
にＮ１およびＴｉと結合してＮｉ、 （Ａ１． Ｔｉ
）の金属間化合物を形成するほか、窒化物を形成して高
温強度と耐摩耗性を一段と高め、かつ耐熱衝撃性および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３
．５％を越えて含有させると、溶湯の流動性および鋳造
性が低下して鋳物の製造が困難になるばかりでなく、靭
性および溶接性も低下するようになって実用的でなくな
ることから、その含有量を０．０１〜３．５チと定めた
。
る耐酸化性および耐食性を向上させ、さらに上記のよう
にＮ１およびＴｉと結合してＮｉ、 （Ａ１． Ｔｉ
）の金属間化合物を形成するほか、窒化物を形成して高
温強度と耐摩耗性を一段と高め、かつ耐熱衝撃性および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３
．５％を越えて含有させると、溶湯の流動性および鋳造
性が低下して鋳物の製造が困難になるばかりでなく、靭
性および溶接性も低下するようになって実用的でなくな
ることから、その含有量を０．０１〜３．５チと定めた
。
（ｊ） Ｎ
Ｎ成分には、その一部がオーステナイト素地に固溶して
、これを安定化すると共に、残シの部分が金属窒化物を
形成して高温強度を一段と向上させる作用があるので、
特に高温強度が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が０、 ＯＯ５％未満では所望の高温
強度向上効果が得られず、一方０．２％を越えて含有さ
せると、窒化物量が増大するばかりでなく、窒化物粒子
の粗大化が起って脆化し、耐熱衝撃性が劣化するように
なることから、その含有量をＯ，ＯＯ５〜０．２チと定
め。
、これを安定化すると共に、残シの部分が金属窒化物を
形成して高温強度を一段と向上させる作用があるので、
特に高温強度が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が０、 ＯＯ５％未満では所望の高温
強度向上効果が得られず、一方０．２％を越えて含有さ
せると、窒化物量が増大するばかりでなく、窒化物粒子
の粗大化が起って脆化し、耐熱衝撃性が劣化するように
なることから、その含有量をＯ，ＯＯ５〜０．２チと定
め。
た。
（坦 ＮｂおよびＴａ
これらの成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制し、
かつＭＣ型の炭化物および窒化物を形成して、高温強度
および高温耐摩耗性（高温硬さ）をさらに一段と向上さ
せる作用があるので、これ、 軸 らの特性が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量がそれぞれ０．０１ ％未満で）ま前記作
用に所望の向上効果が得られず、一方それぞれ１．５％
を越えて含有させると、燃焼雰囲気中での酸化物の生成
が著しくなるばか９でなく、合金中の炭化物の析出が多
くなり過ぎて靭性および耐熱衝撃性が劣化するようにな
ることから、それぞれの含有量を０．０１〜１．５チと
定めた。
かつＭＣ型の炭化物および窒化物を形成して、高温強度
および高温耐摩耗性（高温硬さ）をさらに一段と向上さ
せる作用があるので、これ、 軸 らの特性が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量がそれぞれ０．０１ ％未満で）ま前記作
用に所望の向上効果が得られず、一方それぞれ１．５％
を越えて含有させると、燃焼雰囲気中での酸化物の生成
が著しくなるばか９でなく、合金中の炭化物の析出が多
くなり過ぎて靭性および耐熱衝撃性が劣化するようにな
ることから、それぞれの含有量を０．０１〜１．５チと
定めた。
（４ＢおよびＺｒ
これらの成分には、高温強度、高温耐摩耗性（高温硬さ
）、耐熱衝撃性、さらに燃焼雰囲気中での高温耐食性お
よび高温耐酸化性をよシ一層向上させる作用があるので
、要求される特性に応じて選択的に含有されるが、その
含有量がそれぞれ０．０Ｏ１％未満では所望の向上効果
が得られず、一方それぞれ０２％を越えて含有させると
、靭性。
）、耐熱衝撃性、さらに燃焼雰囲気中での高温耐食性お
よび高温耐酸化性をよシ一層向上させる作用があるので
、要求される特性に応じて選択的に含有されるが、その
含有量がそれぞれ０．０Ｏ１％未満では所望の向上効果
が得られず、一方それぞれ０２％を越えて含有させると
、靭性。
耐熱衝撃性、鋳造性、および溶接性に劣イヒ傾向力；現
われるようになることから、それぞれの含有量を０．０
０１〜０．２％と定めた。
われるようになることから、それぞれの含有量を０．０
０１〜０．２％と定めた。
つぎに、この発明の鋳造合金を実施例により比較例と対
比しながら説明する。
比しながら説明する。
実施例 −
通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第１表に示される
通シの成分組成をもった溶湯な大気中溶解し、ついで砂
型に鋳造することによって、本発明鋳造合金１〜３７．
比較鋳造合金１〜１７．および従来鋳造合金１，２の各
種試験片をそれぞれ製造し、これらの試験片を用いて、
硬さ測定試験。
通シの成分組成をもった溶湯な大気中溶解し、ついで砂
型に鋳造することによって、本発明鋳造合金１〜３７．
比較鋳造合金１〜１７．および従来鋳造合金１，２の各
種試験片をそれぞれ製造し、これらの試験片を用いて、
硬さ測定試験。
引張試験、および燃焼雰囲気での高温耐食性、高温耐酸
化性を評価する目的で、耐バナジウムアタック試験をそ
れぞれ行なった。
化性を評価する目的で、耐バナジウムアタック試験をそ
れぞれ行なった。
なお、硬さ試験では常温および１１００℃におけるビッ
カース硬さを測定し、また引張試験では、常温、８００
℃、および１０００℃における引張強さ、０．２％耐力
、および伸びを測定した。さらに耐バナジウムアタック
試験は、学振法に基づき腐食灰（８５％Ｖ、Ｏ，＋１５
％Ｎａ２ＳＯ４）を試験片に２Ｃ＋ｖ／ｄｉの量塗布し
、それぞれ８００℃および９００℃に加熱した竪型の電
気炉中でそれぞれ２０時間および３時間加熱後の腐食減
量を測定することによシ行なった。これらの測定結果を
第２表に示した。
カース硬さを測定し、また引張試験では、常温、８００
℃、および１０００℃における引張強さ、０．２％耐力
、および伸びを測定した。さらに耐バナジウムアタック
試験は、学振法に基づき腐食灰（８５％Ｖ、Ｏ，＋１５
％Ｎａ２ＳＯ４）を試験片に２Ｃ＋ｖ／ｄｉの量塗布し
、それぞれ８００℃および９００℃に加熱した竪型の電
気炉中でそれぞれ２０時間および３時間加熱後の腐食減
量を測定することによシ行なった。これらの測定結果を
第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明鋳造合金１〜３７は
、いずれも上記のＦｅ基耐熱合金およびＣＯ基耐熱合金
に相当する組成を有する従来鋳造合金１．２に比して、
一段とすぐれた常温および高温硬さ、常温および高温強
度、さらに耐バナジウムアタック性をもつことが明らか
である。これに対して、比較鋳造合金１〜１７に見られ
るように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第
１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れる
と上記特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになるのである。
、いずれも上記のＦｅ基耐熱合金およびＣＯ基耐熱合金
に相当する組成を有する従来鋳造合金１．２に比して、
一段とすぐれた常温および高温硬さ、常温および高温強
度、さらに耐バナジウムアタック性をもつことが明らか
である。これに対して、比較鋳造合金１〜１７に見られ
るように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第
１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れる
と上記特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになるのである。
上述のように、この発明のＮｉ基鋳造合金は、バナジウ
ム酸化物や硫黄酸化物などの腐食性および酸化性のきわ
めて強い酸化物を含有する高温の燃焼雰囲気において、
すぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示し、かつ高
温強度、高温耐摩耗性（高温硬さ）、耐熱衝撃性、およ
び靭性にもすぐれているので、石油や石炭、天然ガス、
さらに各種製錬炉やコークス炉などからの排ガスなどを
燃料として使用する鋼材加熱炉や石油化学加熱炉。
ム酸化物や硫黄酸化物などの腐食性および酸化性のきわ
めて強い酸化物を含有する高温の燃焼雰囲気において、
すぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示し、かつ高
温強度、高温耐摩耗性（高温硬さ）、耐熱衝撃性、およ
び靭性にもすぐれているので、石油や石炭、天然ガス、
さらに各種製錬炉やコークス炉などからの排ガスなどを
燃料として使用する鋼材加熱炉や石油化学加熱炉。
さらにボイラー、セメントおよび窯業の焼成炉などの構
造部材のうち、特に前記燃料の燃焼雰囲気にさらされる
部材の製造に用いた場合にすぐれた性能を発揮するので
ある。
造部材のうち、特に前記燃料の燃焼雰囲気にさらされる
部材の製造に用いた場合にすぐれた性能を発揮するので
ある。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 夫
手続補正書（１）
昭和ｉ１年６月ｌθ日
特許庁長官 島 ■ 春 樹 殿
３、補正をする者
事件との関係 −許＃ｌｌｌ１ｌ＾
フリガナ
住所 東京都千代−区大苧町一丁−ＳｇＳ量氏名（名称
）（−２６）五■金属株式会社代表看 ｌ井好廣 ４、代 理 人 住所 東京都千代ｍ区神田錦町−丁目ｎ番地自 脅 α）＠調書、第・頁１発明の詳−ｔＳｔ−の項。
）（−２６）五■金属株式会社代表看 ｌ井好廣 ４、代 理 人 住所 東京都千代ｍ区神田錦町−丁目ｎ番地自 脅 α）＠調書、第・頁１発明の詳−ｔＳｔ−の項。
第８行と第９行の関に以下の記載を挿入する。
「１に訃、ＡＩＬＥＤには、上記のように脆酸作用があ
るので、これ會脱酸剤として使用した場合などには、不
可避不純物として０．１参未満ｅｓｉｓで含有する場合
があるが、この場合には、不可避不純物含有量管含め、
全体含有量がαｌ−以上に謙るよう和すればよＩｎ、Ｊ ■ 明細書、第９頁１発明の膵纏’＆＠＠０項。
るので、これ會脱酸剤として使用した場合などには、不
可避不純物として０．１参未満ｅｓｉｓで含有する場合
があるが、この場合には、不可避不純物含有量管含め、
全体含有量がαｌ−以上に謙るよう和すればよＩｎ、Ｊ ■ 明細書、第９頁１発明の膵纏’＆＠＠０項。
下から４行と同３行の間に以下の記載管挿入する。
「ま九ａ Ｍａｌｔ分にも、上記のよう＃Ｃ脱酸作用の
はか、脱硫作用があるので、これ管脱酸脱硫剤として使
用し九場合など＃Ｃは、 ａｌｌ成分と同様に不可避不
純物として＆１畳未満の範囲で含有する場合があるが、
この場合も不可避不純物含有量管含め。
はか、脱硫作用があるので、これ管脱酸脱硫剤として使
用し九場合など＃Ｃは、 ａｌｌ成分と同様に不可避不
純物として＆１畳未満の範囲で含有する場合があるが、
この場合も不可避不純物含有量管含め。
全体含有量が１１−以上＃ＩＣなるように成分−葺すれ
ばよ−、」 以上 １−
ばよ−、」 以上 １−
Claims (8)
- （１） Ｃ： ０．５５〜２．０％、Ｓｉ： ０．１
〜３．０％。 Ｍｎ： ０．１〜２．０％、Ｃｒ：１０〜２８％未満、
Ｆｅ：３〜３０％、Ｗ：０．５〜９．０チ９Ｍ６：０，
５〜８．０ｔｌｂ、 Ｔｉ： ０．０１〜３．５ ％、
Ａｌ ： ０．０１〜３．５ ％を含有し、残シがＮ
ｉと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する
ことを特徴とする燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性およ
び高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金。 - （２）Ｃ：０１５ｊ 〜２．０ｑ６． Ｓｉ： ０．１
〜３．０％。 Ｍｎ： ０．１〜２．０ ％、 Ｃｒ： １０〜２８
％未満、Ｆｅ：３〜３０ ％、 Ｗ ： ０．５〜９．
０％、 Ｍｏ： ０．５〜８．０％。 Ｔｉ：０．０１〜３．５ ％、 Ａｊ ： ０．０１〜
３．５％を含有し、さらにＮ：０．００５〜０．２チを
含有し、残シがＮ１と不可避不純物からなる組成（以上
重量％）を有することを特徴とする燃焼雰囲気ですぐれ
た高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎ１基鋳
造合金。 - （３） Ｃ： ０．５５〜２０％、Ｓｉ：０．１〜３
０チ。 Ｍｎ： ０．１〜２．０％、 Ｃｒ： １０〜２８ ％
未満、Ｆｅ：３〜３０％、Ｗ：０５〜９．０％、Ｍｏ
○！５〜８．０％ 、 Ｔｉ ： ０．０１〜３．５
％ 、 Ａｌ ： ０．０１〜３．５％を含有し、さ
らにＮｂ： ０．Ｏｉ 〜１．５％およびＴａ：０．０
１〜１．５チのうちの１種または２種を含有し、残シが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有す
ることを特徴とする燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性お
よび高温耐酸化性を示す高強度Ｎ１基鋳造合金。 - （４） Ｃ： ０．５５〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜
３０チ。 Ｍｎ： ０．１〜２．０％、 Ｃｒ： １０〜２８ ％
未満、 Ｆｅ ：３〜３０％、Ｗ：０．５〜９．０％、
Ｍｏ：０．５〜８０チ、Ｔｉ：０．０１〜３．５％、／
ｕ：０．０１〜３．５％を含有し、さらにＢ ： ０．
００１〜，０．２ ％およびＺｒ：０．００１〜０．２
％のうちの１種または２種を含有し、残シがＮ１と不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特
徴とする燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐
酸化性を示す高強度Ｎ１基鋳造合金。 - （５） Ｃ： ０．５５〜２．０ ％、 Ｓｉ ：
０．１〜３．０％。 Ｍｎ： ０．１〜２．０ ％、 Ｃｒ ： １０〜２８
％未満、Ｆｅ：３〜３０ ％、 Ｗ ： ０．５〜９．
０ ％、 Ｍｏ： ０．５〜８．０％、 ’ｒｉ： ｏ
、ｏ １〜３．５ ％、 ＡＺ ： ０．０１〜３゜５
％を含有し、さらにＮ ： Ｏ，ＯＯ５〜０．２％と、
Ｎｂ：０．０１〜１．５ｑ／ｂおよびＴａ：０．０１〜
１．５％のうちの１種または２種とを含有し、残シがＮ
１と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する
ことを特徴とする燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性およ
び高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金。 - （６） Ｃ： ０．５５〜２．０ ％、 Ｓｉ： ０
．１〜３．０チ。 Ｍｎ： ０．１〜２．０％、Ｃｒ：１０〜２８％未満、
Ｆｅ：３〜３０ ％、 Ｗ ： ０．５〜９．０ ％、
Ｍｏ： ０．５〜８．０％、 Ｔｉ ： ０．０１〜
３．５ ｇｌｂ、 Ａｌ ： ０．０１〜３．５％を含
有し、さらにＮ ： ０．００５〜０．２ ％と、Ｂ：
Ｏ，ＯＯ１〜０．２ ％およびｚｒ：ｏｏｏ：ｔ 〜０
．２％のうちの１種または２種とを含有し、残りがＮ１
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有するこ
とを特徴とする燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および
高温耐酸化性を示す高強度Ｎ１基調造合金。 - （７）Ｃ：０．５５〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜３．０
％。 Ｍｎ： ０．１〜２．０ ％、 Ｃｒ： １０〜２８
％未満、Ｆｅ：３〜３０ ％、 Ｗ ： ０．５〜９．
０％、 Ｍｏ： ０．５〜８．０％、 Ｔｉ： ０．０
１〜３．５ ｓ、 Ｍ ： ０．０１〜３．５ ％を含
有し、さらにＮｂ： ０．０１〜１．５ ％およびＴａ
：００１〜１．５チのうちのｌｌｉまたは２種と、Ｂ：
０．００１〜０．２％およびＺｒ： ０．００１〜０．
２ ％のうちの１種または２種とを含有し、残りがＮ１
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有するこ
とを特徴とする燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および
高温耐酸化性を示す高強度Ｎ１基鋳造合金。 - （８）Ｃ：０．５５〜２，０％、Ｓｉ：０．１〜３．０
％ 。 Ｍｎ： ０．１〜２．０ ％、 Ｃｒ： １０〜２８
％未満、Ｆｅ：３〜３０％、 Ｗ ： ０．５〜９．０
％、 Ｍｏ： ０．５〜８．０’ｙｂ ＋ Ｔｌ’０
，０１〜３．５４．ＡＡ：００１〜３．５％を含有、し
、さらにＮ ： ０．００５〜０．２％と、Ｎｂ：０．
０１〜１．５％およびＴａ： ０．０１〜１．５ ％の
うちの１種または２種と、Ｂ ：Ｏ，ＯＯｌ 〜０．２
％およびｚｒ：０、００１〜０．２−のうちの１種ま
たは２種とを含有し、残シがＮｉと不可避不純物からな
る組成Ｃ以上重量％）を有することを特徴とする燃焼雰
囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高
強度Ｎ１基鋳造合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP67682A JPS58117847A (ja) | 1982-01-06 | 1982-01-06 | 燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP67682A JPS58117847A (ja) | 1982-01-06 | 1982-01-06 | 燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58117847A true JPS58117847A (ja) | 1983-07-13 |
| JPS626623B2 JPS626623B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=11480344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP67682A Granted JPS58117847A (ja) | 1982-01-06 | 1982-01-06 | 燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58117847A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177352A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-09 | Kubota Ltd | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 |
| EP2041326A2 (en) * | 2006-06-29 | 2009-04-01 | L.E. Jones Company | Nickel-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
-
1982
- 1982-01-06 JP JP67682A patent/JPS58117847A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177352A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-09 | Kubota Ltd | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 |
| JPH0250976B2 (ja) * | 1985-02-01 | 1990-11-06 | Kubota Ltd | |
| EP2041326A2 (en) * | 2006-06-29 | 2009-04-01 | L.E. Jones Company | Nickel-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
| EP2041326A4 (en) * | 2006-06-29 | 2009-10-14 | Jones L E Co | WEAR-RESISTANT NICKEL RICH ALLOY, METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME, AND USE THEREOF |
| US8613886B2 (en) | 2006-06-29 | 2013-12-24 | L. E. Jones Company | Nickel-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626623B2 (ja) | 1987-02-12 |
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