JPS58112475A - 交直変換装置の起動方法 - Google Patents
交直変換装置の起動方法Info
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- JPS58112475A JPS58112475A JP56214110A JP21411081A JPS58112475A JP S58112475 A JPS58112475 A JP S58112475A JP 56214110 A JP56214110 A JP 56214110A JP 21411081 A JP21411081 A JP 21411081A JP S58112475 A JPS58112475 A JP S58112475A
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
本発明は発電機と直結した交直交換装置の起動運転を安
定に行ない得るようにしだ交直変換装置の起動方式に関
する。
定に行ない得るようにしだ交直変換装置の起動方式に関
する。
発明の技術的背景
従来、交直変換装置を起動する方式としては種々のもの
があるが、その一つとして起動時の制御遅れ角Ｃ以下、
αと称する）を電気角９（）０近傍に設定して上記αで
変換装置をデブロックし、デブロック後は所定のαと々
るように移行制御する方式が採られている。この方式は
、系統じよう乱を比較的抑制することができるという利
点を有している。
があるが、その一つとして起動時の制御遅れ角Ｃ以下、
αと称する）を電気角９（）０近傍に設定して上記αで
変換装置をデブロックし、デブロック後は所定のαと々
るように移行制御する方式が採られている。この方式は
、系統じよう乱を比較的抑制することができるという利
点を有している。
第１図は、この種の方式が採用される交直変換装置の概
要＋１４成を示すものである。図において、交流母線１
，１′は変時用変圧器２，２′を介して、例えば多数個
のサイリスタの直並列接続から成る変換器３，３′に接
続され、各サイリスタの点弧位相を制御することにより
交流を直流に又は直流を交流に変換する。４，４′は平
滑リアクトル、５は的流送＠ ４１路、６．６′は計器
用変圧器（Ｐ−Ｔ）、７．７′は計器用変流器（Ｃ・Ｔ
）を示す。このような主回路構成における制御装置は、
定電流制御回路（ＡＣＲ） ｓ 、 ｓ′及び定電圧制
御回路（八■） ９ 、９’等で構成されている。定電
流制御回路、定電圧制御回路は、それぞれ基準値ｒ、１
． 、 Ｅｄｐと検出値１，１ 、 ］ｉＥｄとの偏差
を制御電圧ＥＣに変換し、この制御電圧Ｅ０は制８１］
電圧選択回路１０ 、１０’に入力される。
要＋１４成を示すものである。図において、交流母線１
，１′は変時用変圧器２，２′を介して、例えば多数個
のサイリスタの直並列接続から成る変換器３，３′に接
続され、各サイリスタの点弧位相を制御することにより
交流を直流に又は直流を交流に変換する。４，４′は平
滑リアクトル、５は的流送＠ ４１路、６．６′は計器
用変圧器（Ｐ−Ｔ）、７．７′は計器用変流器（Ｃ・Ｔ
）を示す。このような主回路構成における制御装置は、
定電流制御回路（ＡＣＲ） ｓ 、 ｓ′及び定電圧制
御回路（八■） ９ 、９’等で構成されている。定電
流制御回路、定電圧制御回路は、それぞれ基準値ｒ、１
． 、 Ｅｄｐと検出値１，１ 、 ］ｉＥｄとの偏差
を制御電圧ＥＣに変換し、この制御電圧Ｅ０は制８１］
電圧選択回路１０ 、１０’に入力される。
前記制御電圧選択回路１０ 、１０’は、各種制御のう
ちで制御角を一番進める制御系を自動的に選択するもの
であシ、ここで選択された制御電圧Ｅ。は、制御電圧リ
ミッタ回路１１ 、１１’で上限、下限のリミッタをか
けられ点弧位相制御回路１２ 、１２’に入力される。
ちで制御角を一番進める制御系を自動的に選択するもの
であシ、ここで選択された制御電圧Ｅ。は、制御電圧リ
ミッタ回路１１ 、１１’で上限、下限のリミッタをか
けられ点弧位相制御回路１２ 、１２’に入力される。
前記点弧位相制御回路１２ 、１２’は、制御電圧Ｅ。
Ｋ比例した点弧位相を決定してザイリスタに点弧指令を
出力する。このようにして構成された交直変換装置では
、周知のごとく一般に電流マージン（Δ■）の切替によ
り一方が順変換装置として定電流制御により運転され、
他方が逆変換装置として定電圧制御によシ運転される。
出力する。このようにして構成された交直変換装置では
、周知のごとく一般に電流マージン（Δ■）の切替によ
り一方が順変換装置として定電流制御により運転され、
他方が逆変換装置として定電圧制御によシ運転される。
さて、このような構成をもった設備において、前述した
起動方式を採用した場合の負荷立上げパターンを第２図
に示す。尚、第２図においては起動時の電流設定値Ｉｄ
ｐは定格時の１０％と仮定した。当然のことながら、電
流設定値Ｉｄｐが小さければそれだけ変換器起−ｒ（ｔ
ｈに伴う系統じよう乱は小さいわけであるが、Ｃ−Ｔの
検出誤差や制御系の誤差を考慮すれば、電流設定値Ｉｄ
ｐは１０チ以下にはできない。即ち、１０％以下にする
と、電流が断続する恐れがあり、その結果ザイリスタ素
子が破壊する恐れがある為である。従って、従来の設備
では、最小電流設定値は１０％となっている。又、ｉＢ
Ｉ！２図において送電電力が１０係に立上がるまでの時
間、即ちＴ１は２００ ｍｓ 〜３（１０ｍａ程度であ
る。
起動方式を採用した場合の負荷立上げパターンを第２図
に示す。尚、第２図においては起動時の電流設定値Ｉｄ
ｐは定格時の１０％と仮定した。当然のことながら、電
流設定値Ｉｄｐが小さければそれだけ変換器起−ｒ（ｔ
ｈに伴う系統じよう乱は小さいわけであるが、Ｃ−Ｔの
検出誤差や制御系の誤差を考慮すれば、電流設定値Ｉｄ
ｐは１０チ以下にはできない。即ち、１０％以下にする
と、電流が断続する恐れがあり、その結果ザイリスタ素
子が破壊する恐れがある為である。従って、従来の設備
では、最小電流設定値は１０％となっている。又、ｉＢ
Ｉ！２図において送電電力が１０係に立上がるまでの時
間、即ちＴ１は２００ ｍｓ 〜３（１０ｍａ程度であ
る。
背景技術の問題点
さて、いま第１図において、交流母線１が発電機と昇圧
用変圧器などを介して直結されている場合を考える。例
えば、原子力発電電力を交直変換装置を介して消費地へ
送電するような場合である。原子力に限らず火力などで
も同様である。原子力発電では、無負荷状態から定格負
荷をとる場合、長時間かけてゆっくりと行ない第３図に
その１例を示す。即ち、起動当初は発電機出力Ｇ１は定
格の数条で、ＴＩの時点は数１０秒、ＴＩからＴ２迄の
時間は１０分程度、発電機出力Ｇ、から発電機出力Ｇｚ
（通常、定格の数１０係）迄立上げる時間即ちＴ２か
らＴ３迄の時間は約１日、発電機出力Ｇ２から定格出力
迄立上げる時間即ちＴ４からＴ５迄の時間は約１時間で
ある。火力の場合には、原子力はどではないにしても、
いずれにしても交直変換装置の負荷立上げ速度とは比較
に々らない速度で立上げる。従って、発電機と直結され
た交直変換装置においては、上述した従来の起動方式を
採用することができないため、新たな起動方式の出現が
強く要望されている。
用変圧器などを介して直結されている場合を考える。例
えば、原子力発電電力を交直変換装置を介して消費地へ
送電するような場合である。原子力に限らず火力などで
も同様である。原子力発電では、無負荷状態から定格負
荷をとる場合、長時間かけてゆっくりと行ない第３図に
その１例を示す。即ち、起動当初は発電機出力Ｇ１は定
格の数条で、ＴＩの時点は数１０秒、ＴＩからＴ２迄の
時間は１０分程度、発電機出力Ｇ、から発電機出力Ｇｚ
（通常、定格の数１０係）迄立上げる時間即ちＴ２か
らＴ３迄の時間は約１日、発電機出力Ｇ２から定格出力
迄立上げる時間即ちＴ４からＴ５迄の時間は約１時間で
ある。火力の場合には、原子力はどではないにしても、
いずれにしても交直変換装置の負荷立上げ速度とは比較
に々らない速度で立上げる。従って、発電機と直結され
た交直変換装置においては、上述した従来の起動方式を
採用することができないため、新たな起動方式の出現が
強く要望されている。
発明の目的
本発明は上記のような事情に鑑みて成されたもので、そ
の目的は発′亀機と直結した交直変換装置の起動運転を
安定に行なうことができる交直変換装置の起動方式を提
供することにある。
の目的は発′亀機と直結した交直変換装置の起動運転を
安定に行なうことができる交直変換装置の起動方式を提
供することにある。
発明の概要
上記目的を達成するために本発明では、発電機と直結し
た交直変換装置において、起動時、５− 発電機の周波数が所定値より低下した場合に、上記周波
数の変動に応じて交直変換装置の直流電圧を低減させて
運転を行なうことを特徴とする。
た交直変換装置において、起動時、５− 発電機の周波数が所定値より低下した場合に、上記周波
数の変動に応じて交直変換装置の直流電圧を低減させて
運転を行なうことを特徴とする。
発明の実施例
以下、本発明を図面に示す一実施例について説明する。
第４図は、本発明による交直変換装置の構成例を示した
ものである。図において、５１は比例、積分、微分要素
等を組合わせて成りＦ （ｓ）なる制御関数を有する制
御回路で、タービン発電機を直結した前記交流母線１（
捷たけ１′）の周波数の所定値（通常は５０ Ｈｚまた
は６０Ｈｚ）との偏差Δｆを検出する図示し々い周波数
偏差検出器からの出力信号を入力とし、その周波数偏差
Δｆに比例した′重圧信号に変換して出力する。また、
５２はこの制ｍ１回路５ノの出力信号を入力とするリミ
１．ター回路で、その出力を前記基準値Ｅｄ、および検
出値Ｅｄと共に前記定電圧制御回路９（１だは９′）へ
加える。
ものである。図において、５１は比例、積分、微分要素
等を組合わせて成りＦ （ｓ）なる制御関数を有する制
御回路で、タービン発電機を直結した前記交流母線１（
捷たけ１′）の周波数の所定値（通常は５０ Ｈｚまた
は６０Ｈｚ）との偏差Δｆを検出する図示し々い周波数
偏差検出器からの出力信号を入力とし、その周波数偏差
Δｆに比例した′重圧信号に変換して出力する。また、
５２はこの制ｍ１回路５ノの出力信号を入力とするリミ
１．ター回路で、その出力を前記基準値Ｅｄ、および検
出値Ｅｄと共に前記定電圧制御回路９（１だは９′）へ
加える。
ここで、リミッタ−回路５２は制御回路５１６−
からの正なる出力に対しては制限を与えてその出力は送
出せず、負なる出力に対してはその大きさに叱倒した出
力を、前記基準値Ｅｄｐの補正信号として与えて、基準
値Ｅｄｐを見かけ上小さくするように構成している。
出せず、負なる出力に対してはその大きさに叱倒した出
力を、前記基準値Ｅｄｐの補正信号として与えて、基準
値Ｅｄｐを見かけ上小さくするように構成している。
なお、上記において制御回路５１からの出力信号は、結
果的に周波数偏差Δｆを少なくするよう々ものとして得
られるものである。
果的に周波数偏差Δｆを少なくするよう々ものとして得
られるものである。
また、上記リミッタ−回路５２の出力は実際には、前述
した第１図における各定電圧制御回路９．９′の夫々に
対して与えるように構成するが、本来の意味から言えば
制御電圧Ｅ。とじて定電圧制御回路の出力が優先して選
択される側の定電圧制御回路９または９′に対して与え
るようにすればよいものである。なお、ここでは一方の
変換器３が順変換器として定電流制御により運転され、
他方の変換器３′が逆変換器として定電圧制御により運
転されるものと仮定し、上記ＩＪ ミツター回路５２の
出力を定電圧制御回路９′へ与える場合について述べる
。
した第１図における各定電圧制御回路９．９′の夫々に
対して与えるように構成するが、本来の意味から言えば
制御電圧Ｅ。とじて定電圧制御回路の出力が優先して選
択される側の定電圧制御回路９または９′に対して与え
るようにすればよいものである。なお、ここでは一方の
変換器３が順変換器として定電流制御により運転され、
他方の変換器３′が逆変換器として定電圧制御により運
転されるものと仮定し、上記ＩＪ ミツター回路５２の
出力を定電圧制御回路９′へ与える場合について述べる
。
次に、かかる構成に基づく本起動方式について述べる。
今、定格周波数で無負荷運転しているタービン発電機に
蒸気が入ると、発電機１１力Ｇ１に対応するタービント
ルクが増大して周波数が上昇する。そして、この時に交
直変換装置をデブロックすると１直流電力Ｐｄは急速に
最小車力（例えば１０％）になろうとする。また、ター
ビントルクの立上りは第３図にて説明したように直流電
力Ｐｄの立上りより遅いため、所請発電機の電気出力の
方が入力機械トルクよりも大きくなることによる発電機
速度の低下をもたらし、周波数が低下してゆく。
蒸気が入ると、発電機１１力Ｇ１に対応するタービント
ルクが増大して周波数が上昇する。そして、この時に交
直変換装置をデブロックすると１直流電力Ｐｄは急速に
最小車力（例えば１０％）になろうとする。また、ター
ビントルクの立上りは第３図にて説明したように直流電
力Ｐｄの立上りより遅いため、所請発電機の電気出力の
方が入力機械トルクよりも大きくなることによる発電機
速度の低下をもたらし、周波数が低下してゆく。
これにより、タービン発電機の周波数が所定値よりも低
下するため、制御回路５１ＶＣ入力される周波数偏差検
出器からの周波数偏差Δｆは負となる。この周波数偏差
Δｆが負となると、制御回路５ノの出力信号も負となり
これがリミッタ−回路５２に入力される。これにより、
リミッタ−回路５２においては制御回路５ノの出力の大
きさに比例しだ負の出力を、基準値Ｅｄ、 、検出値Ｅ
ｄと共に定電圧制御回路９′へ与える。この場合、リミ
ッタ−回路５２の出力が負であるため、該出力が基準値
Ｅｄｐを見掛は上小さくするように作用し、定電圧制御
回路９′には本来よりも小な偏差出力が与えられる。よ
って、定電圧制御回路９′の入力が減少し、制御された
結果である直流電圧Ｅｄが低減する。また、直流電流Ｉ
ｄは例えば１０％で一定に制御されているので、直流電
圧Ｅｄの低下により直流電力Ｐｄが減少する。そして、
との直流電力Ｐｄが減少してタービン発電機トルクＧ１
よりも小さくなると、発電機の周波数が上昇すること
となる。
下するため、制御回路５１ＶＣ入力される周波数偏差検
出器からの周波数偏差Δｆは負となる。この周波数偏差
Δｆが負となると、制御回路５ノの出力信号も負となり
これがリミッタ−回路５２に入力される。これにより、
リミッタ−回路５２においては制御回路５ノの出力の大
きさに比例しだ負の出力を、基準値Ｅｄ、 、検出値Ｅ
ｄと共に定電圧制御回路９′へ与える。この場合、リミ
ッタ−回路５２の出力が負であるため、該出力が基準値
Ｅｄｐを見掛は上小さくするように作用し、定電圧制御
回路９′には本来よりも小な偏差出力が与えられる。よ
って、定電圧制御回路９′の入力が減少し、制御された
結果である直流電圧Ｅｄが低減する。また、直流電流Ｉ
ｄは例えば１０％で一定に制御されているので、直流電
圧Ｅｄの低下により直流電力Ｐｄが減少する。そして、
との直流電力Ｐｄが減少してタービン発電機トルクＧ１
よりも小さくなると、発電機の周波数が上昇すること
となる。
第５図は、本起動方式を適用した場合の出力と周波数の
応答を示したものである。図において、Ｐｏバタービン
発電機のトルク、Ｐｄは直流電力、Δｆは周波数偏差で
ある。図かられかるように、交直変換装置のデブロック
によシ直流電力Ｐｄは急速に増大しようとするが、Δｆ
が低下するので前述した本発明の制御により、直流電力
Ｐｄ９− が減少して周波数偏差Δｆは零に回復してゆく。
応答を示したものである。図において、Ｐｏバタービン
発電機のトルク、Ｐｄは直流電力、Δｆは周波数偏差で
ある。図かられかるように、交直変換装置のデブロック
によシ直流電力Ｐｄは急速に増大しようとするが、Δｆ
が低下するので前述した本発明の制御により、直流電力
Ｐｄ９− が減少して周波数偏差Δｆは零に回復してゆく。
このように、タービン発電機を直結した前記構成の交直
変換装置において、その起動時、タービン発電機の周波
数が所定値よりも低下した場合に、上記タービン発電機
周波数偏差Δｆつまり周波数変動に応じて交直変換装置
の直流電圧Ｅｄを低減させて運転を行なうようにしたも
のである。
変換装置において、その起動時、タービン発電機の周波
数が所定値よりも低下した場合に、上記タービン発電機
周波数偏差Δｆつまり周波数変動に応じて交直変換装置
の直流電圧Ｅｄを低減させて運転を行なうようにしたも
のである。
従って、直流電力Ｐｄをタービン発電機出力に一致させ
、よって周波数を所定値に維持しつつ、発電機と直結［
７た交直変換装置の起動運転を極めて安定に行なうこと
が可能となる。
、よって周波数を所定値に維持しつつ、発電機と直結［
７た交直変換装置の起動運転を極めて安定に行なうこと
が可能となる。
尚、本発明は一ヒ記実施例に限定されるものではなく、
次のようにしても実施することができる。
次のようにしても実施することができる。
第６図は、本発明による他の実施例構成を示すものであ
り、第４図と同一部分には同一符号を付して示す。つ捷
り、第６１ン１は第４図におけるリミ５．ター回路５２
の出力にある上限値Ｕ Ｐを加えた信号を前ｎ１コ制御
電圧リミ１．ター回路１０− １ノ（または１１′）へ与え、該信号を用いて本制＠１
電圧すミ、ター回路１１（または１１′）の上限値を設
定するように構成したものである。
り、第４図と同一部分には同一符号を付して示す。つ捷
り、第６１ン１は第４図におけるリミ５．ター回路５２
の出力にある上限値Ｕ Ｐを加えた信号を前ｎ１コ制御
電圧リミ１．ター回路１０− １ノ（または１１′）へ与え、該信号を用いて本制＠１
電圧すミ、ター回路１１（または１１′）の上限値を設
定するように構成したものである。
かかる構成において、前述したように起動時に直流電力
が増大して周波数偏差Δｆが負となると、リミッタ−回
路５２の出力が負となシよって制御電圧リミッタ−回路
１１（まだは１１１）の上限値が低下する。この制御電
圧リミッタ−回路１１（または１１′）の上限値が低下
すると、直流電圧決定端子の制御電圧が低下して直流電
圧を低減させ、その結果直流電圧Ｐｄが減少することと
々す、上記実施例と同様の効果を得ることができる。
が増大して周波数偏差Δｆが負となると、リミッタ−回
路５２の出力が負となシよって制御電圧リミッタ−回路
１１（まだは１１１）の上限値が低下する。この制御電
圧リミッタ−回路１１（または１１′）の上限値が低下
すると、直流電圧決定端子の制御電圧が低下して直流電
圧を低減させ、その結果直流電圧Ｐｄが減少することと
々す、上記実施例と同様の効果を得ることができる。
また、当然のことながら制御回路５１は同一機能を有す
る計算機プログラム等によっても実現することができる
。
る計算機プログラム等によっても実現することができる
。
さらに、上記実施例ではサイリスタを用いたが、チョウ
ツヤ等を用いて構成したものについても適用することが
可能である。
ツヤ等を用いて構成したものについても適用することが
可能である。
その他、本発明はその要旨を変更しない範囲で、種々に
変形して実施することができるものでもある。
変形して実施することができるものでもある。
発明の詳細
な説明したように本発明によれば、発電機と直結した交
直変換装置において、その起動時、発電機の周波数が所
定値より低下した場合に、周波数の変動に応じて交直変
換装置の直流電圧を低減させて運転するようにしたので
、極めて安定した起動運転を行なうことができる信頼性
の高い交直変換装置の起動方式が提供できる。
直変換装置において、その起動時、発電機の周波数が所
定値より低下した場合に、周波数の変動に応じて交直変
換装置の直流電圧を低減させて運転するようにしたので
、極めて安定した起動運転を行なうことができる信頼性
の高い交直変換装置の起動方式が提供できる。
第１図は交直変換装置を示す概要構成図、第２図は従来
の変換装置の起動ノ９ターンを示す図、第３図は原子力
発電機出力の負荷立上げパターンを示す図、第４図は本
発明の一実施例を示すブロック図、第５図は本発明の詳
細な説明するだめの図、第６図は本発明の他の実施例を
示すブロック図である。 １．１′・・・交流母線、２，２′・・・変換用変圧器
、３．３′・・・変換器、４，４′・・・平滑リアクト
ル、５・・・直流送電線路、６，６′・・・Ｐ−Ｔ、７
．７’・・・Ｃ・Ｔ、８．８’・・・定電流制御回路、
９，９′・・・定電圧、１０．１０’・・・制御電圧選
択回路、１１゜１１′・・・制御電圧リミッタ−回路、
１２ 、１２’・・・点弧位相制御回路、５１・・・制
御回路、５２・・・リミッタ−回路。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦１３−
の変換装置の起動ノ９ターンを示す図、第３図は原子力
発電機出力の負荷立上げパターンを示す図、第４図は本
発明の一実施例を示すブロック図、第５図は本発明の詳
細な説明するだめの図、第６図は本発明の他の実施例を
示すブロック図である。 １．１′・・・交流母線、２，２′・・・変換用変圧器
、３．３′・・・変換器、４，４′・・・平滑リアクト
ル、５・・・直流送電線路、６，６′・・・Ｐ−Ｔ、７
．７’・・・Ｃ・Ｔ、８．８’・・・定電流制御回路、
９，９′・・・定電圧、１０．１０’・・・制御電圧選
択回路、１１゜１１′・・・制御電圧リミッタ−回路、
１２ 、１２’・・・点弧位相制御回路、５１・・・制
御回路、５２・・・リミッタ−回路。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦１３−
Claims (1)
- 制御装置によυ変換器を制御することにより交流を直流
にまたは直流を交流に変換する、発電機と直結した交直
交換装置において、その起動時、前記発電機の周波数が
所定値より低下した場合に、当該周波数の変動に応じて
前記交直変換装置の直流電圧を低減させて運転するよう
にしたことを特徴とする交直変換装置の起動方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56214110A JPS58112475A (ja) | 1981-12-26 | 1981-12-26 | 交直変換装置の起動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56214110A JPS58112475A (ja) | 1981-12-26 | 1981-12-26 | 交直変換装置の起動方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58112475A true JPS58112475A (ja) | 1983-07-04 |
| JPH0353872B2 JPH0353872B2 (ja) | 1991-08-16 |
Family
ID=16650394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56214110A Granted JPS58112475A (ja) | 1981-12-26 | 1981-12-26 | 交直変換装置の起動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58112475A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5953036A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-27 | 東京電力株式会社 | 直流送電システムの起動方式 |
| JPS63161819A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-05 | 株式会社日立製作所 | 直流送電制御装置 |
| WO2016170822A1 (ja) * | 2015-04-23 | 2016-10-27 | 株式会社 東芝 | 電力変換器の制御装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56112828A (en) * | 1980-02-12 | 1981-09-05 | Tokyo Electric Power Co | Accdc interlocking system control system |
-
1981
- 1981-12-26 JP JP56214110A patent/JPS58112475A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56112828A (en) * | 1980-02-12 | 1981-09-05 | Tokyo Electric Power Co | Accdc interlocking system control system |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5953036A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-27 | 東京電力株式会社 | 直流送電システムの起動方式 |
| JPS6355294B2 (ja) * | 1982-09-20 | 1988-11-01 | Tokyo Denryoku Kk | |
| JPS63161819A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-05 | 株式会社日立製作所 | 直流送電制御装置 |
| WO2016170822A1 (ja) * | 2015-04-23 | 2016-10-27 | 株式会社 東芝 | 電力変換器の制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0353872B2 (ja) | 1991-08-16 |
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