JPS58106377A - タ−ビン排出ガス過熱度を低減する改善された空気分離方法 - Google Patents
タ−ビン排出ガス過熱度を低減する改善された空気分離方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、逆転式熱交換器の温度制御及びプラント低温
冷却の為に空気の一部を使用することを可能ならしめ同
時にこのようなシステムにこれまで付随した欠点を回避
する改善された空気分離方法に関係する。
冷却の為に空気の一部を使用することを可能ならしめ同
時にこのようなシステムにこれまで付随した欠点を回避
する改善された空気分離方法に関係する。
多くの空気分離プロセスは、原料供給空気な冷却しそし
て浄化すると共に単数乃至複数の生成物流れを周囲温度
ｋまで加温する為Ｋ、逆転式熱交換器を使用している。
て浄化すると共に単数乃至複数の生成物流れを周囲温度
ｋまで加温する為Ｋ、逆転式熱交換器を使用している。
入来空気は冷却されて、水蒸気や二酸化炭素のような凝
縮性物質は熱交換器表面上に凝縮する。周期的に、流れ
が逆転されてそしてこれら凝縮物は吹掃される。ユニッ
トが自浄性である為には、降温流れと昇温流れとの間の
熱交換器低温端側での温度差を制御する為の手段が必要
とされる。この温度制御を達成する為の一つの方法は、
低温端アンバランス流れ（均橋下での熱交換下に置かれ
ない流れ）、即ち熱交換器をその長さの一部のみを通し
て流れる流れを提供することである。降、温中の供給空
気に対してその行路の一部との熱交換下でアンバランス
流れを通過させることは、熱交換器にサイドヘッダを装
備させるとと或いは２つの別個の熱交換器を設けること
と云った多くの方法で達成されうる。
縮性物質は熱交換器表面上に凝縮する。周期的に、流れ
が逆転されてそしてこれら凝縮物は吹掃される。ユニッ
トが自浄性である為には、降温流れと昇温流れとの間の
熱交換器低温端側での温度差を制御する為の手段が必要
とされる。この温度制御を達成する為の一つの方法は、
低温端アンバランス流れ（均橋下での熱交換下に置かれ
ない流れ）、即ち熱交換器をその長さの一部のみを通し
て流れる流れを提供することである。降、温中の供給空
気に対してその行路の一部との熱交換下でアンバランス
流れを通過させることは、熱交換器にサイドヘッダを装
備させるとと或いは２つの別個の熱交換器を設けること
と云った多くの方法で達成されうる。
逆転式熱交換器を使用するこのような空気分離プロセス
の多くにおいて、アンバランス流れが逆転式熱交換器を
出た後、プラン）Ｋ対する冷却作用源な与える為にアン
バランス流れを膨張することが所望される。しかし、逆
転式熱交換器から部分通過後排出される加温されたアン
バランス流れは、膨張される時、かなりの過熱（露点を
趙えての温度）を有し、これは空気分離プロセスの効率
に有害な影響を及ぼす恐れがある。
の多くにおいて、アンバランス流れが逆転式熱交換器を
出た後、プラン）Ｋ対する冷却作用源な与える為にアン
バランス流れを膨張することが所望される。しかし、逆
転式熱交換器から部分通過後排出される加温されたアン
バランス流れは、膨張される時、かなりの過熱（露点を
趙えての温度）を有し、これは空気分離プロセスの効率
に有害な影響を及ぼす恐れがある。
代表的空気分離プロセスは高圧塔と低圧塔を含む複塔式
蒸留装置を使用し、−ここでは空気は高圧塔に送給され
て最初の分離が実施される。高圧塔は低圧塔と熱交換関
係にある。空気は低圧塔にも送給されうる。低圧塔にお
いて最終分離が実施される。このような複式蒸留塔シス
テムは、例えば求められる生成物の純度に依存して大き
な圧力条件範囲の下で運転しうるけれども、一般に低圧
塔は１５〜５ （１ｐｓｉａ の圧力において作動し
そして高圧塔は約９０〜１５０ ｐｓｉａ の圧力にお
いて作動する。
蒸留装置を使用し、−ここでは空気は高圧塔に送給され
て最初の分離が実施される。高圧塔は低圧塔と熱交換関
係にある。空気は低圧塔にも送給されうる。低圧塔にお
いて最終分離が実施される。このような複式蒸留塔シス
テムは、例えば求められる生成物の純度に依存して大き
な圧力条件範囲の下で運転しうるけれども、一般に低圧
塔は１５〜５ （１ｐｓｉａ の圧力において作動し
そして高圧塔は約９０〜１５０ ｐｓｉａ の圧力にお
いて作動する。
逆転式熱交換器低温端温度の制御とプラント冷却作用を
与える既知の方法は、アンバランス流れとして高圧塔棚
蒸気を使用するものであった。しかし、窒素生産が所望
される時、このような構成はプラント運転融通性の減少
という欠点を呈する。
与える既知の方法は、アンバランス流れとして高圧塔棚
蒸気を使用するものであった。しかし、窒素生産が所望
される時、このような構成はプラント運転融通性の減少
という欠点を呈する。
何故ならば、同じ′棚蒸気流れが３つの作用、即ち逆転
式熱交換器温度制御、プラント冷却作用及び生成物窒素
生成の為に使用されねばならないからである。この後者
の作用は、窒素が低圧塔ではなく高圧塔により生成され
ねばならずそして蒸留システムに対して周知されている
ように圧力の増大は共存する液体及び蒸気分留物量の平
衡に不都合な影響を有し、平衡分離遂行の為にトレイの
ような追加分離ステージを必要とするから、システムに
苛酷な分離負担を課する。更に、アンバランス流れ用に
高圧塔棚蒸気の使用は、もしアルゴンの回収が所望され
るなら、供給物の幾らかが低圧塔をバイパスするから不
利益である。
式熱交換器温度制御、プラント冷却作用及び生成物窒素
生成の為に使用されねばならないからである。この後者
の作用は、窒素が低圧塔ではなく高圧塔により生成され
ねばならずそして蒸留システムに対して周知されている
ように圧力の増大は共存する液体及び蒸気分留物量の平
衡に不都合な影響を有し、平衡分離遂行の為にトレイの
ような追加分離ステージを必要とするから、システムに
苛酷な分離負担を課する。更に、アンバランス流れ用に
高圧塔棚蒸気の使用は、もしアルゴンの回収が所望され
るなら、供給物の幾らかが低圧塔をバイパスするから不
利益である。
これら問題の幾つかを克服する為に、空気の一部がアン
バランス流れとして使用された。このようなシステムに
おいて、骸空気部分はそれがタービン膨張された後低圧
塔に導入されうる。しかし、この流れはかなりの過熱を
含んでいる為、それがタービン膨張される前にアンバラ
ンス流れの成る種の温度管理が必要とされる。代表的ｋ
、これは、温いアンバランス流れの一部と冷い供給空気
流れの一部を交換することによった。しかし、これは混
合流れから成る所望流れに対して所定の圧力差を維持す
る為複線な制御弁配列を必要とする。更に、これは供給
空気流れ全体に圧力降下を導入する。更ｋまた、異った
温度のプロセス流れの混合は熱力学エネルギー損失を表
す。しかし、これら欠点のすべては、低圧塔に導入され
る流れを比較的低い過熱度に抑えるという望ましい結果
を得るにはどうしても必要であると考えられる。既に知
られているよ５に、万一とへ流れが過熱により表わされ
るような著しい熱含量を含んでいるなら、それは低圧塔
内の還流比に悪影響°を与えそれにより生成物回収率に
悪影響を与える。低圧空気流れ中の僅かの過熱でも降下
中の液体還流の一部を気化しそれにより低圧塔の下方区
画における還流比を増加して、塔分離を一層困難とする
。
バランス流れとして使用された。このようなシステムに
おいて、骸空気部分はそれがタービン膨張された後低圧
塔に導入されうる。しかし、この流れはかなりの過熱を
含んでいる為、それがタービン膨張される前にアンバラ
ンス流れの成る種の温度管理が必要とされる。代表的ｋ
、これは、温いアンバランス流れの一部と冷い供給空気
流れの一部を交換することによった。しかし、これは混
合流れから成る所望流れに対して所定の圧力差を維持す
る為複線な制御弁配列を必要とする。更に、これは供給
空気流れ全体に圧力降下を導入する。更ｋまた、異った
温度のプロセス流れの混合は熱力学エネルギー損失を表
す。しかし、これら欠点のすべては、低圧塔に導入され
る流れを比較的低い過熱度に抑えるという望ましい結果
を得るにはどうしても必要であると考えられる。既に知
られているよ５に、万一とへ流れが過熱により表わされ
るような著しい熱含量を含んでいるなら、それは低圧塔
内の還流比に悪影響°を与えそれにより生成物回収率に
悪影響を与える。低圧空気流れ中の僅かの過熱でも降下
中の液体還流の一部を気化しそれにより低圧塔の下方区
画における還流比を増加して、塔分離を一層困難とする
。
従って、逆転式熱交換器低温端温度制御用及びプラント
冷却作用に空気部分を使用し５ると同時に１上に挙げた
欠点を回避する空気分離方法を提供することが所望され
ている。
冷却作用に空気部分を使用し５ると同時に１上に挙げた
欠点を回避する空気分離方法を提供することが所望され
ている。
本発明の目的は、改善された空気分離方法の提供にある
。
。
本発明のまた別の目的は、逆転式熱交換器アンバランス
流れがプラント冷却作用を与える為膨張後退熱分を低減
される改善空気分離法を提供することである。
流れがプラント冷却作用を与える為膨張後退熱分を低減
される改善空気分離法を提供することである。
本発明の箋に別の目的は、逆転式熱交換器低温端温度制
御及びプラント冷却作用を与える為に空気留分を使用す
る改善された空気分離法を提供することである。
御及びプラント冷却作用を与える為に空気留分を使用す
る改善された空気分離法を提供することである。
本発明は、要約すると、大気圧より高い圧力にある供給
空気が実質上その露点まで冷却されそして高圧塔及び低
圧塔において精留作用を受けるよ５な精留による空気の
分離方法であって、約１０−から空気酸素濃度までの酸
素濃度を有する第１流れが降温中の供給流れに対して部
分通過により加温され、咳第１流れが続いて膨張されそ
して低圧塔に導入される空気分離方法において、１１１
前記高圧塔から第２液体流れを抜出すこと、（２）
前記第１流れを膨張後しかし低圧塔内に導入する前に前
記第２流れとの間接熱交換により冷却すること、及び （３） 前記第２流れを高圧塔に戻すことを包含する
空気分離方法を拠−供する。
空気が実質上その露点まで冷却されそして高圧塔及び低
圧塔において精留作用を受けるよ５な精留による空気の
分離方法であって、約１０−から空気酸素濃度までの酸
素濃度を有する第１流れが降温中の供給流れに対して部
分通過により加温され、咳第１流れが続いて膨張されそ
して低圧塔に導入される空気分離方法において、１１１
前記高圧塔から第２液体流れを抜出すこと、（２）
前記第１流れを膨張後しかし低圧塔内に導入する前に前
記第２流れとの間接熱交換により冷却すること、及び （３） 前記第２流れを高圧塔に戻すことを包含する
空気分離方法を拠−供する。
本発明方法の別の具体例は、大気圧より高い圧力にある
供給空気が実質上その露点まで冷却されそして高圧塔及
び低圧塔において精留作用を受けるような精留による空
気の分離方法であって、空気組成と実質上同じ組成を有
する第１流れが降温中の供給流れに対して部分通過によ
り音源され、該第１流れが続いて膨張されそして低圧塔
に導入される空気分離方法において、 （Ａ）冷却された供給空気を主部分と小部分とに分割す
ること、 （Ｂ）前記主部分を高圧塔に導入すること、（Ｃ）前記
小部分を第１流れと第２流れとに分割すること、 （Ｄ）前記第１ｆｉれを膨張後しかし低圧塔への導入餉
に前記第２流れとの間接熱交換により冷却すること、 （Ｗ）前記第２流れを高圧塔に導入することを包含する
空気分離方法にある。
供給空気が実質上その露点まで冷却されそして高圧塔及
び低圧塔において精留作用を受けるような精留による空
気の分離方法であって、空気組成と実質上同じ組成を有
する第１流れが降温中の供給流れに対して部分通過によ
り音源され、該第１流れが続いて膨張されそして低圧塔
に導入される空気分離方法において、 （Ａ）冷却された供給空気を主部分と小部分とに分割す
ること、 （Ｂ）前記主部分を高圧塔に導入すること、（Ｃ）前記
小部分を第１流れと第２流れとに分割すること、 （Ｄ）前記第１ｆｉれを膨張後しかし低圧塔への導入餉
に前記第２流れとの間接熱交換により冷却すること、 （Ｗ）前記第２流れを高圧塔に導入することを包含する
空気分離方法にある。
ここで使用されるものとして、用語「塔（カラム）」と
は蒸留塔を言及するものである。即ち、例文は蒸気相と
液体相とを塔内に設置された一連の垂ｉ１に離隔された
トレイ或いは棚板において或いは別様には塔を填める充
填要素において接触せしめるととＫより、液体及び蒸気
相が流体混合物の分離をもたらすよう向流接触される接
触塔乃至帯域を指称する。蒸留塔のこれ以上の詳細につ
いては、「ケ２カル エンジニアズ ノーンドブツク」
第５編（マツクグロク ヒル ブック カンノくニー発
行）、１５節１３−３頁「連続蒸留プロセス」を参照さ
れたい。空気を分離する為の一般的システムは、頂端を
低圧蒸留塔の゛下端と熱交換関係とした高圧蒸留塔を使
用している。低温圧縮空気は高圧塔において酸素富化留
分と窒素富化留分とに分離されそしてこれら留分が低圧
塔に移送されて窒素と酸素富化留分とに更に分離される
。複式蒸留塔設備の例はルヘメン著「ガスの分離」オッ
クスフォード ユニバーシティ プレス社刊（１９４９
年）に見られる。
は蒸留塔を言及するものである。即ち、例文は蒸気相と
液体相とを塔内に設置された一連の垂ｉ１に離隔された
トレイ或いは棚板において或いは別様には塔を填める充
填要素において接触せしめるととＫより、液体及び蒸気
相が流体混合物の分離をもたらすよう向流接触される接
触塔乃至帯域を指称する。蒸留塔のこれ以上の詳細につ
いては、「ケ２カル エンジニアズ ノーンドブツク」
第５編（マツクグロク ヒル ブック カンノくニー発
行）、１５節１３−３頁「連続蒸留プロセス」を参照さ
れたい。空気を分離する為の一般的システムは、頂端を
低圧蒸留塔の゛下端と熱交換関係とした高圧蒸留塔を使
用している。低温圧縮空気は高圧塔において酸素富化留
分と窒素富化留分とに分離されそしてこれら留分が低圧
塔に移送されて窒素と酸素富化留分とに更に分離される
。複式蒸留塔設備の例はルヘメン著「ガスの分離」オッ
クスフォード ユニバーシティ プレス社刊（１９４９
年）に見られる。
ここで使用する「過熱」或いは「過熱蒸気」とは特定圧
力において露点より高い温度を有する蒸気を意味するの
に使用される。過熱は露点を越えての温度差を構成する
熱分である。
力において露点より高い温度を有する蒸気を意味するの
に使用される。過熱は露点を越えての温度差を構成する
熱分である。
本発明プロセスを第１図を参照して詳細に説明する。
供給空気１２０は、はぼ周囲温度においてそして大気圧
を越える圧力において逆転式熱交換器２００に導入され
、ここで冷却されそして空気が冷却されるに際して水蒸
気や二酸化縦索のような凝縮性の汚染物が熱交換器壁土
に付着する。比較的清浄なそして冷却されたしかも加圧
された空気流れ１２１が熱交換器の低温端から取出され
そして高圧塔１２２の底部に導入される。この高圧塔内
で、底部における最Ｗの数ステージは、上昇蒸気を降下
液体と接触下でスクラビングし、それにより炭化水素の
ような逆転式熱交換器によって除去されなかった僅かの
汚染物を入来供給蒸気から浄化することを目的とする。
を越える圧力において逆転式熱交換器２００に導入され
、ここで冷却されそして空気が冷却されるに際して水蒸
気や二酸化縦索のような凝縮性の汚染物が熱交換器壁土
に付着する。比較的清浄なそして冷却されたしかも加圧
された空気流れ１２１が熱交換器の低温端から取出され
そして高圧塔１２２の底部に導入される。この高圧塔内
で、底部における最Ｗの数ステージは、上昇蒸気を降下
液体と接触下でスクラビングし、それにより炭化水素の
ような逆転式熱交換器によって除去されなかった僅かの
汚染物を入来供給蒸気から浄化することを目的とする。
供給空気蒸気が汚染物を除去された後、この流れの一部
１３７（空気と実質上同じ組成を持つ）は高圧塔の底よ
り数トレイ上方の地点において抜出される。抜出し空気
１３７の小部分１３９は、低圧塔からの戻り流れ（後述
）１３６，１３５或いは１２９と熱交換器１５２内で熱
交換して凝縮し、他方これら流れを逆転式熱交換器への
導入に先立って加温する。凝縮した皺小部分１４０はそ
の後高圧塔に戻される。
１３７（空気と実質上同じ組成を持つ）は高圧塔の底よ
り数トレイ上方の地点において抜出される。抜出し空気
１３７の小部分１３９は、低圧塔からの戻り流れ（後述
）１３６，１３５或いは１２９と熱交換器１５２内で熱
交換して凝縮し、他方これら流れを逆転式熱交換器への
導入に先立って加温する。凝縮した皺小部分１４０はそ
の後高圧塔に戻される。
、残りの主部分１３Ｂは逆転式熱交換器の低温端に導入
されそして該熱交換器の自己浄化作用に必要とされる低
温端側温度を制御するよう中間温度まで加温され１４１
において取出される。このアンバランス流れはその後熱
交換器から取出されそしてタービン膨張器１４２におい
て膨張されて冷却作用源となる寒冷気を発現する。
されそして該熱交換器の自己浄化作用に必要とされる低
温端側温度を制御するよう中間温度まで加温され１４１
において取出される。このアンバランス流れはその後熱
交換器から取出されそしてタービン膨張器１４２におい
て膨張されて冷却作用源となる寒冷気を発現する。
高圧塔１２２は、供給空気を酸素富化液１２３と窒素富
化流れ１２７とに分離する。供給空気からの僅かの汚染
物を含有する塔底溜り液１２５は、ゲルトラップ（ＫＬ
ＧＴ）１２４に通される。ゲルトラップ１２４はこれら
汚染物を除去する為の適当な吸着剤を収納している。そ
の後、塔底溜り液（０，富化液）は、導管１２５を通っ
て、熱交換器１３４において廃窒素１３４との熱交換で
予じめ加温されそして弁１３２において庸脹された後低
圧塔１３０に流入する。
化流れ１２７とに分離する。供給空気からの僅かの汚染
物を含有する塔底溜り液１２５は、ゲルトラップ（ＫＬ
ＧＴ）１２４に通される。ゲルトラップ１２４はこれら
汚染物を除去する為の適当な吸着剤を収納している。そ
の後、塔底溜り液（０，富化液）は、導管１２５を通っ
て、熱交換器１３４において廃窒素１３４との熱交換で
予じめ加温されそして弁１３２において庸脹された後低
圧塔１３０に流入する。
窒素富化流れ１２７は主凝縮器２０４ｅ’ｊ導入され、
ここで凝縮されて液体還流２０５を提供すると共に低圧
塔の底部１２８を再沸してこの塔の為の蒸気還流を提供
する。液体還流流れ２０５は、高圧塔内に導入される流
れ２０２と流れ１２６に分割される。後者の流れ１２６
は熱交換器１３３において廃窒素との熱交換により加温
されそして弁１３１において膨張された後低圧塔に導入
される。
ここで凝縮されて液体還流２０５を提供すると共に低圧
塔の底部１２８を再沸してこの塔の為の蒸気還流を提供
する。液体還流流れ２０５は、高圧塔内に導入される流
れ２０２と流れ１２６に分割される。後者の流れ１２６
は熱交換器１３３において廃窒素との熱交換により加温
されそして弁１３１において膨張された後低圧塔に導入
される。
膨張後のアンバランス流れ１４５は熱交換器１５４にお
いて、高圧塔から抜出し空気１１Ｊ７と実質上同じ水準
において抜出された少量の液体流れ１４５との間接熱交
換により過熱分を低減される。熱交換器１５４から１５
５において生ずる蒸気は高圧塔に戻される。過熱度低減
された流れ１４４は１５５として低圧塔に導入される。
いて、高圧塔から抜出し空気１１Ｊ７と実質上同じ水準
において抜出された少量の液体流れ１４５との間接熱交
換により過熱分を低減される。熱交換器１５４から１５
５において生ずる蒸気は高圧塔に戻される。過熱度低減
された流れ１４４は１５５として低圧塔に導入される。
アルゴン１収が所望される場合のような幾つかの用途に
対して、低圧過熱度低減流れの小部分１５ｔＳ）！低圧
塔をバイパスして廃窒素流れ１３５に付加される。この
ような構成は、熱交換器１５４を溢流冷却液条件におい
て運転するという利点を有し、それｋよりタービン排出
流れの最大限可能な過熱度低減作用を終始保証する。
対して、低圧過熱度低減流れの小部分１５ｔＳ）！低圧
塔をバイパスして廃窒素流れ１３５に付加される。この
ような構成は、熱交換器１５４を溢流冷却液条件におい
て運転するという利点を有し、それｋよりタービン排出
流れの最大限可能な過熱度低減作用を終始保証する。
熱交換器１５４においてタービン排出流れの過熱度低減
作用に必要とされる冷却材を供給するのに前記凝縮液体
空気流れ１４０を使用することも可能である。生成する
部分気化液体空気流れはその後実質土間じ水準において
高圧塔に戻される。
作用に必要とされる冷却材を供給するのに前記凝縮液体
空気流れ１４０を使用することも可能である。生成する
部分気化液体空気流れはその後実質土間じ水準において
高圧塔に戻される。
蒸気流れ１３７は好ましくは空気と同じ組成を有する。
代表的に、この流れは約１９〜２１％酸素の組成をとり
５る。幾つかの用途に対して、蒸気流れ１３７は高圧塔
１２２におけるもつと高位の地点から抜出されることも
可能で、それにより約１０−酸素といった低い酸素含量
を有しうる。
５る。幾つかの用途に対して、蒸気流れ１３７は高圧塔
１２２におけるもつと高位の地点から抜出されることも
可能で、それにより約１０−酸素といった低い酸素含量
を有しうる。
もつと低い酸素含量は高圧塔に対する分離ノくランスを
過大に崩し望ましくない。低温端温度制御に対して使用
される流れの容積流量は好ましくは供給空気流量の７〜
１８１もつとも好ましく各１その９〜１２１ｇであるｌ 液体流れ１４５は好ましくは、塔１２２のスクラビング
区画直上の、蒸気流れ１３７と実質上同じ水準において
塔１２２から抜出される。これを１、液体流れが代表的
にその上昇蒸気との平ｌｉｉに近（翫ことを意味する。
過大に崩し望ましくない。低温端温度制御に対して使用
される流れの容積流量は好ましくは供給空気流量の７〜
１８１もつとも好ましく各１その９〜１２１ｇであるｌ 液体流れ１４５は好ましくは、塔１２２のスクラビング
区画直上の、蒸気流れ１３７と実質上同じ水準において
塔１２２から抜出される。これを１、液体流れが代表的
にその上昇蒸気との平ｌｉｉに近（翫ことを意味する。
これは、塔１２２の底部スクラビング区画は主に上昇蒸
気を降下液体で洗うことだけを意図しそして実質的な分
離を行わな〜・力・ら、云えることである。この液体組
成は、圧力並びに分離ステージ乃至トレイの数を含めて
蒸留塔１２２の工程条件に依存するが、好ましくは約５
５〜３９−酸素の範囲にある。しかし、この液体は工程
条件に依存して約３０〜４５嘩の酸素含量なとり５る。
気を降下液体で洗うことだけを意図しそして実質的な分
離を行わな〜・力・ら、云えることである。この液体組
成は、圧力並びに分離ステージ乃至トレイの数を含めて
蒸留塔１２２の工程条件に依存するが、好ましくは約５
５〜３９−酸素の範囲にある。しかし、この液体は工程
条件に依存して約３０〜４５嘩の酸素含量なとり５る。
流れ１４３に対するまた別の適当な冷却液源は、例えば
流れ１２５のようなゲルトラップ１２４の下流の流れで
ある。この液体はトラップにより汚染物を除去されてお
り塔内のスクラビング区画直上の液組成に匹敵する組成
を有している。
流れ１２５のようなゲルトラップ１２４の下流の流れで
ある。この液体はトラップにより汚染物を除去されてお
り塔内のスクラビング区画直上の液組成に匹敵する組成
を有している。
高圧塔１２２への戻り流れは好ましくは抜出し流れと同
じ水準において塔に戻される。即ち、流れ１４０及び１
５３は、流れ１３７及び１４５が抽出されたのとそれぞ
れ同じ塔水準において戻されることが好ましい、これは
一般的には流体流れを一層容易ＫＪ＆扱うことを可能と
するので好ましい。しかし、同水準返送という規準は本
改善方法にとって決定的事項ではなくそしてこれら戻り
流れは供給空気の量太限数−にすぎない比較的少量の流
れであるから、塔１２２へ適当な水準で流れを導入して
も満足すべき結果が得られる。
じ水準において塔に戻される。即ち、流れ１４０及び１
５３は、流れ１３７及び１４５が抽出されたのとそれぞ
れ同じ塔水準において戻されることが好ましい、これは
一般的には流体流れを一層容易ＫＪ＆扱うことを可能と
するので好ましい。しかし、同水準返送という規準は本
改善方法にとって決定的事項ではなくそしてこれら戻り
流れは供給空気の量太限数−にすぎない比較的少量の流
れであるから、塔１２２へ適当な水準で流れを導入して
も満足すべき結果が得られる。
低圧塔１３０は最終分離を達成しそして生成物酸素流れ
１２９及び廃窒素流れ１５５を生成する。
１２９及び廃窒素流れ１５５を生成する。
廃窒素流れは前記した通り熱交換器１５３及び１５４に
おける液体還流をサブ冷却するのに使用しうる。追加的
に、低圧塔は塔頂から生成物窒素１３６を生成するのに
使用されうる。これら放出流れはすべて、熱交換器１５
２において抜出し空気小部分１３９に対して放出流れが
生成物酸素１４９、廃窒素（ＷＮ２） １５０及び生成
物窒素１５１として逆転式熱交換器２００に流入する前
に過熱されうる。これら放出物は、１４６，１４８及び
１４７として熱交換器２００から流出する。
おける液体還流をサブ冷却するのに使用しうる。追加的
に、低圧塔は塔頂から生成物窒素１３６を生成するのに
使用されうる。これら放出流れはすべて、熱交換器１５
２において抜出し空気小部分１３９に対して放出流れが
生成物酸素１４９、廃窒素（ＷＮ２） １５０及び生成
物窒素１５１として逆転式熱交換器２００に流入する前
に過熱されうる。これら放出物は、１４６，１４８及び
１４７として熱交換器２００から流出する。
入来する供給空気は、逆転式熱交換器２００を通過して
凝縮性汚染物を浄化された彼、低温端側ゲルトラップの
ようなフィルタ手段を通ることにより熱交換器から出る
に際して他の汚染物を更に除去されうる。生？ける浄化
供給空気の一部は供給空気のすべてを高圧塔に通して追
加浄化を実現する必要なく、熱交換器低温端温度制御用
にそしてプラント冷却用に直接使用されうる。低温端ゲ
ルトラップを使用するそのよ５な構成の一具体例が第２
図に示されている。第２図の番号は第１及び２図に共通
する要素乃至流れ（或いは特性）Ｋ対しては＃１１図の
それと対応する。第２図に示される具体例についての論
議は第１図と相異する点にのみ絞って詳述する。
凝縮性汚染物を浄化された彼、低温端側ゲルトラップの
ようなフィルタ手段を通ることにより熱交換器から出る
に際して他の汚染物を更に除去されうる。生？ける浄化
供給空気の一部は供給空気のすべてを高圧塔に通して追
加浄化を実現する必要なく、熱交換器低温端温度制御用
にそしてプラント冷却用に直接使用されうる。低温端ゲ
ルトラップを使用するそのよ５な構成の一具体例が第２
図に示されている。第２図の番号は第１及び２図に共通
する要素乃至流れ（或いは特性）Ｋ対しては＃１１図の
それと対応する。第２図に示される具体例についての論
議は第１図と相異する点にのみ絞って詳述する。
第２図に示される具体例において、供給空気１２０は、
はぼ周囲温度においてそして大気圧を越える圧力におい
て逆転式熱交換器２００に導入されそしてそこから流出
した後低温端側のゲルトラップ１９６に通り、炭化水素
のような汚染物が空気から更に除去される。冷却されそ
して清浄となった空気流れ１２１はその後主部分１７１
と小部分１７２とに分割される。主部分１７１は高圧塔
１２２に供給物として導入され、他方小部分は第１流れ
１７５と第２流れ１７４とに分割される。
はぼ周囲温度においてそして大気圧を越える圧力におい
て逆転式熱交換器２００に導入されそしてそこから流出
した後低温端側のゲルトラップ１９６に通り、炭化水素
のような汚染物が空気から更に除去される。冷却されそ
して清浄となった空気流れ１２１はその後主部分１７１
と小部分１７２とに分割される。主部分１７１は高圧塔
１２２に供給物として導入され、他方小部分は第１流れ
１７５と第２流れ１７４とに分割される。
第１流れ１７３は逆（成熱交換器に低温端温度制御の為
に導入される。流れ１７３は１４１において熱交換器を
部分的に通過後取出され、タービン膨Ｐｓ器１４２にお
いて膨張される。膨張した流れ１４５は流れ１７４との
間接熱交換により過熱度を低減される。この具体例は追
加的に、低圧塔からの戻りプロセス流れを熱交換器１５
２において加熱するのＫｆＩｉ、れ１７４を使用する随
意的構成な例示している。前述した随意的なバイパス流
れ１５６も例示されている。
に導入される。流れ１７３は１４１において熱交換器を
部分的に通過後取出され、タービン膨Ｐｓ器１４２にお
いて膨張される。膨張した流れ１４５は流れ１７４との
間接熱交換により過熱度を低減される。この具体例は追
加的に、低圧塔からの戻りプロセス流れを熱交換器１５
２において加熱するのＫｆＩｉ、れ１７４を使用する随
意的構成な例示している。前述した随意的なバイパス流
れ１５６も例示されている。
膨張されそして遺熟度低減された流れ１４４は低圧塔１
５０に１５５として導入されそして流れ１７４は高圧塔
に導入される。
５０に１５５として導入されそして流れ１７４は高圧塔
に導入される。
この具体例において、小部分１７２は容積流量ベースに
おいて入来供給空気の好ましくは７〜１８−１もつとも
好ましくは９〜１２−を占め、供給空気の残部が主部分
１７１を構成する。流れ１７４は容積流量ペースにおい
て入来供給空気の１〜３嘔を好ましくは構成し、もつと
も好ましくは約２−である。流れ１７３は小部分１７２
−ｆｆｉれ１７４として分割された部分を構成する。
おいて入来供給空気の好ましくは７〜１８−１もつとも
好ましくは９〜１２−を占め、供給空気の残部が主部分
１７１を構成する。流れ１７４は容積流量ペースにおい
て入来供給空気の１〜３嘔を好ましくは構成し、もつと
も好ましくは約２−である。流れ１７３は小部分１７２
−ｆｆｉれ１７４として分割された部分を構成する。
低温端ゲルトラップ構成が使用される時、膨張アンバラ
ンス流れを、第２図の具体例の流れ１７４のような浄化
供給空気から分流された流れを使用してではなく、第１
図の具体例の流れ１４５のような高圧塔から抜出される
流れとの間接熱交換により過熱低減するのが一層好まし
いこともあるかもしれない。どちらの構成が一層好まし
いかの決定は、熱伝達効率、建設及び配管の容易性及び
当業者に知られる他の因子のような様々の因子に依存し
よう。
ンス流れを、第２図の具体例の流れ１７４のような浄化
供給空気から分流された流れを使用してではなく、第１
図の具体例の流れ１４５のような高圧塔から抜出される
流れとの間接熱交換により過熱低減するのが一層好まし
いこともあるかもしれない。どちらの構成が一層好まし
いかの決定は、熱伝達効率、建設及び配管の容易性及び
当業者に知られる他の因子のような様々の因子に依存し
よう。
本発明方法は、タービン排出流れを高圧塔に対応する空
気飽和条件に近く冷却せしめる。代表的に、高圧塔空気
飽和温度は約９５〜１０５ｃ′１ｃの範囲にある。ター
ビン排出空気を高圧塔空気飽和温度に冷却することは、
一般に少くとも約１０°Ｋから約３０°にもの多くの範
囲にある相当の過熱をタービン排出流れから取除く結果
をもたらす、これは一般にタービン排出流れにおける過
熱分の約２０〜８０ｓＫ轟る。過熱低減量は残存過熱に
較べて非常に大きくそして低圧塔性能に著しい効果を有
する。
気飽和条件に近く冷却せしめる。代表的に、高圧塔空気
飽和温度は約９５〜１０５ｃ′１ｃの範囲にある。ター
ビン排出空気を高圧塔空気飽和温度に冷却することは、
一般に少くとも約１０°Ｋから約３０°にもの多くの範
囲にある相当の過熱をタービン排出流れから取除く結果
をもたらす、これは一般にタービン排出流れにおける過
熱分の約２０〜８０ｓＫ轟る。過熱低減量は残存過熱に
較べて非常に大きくそして低圧塔性能に著しい効果を有
する。
逆転式熱交換器の部分通過を為す低温端温度制御流れは
、逆転式熱交換器から任意の地点で堆出しうる。これは
プロセス変数に部分的に依存しよう。しかし、この流れ
が逆転式熱交換器からそのはぼ中央点において散出され
ることが好ましい。
、逆転式熱交換器から任意の地点で堆出しうる。これは
プロセス変数に部分的に依存しよう。しかし、この流れ
が逆転式熱交換器からそのはぼ中央点において散出され
ることが好ましい。
温度制御流れの温度は、逆転式熱交換器からの職出しに
依存して、約１５０〜２００°にの範囲にあるのが代表
的である。
依存して、約１５０〜２００°にの範囲にあるのが代表
的である。
本発明方法は、アルゴン製造が所望される時特に有益で
ある０周知のように、アルゴン製造が所望される時、低
圧塔からの流れはアルゴン塔に供給きれて、アルゴン富
化部分とアルゴンに乏しい部分に分割される。アルゴン
に富む部分はアルゴン精製所に送られそしてアルゴンに
乏しい部分は低圧塔に戻される。
ある０周知のように、アルゴン製造が所望される時、低
圧塔からの流れはアルゴン塔に供給きれて、アルゴン富
化部分とアルゴンに乏しい部分に分割される。アルゴン
に富む部分はアルゴン精製所に送られそしてアルゴンに
乏しい部分は低圧塔に戻される。
上述した通り、本発明方法についての叙上具体例のすべ
てはタービン排出流れが低圧塔に導入される前にその過
熱度低減を行う。当業者なら、本発明方法の必須要件に
反しないここで騨述した以外のプロセス構成を案出し５
るはずである。
てはタービン排出流れが低圧塔に導入される前にその過
熱度低減を行う。当業者なら、本発明方法の必須要件に
反しないここで騨述した以外のプロセス構成を案出し５
るはずである。
本発明方法の代表的実施例が、酸素プラント（但し窒素
及びアルゴンも製造する）と関連する質量及ヒ熱バラン
スのランピユータシミュレーションから得られた表Ｉの
プルセス条件により例示される。供給空気は、第１図に
例示されるような本発明方法を使用して酸素、窒素及び
アルゴン生成物を朧出するよう処理された。流れ番号は
第１図のそれに対応する。表から理解されるように、高
圧塔から抜出されそして逆転式熱交換器のアンバランス
流れとして使用される空気流れは、供給空気の約１１ｓ
でありそして約１８４°Ｋ及び９３ｐａｉｎ におい
て熱交換器ユニットから取出される。
及びアルゴンも製造する）と関連する質量及ヒ熱バラン
スのランピユータシミュレーションから得られた表Ｉの
プルセス条件により例示される。供給空気は、第１図に
例示されるような本発明方法を使用して酸素、窒素及び
アルゴン生成物を朧出するよう処理された。流れ番号は
第１図のそれに対応する。表から理解されるように、高
圧塔から抜出されそして逆転式熱交換器のアンバランス
流れとして使用される空気流れは、供給空気の約１１ｓ
でありそして約１８４°Ｋ及び９３ｐａｉｎ におい
て熱交換器ユニットから取出される。
この流れはその後直接タービン膨張されて約２１ｐｓｉ
ａ の排出圧力及び約１２９°にの対応する排出温度
へのプラント冷却作用を生みだす。この条件は排出ガス
における実質上の過熱状態を表し、これはもしこの流れ
が低圧塔に直接導入されるなら著しい欠点となる。そこ
で、直接導入せずに、この流れは対応する圧力条件にお
ける高圧塔空気の飽和温度（９５ｐｌｉａｋおいて１０
１°Ｋ）に近い約１０５°Ｋまで冷却されそして後低圧
塔に導入される。空気過熱度低減は高圧塔から得られる
液体との間接熱交換により達成される。このプロセス構
成は、タービン排出流れ過熱度を得られる最大値４４°
にの約２６°に７１２け減ず□る役目をなす。このター
ビン空気過熱減少は低圧塔分離の性能に、顕著な効果を
有する。表は、約１８４°にのタービン入口温度及び約
１２９°にの対応する出口温度そして約２６°にの続い
ての冷却を例示するけれども、本発明の実施はこのよう
な条件の範囲を包括するものであることが理解されよう
。
ａ の排出圧力及び約１２９°にの対応する排出温度
へのプラント冷却作用を生みだす。この条件は排出ガス
における実質上の過熱状態を表し、これはもしこの流れ
が低圧塔に直接導入されるなら著しい欠点となる。そこ
で、直接導入せずに、この流れは対応する圧力条件にお
ける高圧塔空気の飽和温度（９５ｐｌｉａｋおいて１０
１°Ｋ）に近い約１０５°Ｋまで冷却されそして後低圧
塔に導入される。空気過熱度低減は高圧塔から得られる
液体との間接熱交換により達成される。このプロセス構
成は、タービン排出流れ過熱度を得られる最大値４４°
にの約２６°に７１２け減ず□る役目をなす。このター
ビン空気過熱減少は低圧塔分離の性能に、顕著な効果を
有する。表は、約１８４°にのタービン入口温度及び約
１２９°にの対応する出口温度そして約２６°にの続い
ての冷却を例示するけれども、本発明の実施はこのよう
な条件の範囲を包括するものであることが理解されよう
。
表■
生成物 （ｃｆｈ）
空気供給流−９１（ｃｆｈ） ７，４
０５．０００塔への低圧空気流れ１５５ （ｃｆｈ） ６２翫０００＜Ｓ
供給空気）８４ 温度’Ｋ １０５
０５．０００塔への低圧空気流れ１５５ （ｃｆｈ） ６２翫０００＜Ｓ
供給空気）８４ 温度’Ｋ １０５
第１図は本発明方法の一具体例の概略図であり、第２図
は別の具体例の概略図である。 ２００： 逆転式熱交換器 １２１： 清浄化空気流れ １２２： 高圧塔 １５０： 低圧塔 ２０４： 主熱交換器 １４２： タービン庸脹器 １４４： 過熱低減流れ １５４： 熱交換器 １５７； 抜出し空気 １５８： 主部分 １５９： 小部分 １４１： 中間温度アンノ（ランス流れ１５５．１５４
．１５２： 熱交換器１２４： ゲルトラップ １９６； ゲルトラップ １２１： 浄化供給空気 １７１： 主部分 １７２： 小部分 １７３： 第１流れ １７４： 第２流れ
は別の具体例の概略図である。 ２００： 逆転式熱交換器 １２１： 清浄化空気流れ １２２： 高圧塔 １５０： 低圧塔 ２０４： 主熱交換器 １４２： タービン庸脹器 １４４： 過熱低減流れ １５４： 熱交換器 １５７； 抜出し空気 １５８： 主部分 １５９： 小部分 １４１： 中間温度アンノ（ランス流れ１５５．１５４
．１５２： 熱交換器１２４： ゲルトラップ １９６； ゲルトラップ １２１： 浄化供給空気 １７１： 主部分 １７２： 小部分 １７３： 第１流れ １７４： 第２流れ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）大気圧より高い圧力にある供給空気が実質上その露
嘘まで冷却されそして高圧塔及び低圧塔において精留作
用を受けるような精留による空気の分離方法であって、
約１０噂から空気酸素濃度までの酸素濃度を有する第１
流れが降温中の供給流れに対して部分通過により加温さ
れ、該第１流れが続いて膨鰻されそして低圧塔に導入さ
れる空気分離方法において、 １１ｇ 前記高圧塔から第２液体流れを抜出すこと、
（２）前記第１流れを膨張後しかし低圧塔内に導入する
前に前記第２流れとの間接熱交換により冷却すること、
及び （３） 前記第２流れを高圧塔に戻すことを包含する
空気分離方法。 ２）ｔａｌＲれが高圧塔から抜出された蒸気流れである
特許請求の範囲第１項記載の方法。 ５）第１流れが汚染物除去の為フィルタ手段を通過した
後の冷却供給空気の一部である特許請求の範囲第１項記
載の方法。 ４）第２流れが完全に蒸気として高圧塔に戻される特許
請求の範囲第１項記載の方法。 ５）第１流れが約１９〜２１９ｇの酸素濃度を有する特
許請求の範囲第１項記載の方法。 ６）第２流れが３０〜４５−の酸素濃度を有する特許請
求の範囲第１項記載の方法。 ７）第２流れが３５〜Ｓ９−の酸素濃度を有する特許請
求の範囲第１項記載の方法。 ８）加温後膨張前の第１流れの温度が１５０〜２０００
にである特許請求の範囲第１３記載の方法。 ９）第１流れの容積流量が供給空気流量の７〜１８チで
ある特許請求の範囲第１項記載の方法。 １０）第１流れの容積流量が供給空気流量の９〜１２嘔
である特許請求の範囲第１項記載の方法。 １１）冷却段階（２）が膨張した第１流れから過熱の約
２０〜８０襲を除去する特許請求の範囲第１項記載の方
法。 １２）大気圧より高い圧力にある供給空気が実質上その
露点まで冷却されそして高圧塔及び低圧塔において精留
作用を受けるような精留による空気の分離方法であって
、空気組成と実質上同じ組成を有する第１流れが降温中
の供給流れに対して部分通過により加温され、該第１流
れが続いて膨張されそして低圧塔に導入される空気分離
方法において、 （Ａ）冷却された供給空気を主部分と小部分とに分割す
ること、 （Ｂ）前記主部分を高圧塔に導入すること、（Ｃ）前記
小部分を第１ｆれと第２流れとに分割すること、 （Ｄ）前記第１流れを膨張後しかし低圧塔への導入前に
前記第２流れとの間接熱交換により冷却すること、
。 （Ｅ）前記第２流れを高圧塔に導入することを包含する
空気分離方法。 １５）加温後膨張前の第１流れの温度が１５０〜２００
°にである特許請求の範囲第１２項記載の方法。 １４）小部分の容積流量が供給空気流量の７〜１８−で
ある特許請求の範囲第１２項記載の方法。 １５）小部分の容積流量が供給空気流量の９〜１２慢で
ある特許請求の範囲第１２項紀載の方法。 １６）第２流れの容積流量が供給空気流量の１〜５嘩で
ある特許請求の範囲第１２項記載の方法。 １７）冷却段階（Ｄ）が膨張した薯１流れから過熱分の
約２０〜８０−を除去する特許請求の範囲第１２項記載
の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US328817 | 1981-12-09 | ||
| US06/328,817 US4407135A (en) | 1981-12-09 | 1981-12-09 | Air separation process with turbine exhaust desuperheat |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58106377A true JPS58106377A (ja) | 1983-06-24 |
| JPS627465B2 JPS627465B2 (ja) | 1987-02-17 |
Family
ID=23282572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57214733A Granted JPS58106377A (ja) | 1981-12-09 | 1982-12-09 | タ−ビン排出ガス過熱度を低減する改善された空気分離方法 |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4407135A (ja) |
| EP (1) | EP0081473B2 (ja) |
| JP (1) | JPS58106377A (ja) |
| KR (1) | KR880001511B1 (ja) |
| AT (1) | ATE31809T1 (ja) |
| AU (1) | AU548184B2 (ja) |
| BR (1) | BR8207103A (ja) |
| CA (1) | CA1173737A (ja) |
| DE (1) | DE3277931D1 (ja) |
| DK (1) | DK547282A (ja) |
| ES (1) | ES8402164A1 (ja) |
| MX (1) | MX156853A (ja) |
| NO (1) | NO155828B (ja) |
| ZA (1) | ZA829072B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6060485A (ja) * | 1983-09-12 | 1985-04-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 空気分離方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4543115A (en) * | 1984-02-21 | 1985-09-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual feed air pressure nitrogen generator cycle |
| US5398514A (en) * | 1993-12-08 | 1995-03-21 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with intermediate temperature turboexpansion |
| US6000239A (en) * | 1998-07-10 | 1999-12-14 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system with high ratio turboexpansion |
| US6112550A (en) * | 1998-12-30 | 2000-09-05 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system and hybrid refrigeration generation |
| US6053008A (en) * | 1998-12-30 | 2000-04-25 | Praxair Technology, Inc. | Method for carrying out subambient temperature, especially cryogenic, separation using refrigeration from a multicomponent refrigerant fluid |
| CN101443616B (zh) * | 2006-05-15 | 2012-06-20 | 国际壳牌研究有限公司 | 液化烃物流的方法和设备 |
| EP2245403A2 (en) | 2008-02-14 | 2010-11-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream |
| US20130000352A1 (en) * | 2011-06-30 | 2013-01-03 | General Electric Company | Air separation unit and systems incorporating the same |
| CN109603186A (zh) * | 2018-12-14 | 2019-04-12 | 北京世纪隆博科技有限责任公司 | 一种精馏塔顶温与回流罐液位解耦控制方法 |
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| JPS5545825A (en) * | 1978-09-21 | 1980-03-31 | Toray Industries | Dyeing of fiber structure |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3066494A (en) * | 1958-05-26 | 1962-12-04 | Union Carbide Corp | Process of and apparatus for low-temperature separation of air |
| US3264831A (en) * | 1962-01-12 | 1966-08-09 | Linde Ag | Method and apparatus for the separation of gas mixtures |
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| US3340697A (en) * | 1964-05-06 | 1967-09-12 | Hydrocarbon Research Inc | Heat exchange of crude oxygen and expanded high pressure nitrogen |
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| BR7606681A (pt) * | 1975-10-28 | 1977-11-16 | Linde Ag | Processo e instalacao para fracionamento de ar |
-
1981
- 1981-12-09 US US06/328,817 patent/US4407135A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-11-12 CA CA000415449A patent/CA1173737A/en not_active Expired
- 1982-12-06 KR KR8205465A patent/KR880001511B1/ko active
- 1982-12-07 BR BR8207103A patent/BR8207103A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-12-08 EP EP82850254A patent/EP0081473B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-12-08 DE DE8282850254T patent/DE3277931D1/de not_active Expired
- 1982-12-08 AT AT82850254T patent/ATE31809T1/de not_active IP Right Cessation
- 1982-12-09 NO NO824149A patent/NO155828B/no unknown
- 1982-12-09 MX MX195534A patent/MX156853A/es unknown
- 1982-12-09 JP JP57214733A patent/JPS58106377A/ja active Granted
- 1982-12-09 AU AU91705/82A patent/AU548184B2/en not_active Ceased
- 1982-12-09 ES ES518026A patent/ES8402164A1/es not_active Expired
- 1982-12-09 ZA ZA829072A patent/ZA829072B/xx unknown
- 1982-12-09 DK DK547282A patent/DK547282A/da not_active Application Discontinuation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5449992A (en) * | 1977-09-28 | 1979-04-19 | Hitachi Ltd | Air separator |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR840002973A (ko) | 1984-07-21 |
| ES518026A0 (es) | 1984-01-16 |
| ZA829072B (en) | 1984-03-28 |
| NO824149L (no) | 1983-06-10 |
| DE3277931D1 (en) | 1988-02-11 |
| JPS627465B2 (ja) | 1987-02-17 |
| EP0081473B1 (en) | 1988-01-07 |
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| EP0081473B2 (en) | 1993-07-14 |
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| US4407135A (en) | 1983-10-04 |
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| AU548184B2 (en) | 1985-11-28 |
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