JPS58104120A - 細粒組織を有する高張力鋼材の製造方法 - Google Patents
細粒組織を有する高張力鋼材の製造方法Info
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- JPS58104120A JPS58104120A JP20249681A JP20249681A JPS58104120A JP S58104120 A JPS58104120 A JP S58104120A JP 20249681 A JP20249681 A JP 20249681A JP 20249681 A JP20249681 A JP 20249681A JP S58104120 A JPS58104120 A JP S58104120A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間加工後、焼入れ焼戻しを施して高張力鋼
材を製造する方法に関するものである。
材を製造する方法に関するものである。
現在、溶接構造物ｉ多用される高張力鋼板、劃管には強
度の他に、安全性の観点から高い靭性が要求される０こ
れらの高張力鋼材は、一般に強度が高くなる柵切欠靭性
が劣化するために、それを補うためにＮｉ 、 Ｎｏ等
の高価な元素が添加される。
度の他に、安全性の観点から高い靭性が要求される０こ
れらの高張力鋼材は、一般に強度が高くなる柵切欠靭性
が劣化するために、それを補うためにＮｉ 、 Ｎｏ等
の高価な元素が添加される。
強度と靭性の双方を高めるにはフエライシ粒径、あるい
は調質鋼においては前オーステナイト粒径を微細化する
ことが有効であると言われている（ Ｒ，Ａ、Ｇｒａ
ｎｇｅ、 Ｔｒａｍｓ、 ム８Ｍ、 ！９ （７
９４６）、 Ｐ、 コロ〔文献ｌ〕；鈴木・金沢、
鉄鋼基礎共同研究会。
は調質鋼においては前オーステナイト粒径を微細化する
ことが有効であると言われている（ Ｒ，Ａ、Ｇｒａ
ｎｇｅ、 Ｔｒａｍｓ、 ム８Ｍ、 ！９ （７
９４６）、 Ｐ、 コロ〔文献ｌ〕；鈴木・金沢、
鉄鋼基礎共同研究会。
一度と靭性部金第−回シンポジウム資料、昭和４Ｉ４都
６月デ日、Ｐダｔ〔文献２〕）。
６月デ日、Ｐダｔ〔文献２〕）。
しかしながら文献ｌでは、０．３９％Ｃの高炭素鋼にお
いてオーステナイト′粒の微細化に伴い強度が上昇する
ことは報告されているが、靭性に間しては明らかにされ
ていない。また文献２では溶接構造用鋼について高周波
加：・熱処理によってオーステナイト粒の細粒化を計量
すると、切欠靭性については向上するが強度、特に引張
強さに関してはあまり大きな効果はないことが報告され
ている。
いてオーステナイト′粒の微細化に伴い強度が上昇する
ことは報告されているが、靭性に間しては明らかにされ
ていない。また文献２では溶接構造用鋼について高周波
加：・熱処理によってオーステナイト粒の細粒化を計量
すると、切欠靭性については向上するが強度、特に引張
強さに関してはあまり大きな効果はないことが報告され
ている。
本発明者等は鋼材および熱処理を種々検討した結果、低
炭素Ｓ接構造用鋼材において、罰オーステナイト粒を微
細にし、かつ焼戻し定数としてＴＰ ＝ （Ｔ＋コアＪ
） （２０＋ ｊｏｇｔ ） （Ｔ ：焼戻し温度（’
Ｃ） 、ｔ ｓ焼戻し時間（ｈｒ） 〕が比較的小さい
範囲で焼戻すことにより、高強度かつ高靭性の細粒組織
をもつ高張力鋼材が得られることを見い出した。
炭素Ｓ接構造用鋼材において、罰オーステナイト粒を微
細にし、かつ焼戻し定数としてＴＰ ＝ （Ｔ＋コアＪ
） （２０＋ ｊｏｇｔ ） （Ｔ ：焼戻し温度（’
Ｃ） 、ｔ ｓ焼戻し時間（ｈｒ） 〕が比較的小さい
範囲で焼戻すことにより、高強度かつ高靭性の細粒組織
をもつ高張力鋼材が得られることを見い出した。
本発明はこの知見に基づいて創作されたものであって、
その目的は高強度でかつ高靭性すなわち、引張強さｂｏ
ｋｇ／−級で７７ｒｓ −／ （ＩＩ’０℃以下、ｔ
。
その目的は高強度でかつ高靭性すなわち、引張強さｂｏ
ｋｇ／−級で７７ｒｓ −／ （ＩＩ’０℃以下、ｔ
。
＃１９／−級でｖＴｒ、−００℃以下の性質を有する細
粒組織の高張力鋼材を製造する方法を提供することにあ
る。
粒組織の高張力鋼材を製造する方法を提供することにあ
る。
しかして本発明の要旨は、以下のとおりのものである。
□
０ ！ ０６０り 〜 ０．／４ ％ 、 Ｓ４
１ ０．１０ − ／、００ ％ 、Ｍｎ Ｉ
ＯＪＯ〜 ／、！θ ％ 、 Ｃｒ ≦ １．θＯ
％ 、 ＭＯ≦ Ｏｏり０―−一一酔−−−■− ％、ムｔ ： ｏ、ｏｓ〜θ、１１％、Ｎ≦ｏ、ｏｏｒ
ｏ％、ＢＩｏ、ｏｏｏｚ〜０．００３０％を含有し、ま
たは以上に加えさらにＯｕ ： ０．１０〜０．３０％
、Ｎ１：θ、コｏ〜ｉ、ｓ。
１ ０．１０ − ／、００ ％ 、Ｍｎ Ｉ
ＯＪＯ〜 ／、！θ ％ 、 Ｃｒ ≦ １．θＯ
％ 、 ＭＯ≦ Ｏｏり０―−一一酔−−−■− ％、ムｔ ： ｏ、ｏｓ〜θ、１１％、Ｎ≦ｏ、ｏｏｒ
ｏ％、ＢＩｏ、ｏｏｏｚ〜０．００３０％を含有し、ま
たは以上に加えさらにＯｕ ： ０．１０〜０．３０％
、Ｎ１：θ、コｏ〜ｉ、ｓ。
襲およびｖ ： ｏ、ｏｔ〜０．０６％のｌ槍または一
種以上を含有し残部はｒ・およびＮ以外の不可避的不純
物から成る鋼片を、熱間加工後ムｒ工点以下の温度まで
冷却した後、Ａｃ８点以上でヂｇｏ℃以下の最高加熱温
度に、１０５点から該最高加熱温度までの温度域におけ
る鋼材の滞留時間がｉｏｏ秒を超えない範棚で加熱し、
直ちに焼入れし、次いで焼戻し定数ＴＰ ＝ （Ｔ ＋
Ｊ？Ｊ ） （２０＋ ｌｏｇｔ ） （Ｔ ：温度
（’Ｃ）、ｔ！待時間ｈｒ） ）がｌらｏｏｏ以下であ
る値で焼戻すことを特徴とする、細粒組織を有する高張
力鋼材の製造方法〇 以下、本発明について詳細に説明する。
種以上を含有し残部はｒ・およびＮ以外の不可避的不純
物から成る鋼片を、熱間加工後ムｒ工点以下の温度まで
冷却した後、Ａｃ８点以上でヂｇｏ℃以下の最高加熱温
度に、１０５点から該最高加熱温度までの温度域におけ
る鋼材の滞留時間がｉｏｏ秒を超えない範棚で加熱し、
直ちに焼入れし、次いで焼戻し定数ＴＰ ＝ （Ｔ ＋
Ｊ？Ｊ ） （２０＋ ｌｏｇｔ ） （Ｔ ：温度
（’Ｃ）、ｔ！待時間ｈｒ） ）がｌらｏｏｏ以下であ
る値で焼戻すことを特徴とする、細粒組織を有する高張
力鋼材の製造方法〇 以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明の技術的思想の基本は、Ｂを添加して焼入
性を高めた鋼材をオーステナイト域での加熱時間を短か
くして細粒状態のままで焼入れし、しかる後に短時間の
焼戻しを行なうことによって高強度かつ高靭性の鋼材を
得ることにある。第１図は熱処理を種々に変えて前オー
ステナイト粒径を変化させた場合の引張強さ、降伏強さ
およびシャルピー衝撃試験での破面遷移温度マＴｒｓと
Ａｙ″″ｉ（ｄγ：前オーステナイト粒径）の関係を示
す図表である。
性を高めた鋼材をオーステナイト域での加熱時間を短か
くして細粒状態のままで焼入れし、しかる後に短時間の
焼戻しを行なうことによって高強度かつ高靭性の鋼材を
得ることにある。第１図は熱処理を種々に変えて前オー
ステナイト粒径を変化させた場合の引張強さ、降伏強さ
およびシャルピー衝撃試験での破面遷移温度マＴｒｓと
Ａｙ″″ｉ（ｄγ：前オーステナイト粒径）の関係を示
す図表である。
この図表は、よく知られたＨａｌｌ −Ｐ＠ｔｏｈの関
係を示している。すなわち降伏応力、マＴｒｓはａ、”
”ｉ）が大きくなるにつれ、すなわち６ｒが小さくなる
につれて向上することを示している。また引張強さも同
様であるが、ａ、””Ｌ？を境にしてはない。したがっ
てａ−＋＞７、つまりｄ、を０．００コＱ − 一以下の細粒にすれば強度が着しく高くなり、かつマＴ
ｒｓも低下して高い切欠靭性が得られることが分かる。
係を示している。すなわち降伏応力、マＴｒｓはａ、”
”ｉ）が大きくなるにつれ、すなわち６ｒが小さくなる
につれて向上することを示している。また引張強さも同
様であるが、ａ、””Ｌ？を境にしてはない。したがっ
てａ−＋＞７、つまりｄ、を０．００コＱ − 一以下の細粒にすれば強度が着しく高くなり、かつマＴ
ｒｓも低下して高い切欠靭性が得られることが分かる。
次にｄ、を０．００コＯｌ以下にするための熱処理方法
について述べる。オーステナイト粒の成長はＡｏｓ点以
上の温度で超こるので、粒径を支配する因子は１０５点
を超えてかつ最高加熱温度までの間に脅賀する時間、す
なわち１０５点を超えた時から焼き入れ開始までの時間
であると考えられる・第１図の図表は加熱速度、保持時
間略を槙々に戻えたときのムロ３〜Ｉ＆高温度間の滞留
時間と焼き入れ後のオーステナイト粒径との間係を示す
。この図表によりム０３〜ＩＩｋ高加熱温度間の滞留時
間をｉｏ。
について述べる。オーステナイト粒の成長はＡｏｓ点以
上の温度で超こるので、粒径を支配する因子は１０５点
を超えてかつ最高加熱温度までの間に脅賀する時間、す
なわち１０５点を超えた時から焼き入れ開始までの時間
であると考えられる・第１図の図表は加熱速度、保持時
間略を槙々に戻えたときのムロ３〜Ｉ＆高温度間の滞留
時間と焼き入れ後のオーステナイト粒径との間係を示す
。この図表によりム０３〜ＩＩｋ高加熱温度間の滞留時
間をｉｏ。
秒以下とすればオーステナイト粒径をｏ、ｏｏＪｏｗｓ
以下にできることを見い出した。この細粒化の方法につ
いてはムｌ、Ｎを多量に添加してムＡＭ析出物を利用す
る方法が知られているが、本発明によればＡｊ、Ｎを多
量に添加することなく細粒化することが可能である。
以下にできることを見い出した。この細粒化の方法につ
いてはムｌ、Ｎを多量に添加してムＡＭ析出物を利用す
る方法が知られているが、本発明によればＡｊ、Ｎを多
量に添加することなく細粒化することが可能である。
次に焼戻し条件について述べる。第３図に前述の熱処理
で得られた細粒鋼と通常の熱処理で得られた前オーステ
ナイト粒径ａ、 ＞ ｏ、ｏｏコＯｗ＋の鋼を種々の条
件で焼戻したときの焼戻し定数ＴＰ ＝（Ｔ＋１７３）
イ２０＋ｌｏｇ ｔ）と引張強さおよびｖＴｒｓとの間
係を示す。ＴＰが１ｇ、０００’以下において、本発明
による細粒−材が強度・籾：性ともに優れてお（ す、ＩＩ、０００を超えると通常処理鋼材との差が小さ
くなる。したがって細粒鋼の有利性を十分に発揮させる
ためにはＴＰ Ｗ ／１．０００以下で焼戻すことが必
要である＝ なお、第７図〜第３図に示した各試験において使用した
試料の組成は、次の第７表に示すとおりである。
で得られた細粒鋼と通常の熱処理で得られた前オーステ
ナイト粒径ａ、 ＞ ｏ、ｏｏコＯｗ＋の鋼を種々の条
件で焼戻したときの焼戻し定数ＴＰ ＝（Ｔ＋１７３）
イ２０＋ｌｏｇ ｔ）と引張強さおよびｖＴｒｓとの間
係を示す。ＴＰが１ｇ、０００’以下において、本発明
による細粒−材が強度・籾：性ともに優れてお（ す、ＩＩ、０００を超えると通常処理鋼材との差が小さ
くなる。したがって細粒鋼の有利性を十分に発揮させる
ためにはＴＰ Ｗ ／１．０００以下で焼戻すことが必
要である＝ なお、第７図〜第３図に示した各試験において使用した
試料の組成は、次の第７表に示すとおりである。
本発明者らは以上の諸知見を組み合せることにより、Ｎ
ｉ、Ｍｏ等の高価な元素を必要以上に添加することなく
、強度・靭性の優れた細粒高張力鋼材の製造方法な雫明
した。
ｉ、Ｍｏ等の高価な元素を必要以上に添加することなく
、強度・靭性の優れた細粒高張力鋼材の製造方法な雫明
した。
次に、本発明において上記のとおり成分組成および１に
！ｉの両条件を限走した理由について詳細に説明する。
！ｉの両条件を限走した理由について詳細に説明する。
率材の成分組成について０は、焼入性を増して強度を上
げる元素であり、０．０７憾以上の添加が必要下あるが
、ｏ、ｉｂ＠資超えると溶接割れ感受性を高めるので上
限を０．７４ 襲とした。 ３Ｓ１は、強度を高める
のに必要な元素であり０．１０％以上の添加が不可欠で
あるが、多すぎると切欠靭性を損うので上限をｔ、ｏｏ
ｓとした。
げる元素であり、０．０７憾以上の添加が必要下あるが
、ｏ、ｉｂ＠資超えると溶接割れ感受性を高めるので上
限を０．７４ 襲とした。 ３Ｓ１は、強度を高める
のに必要な元素であり０．１０％以上の添加が不可欠で
あるが、多すぎると切欠靭性を損うので上限をｔ、ｏｏ
ｓとした。
Ｉｎは、焼入性と靭性を向上させるに必要な元素であり
、Ｏ，ＳＯ％以上の添加が必要であるが多すぎると溶接
割れ感受性を高めるので上限を八ｊ０−とした。
、Ｏ，ＳＯ％以上の添加が必要であるが多すぎると溶接
割れ感受性を高めるので上限を八ｊ０−とした。
Ｏｒは、焼入性を高める効果があり、Ｏ＊ＯＳ−以上添
加することが望ましいが、多すぎると溶按性を損うので
上限を八〇〇 ％とした。
加することが望ましいが、多すぎると溶按性を損うので
上限を八〇〇 ％とした。
Ｎｏは、焼入性、焼戻し軟化抵抗を高める元素であり、
０．０ｊｔ １以上の添加が望ましいが高価な元素なの
で経済性を考え上限を０．７０％とした。
０．０ｊｔ １以上の添加が望ましいが高価な元素なの
で経済性を考え上限を０．７０％とした。
ムｌは、焼入性をあげるために必要であり、０．０２
襲より少ないと効果がないので下限を０．０ｊ襲とし、
多すぎるとオーステナイト粒の粗大化を促進するので上
限を０．１１％とした。
襲より少ないと効果がないので下限を０．０ｊ襲とし、
多すぎるとオーステナイト粒の粗大化を促進するので上
限を０．１１％とした。
翼は、纒鋼時に不可避的に混入する元素であるが、多す
ぎるとＢの焼入性効果を損うので上限をｏ、ｏｏｓｏ襲
とした。
ぎるとＢの焼入性効果を損うので上限をｏ、ｏｏｓｏ襲
とした。
Ｂは、焼入性を著しく向上させる元素であり、ｏ、ｏｏ
ｏｚ−以上の添加が必要であるが、多すぎると母材の靭
性な損うので上限をｏ、ｏｏｓｏ ％とした〇〇ｕは、
強度を高め、耐食性２も効果のある元素であり、０，１
０１以上の添加が必要であるが、多すぎると切欠靭性を
損゛忙ので上限を０．３０％Ｊｃ為１、、ｌｉｉ’−は
、焼入性を高め母材靭性を向上させる効果があるが、Ｏ
，ＪＯ％以下では効果が少ないので下限を０．２０％と
し、高価な元素であるので経済的な観点より上限を八ｇ
ｏ％とじた。
ｏｚ−以上の添加が必要であるが、多すぎると母材の靭
性な損うので上限をｏ、ｏｏｓｏ ％とした〇〇ｕは、
強度を高め、耐食性２も効果のある元素であり、０，１
０１以上の添加が必要であるが、多すぎると切欠靭性を
損゛忙ので上限を０．３０％Ｊｃ為１、、ｌｉｉ’−は
、焼入性を高め母材靭性を向上させる効果があるが、Ｏ
，ＪＯ％以下では効果が少ないので下限を０．２０％と
し、高価な元素であるので経済的な観点より上限を八ｇ
ｏ％とじた。
■は、焼戻し時の析出硬化により強度を高める元素であ
るが、０．０１％以下では効果がないので下限を０．０
／％とし、多すぎると―性の劣化を生じるので上限を０
．０４ ％とした・ 製造条件について まず、最高加熱温度はオーステナイト化のために必要な
温度であるから下限をム０３点を超える温度とし、他方
、９３０℃以上では結晶粒成長が著しくて細粒が得られ
ないので上限を９３０℃とした。
るが、０．０１％以下では効果がないので下限を０．０
／％とし、多すぎると―性の劣化を生じるので上限を０
．０４ ％とした・ 製造条件について まず、最高加熱温度はオーステナイト化のために必要な
温度であるから下限をム０３点を超える温度とし、他方
、９３０℃以上では結晶粒成長が著しくて細粒が得られ
ないので上限を９３０℃とした。
しかしてオーステナイト化に当って五〇８点以上の温度
に保持される時間が長いと結晶粒が粗大化する。そこで
細粒化による引張強さの向上効果が最も期待される０、
００２０ ｖｍ以下の粒径とするために、ムＯ５点を超
えてから最高加熱温度までの滞留時間を短かくする必要
があり、これを１００秒以下とすることに限□・窟した
。滞留時間が不均一が生じるので、２０秒以上滞留させ
ることが望ましい。
に保持される時間が長いと結晶粒が粗大化する。そこで
細粒化による引張強さの向上効果が最も期待される０、
００２０ ｖｍ以下の粒径とするために、ムＯ５点を超
えてから最高加熱温度までの滞留時間を短かくする必要
があり、これを１００秒以下とすることに限□・窟した
。滞留時間が不均一が生じるので、２０秒以上滞留させ
ることが望ましい。
なお〜島温に短時間保持する熱処理方法は誘導加熱、塩
浴炉による加熱など種々の方法があるが、いずれも同様
な効果が期待できるので、その方法については限定しな
い。
浴炉による加熱など種々の方法があるが、いずれも同様
な効果が期待できるので、その方法については限定しな
い。
次いで行なう焼戻しの条件としては、焼戻し定数テＰ−
，（Ｔ＋コアＪ ） （Ｊ６＋ ｌｏｇ ｔ ）が第３
図によって説明したように、ｉｔ、ｏｏｏを超えると細
粒化による強度増進効果が少なく、また切欠靭性も劣化
するので上限をｌｔ、θθθとした。
，（Ｔ＋コアＪ ） （Ｊ６＋ ｌｏｇ ｔ ）が第３
図によって説明したように、ｉｔ、ｏｏｏを超えると細
粒化による強度増進効果が少なく、また切欠靭性も劣化
するので上限をｌｔ、θθθとした。
焼戻し温度はムｒ５点以下とすることは当然であるが、
望ましくは！１１０−４７０℃が良い。また、ＴＰの値
が小さすぎると靭性劣化の傾向が見られるので、望まし
くはＴＰの値を１ｂｏｏｏ以上にするのが良い。
望ましくは！１１０−４７０℃が良い。また、ＴＰの値
が小さすぎると靭性劣化の傾向が見られるので、望まし
くはＴＰの値を１ｂｏｏｏ以上にするのが良い。
以下に、本発明の実施例について説明する。
第２表は、本発明の実施例を比較例と対比して示すもの
である。
である。
実施例／、４Ｉ−では、使用したｗ４檎Ａ、Ｄは曲常の
１０１９７−級高張力鋼材と類似の成分であるが、焼戻
し時の析出硬化縁にす元素として通常使用されるＶは添
加されていないにもかかわらず、得られた綱材は１０７
１／−以上の引張強さと−ｔＳＯ℃程度のマＴｒｉとい
−う優れた特性を有する。これはオーステナイト粒微細
化による強度上昇および靭性改善並びに短時間焼戻しに
よる強度低下および靭性劣化の防止効果が重畳して実現
されたものである。すなわちＶ 、 Ｎｉなどの高価な
元素の俸加、なしに鳥強度高靭性鋼材が得られ、その経
済的効果は大きい。ざらにＶを添加すればより強度の高
い綱材の製造が口■能となることは当然である。
１０１９７−級高張力鋼材と類似の成分であるが、焼戻
し時の析出硬化縁にす元素として通常使用されるＶは添
加されていないにもかかわらず、得られた綱材は１０７
１／−以上の引張強さと−ｔＳＯ℃程度のマＴｒｉとい
−う優れた特性を有する。これはオーステナイト粒微細
化による強度上昇および靭性改善並びに短時間焼戻しに
よる強度低下および靭性劣化の防止効果が重畳して実現
されたものである。すなわちＶ 、 Ｎｉなどの高価な
元素の俸加、なしに鳥強度高靭性鋼材が得られ、その経
済的効果は大きい。ざらにＶを添加すればより強度の高
い綱材の製造が口■能となることは当然である。
実施例コ、Ｊは、使用した一櫨Ｂ、Ｏが低炭素当量であ
るにもかかわらず、本発明のｍ造条件によって製品−材
に６θに９／−以上の強度と一１００℃以下のマＴｒ６
を実現できた一例である。
るにもかかわらず、本発明のｍ造条件によって製品−材
に６θに９／−以上の強度と一１００℃以下のマＴｒ６
を実現できた一例である。
比較例１は、通常の熱処理によるものであって、得られ
た綱材の引張強さは、約ざθ’９／−であるが、そのオ
ーステナイト粒径が大きいために、靭性が各実施例によ
るものに比較して劣っている。比較例コは、実施例Ｉに
おいて使用したｍ梱ムと同一組成の鋼種を使用して通常
の熱処理によって製造した例であるが、製品−材の粒極
が大きいこと、■による析出硬化がないことなどのため
に、実施例１による鋼材よりも強度が低く、また靭性も
劣っていることを示している。更に比較例３では、使用
した一ｓＧの組成がＢの無添加を除いて実施例１の鋼種
ムとは＃ｆ同一であるものの、Ｂ無添加のためその熱処
理条件が本発明に従うものであったのにかかわらず、得
られた鋼材の引張強さおよびｖＴｒｇは実施例１による
綱材より劣っていることを示している。
た綱材の引張強さは、約ざθ’９／−であるが、そのオ
ーステナイト粒径が大きいために、靭性が各実施例によ
るものに比較して劣っている。比較例コは、実施例Ｉに
おいて使用したｍ梱ムと同一組成の鋼種を使用して通常
の熱処理によって製造した例であるが、製品−材の粒極
が大きいこと、■による析出硬化がないことなどのため
に、実施例１による鋼材よりも強度が低く、また靭性も
劣っていることを示している。更に比較例３では、使用
した一ｓＧの組成がＢの無添加を除いて実施例１の鋼種
ムとは＃ｆ同一であるものの、Ｂ無添加のためその熱処
理条件が本発明に従うものであったのにかかわらず、得
られた鋼材の引張強さおよびｖＴｒｇは実施例１による
綱材より劣っていることを示している。
以上詳細に述べてきたように、仝開明はＮｉ 。
Ｍｏ時の高価な元素を節約した綱材を使用し、これに適
切な熱処理を施すことによって、−＊ｉかつ高靭性を具
有する細粒組−の綱材の製造をｏＪ能ならしめたもので
あり、その技怜的かつ経済的効果は着しく大なるもので
ある。
切な熱処理を施すことによって、−＊ｉかつ高靭性を具
有する細粒組−の綱材の製造をｏＪ能ならしめたもので
あり、その技怜的かつ経済的効果は着しく大なるもので
ある。
第１図は、鋼材におけるオーステナイト粒径と降伏点、
引張強さおよびｖＴｒｓとの一係を示す図表、第２図は
、同じくオーステナイト化処理時のムロ３点超〜最高加
熱湿度間にあ高温留時間とオーステナイト粒径との関係
を示す図表、第３図は、細粒＃４１輪状態で焼入れした
鋼材および通常の熱処理で焼入れした鋼材をそれぞれ櫨
々の条件で焼戻したときの引張強さおよびｖＴｒｓと焼
戻し定数宣との関係を示す図表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治第１図 Ｗα 丁ｐ ： １６ｚＯＱ 棟１％： １４ｍｍ’ ｇ ｇ ９ ０オーλ子ナイト
４立（Ｅ（μ艶）
引張強さおよびｖＴｒｓとの一係を示す図表、第２図は
、同じくオーステナイト化処理時のムロ３点超〜最高加
熱湿度間にあ高温留時間とオーステナイト粒径との関係
を示す図表、第３図は、細粒＃４１輪状態で焼入れした
鋼材および通常の熱処理で焼入れした鋼材をそれぞれ櫨
々の条件で焼戻したときの引張強さおよびｖＴｒｓと焼
戻し定数宣との関係を示す図表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治第１図 Ｗα 丁ｐ ： １６ｚＯＱ 棟１％： １４ｍｍ’ ｇ ｇ ９ ０オーλ子ナイト
４立（Ｅ（μ艶）
Claims (1)
- １．０： ０．０７〜０．７６ ％ 、 Ｓｉ ｊ
Ｏ，１０Ｎ ／、００幅、Ｍ！ｌ ： ＯＪＯ〜／
、！ｒＯ％、Ｏｒ≦八〇へ％、ＭＯ≦ ＯｏりＯ％ 、
ムｌ ： ０．０！ −０，／／ ％ 、
Ｈ≦ｏ 、ｏｏｓｏ％、Ｂ ： ０．０００！ｆ〜ｏ、
ｏｏ３ｏ％を含有し、残部はＦ・およびＮ以外の不可避
的不純物から成る鋼片を、熱間加工後Ａｒ工点点以下温
度まで冷却した後、ム０３点以上で９！Ｏ’Ｃ以下の最
高加熱温度に、Ａｏ３点を超え該最高加熱温度までの温
度域における綱材の滞留時間が１００秒を超えない範囲
で加熱し、直ちに焼入れし次いで 焼戻し定数ＴＰ ＝ （Ｔ＋コ？Ｊ ） （２０＋ Ｊ
ｏｇｔ）（Ｔ ： ｍａｔ （”Ｃ）、ｔ：時間（ｈｒ
） ）がｔｔ、ｏｏ。 以下である値で焼戻すことを特徴とする、編粒組−を有
する高張カー材の製造方法。 ＬＯ：０．（７７〜０．７４％、Ｓｌ： ｏ、１０ Ｎ
／、００％、Ｍｎ ＋ ０．ｊｔＯ−／、！ｆＯ％、Ｏ
ｒ≦八〇へ％、ＭＯ≦ ０．りＯ％ 、 ムｔ ：
ｏ、ｏｚ 〜 ０．／／ ％ 、 Ｎ ≦ｏ、ｏ
ｏｚｏ％、Ｂ ： ０．０００！ｆ −０，００３０％
を含有したうえ更にＯｕ ： ０．１０〜０．３０％、
Ｎに〇、−〇〜／、ｆＯ％およびＶ ： ０．０／ 〜
０．０４％の１種またはＪ種以上を含有し、残部はＦ・
およびＮ以外の不可避的不純物から成る鋼片を、熱間加
工後ムｒよ煮貝下の温度まで冷却した後、ムＯ５点以上
で９１０℃以下の最高加熱温度に、五〇３点を超え該最
高加熱温度までの温度域における鋼材の滞留時間が１０
０秒を超えない範囲で加熱し、直ちに焼入れし、次いで
焼戻し定数ＴＰｍ（Ｔ＋Ｊ？Ｊ）（、Ｖ＋Ｊｏｇｔ）（
１’＋温度（”Ｃ）、ｔ！待時間ｈｒ） ）が／ｌ、０
００以下の値で焼戻すことを特徴とする、細粒組織を有
する高張力鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20249681A JPS58104120A (ja) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | 細粒組織を有する高張力鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20249681A JPS58104120A (ja) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | 細粒組織を有する高張力鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58104120A true JPS58104120A (ja) | 1983-06-21 |
Family
ID=16458447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20249681A Pending JPS58104120A (ja) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | 細粒組織を有する高張力鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58104120A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02270914A (ja) * | 1989-04-10 | 1990-11-06 | Nippon Steel Corp | 強靭鋼の高能率製造方法 |
| US5873960A (en) * | 1994-10-20 | 1999-02-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method and facility for manufacturing seamless steel pipe |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| US6024808A (en) * | 1996-04-19 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment |
| KR101246466B1 (ko) | 2010-09-29 | 2013-03-21 | 현대제철 주식회사 | 가공성이 우수한 1000ＭＰａ급 열연강판 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 열연 강판 |
-
1981
- 1981-12-17 JP JP20249681A patent/JPS58104120A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02270914A (ja) * | 1989-04-10 | 1990-11-06 | Nippon Steel Corp | 強靭鋼の高能率製造方法 |
| US5873960A (en) * | 1994-10-20 | 1999-02-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method and facility for manufacturing seamless steel pipe |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| US6024808A (en) * | 1996-04-19 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment |
| KR101246466B1 (ko) | 2010-09-29 | 2013-03-21 | 현대제철 주식회사 | 가공성이 우수한 1000ＭＰａ급 열연강판 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 열연 강판 |
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