JPS581001A - 気孔質鉄含有亜鉛フレ−ク及びその製造方法 - Google Patents
気孔質鉄含有亜鉛フレ−ク及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS581001A JPS581001A JP56096757A JP9675781A JPS581001A JP S581001 A JPS581001 A JP S581001A JP 56096757 A JP56096757 A JP 56096757A JP 9675781 A JP9675781 A JP 9675781A JP S581001 A JPS581001 A JP S581001A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- zinc
- water
- flakes
- molten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 100
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 50
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 42
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 19
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 14
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 abstract description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 12
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 7
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 6
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N iron zinc Chemical compound [Fe].[Zn] KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007922 dissolution test Methods 0.000 description 3
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 2
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052716 thallium Inorganic materials 0.000 description 2
- BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N thallium Chemical compound [Tl] BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 150000003751 zinc Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄含有亜鉛フレークおよびそのmを方法に−
するものである0 亜鉛は、鉄基材料用の亜鉛めっき乃至亜鉛−鉄合金めっ
きの為のめっき剤としであるいはセメンテーシ日ン反応
乃至置換反応用の還元剤として広く用いられている。例
えば、後者の還元剤用途例としでは、タリウム、カドミ
ウム等の非鉄金属製錬工程においてその浸出液からセメ
ンデージョン乃至還元反応を利用しての金属分回収の為
の還元剤や、セメンテーシ目ン反応を利用しての粉体め
つきにおける還元剤等が挙げ□られる。いずれの用途に
せよ、添加されるめっき剤あるいは還元剤は、めつき掖
あるいは被還元液中に迅やかに落けることが必要とされ
る。鉄ストリップ材等の連続亜鉛乃至亜鉛−鉄合金電気
めっき操業においては、めっき液中の亜鉛濃度を一定に
維持するためにめっき剤が補給されるが、添加されるめ
っき剤は溶液中に迅やかに溶けるこ、とが請求される。
するものである0 亜鉛は、鉄基材料用の亜鉛めっき乃至亜鉛−鉄合金めっ
きの為のめっき剤としであるいはセメンテーシ日ン反応
乃至置換反応用の還元剤として広く用いられている。例
えば、後者の還元剤用途例としでは、タリウム、カドミ
ウム等の非鉄金属製錬工程においてその浸出液からセメ
ンデージョン乃至還元反応を利用しての金属分回収の為
の還元剤や、セメンテーシ目ン反応を利用しての粉体め
つきにおける還元剤等が挙げ□られる。いずれの用途に
せよ、添加されるめっき剤あるいは還元剤は、めつき掖
あるいは被還元液中に迅やかに落けることが必要とされ
る。鉄ストリップ材等の連続亜鉛乃至亜鉛−鉄合金電気
めっき操業においては、めっき液中の亜鉛濃度を一定に
維持するためにめっき剤が補給されるが、添加されるめ
っき剤は溶液中に迅やかに溶けるこ、とが請求される。
セメンチージョン乃至t%反応においても、所定の反応
速度の持続するために、還元剤が溶液中に迅速に溶ける
ことが必要であることは言うまでもない。現在、このよ
うなめっき剤あるいは還元剤としては亜鉛末や亜鉛飯が
一般に使用されているが、亜鉛末は比表面積は大きいが
取扱いが困難でありまた爆発の危険を伴い、他方亜鉛板
は取扱いは容易であるが比表面積が小さい。更に、亜鉛
末については、製品中への巻込みが生じ、製品の品質を
悪化するという由々しき欠点も紹められている@そこで
1亜鉛末における比表面積についての長所と、亜鉛板に
おける取扱いの容易性および爆発や製品中への巻込み問
題の排除という長所とを併せ持つ別の形態の亜鉛材が入
手しうるなら、きわめて好都合である。
速度の持続するために、還元剤が溶液中に迅速に溶ける
ことが必要であることは言うまでもない。現在、このよ
うなめっき剤あるいは還元剤としては亜鉛末や亜鉛飯が
一般に使用されているが、亜鉛末は比表面積は大きいが
取扱いが困難でありまた爆発の危険を伴い、他方亜鉛板
は取扱いは容易であるが比表面積が小さい。更に、亜鉛
末については、製品中への巻込みが生じ、製品の品質を
悪化するという由々しき欠点も紹められている@そこで
1亜鉛末における比表面積についての長所と、亜鉛板に
おける取扱いの容易性および爆発や製品中への巻込み問
題の排除という長所とを併せ持つ別の形態の亜鉛材が入
手しうるなら、きわめて好都合である。
このような要望に答えて、本件出願人は先に17レーク
形態の亜鉛を開発した。この亜鉛フレークは、薄片状の
不規則な形態を有しそして気孔質である点で、上記亜鉛
末や亜鉛板とはもちろんのこと、球状化あるいは粒状化
′した形態の所謂ショットとも明線に区別されうる。亜
鉛7レータは、薄片状であるため、従来亜鉛末形感に固
有に見られた取扱い上の特性は示さず、爆発の危険はな
い0薄片性と気孔性とが亜鉛末に匹敵する高い比表面積
を与える。このような亜鉛フレークは、亜鉛溶湯を所定
の水準以上の高さから水中に落下させるというきわめて
簡単な方法で製造しうろことも見出された。落下条件の
選定に当っては、亜鉛溶湯滴が水面に補突するに除し、
衝撃下で薄片状にひしゃげ拡げられるように、落下距離
、亜鉛浴mm度、放出ノズル径、水槽の水深および水温
等の適正な条件の組合せが心安であり、成る最小高さ以
上から溶滴を落下させないと、落下溶滴はショット状に
固まり、フレーク状にならないことも判明した。
形態の亜鉛を開発した。この亜鉛フレークは、薄片状の
不規則な形態を有しそして気孔質である点で、上記亜鉛
末や亜鉛板とはもちろんのこと、球状化あるいは粒状化
′した形態の所謂ショットとも明線に区別されうる。亜
鉛7レータは、薄片状であるため、従来亜鉛末形感に固
有に見られた取扱い上の特性は示さず、爆発の危険はな
い0薄片性と気孔性とが亜鉛末に匹敵する高い比表面積
を与える。このような亜鉛フレークは、亜鉛溶湯を所定
の水準以上の高さから水中に落下させるというきわめて
簡単な方法で製造しうろことも見出された。落下条件の
選定に当っては、亜鉛溶湯滴が水面に補突するに除し、
衝撃下で薄片状にひしゃげ拡げられるように、落下距離
、亜鉛浴mm度、放出ノズル径、水槽の水深および水温
等の適正な条件の組合せが心安であり、成る最小高さ以
上から溶滴を落下させないと、落下溶滴はショット状に
固まり、フレーク状にならないことも判明した。
本発明は、上記亜鉛フレークに鉄を含有せしめることに
より、亜鉛フレークの溶解性を更に一層向上せしめるこ
とを目的とする。重置#i者は、試験の結果、鉄含有亜
鉛の場合にも前述の空中落下法によって亜鉛フレークが
容易に一層しうることt”確認しミまたフレークという
形態効果と含有される鉄添加効果とが相乗して、きわめ
て溶解性のよい亜鉛フレークが得られることを見出した
◎フレーク化の程度と鉄含量との様々の組合せにより、
使途に応じてtillの亜鉛7レークを入手することが
できる。
より、亜鉛フレークの溶解性を更に一層向上せしめるこ
とを目的とする。重置#i者は、試験の結果、鉄含有亜
鉛の場合にも前述の空中落下法によって亜鉛フレークが
容易に一層しうることt”確認しミまたフレークという
形態効果と含有される鉄添加効果とが相乗して、きわめ
て溶解性のよい亜鉛フレークが得られることを見出した
◎フレーク化の程度と鉄含量との様々の組合せにより、
使途に応じてtillの亜鉛7レークを入手することが
できる。
斯くして、本発明は、鉄を含有しそしてフレークの形態
を有す、ることを特徴とする亜鉛フレークを提供するも
のであり、鉄はα03襲から過飽和の例えば2.5%8
まで含めることができる0更に1本発明は、先きの亜鉛
フレークの場合と同じく、鉄含有亜鉛溶湯滴を所定の高
さ水準以上から水中に落下させることを特徴とする鉄含
有亜鉛7レータの製造方法をも提供する0 本発明方法の操作内容自体は、純亜鉛7レークの場合と
同様であり非常に簡単なものであるが1以下試験例につ
いて説明する。底面に放出用ノズルを装備し干して溶湯
1.加、熊手・一段rtII7jえる溶湯保持容器を水
槽上方に設置し、落下高さを置えることによる7レータ
化の状況なIIべた・鉄を約1≦含有する650℃の最
純亜鉛溶湯を使用し\放出用ノズル径はtsmとしたO
゛水槽水深は181とし干して水温は15℃としたO比
表面積を表すものとしてカサ比重f:測定した。カサ比
重は落下生成物を乾燥機で一昼夜乾燥後メスジリンダー
に25031’ 充tjl+して2500IL”充填物
の重fit/75QCIl”なる式によって算出し゛た
O結果は次の通りである・ カサ比重の減少からもわかるように、落下高さ五1mに
おいて落下生成切はフレーク化し始め、落下高さ50m
および7.0 mのものは明瞭なるフレーク外観を呈し
た0落下高さ12mおよび2.5mのものはショットの
形態となった。
を有す、ることを特徴とする亜鉛フレークを提供するも
のであり、鉄はα03襲から過飽和の例えば2.5%8
まで含めることができる0更に1本発明は、先きの亜鉛
フレークの場合と同じく、鉄含有亜鉛溶湯滴を所定の高
さ水準以上から水中に落下させることを特徴とする鉄含
有亜鉛7レータの製造方法をも提供する0 本発明方法の操作内容自体は、純亜鉛7レークの場合と
同様であり非常に簡単なものであるが1以下試験例につ
いて説明する。底面に放出用ノズルを装備し干して溶湯
1.加、熊手・一段rtII7jえる溶湯保持容器を水
槽上方に設置し、落下高さを置えることによる7レータ
化の状況なIIべた・鉄を約1≦含有する650℃の最
純亜鉛溶湯を使用し\放出用ノズル径はtsmとしたO
゛水槽水深は181とし干して水温は15℃としたO比
表面積を表すものとしてカサ比重f:測定した。カサ比
重は落下生成物を乾燥機で一昼夜乾燥後メスジリンダー
に25031’ 充tjl+して2500IL”充填物
の重fit/75QCIl”なる式によって算出し゛た
O結果は次の通りである・ カサ比重の減少からもわかるように、落下高さ五1mに
おいて落下生成切はフレーク化し始め、落下高さ50m
および7.0 mのものは明瞭なるフレーク外観を呈し
た0落下高さ12mおよび2.5mのものはショットの
形態となった。
次に、溶湯落下高さを7.0 m一定とし1鉄含量を変
えて同様の試験を行った・水槽の水深は101とした0
いずれも、生成物はフレーク状となった(カサ比重は鉄
量に応じて変化する)0このように、溶湯落下高さを制
御することにより、様々の鉄含量を有しそしてフレーク
化の程度の異なる含鉄亜鉛フレークが入手されうる0最
不溶湯落下高さは、溶湯の鉄含量および温度、放出ノズ
ル径、大気温度、水槽水深等に依存するが、溶滴が水面
に倫突する時、充分なる衝撃の下で薄片状に押しひしゃ
げられるようにすることが必要である0落下高さが大き
い程、より高度に7レーク化する◎また、水槽における
水深を増すと、表面張力により球状化する傾向も認めら
れた。
えて同様の試験を行った・水槽の水深は101とした0
いずれも、生成物はフレーク状となった(カサ比重は鉄
量に応じて変化する)0このように、溶湯落下高さを制
御することにより、様々の鉄含量を有しそしてフレーク
化の程度の異なる含鉄亜鉛フレークが入手されうる0最
不溶湯落下高さは、溶湯の鉄含量および温度、放出ノズ
ル径、大気温度、水槽水深等に依存するが、溶滴が水面
に倫突する時、充分なる衝撃の下で薄片状に押しひしゃ
げられるようにすることが必要である0落下高さが大き
い程、より高度に7レーク化する◎また、水槽における
水深を増すと、表面張力により球状化する傾向も認めら
れた。
次いで、こうして得られた鉄含有亜鉛フレークの溶解試
験を行った。溶解試験は、硫1!214jl/lを含む
反応液1tを用いて行ない、ビーカ底中央に溶解試験を
受ける試料1aO#f:収納する受皿を置きそして反応
液をビー力に注入した。発生する水素をメスシリンダー
により測定した。メスシリンダーと試料受皿との間には
ロートを逆さにして介在せしめ、発生水素がメスシリン
ダー内に浮上するようにした。各試料について水素発生
量と時間との関係をグラフにプロットした。
験を行った。溶解試験は、硫1!214jl/lを含む
反応液1tを用いて行ない、ビーカ底中央に溶解試験を
受ける試料1aO#f:収納する受皿を置きそして反応
液をビー力に注入した。発生する水素をメスシリンダー
により測定した。メスシリンダーと試料受皿との間には
ロートを逆さにして介在せしめ、発生水素がメスシリン
ダー内に浮上するようにした。各試料について水素発生
量と時間との関係をグラフにプロットした。
第1図は、鉄を約1%含有しそして落下高さを疑えた4
種類の試料についての水素発生量を測定した結果を示す
◎図中1曲線Cは、比較目的のための107%鉄を含有
する球状ショットの溶解性能を示す0落下高さが高くな
る婦1溶解性能が向上し、落下高さ5.Omのフレーク
化の進んだものは格段にすぐれた溶解性能を示すこと゛
がわかる@落下高さ12mのものはフレーク化があまり
進行しておらず、ショットに近いため、比較−MCと左
程には変らない溶解性能しか示さない@第2図は、第1
図のグラフから、水素50ec発生に要する時間と溶湯
落下高さの関iを示したものであり、カサ比重をも併せ
て示しである。曲MAは落下高さと時間とのそして曲@
Bはカサ比重と落下高さとの関係を表す◎曲@Aおよび
Bは同様の傾向を示し、溶湯落下高さの変化によって生
じるフレーク化の程度がカサ比重の変化として表われ、
それがw、接的に溶解性能に反鉄されることが明らかで
ある◎ 次に、鉄をα03%、α05%およびα10%含みそし
て落下高さ7mから壁中落下された3槍の試料について
先きと同様に水素発生量を調べた◎比較のため、曲線C
として前記t07%鉄を含有する球状ショットの溶解性
能を示しそして白梅りとして鉄を(10029%という
微量含み干してS、1mの高さから空中落下せしめられ
た試料のび解性能をも示しである。本発明に従う3檎の
試料は、7mの落差から落下せしめられたためフレーク
化が非常に良好に生じていることに加えて、[105%
以上の鉄を含んでいる、ため、いずれも急激な立上りを
示している。鉄含量の増大に伴い、溶解速度も増大する
。
種類の試料についての水素発生量を測定した結果を示す
◎図中1曲線Cは、比較目的のための107%鉄を含有
する球状ショットの溶解性能を示す0落下高さが高くな
る婦1溶解性能が向上し、落下高さ5.Omのフレーク
化の進んだものは格段にすぐれた溶解性能を示すこと゛
がわかる@落下高さ12mのものはフレーク化があまり
進行しておらず、ショットに近いため、比較−MCと左
程には変らない溶解性能しか示さない@第2図は、第1
図のグラフから、水素50ec発生に要する時間と溶湯
落下高さの関iを示したものであり、カサ比重をも併せ
て示しである。曲MAは落下高さと時間とのそして曲@
Bはカサ比重と落下高さとの関係を表す◎曲@Aおよび
Bは同様の傾向を示し、溶湯落下高さの変化によって生
じるフレーク化の程度がカサ比重の変化として表われ、
それがw、接的に溶解性能に反鉄されることが明らかで
ある◎ 次に、鉄をα03%、α05%およびα10%含みそし
て落下高さ7mから壁中落下された3槍の試料について
先きと同様に水素発生量を調べた◎比較のため、曲線C
として前記t07%鉄を含有する球状ショットの溶解性
能を示しそして白梅りとして鉄を(10029%という
微量含み干してS、1mの高さから空中落下せしめられ
た試料のび解性能をも示しである。本発明に従う3檎の
試料は、7mの落差から落下せしめられたためフレーク
化が非常に良好に生じていることに加えて、[105%
以上の鉄を含んでいる、ため、いずれも急激な立上りを
示している。鉄含量の増大に伴い、溶解速度も増大する
。
以上の試験結果から、形態面からのフレーク化の程度と
資性曲からの鉄含量との増加が、溶解速度の増大をもた
らし、両者の相乗効果によって充分にフレーク化しそし
て多量の鉄を含む含鉄亜鉛フレークは予想以上に急速な
溶解性能を示すことがわかる。フレーク化の程度は溶湯
落下距離の増加に対して指WJI関数的に進行し、ある
落下距離を越えると)゛レーク化の進行程度は落ちる。
資性曲からの鉄含量との増加が、溶解速度の増大をもた
らし、両者の相乗効果によって充分にフレーク化しそし
て多量の鉄を含む含鉄亜鉛フレークは予想以上に急速な
溶解性能を示すことがわかる。フレーク化の程度は溶湯
落下距離の増加に対して指WJI関数的に進行し、ある
落下距離を越えると)゛レーク化の進行程度は落ちる。
落下距離が大きすぎると、溶滴が落下中に冷却されすぎ
、フレーク化が起らなくなる0このフレーク化が起こら
なくなる距離は約35mであることも、発明者は確認し
ている。鉄含量についても、鉄量が10%を越えると過
飽和の状態となり、溶湯湿度と^める等の対策も必要と
なり、溶解速度の上昇度も純ってくる。最小限qJフレ
ーク化の下で実用上好ましい溶解速度を褥るには[1L
03%の鉄を含めることが望ましい。許容しうる最大限
の鉄過飽−和状態は2.5%である。
、フレーク化が起らなくなる0このフレーク化が起こら
なくなる距離は約35mであることも、発明者は確認し
ている。鉄含量についても、鉄量が10%を越えると過
飽和の状態となり、溶湯湿度と^める等の対策も必要と
なり、溶解速度の上昇度も純ってくる。最小限qJフレ
ーク化の下で実用上好ましい溶解速度を褥るには[1L
03%の鉄を含めることが望ましい。許容しうる最大限
の鉄過飽−和状態は2.5%である。
鉄基材料上への亜鉛−鉄合釡めつきには25%までの所
望の鉄含量の7レークを使用することができ、タリウム
、カドよラム等の還元剤としては鉄汚染な最小限とする
ため103%鉄含量のそして高程度にフレーク化された
フレークを使用するのがよい。
望の鉄含量の7レークを使用することができ、タリウム
、カドよラム等の還元剤としては鉄汚染な最小限とする
ため103%鉄含量のそして高程度にフレーク化された
フレークを使用するのがよい。
以上、説明したように、本発明はきわめて高い溶解速度
を有する鉄含有亜鉛フレークを提供するものであり、従
来亜鉛板、亜鉛末あるいは亜鉛ショットの使用されてい
た用途において、それらに代わる役割を果していくもの
と思われる。とりわけ、電気亜鉛−鉄合金めっき分野に
おいては自動車向けの高速厚めつきへの安値が高まって
おり、その生産管理目的に本発明フレークが有益な貢献
を為すものと思われる。
を有する鉄含有亜鉛フレークを提供するものであり、従
来亜鉛板、亜鉛末あるいは亜鉛ショットの使用されてい
た用途において、それらに代わる役割を果していくもの
と思われる。とりわけ、電気亜鉛−鉄合金めっき分野に
おいては自動車向けの高速厚めつきへの安値が高まって
おり、その生産管理目的に本発明フレークが有益な貢献
を為すものと思われる。
第1図は溶湯1下高さを変えた各稙含鉄亜船フレーク乃
至ショットの溶解速度を表す水素発生量対時間の関係を
示すグラフであり、第2v!Jは第1図に基いて50C
C水素発生に斐する時間およびカサ比重と落下高さの関
係を、示すグラフであ°“す、そして第3図は様々の鉄
含量フレークについての第1図と同様のグラフであるO 第1図 時間(〃λ 第2図 1り易庵下島3 +ml
至ショットの溶解速度を表す水素発生量対時間の関係を
示すグラフであり、第2v!Jは第1図に基いて50C
C水素発生に斐する時間およびカサ比重と落下高さの関
係を、示すグラフであ°“す、そして第3図は様々の鉄
含量フレークについての第1図と同様のグラフであるO 第1図 時間(〃λ 第2図 1り易庵下島3 +ml
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)鉄を含有し、かつフレークの形1111ft有する
ことを特徴とする鉄含有亜鉛フレーク0 2)鉄がα05〜z5%含有される特許請求の範[1)
項記載の鉄含有鈑鉛7レーク0 3)鉄含有亜鉛溶湯滴を所定の高さ水準以上から氷中辷
落下させることを特徴とする鉄含有亜鉛フレークの製造
方法0
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56096757A JPS581001A (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 気孔質鉄含有亜鉛フレ−ク及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56096757A JPS581001A (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 気孔質鉄含有亜鉛フレ−ク及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS581001A true JPS581001A (ja) | 1983-01-06 |
JPS6136045B2 JPS6136045B2 (ja) | 1986-08-16 |
Family
ID=14173522
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56096757A Granted JPS581001A (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 気孔質鉄含有亜鉛フレ−ク及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS581001A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60154906U (ja) * | 1984-03-26 | 1985-10-16 | 日立電線株式会社 | 光サイリスタ点弧用ライトガイド |
DE112016007541T5 (de) | 2016-12-22 | 2019-09-19 | Mitsubishi Electric Corporation | Halbleitervorrichtung, Inverter und Automobil |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6441548U (ja) * | 1987-09-04 | 1989-03-13 |
-
1981
- 1981-06-24 JP JP56096757A patent/JPS581001A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60154906U (ja) * | 1984-03-26 | 1985-10-16 | 日立電線株式会社 | 光サイリスタ点弧用ライトガイド |
DE112016007541T5 (de) | 2016-12-22 | 2019-09-19 | Mitsubishi Electric Corporation | Halbleitervorrichtung, Inverter und Automobil |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6136045B2 (ja) | 1986-08-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH06172819A (ja) | 溶融金属の造粒方法 | |
US4606869A (en) | Method of making air atomized spherical zinc powder | |
US4752463A (en) | Method of producing hydrogen and material used therefor | |
US2881068A (en) | Method of treating a ferrous melt with a porous sintered metal body impregnated with a treating agent | |
US2561636A (en) | Method of producing alloys of alkali metal and lead having a grain form and structure suited to lead alkyl synthesis | |
JPS581001A (ja) | 気孔質鉄含有亜鉛フレ−ク及びその製造方法 | |
US4402884A (en) | Method for producing ferro-nickel shots | |
WO2012081276A1 (ja) | 亜鉛基合金ショット | |
US4793971A (en) | Grain refining | |
US4168967A (en) | Nickel and cobalt irregularly shaped granulates | |
CN102825556B (zh) | 锌基合金丸粒 | |
US4421551A (en) | Process for preparing rotund particles of salt-coated magnesium or magnesium alloy | |
Di Sabatino et al. | Effect of grain refinement and dissolved hydrogen on the fluidity of A356 alloy | |
GB2211920A (en) | Metal shot for sporting pellets | |
NO174165B (no) | Fremgangsm}te ved kornforfining av aluminium samt kornforfiningslegering for utf!relse av fremgangsm}ten | |
JPS59561B2 (ja) | 気孔質フレ−ク状亜鉛及びその製造方法 | |
JPH06506505A (ja) | 蒸気急冷によって製造されるチタン含有マグネシウム合金 | |
US3849123A (en) | Incorporation of solid additives into molten aluminum | |
US2193664A (en) | Ammunition | |
US2635107A (en) | Manufacture of tetraalkyllead compounds | |
US5370726A (en) | Metallothermal reaction mixture | |
Hamed et al. | The Dependence of Secondary Dendrite Arm Spacing on Solidification Conditions—III. AI-7 Si-0.5 Mg Alloys treated with TiBAl and TiBAl/Sr Additions | |
RU2232066C1 (ru) | Способ получения гранул магния или магниевых сплавов | |
JPS6160133B2 (ja) | ||
JPS60190539A (ja) | ブラスト用亜鉛合金の製造法 |