JPH1194205A - 多炭種対応制御装置 - Google Patents
多炭種対応制御装置Info
- Publication number
- JPH1194205A JPH1194205A JP27206197A JP27206197A JPH1194205A JP H1194205 A JPH1194205 A JP H1194205A JP 27206197 A JP27206197 A JP 27206197A JP 27206197 A JP27206197 A JP 27206197A JP H1194205 A JPH1194205 A JP H1194205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- signal
- absorbed heat
- boiler
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、粉砕性の違いによるミル排炭特性
を考慮したボイラ入力加速設定値（ＢＩＲ）を得る事の
出来る多炭種対応制御装置を提供すること。 【解決手段】 本発明は、火炉の吸収熱量推定値を算出
する火炉吸収熱量推定器４０と、最終再熱器の吸収熱量
推定値を算出する最終再熱器吸収熱量推定器５０と、前
記２つの吸収熱量推定値との比を算出する除算器６０
と、該除算器６０により求めた吸収熱量推定比に基づい
てガス分配ダンパ設定値およびガス再循環通風機の回転
数設定値を夫々出力する関数発生器６４、６５とを具え
た多炭種対応制御装置において、前記吸収熱量推定比に
基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ボイラ入力加速設
定値の補正信号を出力する関数発生器６６と、ミルの給
炭量から求めるミル電流の設定信号と計測データとの偏
差信号から求める低ＨＧＩ炭（粉砕しにくい炭）に対応
する補正信号を演算する関数発生器７７とを具備し、前
記２つの補正信号を加算器８１により加算してボイラ入
力加速設定補正値を算出することを特徴とする。
を考慮したボイラ入力加速設定値（ＢＩＲ）を得る事の
出来る多炭種対応制御装置を提供すること。 【解決手段】 本発明は、火炉の吸収熱量推定値を算出
する火炉吸収熱量推定器４０と、最終再熱器の吸収熱量
推定値を算出する最終再熱器吸収熱量推定器５０と、前
記２つの吸収熱量推定値との比を算出する除算器６０
と、該除算器６０により求めた吸収熱量推定比に基づい
てガス分配ダンパ設定値およびガス再循環通風機の回転
数設定値を夫々出力する関数発生器６４、６５とを具え
た多炭種対応制御装置において、前記吸収熱量推定比に
基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ボイラ入力加速設
定値の補正信号を出力する関数発生器６６と、ミルの給
炭量から求めるミル電流の設定信号と計測データとの偏
差信号から求める低ＨＧＩ炭（粉砕しにくい炭）に対応
する補正信号を演算する関数発生器７７とを具備し、前
記２つの補正信号を加算器８１により加算してボイラ入
力加速設定補正値を算出することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、性状の異なる複数
の石炭を燃料として使用する石炭焚きボイラに適用され
る多炭種対応制御装置に関する。
の石炭を燃料として使用する石炭焚きボイラに適用され
る多炭種対応制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の多炭種対応制御装置は、
石炭性状の燃料比に基づいて燃料特性の違いを把握し、
対応制御するものとなっていた。図３は、従来の多炭種
対応制御装置の構成例を示す図である。図３に示すよう
に、Ａミル給炭量０２の信号とＡミル混炭比０３の信号
とが乗算器０５で乗算され、Ａミルの（イ）炭・給炭量
信号Ｓ０１となる。一方減算器０６において、Ａミル給
炭量０２の信号からＡミルの（イ）炭・給炭信号Ｓ０１
が差し引かれＡミルの（ロ）炭・給炭量信号Ｓ０２とな
る。一方、Ａミルの（イ）炭・燃料比０１の信号とＡミ
ルの炭・給炭量信号Ｓ０１とは乗算器０７にて乗算され
る。同様にＡミルの（ロ）炭・燃料比０４の信号と減算
器０６よりのＡミルの炭・給炭量信号Ｓ０２とは乗算器
０８にて乗算される。そして、乗算器０７および乗算器
０８の各出力信号は加算器０９にて加算され、加算器０
９よりＡミル燃料比・給炭量信号Ｓ０３が出力される。
石炭性状の燃料比に基づいて燃料特性の違いを把握し、
対応制御するものとなっていた。図３は、従来の多炭種
対応制御装置の構成例を示す図である。図３に示すよう
に、Ａミル給炭量０２の信号とＡミル混炭比０３の信号
とが乗算器０５で乗算され、Ａミルの（イ）炭・給炭量
信号Ｓ０１となる。一方減算器０６において、Ａミル給
炭量０２の信号からＡミルの（イ）炭・給炭信号Ｓ０１
が差し引かれＡミルの（ロ）炭・給炭量信号Ｓ０２とな
る。一方、Ａミルの（イ）炭・燃料比０１の信号とＡミ
ルの炭・給炭量信号Ｓ０１とは乗算器０７にて乗算され
る。同様にＡミルの（ロ）炭・燃料比０４の信号と減算
器０６よりのＡミルの炭・給炭量信号Ｓ０２とは乗算器
０８にて乗算される。そして、乗算器０７および乗算器
０８の各出力信号は加算器０９にて加算され、加算器０
９よりＡミル燃料比・給炭量信号Ｓ０３が出力される。
【０００３】また、Χミルについても同様な演算が行わ
れる。すなわちΧミル給炭量１２の信号とΧミル混炭比
１３の信号とが乗算器１５で乗算され、Χミルの（イ）
炭・給炭量信号Ｓ１１となる。一方減算器１６におい
て、Χミル給炭量１２の信号からΧミルの（イ）炭・給
炭量信号Ｓ１１が差し引かれ、Χミルの（ロ）炭・給炭
量信号Ｓ１２となる。又、Χミルの（イ）炭・燃料比１
１の信号とΧミルの（イ）炭・給炭信号Ｓ１１とは乗算
器１７にて乗算される。同様に、Χミルの（ロ）炭・燃
料比１４の信号と減算器１６よりのΧミルの（ロ）炭・
給炭量信号Ｓ１２とは乗算器１８にて乗算される。そし
て、乗算器１７および乗算器１８の各出力信号は加算器
１９にて加算され、加算器１９からΧミル燃料比・給炭
量信号Ｓ１３が出力される。上述したように、各ミル毎
に燃料比・給炭量信号が算出され、これらが加算器２０
の入力信号となる。
れる。すなわちΧミル給炭量１２の信号とΧミル混炭比
１３の信号とが乗算器１５で乗算され、Χミルの（イ）
炭・給炭量信号Ｓ１１となる。一方減算器１６におい
て、Χミル給炭量１２の信号からΧミルの（イ）炭・給
炭量信号Ｓ１１が差し引かれ、Χミルの（ロ）炭・給炭
量信号Ｓ１２となる。又、Χミルの（イ）炭・燃料比１
１の信号とΧミルの（イ）炭・給炭信号Ｓ１１とは乗算
器１７にて乗算される。同様に、Χミルの（ロ）炭・燃
料比１４の信号と減算器１６よりのΧミルの（ロ）炭・
給炭量信号Ｓ１２とは乗算器１８にて乗算される。そし
て、乗算器１７および乗算器１８の各出力信号は加算器
１９にて加算され、加算器１９からΧミル燃料比・給炭
量信号Ｓ１３が出力される。上述したように、各ミル毎
に燃料比・給炭量信号が算出され、これらが加算器２０
の入力信号となる。
【０００４】加算器２０の出力信号は除算器２１に被除
数ｅとして入力する信号となり、除算器２１に除数ｆと
して入力する全給炭量２２の信号で除算される。この除
算器２１の除算結果ｅ／ｆを示す出力信号が、焚かれて
いる石炭の燃料比信号Ｓ２１となる。上記燃料比信号Ｓ
２１とプラント出力指令（ＭＷＤ）２５に係る信号Ｓ２
５とは、２変数関数発生器２６、２８および図示しない
複数の２変数関数発生器に入力する。そして、２変数関
数発生器２６は自身の設定関数に基づきガス分配ダンパ
の設定値２７を算出して出力する。また、２変数関数発
生器２８は自身の設定関数に基づきガス再循環通風機
（ＧＲＦ）の回転数設定値２９を算出して出力する。ま
た、図示しない複数の２変数関数発生器も同様に各々自
身の設定関数に基づき対応する設定値を算出して出力す
る。
数ｅとして入力する信号となり、除算器２１に除数ｆと
して入力する全給炭量２２の信号で除算される。この除
算器２１の除算結果ｅ／ｆを示す出力信号が、焚かれて
いる石炭の燃料比信号Ｓ２１となる。上記燃料比信号Ｓ
２１とプラント出力指令（ＭＷＤ）２５に係る信号Ｓ２
５とは、２変数関数発生器２６、２８および図示しない
複数の２変数関数発生器に入力する。そして、２変数関
数発生器２６は自身の設定関数に基づきガス分配ダンパ
の設定値２７を算出して出力する。また、２変数関数発
生器２８は自身の設定関数に基づきガス再循環通風機
（ＧＲＦ）の回転数設定値２９を算出して出力する。ま
た、図示しない複数の２変数関数発生器も同様に各々自
身の設定関数に基づき対応する設定値を算出して出力す
る。
【０００５】従って本従来技術によれば、燃料比信号Ｓ
２１とプラント出力指令信号Ｓ２５とを入力信号とする
２変数関数発生器２６、２８を用いているため、炭種に
よって燃焼特性に違いの出る操作端に対し、炭種に見合
った設定値を入力することができる。
２１とプラント出力指令信号Ｓ２５とを入力信号とする
２変数関数発生器２６、２８を用いているため、炭種に
よって燃焼特性に違いの出る操作端に対し、炭種に見合
った設定値を入力することができる。
【０００６】また、ボイラ入力加速信号（ＢＩＲ）は次
のように設定する。プラント出力指令信号Ｓ２５と負荷
変化率３０の信号Ｓ３０とは、２変数関数発生器３１、
３２及び図示しない複数の２変数関数発生器に入力す
る。そして各２変数関数発生器は各々燃料比設定値信号
を出力する。切換スイッチ３３は上記燃料比信号Ｓ２１
（ｙ）を基に、予め設定されている燃料比の区分（ｙ＞
ｆ１，ｆ２＜ｙ＜ｆ１，ｙ＜ｆ２）に見合った２変数関
数発生器の燃料比設定値信号を選択する。そして選択さ
れた燃料比設定値信号がＢＩＲ設定信号３４となる。
のように設定する。プラント出力指令信号Ｓ２５と負荷
変化率３０の信号Ｓ３０とは、２変数関数発生器３１、
３２及び図示しない複数の２変数関数発生器に入力す
る。そして各２変数関数発生器は各々燃料比設定値信号
を出力する。切換スイッチ３３は上記燃料比信号Ｓ２１
（ｙ）を基に、予め設定されている燃料比の区分（ｙ＞
ｆ１，ｆ２＜ｙ＜ｆ１，ｙ＜ｆ２）に見合った２変数関
数発生器の燃料比設定値信号を選択する。そして選択さ
れた燃料比設定値信号がＢＩＲ設定信号３４となる。
【０００７】ところが、上記した従来の多炭種対応制御
装置には、以下のような問題点がある。まず、石炭バー
ナの使用段、台数、バーナ角度による燃焼性の違いが考
慮されておらず、適正制御を行なうことができない。ま
た複数の石炭の燃料比を入力するため、炭種切換時に燃
料比区分に見合った関数発生器を運転員が判断し、上記
切換スイッチ３３を手動で切換える必要がある。
装置には、以下のような問題点がある。まず、石炭バー
ナの使用段、台数、バーナ角度による燃焼性の違いが考
慮されておらず、適正制御を行なうことができない。ま
た複数の石炭の燃料比を入力するため、炭種切換時に燃
料比区分に見合った関数発生器を運転員が判断し、上記
切換スイッチ３３を手動で切換える必要がある。
【０００８】かかる課題を解決するために、本出願人は
先に特開平８−２００６０４号にて、石炭バーナの運用
による燃焼性の違いを考慮した燃焼特性信号を作成、使
用することにより、運転員が介入することなく全自動で
制御できる多炭種対応制御装置を提案している。
先に特開平８−２００６０４号にて、石炭バーナの運用
による燃焼性の違いを考慮した燃焼特性信号を作成、使
用することにより、運転員が介入することなく全自動で
制御できる多炭種対応制御装置を提案している。
【０００９】かかる従来装置を図２に基づいて説明する
に、本多炭種対応制御装置は、火炉における流体計測デ
ータに基づいて推定される火炉の吸収熱量推定値ｂを算
出する火炉吸収熱量推定器４０と、最終再燃器における
流体データに基づいて推定される最終再燃器の吸収熱量
推定値ａを算出する最終再燃器吸収熱量推定器５０と、
前記火炉の吸収熱量推定値ｂと前記最終再燃器の吸収熱
量推定値ａとの比を求める除算器６０と、この除算器６
０により求められた吸収熱量推定値の比ａ／ｂに基づい
てボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ設定およ
びガス再循環通風機の回転数設定値およびボイラ入力加
速設定値（ＢＩＲ）を出力する夫々の２変数関数発生器
（６４、６５、６６）とから構成されている。
に、本多炭種対応制御装置は、火炉における流体計測デ
ータに基づいて推定される火炉の吸収熱量推定値ｂを算
出する火炉吸収熱量推定器４０と、最終再燃器における
流体データに基づいて推定される最終再燃器の吸収熱量
推定値ａを算出する最終再燃器吸収熱量推定器５０と、
前記火炉の吸収熱量推定値ｂと前記最終再燃器の吸収熱
量推定値ａとの比を求める除算器６０と、この除算器６
０により求められた吸収熱量推定値の比ａ／ｂに基づい
てボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ設定およ
びガス再循環通風機の回転数設定値およびボイラ入力加
速設定値（ＢＩＲ）を出力する夫々の２変数関数発生器
（６４、６５、６６）とから構成されている。
【００１０】即ち、より具体的に説明するに、火炉吸収
熱量推定器４０は、入力された各種流体計測データから
火炉の吸収熱量を動的に推定するもので、火炉の入口温
度４１、入口圧力４２、流体流量４３、出口温度４４、
出口圧力４５の各入力信号に基づいて火炉吸収熱量の推
定値を算出し、その推定値を示す信号Ｓ４０を出力す
る。一方、最終再燃器吸収熱量推定器５０は、入力され
た各種流体計測データから最終再燃器の吸収熱量を動的
に推定するもので、最終再燃器の入口温度５１、入口圧
力５２、流体流量５３、出口温度５４、出口圧力５５の
各入力信号に基づいて、最終再燃器吸収熱量の推定値を
算出し、その推定値を示す信号Ｓ５０を出力する。また
除算器６０は、前記最終再燃器吸収熱量信号Ｓ５０が示
す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す推定値ｂで
除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出力する。
熱量推定器４０は、入力された各種流体計測データから
火炉の吸収熱量を動的に推定するもので、火炉の入口温
度４１、入口圧力４２、流体流量４３、出口温度４４、
出口圧力４５の各入力信号に基づいて火炉吸収熱量の推
定値を算出し、その推定値を示す信号Ｓ４０を出力す
る。一方、最終再燃器吸収熱量推定器５０は、入力され
た各種流体計測データから最終再燃器の吸収熱量を動的
に推定するもので、最終再燃器の入口温度５１、入口圧
力５２、流体流量５３、出口温度５４、出口圧力５５の
各入力信号に基づいて、最終再燃器吸収熱量の推定値を
算出し、その推定値を示す信号Ｓ５０を出力する。また
除算器６０は、前記最終再燃器吸収熱量信号Ｓ５０が示
す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す推定値ｂで
除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出力する。
【００１１】一方、プラント出力指令２５に係る信号Ｓ
２５を入力信号とする関数発生器６１は、基準炭ベース
の吸収熱量割合を算出し、それを示す信号Ｓ６１を出力
する。減算器６２は、基準炭ベースの吸収熱量割合信号
Ｓ６１から除算器６０の出力信号Ｓ６０を減算し、焚い
ている炭と基準炭との燃焼性の相対的な差を算出して、
その差を示す信号Ｓ６２を出力する。さらに除算器６３
は、前記減算器６２の出力信号Ｓ６２が示す値ｃを基準
炭ベースの吸収熱量割合信号Ｓ６１が示す値ｄにて除算
し、その除算結果ｃ／ｄを負荷に依存しない基準化した
吸収熱量割合信号Ｓ６３として出力し、従来の燃料比に
対応する信号として制御装置に送り込む。
２５を入力信号とする関数発生器６１は、基準炭ベース
の吸収熱量割合を算出し、それを示す信号Ｓ６１を出力
する。減算器６２は、基準炭ベースの吸収熱量割合信号
Ｓ６１から除算器６０の出力信号Ｓ６０を減算し、焚い
ている炭と基準炭との燃焼性の相対的な差を算出して、
その差を示す信号Ｓ６２を出力する。さらに除算器６３
は、前記減算器６２の出力信号Ｓ６２が示す値ｃを基準
炭ベースの吸収熱量割合信号Ｓ６１が示す値ｄにて除算
し、その除算結果ｃ／ｄを負荷に依存しない基準化した
吸収熱量割合信号Ｓ６３として出力し、従来の燃料比に
対応する信号として制御装置に送り込む。
【００１２】続いて、基準化した吸収熱量割合信号Ｓ６
３とプラント出力指令信号Ｓ２５とは、２変数関数発生
器６４、６５及び図示しない２変数関数発生器に入力す
る。２変数関数発生器６４は、自身の設定関数に基づき
ガス分配ダンパの設定値２７を算出して出力する。２変
数関数発生器６５は、自身の設定関数に基づきガス再循
環通風器（ＧＲＦ）回転数設定値２９を算出して出力す
る。また、前記図示しない複数の２変数関数発生器も同
様に各々自身の設定関数に基づき相当する設定値を算出
して出力する。
３とプラント出力指令信号Ｓ２５とは、２変数関数発生
器６４、６５及び図示しない２変数関数発生器に入力す
る。２変数関数発生器６４は、自身の設定関数に基づき
ガス分配ダンパの設定値２７を算出して出力する。２変
数関数発生器６５は、自身の設定関数に基づきガス再循
環通風器（ＧＲＦ）回転数設定値２９を算出して出力す
る。また、前記図示しない複数の２変数関数発生器も同
様に各々自身の設定関数に基づき相当する設定値を算出
して出力する。
【００１３】このように本従来技術によれば、基準化し
た吸収熱量割合信号Ｓ６３とプラント出力指令信号Ｓ２
５とを入力とする２変数関数発生器を用いれば、炭種に
よる燃焼性の違いを制御装置の制御内容に反映できる。
また、基準化した吸収熱量割合信号Ｓ６３とプラント出
力指令信号Ｓ２５とは、２変数関数発生器６６に入力す
る。この２変数関数発生器６６は、自身の設定関数に基
づきボイラ入力加速設定値（ＢＩＲ）の補正信号６７を
算出して出力する。
た吸収熱量割合信号Ｓ６３とプラント出力指令信号Ｓ２
５とを入力とする２変数関数発生器を用いれば、炭種に
よる燃焼性の違いを制御装置の制御内容に反映できる。
また、基準化した吸収熱量割合信号Ｓ６３とプラント出
力指令信号Ｓ２５とは、２変数関数発生器６６に入力す
る。この２変数関数発生器６６は、自身の設定関数に基
づきボイラ入力加速設定値（ＢＩＲ）の補正信号６７を
算出して出力する。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
８−２００６０４号に示す従来技術では、粉砕性の違い
によるミル排炭特性を補正することが出来なかった。本
発明の目的は、図２に示す従来技術と同様に石炭バーナ
の運用による燃焼性の違いを考慮した燃焼特性信号を作
成、使用することにより、運転員が介入することなく全
自動で制御できるとともに、特に本発明は、粉砕性の違
いによるミル排炭特性を考慮したボイラ入力加速設定値
（ＢＩＲ）を得る事の出来る多炭種対応制御装置を提供
することにある。
８−２００６０４号に示す従来技術では、粉砕性の違い
によるミル排炭特性を補正することが出来なかった。本
発明の目的は、図２に示す従来技術と同様に石炭バーナ
の運用による燃焼性の違いを考慮した燃焼特性信号を作
成、使用することにより、運転員が介入することなく全
自動で制御できるとともに、特に本発明は、粉砕性の違
いによるミル排炭特性を考慮したボイラ入力加速設定値
（ＢＩＲ）を得る事の出来る多炭種対応制御装置を提供
することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は前記従来技術と
同様に、火炉における流体計測データに基づいて推定さ
れる火炉の吸収熱量推定値を算出する第１の推定手段
と、最終再燃器における流体計測データに基づいて推定
される最終再燃器の吸収熱量推定値を算出する第２の推
定手段と、前記第１の推定手段にて算出された火炉の吸
収熱量推定値と前記第２の推定手段にて算出された最終
再燃器の吸収熱量推定値との比を算出する推定比算出手
段と、前記推定比算出手段により求めた吸収熱量推定比
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値およびガス再循環通風機の回転数設定値を夫々出
力する第１及び第２の演算手段とを具えた多炭種対応制
御装置を前提条件とするも、特に前記推定比算出手段に
より求めた吸収熱量推定比に基づいてボイラの燃焼特性
を把握し、ボイラ入力加速設定値の補正信号を出力する
第３の演算手段と、ミルの給炭量から求めるミル電流の
設定信号と計測データとの偏差信号から求める低ＨＧＩ
炭（粉砕しにくい炭）に対応する補正信号を演算する第
４の演算手段とを具備し、前記２つの補正信号を加算し
てボイラ入力加速設定補正値を算出することを特徴とす
るものである。
同様に、火炉における流体計測データに基づいて推定さ
れる火炉の吸収熱量推定値を算出する第１の推定手段
と、最終再燃器における流体計測データに基づいて推定
される最終再燃器の吸収熱量推定値を算出する第２の推
定手段と、前記第１の推定手段にて算出された火炉の吸
収熱量推定値と前記第２の推定手段にて算出された最終
再燃器の吸収熱量推定値との比を算出する推定比算出手
段と、前記推定比算出手段により求めた吸収熱量推定比
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値およびガス再循環通風機の回転数設定値を夫々出
力する第１及び第２の演算手段とを具えた多炭種対応制
御装置を前提条件とするも、特に前記推定比算出手段に
より求めた吸収熱量推定比に基づいてボイラの燃焼特性
を把握し、ボイラ入力加速設定値の補正信号を出力する
第３の演算手段と、ミルの給炭量から求めるミル電流の
設定信号と計測データとの偏差信号から求める低ＨＧＩ
炭（粉砕しにくい炭）に対応する補正信号を演算する第
４の演算手段とを具備し、前記２つの補正信号を加算し
てボイラ入力加速設定補正値を算出することを特徴とす
るものである。
【００１６】かかる発明によれば、ミル電流から求まる
低ＨＧＩ炭に対応する補正信号（Ｓ７７）を第３の演算
手段により得られる補正値に加算してボイラ入力加速設
定値の補正値を得るために、石炭バーナの使用段、台
数、バーナ角度等の運用による燃焼性の違いが考慮され
た燃焼特性を把握することが可能となると同時に、粉砕
性の違いによるミル排炭特性を補正した適正制御が行
え、これにより炭種切換時において運転員が介入する必
要がなくなる。
低ＨＧＩ炭に対応する補正信号（Ｓ７７）を第３の演算
手段により得られる補正値に加算してボイラ入力加速設
定値の補正値を得るために、石炭バーナの使用段、台
数、バーナ角度等の運用による燃焼性の違いが考慮され
た燃焼特性を把握することが可能となると同時に、粉砕
性の違いによるミル排炭特性を補正した適正制御が行
え、これにより炭種切換時において運転員が介入する必
要がなくなる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。図１は本発明の実施形態たる性状の異
なる複数の石炭を燃料として使用する石炭焚きボイラに
付設される多炭種対応制御装置で、図２に示す相違点を
中心に説明する。図において、４０は、入力された各種
流体計測データから火炉の吸収熱量を動的に推定する火
炉吸収熱量推定器、５０は、入力された各種流体計測デ
ータから最終再燃器の吸収熱量を動的に推定する最終再
燃器吸収熱量推定器、６０は、最終再燃器吸収熱量信号
Ｓ５０が示す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す
推定値ｂで除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出
力する除算器、６１は、基準炭ベースの吸収熱量割合を
算出し、それを示す信号Ｓ６１を出力する関数発生器、
６２は、基準炭ベースの吸収熱量割合信号Ｓ６１から除
算器６０の出力信号Ｓ６０を減算し、焚いている炭と基
準炭との燃焼性の相対的な差を算出して、その差を示す
信号Ｓ６２を出力する減算器、さらに６３は、減算器６
２の出力信号Ｓ６２が示す値ｃを基準炭ベースの吸収熱
量割合信号Ｓ６１が示す値ｄにて除算して、その比ｃ／
ｄを示す信号Ｓ６３を出力する除算器、６４は、前記信
号Ｓ６３とプラント出力指令信号Ｓ２５とを入力変数と
し、自身の設定関数に基づきガス分配ダンパの設定値２
７を算出して出力する２変数関数発生器、６５は、前記
信号Ｓ６３とＳ２５とを入力変数とし、自身の設定に基
づきガス再循環通風器（ＧＲＦ）回転数設定値２９を算
出して出力する２変数関数発生器で、かかる構成及び作
用は図２と同様である。
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。図１は本発明の実施形態たる性状の異
なる複数の石炭を燃料として使用する石炭焚きボイラに
付設される多炭種対応制御装置で、図２に示す相違点を
中心に説明する。図において、４０は、入力された各種
流体計測データから火炉の吸収熱量を動的に推定する火
炉吸収熱量推定器、５０は、入力された各種流体計測デ
ータから最終再燃器の吸収熱量を動的に推定する最終再
燃器吸収熱量推定器、６０は、最終再燃器吸収熱量信号
Ｓ５０が示す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す
推定値ｂで除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出
力する除算器、６１は、基準炭ベースの吸収熱量割合を
算出し、それを示す信号Ｓ６１を出力する関数発生器、
６２は、基準炭ベースの吸収熱量割合信号Ｓ６１から除
算器６０の出力信号Ｓ６０を減算し、焚いている炭と基
準炭との燃焼性の相対的な差を算出して、その差を示す
信号Ｓ６２を出力する減算器、さらに６３は、減算器６
２の出力信号Ｓ６２が示す値ｃを基準炭ベースの吸収熱
量割合信号Ｓ６１が示す値ｄにて除算して、その比ｃ／
ｄを示す信号Ｓ６３を出力する除算器、６４は、前記信
号Ｓ６３とプラント出力指令信号Ｓ２５とを入力変数と
し、自身の設定関数に基づきガス分配ダンパの設定値２
７を算出して出力する２変数関数発生器、６５は、前記
信号Ｓ６３とＳ２５とを入力変数とし、自身の設定に基
づきガス再循環通風器（ＧＲＦ）回転数設定値２９を算
出して出力する２変数関数発生器で、かかる構成及び作
用は図２と同様である。
【００１８】さて本実施形態において、２変数関数発生
器６６は、前記基準化した吸収熱量割合信号Ｓ６３とプ
ラント出力指令信号Ｓ２５とを入力変数として、自身の
設定関数に基づきボイラ入力加速設定値の第１の補正信
号を得ることが出来る。かかる２変数関数発生器６６は
前記除算器（推定比算出手段）６３により求めた吸収熱
量推定比ｃ／ｄ（吸収熱量割合信号Ｓ６３）に基づいて
ボイラの燃焼特性を把握しながら、ボイラ入力加速設定
値の第１の補正信号Ｓ６６を得ることが出来る。一方、
関数発生器７１は、Ａミルの給炭量（０２）信号を入力
変数とする関数発生器で、該発生器７１より標準炭ベー
スのミル電流の設定信号Ｓ７１を出力する。また、Χミ
ルについても同様で、Χミルの給炭量（１２）信号を入
力とする関数発生器７２は、標準炭ベースのミル電流の
設定信号Ｓ７２を出力する。これら設定信号（Ｓ７１、
Ｓ７２）は、夫々対応する減算器７３，７４で夫々Ａミ
ル電流の計測データ（７５）、及びΧミル電流の計測デ
ータ（７６）と減算して対応する各ミルの偏差信号とし
て加算器７９に入力する。
器６６は、前記基準化した吸収熱量割合信号Ｓ６３とプ
ラント出力指令信号Ｓ２５とを入力変数として、自身の
設定関数に基づきボイラ入力加速設定値の第１の補正信
号を得ることが出来る。かかる２変数関数発生器６６は
前記除算器（推定比算出手段）６３により求めた吸収熱
量推定比ｃ／ｄ（吸収熱量割合信号Ｓ６３）に基づいて
ボイラの燃焼特性を把握しながら、ボイラ入力加速設定
値の第１の補正信号Ｓ６６を得ることが出来る。一方、
関数発生器７１は、Ａミルの給炭量（０２）信号を入力
変数とする関数発生器で、該発生器７１より標準炭ベー
スのミル電流の設定信号Ｓ７１を出力する。また、Χミ
ルについても同様で、Χミルの給炭量（１２）信号を入
力とする関数発生器７２は、標準炭ベースのミル電流の
設定信号Ｓ７２を出力する。これら設定信号（Ｓ７１、
Ｓ７２）は、夫々対応する減算器７３，７４で夫々Ａミ
ル電流の計測データ（７５）、及びΧミル電流の計測デ
ータ（７６）と減算して対応する各ミルの偏差信号とし
て加算器７９に入力する。
【００１９】加算器７９で各ミルの偏差信号を加算した
後、その加算偏差信号ｇを、除算器８０にてミル運転台
数ｈで除算し、その平均偏差ｇ／ｈ信号Ｓ８０を関数発
生器７７に入力する。この関数発生器７７は、平均偏差
ｇ／ｈを入力変数として自身の設定関数に基づき低ＨＧ
Ｉ炭（粉砕しにくい炭）対応の補正信号Ｓ７７を演算し
出力する。この信号Ｓ７７は、低ＨＧＩ炭でのミル排炭
遅れに対応する第２の補正信号である。
後、その加算偏差信号ｇを、除算器８０にてミル運転台
数ｈで除算し、その平均偏差ｇ／ｈ信号Ｓ８０を関数発
生器７７に入力する。この関数発生器７７は、平均偏差
ｇ／ｈを入力変数として自身の設定関数に基づき低ＨＧ
Ｉ炭（粉砕しにくい炭）対応の補正信号Ｓ７７を演算し
出力する。この信号Ｓ７７は、低ＨＧＩ炭でのミル排炭
遅れに対応する第２の補正信号である。
【００２０】この第２の補正信号Ｓ７７は、吸収熱量割
合信号（Ｓ６３）に基づく補正信号Ｓ６６とともに加算
器８１にて加算され、ボイラ入力加速（ＢＩＲ）設定補
正値６７を算出して出力し、炭種による燃焼性の違い及
びミル排炭特性の違いに対応するＢＩＲ設定信号として
不図示の制御装置に送り込む。
合信号（Ｓ６３）に基づく補正信号Ｓ６６とともに加算
器８１にて加算され、ボイラ入力加速（ＢＩＲ）設定補
正値６７を算出して出力し、炭種による燃焼性の違い及
びミル排炭特性の違いに対応するＢＩＲ設定信号として
不図示の制御装置に送り込む。
【００２１】従って本実施形態によれば、火炉の吸収熱
量推定値ａと最終再燃器の吸収熱量推定値ｂとの比を求
める除算器６０により求められた吸収熱量推定比ａ／ｂ
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値２７およびガス再循環通風機の回転数設定値２９
とともに、関数発生器６６の演算によりボイラ入力加速
設定値の第１の補正値Ｓ６６を求めると共に、さらにミ
ル電流から求まる低ＨＧＩ炭に対応する第２の補正信号
Ｓ７７を求め、両補正値（Ｓ６６、Ｓ７７）を加算器８
１により加算した補正信号を、炭種による燃焼性の違い
及びミル排炭特性の違いに対応するＢＩＲ設定信号とし
て不図示の制御装置に送り込むものである為に、石炭バ
ーナの使用段、台数、バーナ角度等の運用による燃焼性
の違いが考慮された燃焼特性を把握することが可能とな
ると同時に、粉砕性の違いによるミル排炭特性を補正し
た適正制御が行えるとともに、炭種切換時において運転
員が介入する必要がなくなる。
量推定値ａと最終再燃器の吸収熱量推定値ｂとの比を求
める除算器６０により求められた吸収熱量推定比ａ／ｂ
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値２７およびガス再循環通風機の回転数設定値２９
とともに、関数発生器６６の演算によりボイラ入力加速
設定値の第１の補正値Ｓ６６を求めると共に、さらにミ
ル電流から求まる低ＨＧＩ炭に対応する第２の補正信号
Ｓ７７を求め、両補正値（Ｓ６６、Ｓ７７）を加算器８
１により加算した補正信号を、炭種による燃焼性の違い
及びミル排炭特性の違いに対応するＢＩＲ設定信号とし
て不図示の制御装置に送り込むものである為に、石炭バ
ーナの使用段、台数、バーナ角度等の運用による燃焼性
の違いが考慮された燃焼特性を把握することが可能とな
ると同時に、粉砕性の違いによるミル排炭特性を補正し
た適正制御が行えるとともに、炭種切換時において運転
員が介入する必要がなくなる。
【００２２】
【発明の効果】以上記載のごとく本発明によれば、本発
明の多炭種対応制御装置においては、石炭バーナの使用
段、台数、バーナ角度等の運用による燃焼性の違いが考
慮された燃焼特性を把握することが可能となると同時
に、粉砕性の違いによるミル排炭特性を考慮した。適正
制御が行えるとともに、炭種切換時において運転員が介
入する必要がなくなる。
明の多炭種対応制御装置においては、石炭バーナの使用
段、台数、バーナ角度等の運用による燃焼性の違いが考
慮された燃焼特性を把握することが可能となると同時
に、粉砕性の違いによるミル排炭特性を考慮した。適正
制御が行えるとともに、炭種切換時において運転員が介
入する必要がなくなる。
【図１】本発明の実施形態たる性状の異なる複数の石炭
を燃料として使用する石炭焚きボイラに付設される多炭
種対応制御装置の構成を示すブロック図である。
を燃料として使用する石炭焚きボイラに付設される多炭
種対応制御装置の構成を示すブロック図である。
【図２】本発明の前提技術としての従来例に係る多炭種
対応制御装置の構成を示すブロック図である。
対応制御装置の構成を示すブロック図である。
【図３】他の従来例に係る多炭種対応制御装置の構成を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
０２、１２ ミル給炭量 ４０ 火炉吸収熱量推定器 ５０ 最終再燃器吸収熱量推定器 ６０ 除算器 ６１ 関数発生器 ６２ 減算器 ６３ 除算器 ６４、６５、６６ ２変数関数発生器 ７１、７２ 関数発生器 ７３、７４、８０ 減算器 ７５、７６ ミル電流 ７７ 関数発生器 ７９、８１ 加算器
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年１０月１６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】かかる従来装置を図２に基づいて説明する
に、本多炭種対応制御装置は、火炉における流体計測デ
ータに基づいて推定される火炉の吸収熱量推定値ｂを算
出する火炉吸収熱量推定器４０と、最終再熱器における
流体データに基づいて推定される最終再熱器の吸収熱量
推定値ａを算出する最終再熱器吸収熱量推定器５０と、
前記火炉の吸収熱量推定値ｂと前記最終再熱器の吸収熱
量推定値ａとの比を求める除算器６０と、この除算器６
０により求められた吸収熱量推定値の比ａ／ｂに基づい
てボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ設定およ
びガス再循環通風機の回転数設定値およびボイラ入力加
速設定値（ＢＩＲ）を出力する夫々の２変数関数発生器
（６４、６５、６６）とから構成されている。
に、本多炭種対応制御装置は、火炉における流体計測デ
ータに基づいて推定される火炉の吸収熱量推定値ｂを算
出する火炉吸収熱量推定器４０と、最終再熱器における
流体データに基づいて推定される最終再熱器の吸収熱量
推定値ａを算出する最終再熱器吸収熱量推定器５０と、
前記火炉の吸収熱量推定値ｂと前記最終再熱器の吸収熱
量推定値ａとの比を求める除算器６０と、この除算器６
０により求められた吸収熱量推定値の比ａ／ｂに基づい
てボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ設定およ
びガス再循環通風機の回転数設定値およびボイラ入力加
速設定値（ＢＩＲ）を出力する夫々の２変数関数発生器
（６４、６５、６６）とから構成されている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】即ち、より具体的に説明するに、火炉吸収
熱量推定器４０は、入力された各種流体計測データから
火炉の吸収熱量を動的に推定するもので、火炉の入口温
度４１、入口圧力４２、流体流量４３、出口温度４４、
出口圧力４５の各入力信号に基づいて火炉吸収熱量の推
定値を算出し、その推定値を示す信号Ｓ４０を出力す
る。一方、最終再熱器吸収熱量推定器５０は、入力され
た各種流体計測データから最終再熱器の吸収熱量を動的
に推定するもので、最終再熱器の入口温度５１，入口圧
力５２、流体流量５３、出口温度５４、出口圧力５５の
各入力信号に基づいて、最終再熱器吸収熱量の推定値を
算出し、その推定値を示す信号Ｓ５０を出力する。また
除算器６０は、前記最終再熱器吸収熱量信号Ｓ５０が示
す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す推定値ｂで
除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出力する。
熱量推定器４０は、入力された各種流体計測データから
火炉の吸収熱量を動的に推定するもので、火炉の入口温
度４１、入口圧力４２、流体流量４３、出口温度４４、
出口圧力４５の各入力信号に基づいて火炉吸収熱量の推
定値を算出し、その推定値を示す信号Ｓ４０を出力す
る。一方、最終再熱器吸収熱量推定器５０は、入力され
た各種流体計測データから最終再熱器の吸収熱量を動的
に推定するもので、最終再熱器の入口温度５１，入口圧
力５２、流体流量５３、出口温度５４、出口圧力５５の
各入力信号に基づいて、最終再熱器吸収熱量の推定値を
算出し、その推定値を示す信号Ｓ５０を出力する。また
除算器６０は、前記最終再熱器吸収熱量信号Ｓ５０が示
す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す推定値ｂで
除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出力する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は前記従来技術と
同様に、火炉における流体計測データに基づいて推定さ
れる火炉の吸収熱量推定値を算出する第１の推定手段
と、最終再熱器における流体計測データに基づいて推定
される最終再熱器の吸収熱量推定値を算出する第２の推
定手段と、前記第１の推定手段にて算出された火炉の吸
収熱量推定値と前記第２の推定手段にて算出された最終
再熱器の吸収熱量推定値との比を算出する推定比算出手
段と、前記推定比算出手段により求めた吸収熱量推定比
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値およびガス再循環通風機の回転数設定値を夫々出
力する第１及び第２の演算手段とを具えた多炭種対応制
御装置を前提条件とするも、特に前記推定比算出手段に
より求めた吸収熱量推定比に基づいてボイラの燃焼特性
を把握し、ボイラ入力加速設定値の補正信号を出力する
第３の演算手段と、ミルの給炭量から求めるミル電流の
設定信号と計測データとの偏差信号から求める低ＨＧＩ
炭（粉砕しにくい炭）に対応する補正信号を演算する第
４の演算手段とを具備し、前記２つの補正信号を加算し
てボイラ入力加速設定補正値を算出することを特徴とす
るものである。
同様に、火炉における流体計測データに基づいて推定さ
れる火炉の吸収熱量推定値を算出する第１の推定手段
と、最終再熱器における流体計測データに基づいて推定
される最終再熱器の吸収熱量推定値を算出する第２の推
定手段と、前記第１の推定手段にて算出された火炉の吸
収熱量推定値と前記第２の推定手段にて算出された最終
再熱器の吸収熱量推定値との比を算出する推定比算出手
段と、前記推定比算出手段により求めた吸収熱量推定比
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値およびガス再循環通風機の回転数設定値を夫々出
力する第１及び第２の演算手段とを具えた多炭種対応制
御装置を前提条件とするも、特に前記推定比算出手段に
より求めた吸収熱量推定比に基づいてボイラの燃焼特性
を把握し、ボイラ入力加速設定値の補正信号を出力する
第３の演算手段と、ミルの給炭量から求めるミル電流の
設定信号と計測データとの偏差信号から求める低ＨＧＩ
炭（粉砕しにくい炭）に対応する補正信号を演算する第
４の演算手段とを具備し、前記２つの補正信号を加算し
てボイラ入力加速設定補正値を算出することを特徴とす
るものである。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。図１は本発明の実施形態たる性状の異
なる複数の石炭を燃料として使用する石炭焚きボイラに
付設される多炭種対応制御装置で、図２に示す相違点を
中心に説明する。図において、４０は、入力された各種
流体計測データから火炉の吸収熱量を動的に推定する火
炉吸収熱量推定器、５０は、入力された各種流体計測デ
ータから最終再熱器の吸収熱量を動的に推定する最終再
熱器吸収熱量推定器、６０は、最終再熱器吸収熱量信号
Ｓ５０が示す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す
推定値ｂで除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出
力する除算器、６１は、基準炭ベースの吸収熱量割合を
算出し、それを示す信号Ｓ６１を出力する関数発生器、
６２は、基準炭ベースの吸収熱量割合信号Ｓ６１から除
算器６０の出力信号Ｓ６０を減算し、焚いている炭と基
準炭との燃焼性の相対的な差を算出して、その差を示す
信号Ｓ６２を出力する減算器、さらに６３は、減算器６
２の出力信号Ｓ６２が示す値ｃを基準炭ベースの吸収熱
量割合信号Ｓ６１が示す値ｄにて除算して、その比ｃ／
ｄを示す信号Ｓ６３を出力する除算器、６４は、前記信
号Ｓ６３とプラント出力指令信号Ｓ２５とを入力変数と
し、自身の設定関数に基づきガス分配ダンパの設定値２
７を算出して出力する２変数関数発生器、６５は、前記
信号Ｓ６３とＳ２５とを入力変数とし、自身の設定に基
づきガス再循環通風器（ＧＲＦ）回転数設定値２９を算
出して出力する２変数関数発生器で、かかる構成及び作
用は図２と同様である。
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。図１は本発明の実施形態たる性状の異
なる複数の石炭を燃料として使用する石炭焚きボイラに
付設される多炭種対応制御装置で、図２に示す相違点を
中心に説明する。図において、４０は、入力された各種
流体計測データから火炉の吸収熱量を動的に推定する火
炉吸収熱量推定器、５０は、入力された各種流体計測デ
ータから最終再熱器の吸収熱量を動的に推定する最終再
熱器吸収熱量推定器、６０は、最終再熱器吸収熱量信号
Ｓ５０が示す推定値ａを火炉吸収熱量信号Ｓ４０が示す
推定値ｂで除算し、その比ａ／ｂを示す信号Ｓ６０を出
力する除算器、６１は、基準炭ベースの吸収熱量割合を
算出し、それを示す信号Ｓ６１を出力する関数発生器、
６２は、基準炭ベースの吸収熱量割合信号Ｓ６１から除
算器６０の出力信号Ｓ６０を減算し、焚いている炭と基
準炭との燃焼性の相対的な差を算出して、その差を示す
信号Ｓ６２を出力する減算器、さらに６３は、減算器６
２の出力信号Ｓ６２が示す値ｃを基準炭ベースの吸収熱
量割合信号Ｓ６１が示す値ｄにて除算して、その比ｃ／
ｄを示す信号Ｓ６３を出力する除算器、６４は、前記信
号Ｓ６３とプラント出力指令信号Ｓ２５とを入力変数と
し、自身の設定関数に基づきガス分配ダンパの設定値２
７を算出して出力する２変数関数発生器、６５は、前記
信号Ｓ６３とＳ２５とを入力変数とし、自身の設定に基
づきガス再循環通風器（ＧＲＦ）回転数設定値２９を算
出して出力する２変数関数発生器で、かかる構成及び作
用は図２と同様である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】従って本実施形態によれば、火炉の吸収熱
量推定値ａと最終再熱器の吸収熱量推定値ｂとの比を求
める除算器６０により求められた吸収熱量推定比ａ／ｂ
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値２７およびガス再循環通風機の回転数設定値２９
とともに、関数発生器６６の演算によりボイラ入力加速
設定値の第１の補正値Ｓ６６を求めると共に、さらにミ
ル電流から求まる低ＨＧＩ炭に対応する第２の補正信号
Ｓ７７を求め、両補正値（Ｓ６６、Ｓ７７）を加算器８
１により加算した補正信号を、炭種による燃焼性の違い
及びミル排炭特性の違いに対応するＢＩＲ設定信号とし
て不図示の制御装置に送り込むものである為に、石炭バ
ーナの使用段、台数、バーナ角度等の運用による燃焼性
の違いが考慮された燃焼特性を把握することが可能とな
ると同時に、粉砕性の違いによるミル排炭特性を補正し
た適正制御が行えるとともに、炭種切換時において運転
員が介入する必要がなくなる。
量推定値ａと最終再熱器の吸収熱量推定値ｂとの比を求
める除算器６０により求められた吸収熱量推定比ａ／ｂ
に基づいてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ
設定値２７およびガス再循環通風機の回転数設定値２９
とともに、関数発生器６６の演算によりボイラ入力加速
設定値の第１の補正値Ｓ６６を求めると共に、さらにミ
ル電流から求まる低ＨＧＩ炭に対応する第２の補正信号
Ｓ７７を求め、両補正値（Ｓ６６、Ｓ７７）を加算器８
１により加算した補正信号を、炭種による燃焼性の違い
及びミル排炭特性の違いに対応するＢＩＲ設定信号とし
て不図示の制御装置に送り込むものである為に、石炭バ
ーナの使用段、台数、バーナ角度等の運用による燃焼性
の違いが考慮された燃焼特性を把握することが可能とな
ると同時に、粉砕性の違いによるミル排炭特性を補正し
た適正制御が行えるとともに、炭種切換時において運転
員が介入する必要がなくなる。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態たる性状の異なる複数の石炭
を燃料として使用する石炭焚きボイラに付設される多炭
種対応制御装置の構成を示すブロック図である。
を燃料として使用する石炭焚きボイラに付設される多炭
種対応制御装置の構成を示すブロック図である。
【図２】本発明の前提技術としての従来例に係る多炭種
対応制御装置の構成を示すブロック図である。
対応制御装置の構成を示すブロック図である。
【図３】他の従来例に係る多炭種対応制御装置の構成を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【符号の説明】 ０２、１２ ミル給炭量 ４０ 火炉吸収熱量推定器 ５０ 最終再熱器吸収熱量推定器 ６０ 除算器 ６１ 関数発生器 ６２ 減算器 ６３ 除算器 ６４、６５、６６ ２変数関数発生器 ７１、７２ 関数発生器 ７３、７４、８０ 減算器 ７５、７６ ミル電流 ７７ 関数発生器 ７９、８１ 加算器
【手続補正９】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
Claims (1)
- 【請求項１】 火炉における流体計測データに基づいて
推定される火炉の吸収熱量推定値を算出する第１の推定
手段と、 最終再燃器における流体計測データに基づいて推定され
る最終再燃器の吸収熱量推定値を算出する第２の推定手
段と、 前記第１の推定手段にて算出された火炉の吸収熱量推定
値と前記第２の推定手段にて算出された最終再燃器の吸
収熱量推定値との比を算出する推定比算出手段と、 前記推定比算出手段により求めた吸収熱量推定比に基づ
いてボイラの燃焼特性を把握し、ガス分配ダンパ設定値
およびガス再循環通風機の回転数設定値を夫々出力する
第１及び第２の演算手段と、 を具えた性状の異なる複数の石炭を燃料として使用する
石炭焚きボイラに付設される多炭種対応制御装置におい
て、 前記推定比算出手段により求めた吸収熱量推定比に基づ
いてボイラの燃焼特性を把握し、ボイラ入力加速設定値
の補正信号を出力する第３の演算手段と、 ミルの給炭量から求めるミル電流の設定信号と計測デー
タとの偏差信号から求める低ＨＧＩ炭（粉砕しにくい
炭）に対応する補正信号を演算する第４の演算手段とを
具備し、 前記２つの補正信号を加算してボイラ入力加速設定補正
値を算出することを特徴とする多炭種対応制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27206197A JPH1194205A (ja) | 1997-09-18 | 1997-09-18 | 多炭種対応制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27206197A JPH1194205A (ja) | 1997-09-18 | 1997-09-18 | 多炭種対応制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1194205A true JPH1194205A (ja) | 1999-04-09 |
Family
ID=17508559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27206197A Withdrawn JPH1194205A (ja) | 1997-09-18 | 1997-09-18 | 多炭種対応制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1194205A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007061106A1 (ja) * | 2005-11-28 | 2007-05-31 | Electric Power Development Co., Ltd. | 酸素燃焼ボイラの燃焼制御方法及び装置 |
| CN103822225A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-05-28 | 深圳市国创新能源研究院 | 集成低氮燃烧系统及控制方法 |
| JP2014126305A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Hitachi Ltd | ボイラ制御装置 |
| CN114100833A (zh) * | 2021-10-30 | 2022-03-01 | 国家能源集团华北电力有限公司廊坊热电厂 | 一种变工况调节磨煤机风量的控制系统、计算机及可读存储介质 |
-
1997
- 1997-09-18 JP JP27206197A patent/JPH1194205A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007061106A1 (ja) * | 2005-11-28 | 2007-05-31 | Electric Power Development Co., Ltd. | 酸素燃焼ボイラの燃焼制御方法及び装置 |
| JP2007147162A (ja) * | 2005-11-28 | 2007-06-14 | Electric Power Dev Co Ltd | 酸素燃焼ボイラの燃焼制御方法及び装置 |
| AU2006316951B2 (en) * | 2005-11-28 | 2010-04-29 | Electric Power Development Co., Ltd. | Combustion control method and device of oxygen combustion boiler |
| AU2006316951C1 (en) * | 2005-11-28 | 2010-09-09 | Electric Power Development Co., Ltd. | Combustion control method and device of oxygen combustion boiler |
| KR101007513B1 (ko) | 2005-11-28 | 2011-01-19 | 가부시키가이샤 아이에이치아이 | 산소 연소 보일러의 연소 제어 방법 및 장치 |
| JP4731293B2 (ja) * | 2005-11-28 | 2011-07-20 | 電源開発株式会社 | 酸素燃焼ボイラの燃焼制御方法及び装置 |
| US8584604B2 (en) | 2005-11-28 | 2013-11-19 | Electric Power Development Co., Ltd. | Method and apparatus for controlling combustion in oxygen fired boiler |
| JP2014126305A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Hitachi Ltd | ボイラ制御装置 |
| CN103822225A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-05-28 | 深圳市国创新能源研究院 | 集成低氮燃烧系统及控制方法 |
| CN114100833A (zh) * | 2021-10-30 | 2022-03-01 | 国家能源集团华北电力有限公司廊坊热电厂 | 一种变工况调节磨煤机风量的控制系统、计算机及可读存储介质 |
| CN114100833B (zh) * | 2021-10-30 | 2022-11-22 | 国家能源集团华北电力有限公司廊坊热电厂 | 一种变工况调节磨煤机风量的控制系统、计算机及可读存储介质 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101945707B (zh) | 煤粉碎装置的控制装置 | |
| US4586893A (en) | Control apparatus | |
| US4532761A (en) | Load control system and method of combined cycle turbine plants | |
| JPH1194205A (ja) | 多炭種対応制御装置 | |
| JP3746528B2 (ja) | 多炭種対応制御装置 | |
| CN104776445B (zh) | 一种确定煤挥发分燃烧所需空气量的方法及应用 | |
| US4909037A (en) | Control system for once-through boilers | |
| JP3757319B2 (ja) | 石炭焚きボイラ燃料制御装置 | |
| JPS6391402A (ja) | ボイラ制御装置 | |
| JP3787901B2 (ja) | 石炭焚ボイラのミル通常停止時における出炭量算出装置 | |
| JPS6243045B2 (ja) | ||
| JPH04110504A (ja) | 石炭燃焼装置の最低負荷制御装置 | |
| JP3769822B2 (ja) | 石炭焚ボイラのミル残炭パージ時における出炭量算出方法及び装置 | |
| JP2002195551A (ja) | 横ミル出炭量計測補正装置 | |
| JP3831998B2 (ja) | 石炭焚ボイラのミル通常起動時における出炭量算出装置 | |
| JPH10288301A (ja) | 石炭焚ボイラの燃料カロリ補正装置 | |
| JP2599815B2 (ja) | 燃料電池発電システムの改質器温度制御装置 | |
| JPH0711293Y2 (ja) | 蒸気発生器オン―ライン効率モニタ | |
| JPS6115393Y2 (ja) | ||
| JPS5813809B2 (ja) | 低過剰空気による燃焼制御方法 | |
| JPS5821171B2 (ja) | 混焼炉の制御装置 | |
| JPS5835321A (ja) | 混焼用酸素制御装置 | |
| JP3809971B2 (ja) | ボイラの燃焼制御装置 | |
| JPH0637972B2 (ja) | 燃焼制御装置 | |
| JP3035060B2 (ja) | 微粉炭焚ボイラの給炭量制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041207 |