JPH1193956A - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受Info
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- JPH1193956A JPH1193956A JP9253724A JP25372497A JPH1193956A JP H1193956 A JPH1193956 A JP H1193956A JP 9253724 A JP9253724 A JP 9253724A JP 25372497 A JP25372497 A JP 25372497A JP H1193956 A JPH1193956 A JP H1193956A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer ring
- peripheral surface
- amount
- bearing
- roller
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 外輪をロールとして使用する転がり軸受にお
いて、塑性変形による外輪の半径方向の膨張を生じにく
く、残留オーステナイトの分解による変形を生じにく
く、外輪の割れを防止することができる転がり軸受を提
供する。 【構成】 転動体と、表面硬化処理された外周面部と前
記転動体の軌道となる内周面部とを備え外周面部が他部
材に接触してロールとして使用される外輪と、転動体の
軌道となる外周面部をもつ内輪と、を具備する転がり軸
受において、外輪の心部硬さをＨｖ５００以上６５０以
下の範囲とした。
いて、塑性変形による外輪の半径方向の膨張を生じにく
く、残留オーステナイトの分解による変形を生じにく
く、外輪の割れを防止することができる転がり軸受を提
供する。 【構成】 転動体と、表面硬化処理された外周面部と前
記転動体の軌道となる内周面部とを備え外周面部が他部
材に接触してロールとして使用される外輪と、転動体の
軌道となる外周面部をもつ内輪と、を具備する転がり軸
受において、外輪の心部硬さをＨｖ５００以上６５０以
下の範囲とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面硬化処理され
た外周面が他部材と接触してロールとして用いられる外
輪を有する転がり軸受に関する。
た外周面が他部材と接触してロールとして用いられる外
輪を有する転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鉄所等では焼結機パレットローラ、セ
ンジミア圧延機用バックアップローラあるいはチェーン
コンベア等のようにローラを用いる設備や機器が多数存
在する。これらの設備や機器ではローラのロール面とし
て軸受の外輪を利用している。製鉄所等では種々の材質
や温度のワークを加工するため、ワークと直接接触する
軸受外輪の外周面は著しい損傷を受けやすい。このた
め、軸受外輪の外周面を表面硬化処理することにより所
定レベル以上の硬さとしている。
ンジミア圧延機用バックアップローラあるいはチェーン
コンベア等のようにローラを用いる設備や機器が多数存
在する。これらの設備や機器ではローラのロール面とし
て軸受の外輪を利用している。製鉄所等では種々の材質
や温度のワークを加工するため、ワークと直接接触する
軸受外輪の外周面は著しい損傷を受けやすい。このた
め、軸受外輪の外周面を表面硬化処理することにより所
定レベル以上の硬さとしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ローラとして
使用される外輪には大きな荷重がかかることが多く、時
には大きな衝撃荷重等により外輪が割れてしまうことが
ある。従来の軸受においては、外輪の割れ防止のために
外輪にはＣ％が０．２３％以下の浸炭鋼を用い、その心
部硬さをビッカース硬さ（Ｈｖ）で５００以下としてい
る。このため、外輪に心部の降伏応力を超える力が作用
したときに、外輪が塑性変形を起こして膨張するという
問題がある。
使用される外輪には大きな荷重がかかることが多く、時
には大きな衝撃荷重等により外輪が割れてしまうことが
ある。従来の軸受においては、外輪の割れ防止のために
外輪にはＣ％が０．２３％以下の浸炭鋼を用い、その心
部硬さをビッカース硬さ（Ｈｖ）で５００以下としてい
る。このため、外輪に心部の降伏応力を超える力が作用
したときに、外輪が塑性変形を起こして膨張するという
問題がある。
【０００４】また、通常の浸炭、焼入、焼戻しを行った
浸炭鋼の表面には残留オーステナイトが１５体積％から
３０体積％の程度で残存しており、この残留オーステナ
イトが外輪が他の機械要素と接触することにより、接触
した部分の残留オーステナイトが分解してマルテンサイ
トに変態し、そのマルテンサイト変態部分が膨張して外
輪に反りのような変形を生じる。この外輪の膨張変形
（反り）により外輪軌道面と転動体（ころ）とが偏当り
を起こすという問題がある。とくに、外輪が他の機械要
素と接触する接触外周面部にスケールや砂等の異物をか
み込むと、残留オーステナイトの分解はさらに促進され
る傾向にあり、軸受寿命が非常に短くなるため、このタ
イプの軸受の寿命延長が需要家から強く要望されてきて
いる。
浸炭鋼の表面には残留オーステナイトが１５体積％から
３０体積％の程度で残存しており、この残留オーステナ
イトが外輪が他の機械要素と接触することにより、接触
した部分の残留オーステナイトが分解してマルテンサイ
トに変態し、そのマルテンサイト変態部分が膨張して外
輪に反りのような変形を生じる。この外輪の膨張変形
（反り）により外輪軌道面と転動体（ころ）とが偏当り
を起こすという問題がある。とくに、外輪が他の機械要
素と接触する接触外周面部にスケールや砂等の異物をか
み込むと、残留オーステナイトの分解はさらに促進され
る傾向にあり、軸受寿命が非常に短くなるため、このタ
イプの軸受の寿命延長が需要家から強く要望されてきて
いる。
【０００５】本発明は上記の課題を解決するためになさ
れたものであって、外輪をロールとして使用する転がり
軸受において、塑性変形による外輪の半径方向の膨張を
生じにくく、残留オーステナイトの分解による変形を生
じにくく、外輪の割れを防止することができる転がり軸
受を提供することを目的とする。
れたものであって、外輪をロールとして使用する転がり
軸受において、塑性変形による外輪の半径方向の膨張を
生じにくく、残留オーステナイトの分解による変形を生
じにくく、外輪の割れを防止することができる転がり軸
受を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る転がり軸受
は、転動体と、表面硬化処理された外周面と前記転動体
の軌道となる内周面とを備え前記外周面が他部材に接触
してロールとして使用される外輪と、前記転動体の軌道
となる外周面をもつ内輪と、を具備する転がり軸受にお
いて、前記外輪の心部硬さをビッカース硬さ（Ｈｖ）で
５００以上６５０以下の範囲としたことを特徴とする。
は、転動体と、表面硬化処理された外周面と前記転動体
の軌道となる内周面とを備え前記外周面が他部材に接触
してロールとして使用される外輪と、前記転動体の軌道
となる外周面をもつ内輪と、を具備する転がり軸受にお
いて、前記外輪の心部硬さをビッカース硬さ（Ｈｖ）で
５００以上６５０以下の範囲としたことを特徴とする。
【０００７】図４に示すように外輪の心部硬さがＨｖ５
００以上では外輪の外径膨張量がほとんど零になるの
で、外輪の心部硬さをＨｖ５００以上とした。一方、図
６に示すように外輪の心部硬さがＨｖ６５０以下では心
部の伸びが大きいので、外輪の心部硬さをＨｖ６５０以
下とした。
００以上では外輪の外径膨張量がほとんど零になるの
で、外輪の心部硬さをＨｖ５００以上とした。一方、図
６に示すように外輪の心部硬さがＨｖ６５０以下では心
部の伸びが大きいので、外輪の心部硬さをＨｖ６５０以
下とした。
【０００８】なお、外輪の外周面部の残留オーステナイ
ト量を１０体積％以下とすることが好ましく、さらに６
体積％以下とすることが好ましい。図５に示すように外
輪の外周面部の残留オーステナイト量が１０体積％以下
では外輪の反り量が十分に小さくなるので、外輪の外周
面部の残留オーステナイト量を１０体積％以下とするこ
とが好ましい。
ト量を１０体積％以下とすることが好ましく、さらに６
体積％以下とすることが好ましい。図５に示すように外
輪の外周面部の残留オーステナイト量が１０体積％以下
では外輪の反り量が十分に小さくなるので、外輪の外周
面部の残留オーステナイト量を１０体積％以下とするこ
とが好ましい。
【０００９】また、外輪の内周面部（軌道面部）の残留
オーステナイト量を２０体積％から５０体積％までの範
囲とすることが好ましく、さらに２５体積％から４０体
積％までの範囲とすることが好ましい。図８に示すよう
に外輪の内周面部（軌道面部）の残留オーステナイト量
が２０体積％から５０体積％までの範囲では軸受の寿命
が長くなるので、外輪の内周面部（軌道面部）の残留オ
ーステナイト量をこの範囲とすることが好ましい。
オーステナイト量を２０体積％から５０体積％までの範
囲とすることが好ましく、さらに２５体積％から４０体
積％までの範囲とすることが好ましい。図８に示すよう
に外輪の内周面部（軌道面部）の残留オーステナイト量
が２０体積％から５０体積％までの範囲では軸受の寿命
が長くなるので、外輪の内周面部（軌道面部）の残留オ
ーステナイト量をこの範囲とすることが好ましい。
【００１０】また、外輪の内周面部（軌道面部）の圧縮
残留応力を１３０Ｍｐａ以上とすることが好ましく、さ
らに１８０Ｍｐａ以上とすることが好ましい。図７に示
すように外輪の内周面部（軌道面部）の圧縮残留応力が
１３０Ｍｐａ以上では外輪の割れ寿命が長くなるので、
外輪の内周面部（軌道面部）の圧縮残留応力を１３０Ｍ
ｐａ以上とすることが好ましい。
残留応力を１３０Ｍｐａ以上とすることが好ましく、さ
らに１８０Ｍｐａ以上とすることが好ましい。図７に示
すように外輪の内周面部（軌道面部）の圧縮残留応力が
１３０Ｍｐａ以上では外輪の割れ寿命が長くなるので、
外輪の内周面部（軌道面部）の圧縮残留応力を１３０Ｍ
ｐａ以上とすることが好ましい。
【００１１】ただし、外輪に加わる荷重が小さく、心部
に塑性変形が生じない場合や、また衝撃荷重等により外
輪に割れが生じるおそれのない場合は、必ずしも心部の
硬さを限定する必要はなく、外周面の残留オーステナイ
ト量を１０体積％以下（好ましくは６体積％以下）と
し、軌道面の残留オーステナイト量を２０体積％から５
０体積％までとし、圧縮残留応力を１３０Ｍｐａ以上と
すればよい。
に塑性変形が生じない場合や、また衝撃荷重等により外
輪に割れが生じるおそれのない場合は、必ずしも心部の
硬さを限定する必要はなく、外周面の残留オーステナイ
ト量を１０体積％以下（好ましくは６体積％以下）と
し、軌道面の残留オーステナイト量を２０体積％から５
０体積％までとし、圧縮残留応力を１３０Ｍｐａ以上と
すればよい。
【００１２】このように外輪の心部硬さ、外輪の外周面
部の残留オーステナイト量、外輪の内周面部の圧縮残留
応力のそれぞれを上記の数値範囲とすることにより、外
輪の膨張量、反り量、心部の伸びなどの諸特性がさらに
改善され、外輪の割れ寿命が大幅に延長され、全体とし
て軸受の寿命が大幅に延長される。
部の残留オーステナイト量、外輪の内周面部の圧縮残留
応力のそれぞれを上記の数値範囲とすることにより、外
輪の膨張量、反り量、心部の伸びなどの諸特性がさらに
改善され、外輪の割れ寿命が大幅に延長され、全体とし
て軸受の寿命が大幅に延長される。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、添付の図面及び表を参照し
ながら本発明の好ましい実施の形態について説明する。
実施例に用いた外輪は表１に示すＪＩＳに定められた合
金鋼に浸炭または浸炭窒化を行った後、表１に示す焼戻
し温度で焼戻しを行い、外輪の外周面の残留オーステナ
イト量を所定の量に調整した。
ながら本発明の好ましい実施の形態について説明する。
実施例に用いた外輪は表１に示すＪＩＳに定められた合
金鋼に浸炭または浸炭窒化を行った後、表１に示す焼戻
し温度で焼戻しを行い、外輪の外周面の残留オーステナ
イト量を所定の量に調整した。
【００１４】また、実施例３、実施例１６、実施例２３
のそれぞれは外輪をいったん１８０℃で焼戻した後に、
外輪の内周面（軌道面）を冷却するため外輪内周面に焼
戻し温度以下の１５０℃の油をかけて内周面（軌道面）
の焼戻しが進まないようにしながら、外周面の残留オー
ステナイト量が所定の量になるように外周面を誘導加熱
を用いて焼戻しを行い、残留オーステナイト量を減少さ
せる。１５０℃の油を用いたのは外輪の肉厚がやや薄い
ため外周面と内周面（軌道面）の温度差を適切にコント
ロールするためである。外輪の肉厚が厚い場合は水冷で
も可能である。なお、内周面（軌道面）の冷却には温度
コントロールされた中子を使ってもよい。
のそれぞれは外輪をいったん１８０℃で焼戻した後に、
外輪の内周面（軌道面）を冷却するため外輪内周面に焼
戻し温度以下の１５０℃の油をかけて内周面（軌道面）
の焼戻しが進まないようにしながら、外周面の残留オー
ステナイト量が所定の量になるように外周面を誘導加熱
を用いて焼戻しを行い、残留オーステナイト量を減少さ
せる。１５０℃の油を用いたのは外輪の肉厚がやや薄い
ため外周面と内周面（軌道面）の温度差を適切にコント
ロールするためである。外輪の肉厚が厚い場合は水冷で
も可能である。なお、内周面（軌道面）の冷却には温度
コントロールされた中子を使ってもよい。
【００１５】図２に示す外輪ロール軸受試験機を用いて
表１に示す鋼種、熱処理を行った図１に示す外輪４につ
いて回転試験を行った。図４には外輪の外径膨張量（ｍ
ｍ）を測定した結果を示す。また、図５には外輪のそり
量（ｍｍ）を測定した結果を示す。外輪の心部硬さがＨ
ｖ５００以上になると外径の膨張量は軸受すきまの増加
として実用上問題のない０．０５ｍｍ以下となり、Ｈｖ
５３０以下になるとほとんど膨張は起こらなくなること
が判明した。
表１に示す鋼種、熱処理を行った図１に示す外輪４につ
いて回転試験を行った。図４には外輪の外径膨張量（ｍ
ｍ）を測定した結果を示す。また、図５には外輪のそり
量（ｍｍ）を測定した結果を示す。外輪の心部硬さがＨ
ｖ５００以上になると外径の膨張量は軸受すきまの増加
として実用上問題のない０．０５ｍｍ以下となり、Ｈｖ
５３０以下になるとほとんど膨張は起こらなくなること
が判明した。
【００１６】一方、図６に示すように、外輪の心部の伸
び（％）は心部硬さがＨｖ６００を超えると低下しはじ
め、硬さがＨｖ６５０を超えると急激に低下して耐衝撃
荷重性が低下する。よって、外輪の外径が膨張せず、か
つ、耐衝撃荷重性が低下しないような心部硬さの範囲は
Ｈｖ５００からＨｖ６５０（好ましくはＨｖ５３０から
Ｈｖ６００）であることが判明した。
び（％）は心部硬さがＨｖ６００を超えると低下しはじ
め、硬さがＨｖ６５０を超えると急激に低下して耐衝撃
荷重性が低下する。よって、外輪の外径が膨張せず、か
つ、耐衝撃荷重性が低下しないような心部硬さの範囲は
Ｈｖ５００からＨｖ６５０（好ましくはＨｖ５３０から
Ｈｖ６００）であることが判明した。
【００１７】図５に示すように、外輪のそり量（ｍｍ）
は外径面の残留オーステナイト量（体積％）の増加とと
もに増大することが判明した。転動体（ころ）５に適切
なクラウニングが加工されている場合はそり量は０．０
５ｍｍ、残留オーステナイト量で１０体積％まで許容さ
れるが、好ましくは外輪のそり量は０．０３ｍｍ以下、
残留オーステナイト量で６体積％以下とすることが望ま
しい。なお、ここでいう残留オーステナイト量とは表面
硬化層深さの１／２までの残留オーステナイト量のこと
をいう。
は外径面の残留オーステナイト量（体積％）の増加とと
もに増大することが判明した。転動体（ころ）５に適切
なクラウニングが加工されている場合はそり量は０．０
５ｍｍ、残留オーステナイト量で１０体積％まで許容さ
れるが、好ましくは外輪のそり量は０．０３ｍｍ以下、
残留オーステナイト量で６体積％以下とすることが望ま
しい。なお、ここでいう残留オーステナイト量とは表面
硬化層深さの１／２までの残留オーステナイト量のこと
をいう。
【００１８】図２に示す外輪疲労割れ試験機を用いる試
験では外輪割れは外輪の軌道面側から発生した。図７に
示すように、外輪割れ強度は外輪軌道面部の残留応力に
比例し、軌道面部に１３０Ｍｐａ以上の残留圧縮応力が
存在すると実用上十分な強度があるとされるが、この場
合とくに１８０Ｍｐａ以上の残留圧縮応力の存在下で割
れ強度は大きな値を示す。よって、外輪の疲労割れ強度
の向上のためには心部硬さよりも軌道面部の圧縮残留応
力のほうが重要である。
験では外輪割れは外輪の軌道面側から発生した。図７に
示すように、外輪割れ強度は外輪軌道面部の残留応力に
比例し、軌道面部に１３０Ｍｐａ以上の残留圧縮応力が
存在すると実用上十分な強度があるとされるが、この場
合とくに１８０Ｍｐａ以上の残留圧縮応力の存在下で割
れ強度は大きな値を示す。よって、外輪の疲労割れ強度
の向上のためには心部硬さよりも軌道面部の圧縮残留応
力のほうが重要である。
【００１９】図８に示すように、異物混入条件の転がり
寿命試験では外輪の軌道面部の残留オーステナイト量が
２０体積％以上になると転がり寿命は増大するが、５０
体積％を超えると軌道面部の硬さが低下するため転がり
寿命は低下することが判明した。
寿命試験では外輪の軌道面部の残留オーステナイト量が
２０体積％以上になると転がり寿命は増大するが、５０
体積％を超えると軌道面部の硬さが低下するため転がり
寿命は低下することが判明した。
【００２０】外輪ロール軸受試験には、図１に示す試験
軸受（内径１００ｍｍ）として外輪４（外径２００ｍ
ｍ，幅１２０ｍｍ，軌道面径１５０ｍｍ）を表１の材
料、熱処理で製作した複数円筒ころ軸受２を用いた。図
２に示す負荷ローラ７を有する試験機を用いて、試験荷
重２０ｔｏｎ、回転数５００ｒｐｍ、試験温度４０℃、
潤滑はＶＧ６０の潤滑油に硬さＨｖ５４０、平均粒径１
００μｍの鉄粉を３００ｐｐｍ混入させた条件下で試験
し、５０時間後における軸受２の外径の膨張量とそり量
をそれぞれ測定した。これらの結果は図４及び図５にそ
れぞれ示した。
軸受（内径１００ｍｍ）として外輪４（外径２００ｍ
ｍ，幅１２０ｍｍ，軌道面径１５０ｍｍ）を表１の材
料、熱処理で製作した複数円筒ころ軸受２を用いた。図
２に示す負荷ローラ７を有する試験機を用いて、試験荷
重２０ｔｏｎ、回転数５００ｒｐｍ、試験温度４０℃、
潤滑はＶＧ６０の潤滑油に硬さＨｖ５４０、平均粒径１
００μｍの鉄粉を３００ｐｐｍ混入させた条件下で試験
し、５０時間後における軸受２の外径の膨張量とそり量
をそれぞれ測定した。これらの結果は図４及び図５にそ
れぞれ示した。
【００２１】外輪割れ試験は試験片に表１の材料、熱処
理で製作した外径φ１２０ｍｍ，内径φ９６ｍｍ、幅２
５ｍｍのリングを用いた。図３に示す負荷ローラ８，９
を有する試験機で試験荷重３ｔｏｎ、回転数１５００ｒ
ｐｍ、試験温度４０℃、潤滑はＶＧ６０の潤滑油を使用
して外輪４が割損するまで行った。この結果は図７に示
した。
理で製作した外径φ１２０ｍｍ，内径φ９６ｍｍ、幅２
５ｍｍのリングを用いた。図３に示す負荷ローラ８，９
を有する試験機で試験荷重３ｔｏｎ、回転数１５００ｒ
ｐｍ、試験温度４０℃、潤滑はＶＧ６０の潤滑油を使用
して外輪４が割損するまで行った。この結果は図７に示
した。
【００２２】転がり寿命試験は「特殊鋼便覧」第一版
（電気製鋼研究所偏、理工学社、１９６９年５月２５
日）０〜１２頁に記載のスラスト型寿命試験機を用い、
表１の材料、熱処理で製作した外径φ６０，厚さ６ｍｍ
の円板ＴＰを用いて、荷重条件Ｐｍａｘ＝４９００Ｍｐ
ａ，主軸回転数１０００ｒｐｍ，試験温度４０℃，潤滑
はＶＧ６０の潤滑油に硬さＨｖ５４０，平均粒径１００
μｍの鉄粉を１００ｐｐｍ混入させたものを使用して行
った。
（電気製鋼研究所偏、理工学社、１９６９年５月２５
日）０〜１２頁に記載のスラスト型寿命試験機を用い、
表１の材料、熱処理で製作した外径φ６０，厚さ６ｍｍ
の円板ＴＰを用いて、荷重条件Ｐｍａｘ＝４９００Ｍｐ
ａ，主軸回転数１０００ｒｐｍ，試験温度４０℃，潤滑
はＶＧ６０の潤滑油に硬さＨｖ５４０，平均粒径１００
μｍの鉄粉を１００ｐｐｍ混入させたものを使用して行
った。
【００２３】図９に焼結機パレットローラ１０の軸受部
分を示した。符合１３は内輪、１４は外輪、１５は転動
体にそれぞれあたる。図１０にセンジミア圧延機２０の
ローラの概要を示した。符合２１はワークローラにあた
る。符合２２，２３，２４には外輪をロールとした本発
明に係る転がり軸受（図示せず）が用いられている。図
１１にチェンコンベア３０の軸受部分を示した。符合３
３は内輪、３４は外輪、３５は転動体にそれぞれあた
る。
分を示した。符合１３は内輪、１４は外輪、１５は転動
体にそれぞれあたる。図１０にセンジミア圧延機２０の
ローラの概要を示した。符合２１はワークローラにあた
る。符合２２，２３，２４には外輪をロールとした本発
明に係る転がり軸受（図示せず）が用いられている。図
１１にチェンコンベア３０の軸受部分を示した。符合３
３は内輪、３４は外輪、３５は転動体にそれぞれあた
る。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、ロールとして使用され
る外輪の心部硬さをＨｖ５００以上６５０以下としたこ
とにより外輪の塑性変形が防止される。また、外周面の
残留オーステナイト量を１０体積％以下とすることによ
り外輪の反りが防止される。また、外輪の軌道面に１３
０Ｍｐａ以上の圧縮残留応力を形成することにより外輪
割れ寿命が大幅に延長される。さらに、外輪の内周面に
２０体積％以上の残留オーステナイトを形成することに
より外輪軌道面の転がり寿命が大幅に延長される。
る外輪の心部硬さをＨｖ５００以上６５０以下としたこ
とにより外輪の塑性変形が防止される。また、外周面の
残留オーステナイト量を１０体積％以下とすることによ
り外輪の反りが防止される。また、外輪の軌道面に１３
０Ｍｐａ以上の圧縮残留応力を形成することにより外輪
割れ寿命が大幅に延長される。さらに、外輪の内周面に
２０体積％以上の残留オーステナイトを形成することに
より外輪軌道面の転がり寿命が大幅に延長される。
【図１】外輪をロールとして使用する転がり軸受の一部
を切り欠いて示す部分拡大断面図。
を切り欠いて示す部分拡大断面図。
【図２】外輪ロール試験機の概要を示す図。
【図３】外輪疲労割れ試験機の概要を示す図。
【図４】外輪の心部硬さ（Ｈｖ）と外径膨張量（ｍｍ）
との関係を示すグラフ図。
との関係を示すグラフ図。
【図５】外輪の残留オーステナイト量（％）とそり量
（ｍｍ）との関係を示すグラフ図。
（ｍｍ）との関係を示すグラフ図。
【図６】外輪の心部硬さ（Ｈｖ）と伸び（％）との関係
を示すグラフ図。
を示すグラフ図。
【図７】外輪の残留応力（ＭＰａ）と割れ寿命（1 ×１
０5 時間）との関係を示すグラフ図。
０5 時間）との関係を示すグラフ図。
【図８】外輪の残留オーステナイト量（％）と寿命（1
×１０6 時間）との関係を示すグラフ図。
×１０6 時間）との関係を示すグラフ図。
【図９】焼結機パレットローラの軸受部分を示す部分断
面図。
面図。
【図１０】センジミア圧延機用ローラの概要を示す図。
【図１１】チェンコンベアの軸受部分を示す部分断面図
である。
である。
２…軸受、 ３，１３，３３…内輪、 ４，１４，３４…外輪、 ５，１５，３５…転動体、 ６…シール、 ７，８，９，２１，２２，２３，２４…ローラ、 １０…焼結機パレットローラ、 ２０…センジミア圧延機、 ３０…チェンコンベア。
Claims (1)
- 【請求項１】 転動体と、表面硬化処理された外周面部
と前記転動体の軌道となる内周面部とを備え前記外周面
部が他部材に接触してロールとして使用される外輪と、
前記転動体の軌道となる外周面部をもつ内輪と、を具備
する転がり軸受において、前記外輪の心部硬さをビッカ
ース硬さ（Ｈｖ）で５００以上６５０以下の範囲とした
ことを特徴とする転がり軸受。
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