JPH1193783A - 燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタ - Google Patents
燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタInfo
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- JPH1193783A JPH1193783A JP9260536A JP26053697A JPH1193783A JP H1193783 A JPH1193783 A JP H1193783A JP 9260536 A JP9260536 A JP 9260536A JP 26053697 A JP26053697 A JP 26053697A JP H1193783 A JPH1193783 A JP H1193783A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
- F02M25/0854—Details of the absorption canister
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
- F02M2025/0881—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir with means to heat or cool the canister
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃料蒸発ガスの離脱時に、活性炭を必要温度
まで迅速に抵抗発熱させることができるようにした燃料
蒸発ガス発散防止用キャニスタを提供する。 【解決手段】 キャニスタ１は、燃料蒸発ガスの導入口
６および導出口９を有する容器２と、燃料蒸発ガスを吸
着すべく容器２内に充填された活性炭１２の集合物１３
と、燃料蒸発ガスの離脱時に活性炭１２を抵抗発熱させ
るための少なくとも一対の電極１５を備えている。活性
炭１２としては、電気抵抗が５００Ω／２．５3 cm3 以
下の高導電性活性炭が用いられている。
まで迅速に抵抗発熱させることができるようにした燃料
蒸発ガス発散防止用キャニスタを提供する。 【解決手段】 キャニスタ１は、燃料蒸発ガスの導入口
６および導出口９を有する容器２と、燃料蒸発ガスを吸
着すべく容器２内に充填された活性炭１２の集合物１３
と、燃料蒸発ガスの離脱時に活性炭１２を抵抗発熱させ
るための少なくとも一対の電極１５を備えている。活性
炭１２としては、電気抵抗が５００Ω／２．５3 cm3 以
下の高導電性活性炭が用いられている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主として自動車に
搭載される燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタ、特に、
燃料蒸発ガスの導入口および導出口を有する容器と、前
記燃料蒸発ガスを吸着すべく前記容器内に充填された活
性炭の集合物と、前記燃料蒸発ガスの離脱時に前記活性
炭を抵抗発熱させるための少なくとも一対の電極とを備
えたものの改良に関する。
搭載される燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタ、特に、
燃料蒸発ガスの導入口および導出口を有する容器と、前
記燃料蒸発ガスを吸着すべく前記容器内に充填された活
性炭の集合物と、前記燃料蒸発ガスの離脱時に前記活性
炭を抵抗発熱させるための少なくとも一対の電極とを備
えたものの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】本出願人は、先に、この種のキャニスタ
として、特開平６−２８０６９４号公報に開示されてい
るものを提案した。
として、特開平６−２８０６９４号公報に開示されてい
るものを提案した。
【０００３】前記のように、燃料蒸発ガスの離脱時に活
性炭を抵抗発熱させる理由は、その活性炭によりそれに
吸着されている燃料蒸発ガスを昇温させてその運動エネ
ルギを高め、これにより燃料蒸発ガスの活性炭からの離
脱を促進させることにある。
性炭を抵抗発熱させる理由は、その活性炭によりそれに
吸着されている燃料蒸発ガスを昇温させてその運動エネ
ルギを高め、これにより燃料蒸発ガスの活性炭からの離
脱を促進させることにある。
【０００４】キャニスタの劣化は、その活性炭に吸着さ
れて離脱しなかった残留ガスの蓄積によって発生するも
のであるから、キャニスタの耐久性を向上させるために
は、前記離脱を十分に、且つ効率良く行うことが必要で
ある。
れて離脱しなかった残留ガスの蓄積によって発生するも
のであるから、キャニスタの耐久性を向上させるために
は、前記離脱を十分に、且つ効率良く行うことが必要で
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら公知の前
記キャニスタにおいては、一般的な活性炭が使用されて
いたため、その高い電気抵抗に起因して両電極間の通電
量が少なく、その結果、活性炭を必要温度まで抵抗発熱
させることが難しい、という問題があった。
記キャニスタにおいては、一般的な活性炭が使用されて
いたため、その高い電気抵抗に起因して両電極間の通電
量が少なく、その結果、活性炭を必要温度まで抵抗発熱
させることが難しい、という問題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、活性炭として
低電気抵抗のものを用いることにより、燃料蒸発ガスの
離脱時において、低電圧にも拘らず両電極間の通電量を
増大させ、これにより活性炭を必要温度まで迅速に抵抗
発熱させることができるようにした前記キャニスタを提
供することを目的とする。
低電気抵抗のものを用いることにより、燃料蒸発ガスの
離脱時において、低電圧にも拘らず両電極間の通電量を
増大させ、これにより活性炭を必要温度まで迅速に抵抗
発熱させることができるようにした前記キャニスタを提
供することを目的とする。
【０００７】前記目的を達成するため本発明によれば、
燃料蒸発ガスの導入口および導出口を有する容器と、前
記燃料蒸発ガスを吸着すべく前記容器内に充填された活
性炭の集合物と、前記燃料蒸発ガスの離脱時に前記活性
炭を抵抗発熱させるための少なくとも一対の電極とを備
えた燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタにおいて、前記
活性炭は、電気抵抗が５００Ω／２．５3 cm3 以下の高
導電性活性炭であるキャニスタが提供される。
燃料蒸発ガスの導入口および導出口を有する容器と、前
記燃料蒸発ガスを吸着すべく前記容器内に充填された活
性炭の集合物と、前記燃料蒸発ガスの離脱時に前記活性
炭を抵抗発熱させるための少なくとも一対の電極とを備
えた燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタにおいて、前記
活性炭は、電気抵抗が５００Ω／２．５3 cm3 以下の高
導電性活性炭であるキャニスタが提供される。
【０００８】前記のような高導電性活性炭は、車載用バ
ッテリ電圧１２Ｖにて迅速に必要温度まで抵抗発熱す
る。これにより、燃料蒸発ガスの離脱を十分に、且つ効
率良く行うことが可能である。また前記迅速性に伴い、
前記離脱をエンジンの運転状況に応じて行うことが可能
であり、これにより蒸発燃料のエンジンへの供給を的確
に行うことが可能である。ただし、高導電性活性炭の電
気抵抗が５００Ω／２．５3 cm3 を上回ると、燃料蒸発
ガスの離脱性が悪くなる。
ッテリ電圧１２Ｖにて迅速に必要温度まで抵抗発熱す
る。これにより、燃料蒸発ガスの離脱を十分に、且つ効
率良く行うことが可能である。また前記迅速性に伴い、
前記離脱をエンジンの運転状況に応じて行うことが可能
であり、これにより蒸発燃料のエンジンへの供給を的確
に行うことが可能である。ただし、高導電性活性炭の電
気抵抗が５００Ω／２．５3 cm3 を上回ると、燃料蒸発
ガスの離脱性が悪くなる。
【０００９】また本発明は燃料蒸発ガスを十分に吸着す
ることができると共に吸着した燃料蒸発ガスの離脱性の
良い前記キャニスタを提供することを目的とする。
ることができると共に吸着した燃料蒸発ガスの離脱性の
良い前記キャニスタを提供することを目的とする。
【００１０】前記目的を達成するため本発明によれば、
前記集合物における少なくとも一部の高導電性活性炭が
７Å以上、３７Å以下の平均細孔径を有するキャニスタ
が提供される。
前記集合物における少なくとも一部の高導電性活性炭が
７Å以上、３７Å以下の平均細孔径を有するキャニスタ
が提供される。
【００１１】燃料であるガソリンから生じた燃料蒸発ガ
スには各種化学成分が含まれており、このうちブタン系
成分を除く他の化学成分は、比較的大きな平均細孔径を
有する一般的な活性炭に十分に吸着されるが、ブタン系
成分は、一般的な活性炭に一旦は付着するものの、直ぐ
に離脱する、といった挙動を示し、その結果ブタン系成
分の吸着量は少ない。
スには各種化学成分が含まれており、このうちブタン系
成分を除く他の化学成分は、比較的大きな平均細孔径を
有する一般的な活性炭に十分に吸着されるが、ブタン系
成分は、一般的な活性炭に一旦は付着するものの、直ぐ
に離脱する、といった挙動を示し、その結果ブタン系成
分の吸着量は少ない。
【００１２】本発明者等は活性炭の分子篩性、つまり平
均細孔径とブタン系成分の吸着（付着保持）との間には
何等かの関係があるものと考え、この関係について究明
したところ、前記のような平均細孔径の設定に至った。
均細孔径とブタン系成分の吸着（付着保持）との間には
何等かの関係があるものと考え、この関係について究明
したところ、前記のような平均細孔径の設定に至った。
【００１３】即ち、前記のような平均細孔径を有する活
性炭にブタン系成分を一旦付着させると、その活性炭
は、ブタン系成分を離脱操作を行うまで保持する、とい
った特性を発揮する。したがって、前記活性炭によれば
燃料蒸発ガスを十分に吸着することができる。
性炭にブタン系成分を一旦付着させると、その活性炭
は、ブタン系成分を離脱操作を行うまで保持する、とい
った特性を発揮する。したがって、前記活性炭によれば
燃料蒸発ガスを十分に吸着することができる。
【００１４】また前記活性炭は前記のように高導電性で
あるから、その抵抗発熱による燃料蒸発ガスの離脱性も
良好である。
あるから、その抵抗発熱による燃料蒸発ガスの離脱性も
良好である。
【００１５】ただし、平均細孔径が７Å未満ではブタン
系成分の吸着がスムーズに行われず、一方、３７Åを上
回ると、一旦付着されたブタン系成分が直ぐに離脱す
る、といった現象が発生する。
系成分の吸着がスムーズに行われず、一方、３７Åを上
回ると、一旦付着されたブタン系成分が直ぐに離脱す
る、といった現象が発生する。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１〜３は燃料蒸発ガス発散防止
用キャニスタ１を示す。キャニスタ１は、ポリアミド６
６よりなる容器２を有し、その容器２は、有底の円筒状
本体３と、その開口を閉じる蓋板４とよりなる。蓋板４
は、その中心部に外方へ突出する中空筒部５を有し、そ
の中空筒部５により燃料蒸発ガスの導入口６が形成され
る。したがってその中空筒部５は図示しない燃料タンク
に接続される。本体３は、その底壁７の中心部に外方へ
突出する中空筒部８を有し、その中空筒部８により燃料
蒸発ガスの導出口９が形成される。したがってその中空
筒部８は図示しないエンジンの吸気系統に接続される。
用キャニスタ１を示す。キャニスタ１は、ポリアミド６
６よりなる容器２を有し、その容器２は、有底の円筒状
本体３と、その開口を閉じる蓋板４とよりなる。蓋板４
は、その中心部に外方へ突出する中空筒部５を有し、そ
の中空筒部５により燃料蒸発ガスの導入口６が形成され
る。したがってその中空筒部５は図示しない燃料タンク
に接続される。本体３は、その底壁７の中心部に外方へ
突出する中空筒部８を有し、その中空筒部８により燃料
蒸発ガスの導出口９が形成される。したがってその中空
筒部８は図示しないエンジンの吸気系統に接続される。
【００１７】容器２内において、蓋板４および底壁７に
それぞれ接触させてガラスウールよりなるフィルタ層１
０，１１が設けられ、両フィルタ層１０，１１間の空間
に、燃料蒸発ガスを吸着するペレット状活性炭１２の集
合物１３が充填される。
それぞれ接触させてガラスウールよりなるフィルタ層１
０，１１が設けられ、両フィルタ層１０，１１間の空間
に、燃料蒸発ガスを吸着するペレット状活性炭１２の集
合物１３が充填される。
【００１８】集合物１３内に埋込まれるように、少なく
とも一対、実施例では一対のアルミニウム製板状電極１
４，１５が相対向して本体３の周壁１６内面に取付けら
れている。各電極１４，１５のリード線１７，１８は周
壁１６を貫通して外部に引出され、直流電源装置に接続
される。両電極１７，１８は活性炭１２を抵抗発熱させ
るために用いられる。また本体３に、その周壁１６を貫
通するように熱電対１９が設けられ、その熱電対１９
は、活性炭１２の温度が所定の温度を超えないように制
御する。
とも一対、実施例では一対のアルミニウム製板状電極１
４，１５が相対向して本体３の周壁１６内面に取付けら
れている。各電極１４，１５のリード線１７，１８は周
壁１６を貫通して外部に引出され、直流電源装置に接続
される。両電極１７，１８は活性炭１２を抵抗発熱させ
るために用いられる。また本体３に、その周壁１６を貫
通するように熱電対１９が設けられ、その熱電対１９
は、活性炭１２の温度が所定の温度を超えないように制
御する。
【００１９】前記活性炭１２としては、電気抵抗値が５
００Ω／２．５3 cm3 以下の高導電性活性炭が用いられ
ている。このような高導電性活性炭１２は、車載用バッ
テリ電圧１２Ｖにて迅速に必要温度まで抵抗発熱する。
これにより、燃料蒸発ガスの離脱を十分に、且つ効率良
く行うことが可能である。また前記迅速性に伴い、前記
離脱をエンジンの運転状況に応じて行うことができ、こ
れにより蒸発燃料のエンジンへの供給を的確に行うこと
が可能である。
００Ω／２．５3 cm3 以下の高導電性活性炭が用いられ
ている。このような高導電性活性炭１２は、車載用バッ
テリ電圧１２Ｖにて迅速に必要温度まで抵抗発熱する。
これにより、燃料蒸発ガスの離脱を十分に、且つ効率良
く行うことが可能である。また前記迅速性に伴い、前記
離脱をエンジンの運転状況に応じて行うことができ、こ
れにより蒸発燃料のエンジンへの供給を的確に行うこと
が可能である。
【００２０】また前記集合物１３における少なくとも一
部の高導電性活性炭は７Å以上、３７Å以下の平均細孔
径を有する。このような平均細孔径を有する高導電性活
性炭は、ブタン系成分を含む燃料蒸発ガスを十分に吸着
する。
部の高導電性活性炭は７Å以上、３７Å以下の平均細孔
径を有する。このような平均細孔径を有する高導電性活
性炭は、ブタン系成分を含む燃料蒸発ガスを十分に吸着
する。
【００２１】以下、燃料蒸発ガスとしてｎ−ブタン（ｎ
−Ｃ4 Ｈ10）を用いた具体例について説明する。
−Ｃ4 Ｈ10）を用いた具体例について説明する。
【００２２】図４は実験設備２０を示す。この実験設備
２０において、キャニスタ１の導入口６に第１管路２１
を介して窒素ガス供給源２２が接続される。その第１管
路２１に、キャニスタ１側より第１コック２３および第
１流量計２４が配設される。また第１管路２１における
キャニスタ１および第１コック２３間に第２管路２５を
介してｎ−ブタン供給源２６が接続される。その第２管
路２５に、キャニスタ１側より第２コック２７および第
２流量計２８が配設される。
２０において、キャニスタ１の導入口６に第１管路２１
を介して窒素ガス供給源２２が接続される。その第１管
路２１に、キャニスタ１側より第１コック２３および第
１流量計２４が配設される。また第１管路２１における
キャニスタ１および第１コック２３間に第２管路２５を
介してｎ−ブタン供給源２６が接続される。その第２管
路２５に、キャニスタ１側より第２コック２７および第
２流量計２８が配設される。
【００２３】またキャニスタ１の両リード線１７，１８
および熱電対１９は直流電源装置（レギュレイテッド
ＤＣ パワー サプライ、最大印加電圧１００Ｖ、最大
電流２０Ａ、菊水電子社製）２９に接続される。その熱
電対１９の温度情報により両電極１４，１５間の電流量
が制御され、これにより活性炭１２の温度が一定温度に
保持される。
および熱電対１９は直流電源装置（レギュレイテッド
ＤＣ パワー サプライ、最大印加電圧１００Ｖ、最大
電流２０Ａ、菊水電子社製）２９に接続される。その熱
電対１９の温度情報により両電極１４，１５間の電流量
が制御され、これにより活性炭１２の温度が一定温度に
保持される。
【００２４】キャニスタ１における各部の寸法等は次の
通りである。容器２：本体３の内径４６mm、深さ８０m
m、肉厚２mm；両電極１４，１５：縦３０mm、横６０m
m、厚さ１mm、両電極１４，１５間の間隔３５mm．活性
炭１２としてはペレット状のものが用いられ、その充填
量は１００cm3 である。ペレット状活性炭の寸法は、直
径約２mm、厚さ約２〜６mmである。
通りである。容器２：本体３の内径４６mm、深さ８０m
m、肉厚２mm；両電極１４，１５：縦３０mm、横６０m
m、厚さ１mm、両電極１４，１５間の間隔３５mm．活性
炭１２としてはペレット状のものが用いられ、その充填
量は１００cm3 である。ペレット状活性炭の寸法は、直
径約２mm、厚さ約２〜６mmである。
【００２５】活性炭１２の電気抵抗の測定は、図５に示
す電気抵抗測定セル（ＶＯＡＣ７５１２、岩崎通信機
製）３０を用いて行われた。この電気抵抗測定セル３０
は、ＦＲＰよりなる電気絶縁性チャンネル部材３１と、
その両Ｕ字形開口部３２に、それらを閉じるように設置
された一対のアルミニウム製板状電極３３，３４とより
なる。そして両電極３３，３４間の空間３５に活性炭１
２を充填し、次いで両電極３３，３４間の電気抵抗を測
定して、その値を活性炭１２の電気抵抗とした。この場
合、空間３５の容積は、縦２．５cm、横２．５cm、深さ
２．５cm、即ち２．５3 cm3 （１５．６２５cm3 ）であ
る。したがって活性炭１２の電気抵抗は２．５3 cm3 当
り何Ωとして表わされる。
す電気抵抗測定セル（ＶＯＡＣ７５１２、岩崎通信機
製）３０を用いて行われた。この電気抵抗測定セル３０
は、ＦＲＰよりなる電気絶縁性チャンネル部材３１と、
その両Ｕ字形開口部３２に、それらを閉じるように設置
された一対のアルミニウム製板状電極３３，３４とより
なる。そして両電極３３，３４間の空間３５に活性炭１
２を充填し、次いで両電極３３，３４間の電気抵抗を測
定して、その値を活性炭１２の電気抵抗とした。この場
合、空間３５の容積は、縦２．５cm、横２．５cm、深さ
２．５cm、即ち２．５3 cm3 （１５．６２５cm3 ）であ
る。したがって活性炭１２の電気抵抗は２．５3 cm3 当
り何Ωとして表わされる。
【００２６】ｎ−ブタンの吸着離脱実験を次のような手
順で行った。
順で行った。
【００２７】（ａ） 先ず、未使用のキャニスタ１の重
量を測定した。
量を測定した。
【００２８】（ｂ） 図４に示すように、キャニスタ１
に第１管路２１を接続した。この場合、キャニスタ１の
直流電源装置２９への接続は行われない。
に第１管路２１を接続した。この場合、キャニスタ１の
直流電源装置２９への接続は行われない。
【００２９】（ｃ） 第１コック２３を開いて窒素ガス
供給源２２より純度９９．９９９％の窒素ガスを流量１
リットル／min にて５分間、キャニスタ１に、その導入
口６より導出口９に向って流し、キャニスタ１内のガス
を窒素ガスにより置換した。
供給源２２より純度９９．９９９％の窒素ガスを流量１
リットル／min にて５分間、キャニスタ１に、その導入
口６より導出口９に向って流し、キャニスタ１内のガス
を窒素ガスにより置換した。
【００３０】（ｄ） 前記条件にて窒素ガスの供給を行
うと共に第２コック２７を開いてｎ−ブタン供給源２６
より純度９９％のｎ−ブタンを流量１リットル／min に
て供給し、これにより窒素ガスとｎ−ブタンとの混合ガ
スをキャニスタ１に、その導入口６より導出口９に向っ
て流し、活性炭１２によるｎ−ブタンの吸着量を経時的
に測定した。この吸着量の測定は、所定時間経過毎にキ
ャニスタ１から第１管路２１を外して、そのキャニスタ
１の重量を測定し、その重量から実験前のキャニスタ１
の重量を引いて、その差をｎ−ブタンの吸着量とした。
うと共に第２コック２７を開いてｎ−ブタン供給源２６
より純度９９％のｎ−ブタンを流量１リットル／min に
て供給し、これにより窒素ガスとｎ−ブタンとの混合ガ
スをキャニスタ１に、その導入口６より導出口９に向っ
て流し、活性炭１２によるｎ−ブタンの吸着量を経時的
に測定した。この吸着量の測定は、所定時間経過毎にキ
ャニスタ１から第１管路２１を外して、そのキャニスタ
１の重量を測定し、その重量から実験前のキャニスタ１
の重量を引いて、その差をｎ−ブタンの吸着量とした。
【００３１】前記混合ガスを略１０分間流すと、活性炭
１２によるｎ−ブタンの吸着は飽和状態となったので、
その混合ガスの供給を停止し、次いでｎ−ブタンの吸着
量、つまり最大吸着量を求めた。
１２によるｎ−ブタンの吸着は飽和状態となったので、
その混合ガスの供給を停止し、次いでｎ−ブタンの吸着
量、つまり最大吸着量を求めた。
【００３２】（ｅ） キャニスタ１に第１管路２１およ
び直流電源装置２９を接続した。
び直流電源装置２９を接続した。
【００３３】（ｆ） 直流電源装置２９より両電極１
４，１５間に、車載用バッテリを想定して１２Ｖの電圧
を印加し、これにより活性炭１２を抵抗発熱させた。こ
の場合、熱電対１９からの温度情報により電流量を調節
し、活性炭１２の温度を、それが１２０℃を超えないよ
うに制御した。
４，１５間に、車載用バッテリを想定して１２Ｖの電圧
を印加し、これにより活性炭１２を抵抗発熱させた。こ
の場合、熱電対１９からの温度情報により電流量を調節
し、活性炭１２の温度を、それが１２０℃を超えないよ
うに制御した。
【００３４】第１コック２３を開いて窒素ガス供給源２
２より純度９９．９９９％の窒素ガスを流量２リットル
／min にて２０分間、キャニスタ１にその導入口６より
導出口９に向って流し、ｎ−ブタンの離脱を行うと共
に、その間のｎ−ブタンの残留量を経時的に測定した。
この残留量の測定も前記同様にキャニスタ１の重量を測
定することによって行った。そして、２０分間の窒素ガ
ス流通後、実験に供されたキャニスタ１の重量から実験
前のキャニスタ１の重量を引いて、ｎ−ブタンの最終的
な残留量を求めた。
２より純度９９．９９９％の窒素ガスを流量２リットル
／min にて２０分間、キャニスタ１にその導入口６より
導出口９に向って流し、ｎ−ブタンの離脱を行うと共
に、その間のｎ−ブタンの残留量を経時的に測定した。
この残留量の測定も前記同様にキャニスタ１の重量を測
定することによって行った。そして、２０分間の窒素ガ
ス流通後、実験に供されたキャニスタ１の重量から実験
前のキャニスタ１の重量を引いて、ｎ−ブタンの最終的
な残留量を求めた。
【００３５】表１は実験例１〜６で使用された活性炭の
特性を示す。
特性を示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】表２は実験例１〜６における実験中の活性
炭の最高温度ならびにｎ−ブタンの最大吸着量、有効吸
着量および最終的な残留量を示す。ここで、有効吸着量
とは、最大吸着量から最終的な残留量を引いた値、つま
りｎ−ブタンの離脱量を意味する。
炭の最高温度ならびにｎ−ブタンの最大吸着量、有効吸
着量および最終的な残留量を示す。ここで、有効吸着量
とは、最大吸着量から最終的な残留量を引いた値、つま
りｎ−ブタンの離脱量を意味する。
【００３８】
【表２】
【００３９】図６は実験例１〜６に関する吸着時間とｎ
−ブタンの吸着量との関係、および離脱時間と残留量と
の関係をそれぞれ示す。図中、（１）〜（６）は実験例
１〜６にそれぞれ対応し、この対応関係は以下の図面に
おいて同じである。図６から明らかなように、実験開始
から１０分間でｎ−ブタンの吸着が飽和状態となり、そ
の後、ｎ−ブタンの離脱が行われることが判る。
−ブタンの吸着量との関係、および離脱時間と残留量と
の関係をそれぞれ示す。図中、（１）〜（６）は実験例
１〜６にそれぞれ対応し、この対応関係は以下の図面に
おいて同じである。図６から明らかなように、実験開始
から１０分間でｎ−ブタンの吸着が飽和状態となり、そ
の後、ｎ−ブタンの離脱が行われることが判る。
【００４０】離脱開始から２分間における平均ガス離脱
速度は、例えば実験例３，４，６については次の通りで
あった。
速度は、例えば実験例３，４，６については次の通りで
あった。
【００４１】 実験例３ ３．７５ｇ／ｍｉｎ 実験例４ ２．５０ｇ／ｍｉｎ 実験例６ １．１５ｇ／ｍｉｎ 図７は、実験例１〜６に関し、表１，２に基づいて活性
炭の電気抵抗とｎ−ブタンの残留量との関係をグラフ化
したものである。表２および図７から明らかなように、
実験例１〜５のごとく、活性炭として電気抵抗が５００
Ω／２．５3 cm 3 以下の高導電性活性炭を用いると、１
２Ｖといった低電圧にてそれらを抵抗発熱により７０℃
以上に昇温することができ、これによりｎ−ブタンの離
脱を十分に、且つ効率良く行うことができる。
炭の電気抵抗とｎ−ブタンの残留量との関係をグラフ化
したものである。表２および図７から明らかなように、
実験例１〜５のごとく、活性炭として電気抵抗が５００
Ω／２．５3 cm 3 以下の高導電性活性炭を用いると、１
２Ｖといった低電圧にてそれらを抵抗発熱により７０℃
以上に昇温することができ、これによりｎ−ブタンの離
脱を十分に、且つ効率良く行うことができる。
【００４２】図８は、実験例１〜６に関し、表１，２に
基づいて活性炭の平均細孔径とｎ−ブタンの最大吸着量
との関係をグラフ化したものである。図８から明らかな
ように、実験例１〜４のごとく、平均細孔径が７Å以
上、３７Å以下である高導電性活性炭を用いると、ｎ−
ブタンの最大吸着量を増大させることができる。この場
合、活性炭の集合物において、その一部を前記のような
平均細孔径を有する高導電性活性炭にしても、それ相当
の効果を得ることができる。
基づいて活性炭の平均細孔径とｎ−ブタンの最大吸着量
との関係をグラフ化したものである。図８から明らかな
ように、実験例１〜４のごとく、平均細孔径が７Å以
上、３７Å以下である高導電性活性炭を用いると、ｎ−
ブタンの最大吸着量を増大させることができる。この場
合、活性炭の集合物において、その一部を前記のような
平均細孔径を有する高導電性活性炭にしても、それ相当
の効果を得ることができる。
【００４３】図９は、実験例１〜６に関し、表１，２に
基づいて活性炭の平均細孔径とｎ−ブタンの残留量との
関係をグラフ化したものである。図９から明らかなよう
に、実験例１〜４のごとく、平均細孔径が７Å以上、３
７Å以下である高導電性活性炭を用いると、ｎ−ブタン
の残留量も減少化傾向となる。
基づいて活性炭の平均細孔径とｎ−ブタンの残留量との
関係をグラフ化したものである。図９から明らかなよう
に、実験例１〜４のごとく、平均細孔径が７Å以上、３
７Å以下である高導電性活性炭を用いると、ｎ−ブタン
の残留量も減少化傾向となる。
【００４４】
【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、前記のよ
うに構成することによって、燃料蒸発ガスの離脱時に活
性炭を必要温度まで迅速に抵抗発熱させて、その燃料蒸
発ガスの離脱を十分に、且つ効率良く行うことが可能な
キャニスタを提供することができる。
うに構成することによって、燃料蒸発ガスの離脱時に活
性炭を必要温度まで迅速に抵抗発熱させて、その燃料蒸
発ガスの離脱を十分に、且つ効率良く行うことが可能な
キャニスタを提供することができる。
【００４５】請求項２記載の発明によれば、前記効果に
加えて、燃料蒸発ガスを十分に吸着することが可能なキ
ャニスタを提供することができる。
加えて、燃料蒸発ガスを十分に吸着することが可能なキ
ャニスタを提供することができる。
【図１】キャニスタの正面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】図２の３−３線断面図である。
【図４】ｎ−ブタンの吸着および離脱を行う実験設備の
概略図である。
概略図である。
【図５】電気抵抗測定セルの斜視図である。
【図６】吸着時間とｎ−ブタンの吸着量との関係、およ
び離脱時間とｎ−ブタンの残留量との関係をそれぞれ示
すグラフである。
び離脱時間とｎ−ブタンの残留量との関係をそれぞれ示
すグラフである。
【図７】活性炭の電気抵抗とｎ−ブタンの残留量との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図８】活性炭の平均細孔径とｎ−ブタンの最大吸着量
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図９】活性炭の平均細孔径とｎ−ブタンの残留量との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
１ キャニスタ ２ 容器 ６ 導入口 ９ 導出口 １２ 活性炭 １３ 集合物 １４，１５ 電極
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年９月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３９】図６は実験例１〜６に関する吸着時間とｎ
−ブタンの最大吸着量との関係、および離脱時間と残留
量との関係をそれぞれ示す。図中、（１）〜（６）は実
験例１〜６にそれぞれ対応し、この対応関係は以下の図
面において同じである。図６から明らかなように、実験
開始から１０分間でｎ−ブタンの吸着が飽和状態とな
り、その後、ｎ−ブタンの離脱が行われることが判る。
−ブタンの最大吸着量との関係、および離脱時間と残留
量との関係をそれぞれ示す。図中、（１）〜（６）は実
験例１〜６にそれぞれ対応し、この対応関係は以下の図
面において同じである。図６から明らかなように、実験
開始から１０分間でｎ−ブタンの吸着が飽和状態とな
り、その後、ｎ−ブタンの離脱が行われることが判る。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
Claims (2)
- 【請求項１】 燃料蒸発ガスの導入口（６）および導出
口（９）を有する容器（２）と、前記燃料蒸発ガスを吸
着すべく前記容器（２）内に充填された活性炭（１２）
の集合物（１３）と、前記燃料蒸発ガスの離脱時に前記
活性炭（１２）を抵抗発熱させるための少なくとも一対
の電極（１４，１５）とを備えた燃料蒸発ガス発散防止
用キャニスタにおいて、前記活性炭（１２）は、電気抵
抗が５００Ω／２．５3 cm3 以下の高導電性活性炭であ
ることを特徴とするキャニスタ。 - 【請求項２】 前記集合物（１３）における少なくとも
一部の高導電性活性炭（１２）が７Å以上、３７Å以下
の平均細孔径を有する、請求項１記載のキャニスタ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9260536A JPH1193783A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | 燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタ |
| US09/154,820 US5981930A (en) | 1997-09-25 | 1998-09-17 | Canister for preventing the emanation of a vaporized fuel gas |
| DE69805481T DE69805481T2 (de) | 1997-09-25 | 1998-09-23 | Vorrichtung zur Behandlung von Brennstoffdampf |
| EP98307720A EP0905368B1 (en) | 1997-09-25 | 1998-09-23 | Device for treating vaporized fuel gas |
| CA002248502A CA2248502C (en) | 1997-09-25 | 1998-09-24 | Canister for preventing the emanation of a vaporized fuel gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9260536A JPH1193783A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | 燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1193783A true JPH1193783A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17349335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9260536A Pending JPH1193783A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | 燃料蒸発ガス発散防止用キャニスタ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5981930A (ja) |
| EP (1) | EP0905368B1 (ja) |
| JP (1) | JPH1193783A (ja) |
| CA (1) | CA2248502C (ja) |
| DE (1) | DE69805481T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7789075B2 (en) | 2007-12-18 | 2010-09-07 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel vapor processing apparatus |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10040125A1 (de) * | 2000-08-17 | 2002-02-28 | Daimler Chrysler Ag | Vorrichtung zur Reduzierung der Kohlenwasserstoffverdunstungsemission in einem Kraftstoffversorgungssystem |
| JP2003021007A (ja) | 2001-07-03 | 2003-01-24 | Denso Corp | キャニスタ |
| US6607583B2 (en) * | 2001-10-22 | 2003-08-19 | Harold R. Cowles | Method and apparatus for controlled heating of adsorbent materials |
| EP1619379A1 (en) | 2004-07-22 | 2006-01-25 | Inergy Automotive Systems Research (SA) | Fuel vapour storage and recovery apparatus |
| US20070266997A1 (en) * | 2005-09-23 | 2007-11-22 | Clontz Clarence R Jr | Evaporative emission control using selective heating in an adsorbent canister |
| WO2008027938A1 (en) * | 2006-09-01 | 2008-03-06 | Meadwestvaco Corporation | Selective heating in adsorbent systems |
| WO2009061533A1 (en) * | 2007-11-06 | 2009-05-14 | Meadwestvaco Corporation | Method for reducing emissions from evaporative emissions control systems |
| US8096438B2 (en) | 2008-06-03 | 2012-01-17 | Briggs & Stratton Corporation | Fuel tank cap for a fuel tank |
| US8915234B2 (en) | 2010-10-25 | 2014-12-23 | Briggs & Stratton Corporation | Fuel cap |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3608273A (en) * | 1969-01-15 | 1971-09-28 | Lowell Technological Inst Rese | Apparatus and process for desorption of filter beds by electric current |
| US3891828A (en) * | 1973-10-18 | 1975-06-24 | Westinghouse Electric Corp | Graphite-lined inert gas arc heater |
| US5064995A (en) * | 1988-01-27 | 1991-11-12 | Miroslav Pesta | Heating device for generating very high temperature |
| JPH06280694A (ja) * | 1993-03-25 | 1994-10-04 | Honda Motor Co Ltd | キャニスタ装置 |
| FR2709790B1 (fr) * | 1993-09-09 | 1995-11-17 | Renault | Procédé d'alimentation en carburant d'un moteur à combustion interne et moteur pour sa mise en Óoeuvre. |
| JP2857658B2 (ja) * | 1993-11-04 | 1999-02-17 | 本田技研工業株式会社 | 蒸発燃料排出抑止装置 |
| JPH0842413A (ja) * | 1994-07-28 | 1996-02-13 | Mitsubishi Motors Corp | 蒸発燃料処理装置 |
| EP0745416B1 (en) * | 1995-06-02 | 2003-09-17 | Corning Incorporated | Device for removal of contaminants from fluid streams |
| US5658372A (en) * | 1995-07-10 | 1997-08-19 | Corning Incorporated | System and method for adsorbing contaminants and regenerating the adsorber |
-
1997
- 1997-09-25 JP JP9260536A patent/JPH1193783A/ja active Pending
-
1998
- 1998-09-17 US US09/154,820 patent/US5981930A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-23 DE DE69805481T patent/DE69805481T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-23 EP EP98307720A patent/EP0905368B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-24 CA CA002248502A patent/CA2248502C/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7789075B2 (en) | 2007-12-18 | 2010-09-07 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel vapor processing apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0905368B1 (en) | 2002-05-22 |
| US5981930A (en) | 1999-11-09 |
| EP0905368A3 (en) | 2000-01-05 |
| EP0905368A2 (en) | 1999-03-31 |
| CA2248502A1 (en) | 1999-03-25 |
| CA2248502C (en) | 2005-02-08 |
| DE69805481T2 (de) | 2002-09-05 |
| DE69805481D1 (de) | 2002-06-27 |
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