JPH1192981A - 配管フランジ間の隙間腐食に対する電気防食構造 - Google Patents
配管フランジ間の隙間腐食に対する電気防食構造Info
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- JPH1192981A JPH1192981A JP9248151A JP24815197A JPH1192981A JP H1192981 A JPH1192981 A JP H1192981A JP 9248151 A JP9248151 A JP 9248151A JP 24815197 A JP24815197 A JP 24815197A JP H1192981 A JPH1192981 A JP H1192981A
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- Japan
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- piping
- pipe
- stainless steel
- flange
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L58/00—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 配管フランジ間の隙間腐食を防止する電気防
食構造を提供する。 【解決手段】 配管フランジの電気防食構造を、ステン
レス鋼製配管フランジ同志、Ｎｉ基合金製配管フランジ
同志、あるいはステンレス鋼製配管フランジとＮｉ基合
金製配管フランジの相互接合面間に、針金状、短冊状、
あるいはリング薄板状の不溶性陽極を、リング板状の絶
縁性ガスケットで挟んで前記配管フランジと絶縁し、か
つ内側端部を配管内面に露出させて挿着した構造とす
る。
食構造を提供する。 【解決手段】 配管フランジの電気防食構造を、ステン
レス鋼製配管フランジ同志、Ｎｉ基合金製配管フランジ
同志、あるいはステンレス鋼製配管フランジとＮｉ基合
金製配管フランジの相互接合面間に、針金状、短冊状、
あるいはリング薄板状の不溶性陽極を、リング板状の絶
縁性ガスケットで挟んで前記配管フランジと絶縁し、か
つ内側端部を配管内面に露出させて挿着した構造とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、配管フランジ間
の隙間腐食に対する電気防食構造にかかり、特に海水の
塩分を濃縮して得られたかん水を、相互に連結して並設
してなる複数の塩分濃縮ユニットに通してさらに濃縮す
る形式の製塩装置における配管フランジ間の隙間腐食に
対してすぐれた防食性能を発揮する電気防食構造に関す
るものである。
の隙間腐食に対する電気防食構造にかかり、特に海水の
塩分を濃縮して得られたかん水を、相互に連結して並設
してなる複数の塩分濃縮ユニットに通してさらに濃縮す
る形式の製塩装置における配管フランジ間の隙間腐食に
対してすぐれた防食性能を発揮する電気防食構造に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、上記かん水を原料として
用いる製塩装置としては、上記の通り複数の塩分濃縮ユ
ニットを相互に連結して並設した構造のものが広く知ら
れており、この製塩装置では、前記塩分濃縮ユニットで
塩スラリーを取り出し、一方で蒸発回収された塩分濃縮
溶液を次の塩分濃縮ユニットに送り、ここでも同様な処
理を行い、このように順次各塩分濃縮ユニットで塩スラ
リーを回収する工程を繰り返すことにより製塩がなされ
るものである。また、上記塩分濃縮ユニットは、図４に
概略説明図で示される通り、基本的に蒸発缶と、加熱媒
体によって外面加熱される複数本の伝熱管を平行配置し
た内部構造を有する加熱缶と、前記蒸発缶と前記加熱缶
を連結する上部配管および下部配管と、前記下部配管に
設けられた塩分濃縮溶液循環ポンプで構成され、これら
の構造部材はステンレス鋼および／またはＮｉ基合金か
らなるが、特に腐食の激しい加熱缶の伝熱管だけをＴｉ
またはＴｉ合金で構成して、耐食性の向上を図った製塩
装置も知られている。
用いる製塩装置としては、上記の通り複数の塩分濃縮ユ
ニットを相互に連結して並設した構造のものが広く知ら
れており、この製塩装置では、前記塩分濃縮ユニットで
塩スラリーを取り出し、一方で蒸発回収された塩分濃縮
溶液を次の塩分濃縮ユニットに送り、ここでも同様な処
理を行い、このように順次各塩分濃縮ユニットで塩スラ
リーを回収する工程を繰り返すことにより製塩がなされ
るものである。また、上記塩分濃縮ユニットは、図４に
概略説明図で示される通り、基本的に蒸発缶と、加熱媒
体によって外面加熱される複数本の伝熱管を平行配置し
た内部構造を有する加熱缶と、前記蒸発缶と前記加熱缶
を連結する上部配管および下部配管と、前記下部配管に
設けられた塩分濃縮溶液循環ポンプで構成され、これら
の構造部材はステンレス鋼および／またはＮｉ基合金か
らなるが、特に腐食の激しい加熱缶の伝熱管だけをＴｉ
またはＴｉ合金で構成して、耐食性の向上を図った製塩
装置も知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の製塩装置
に対する高効率化、省力化、および省エネ化の要求は強
く、これに伴い製塩装置は大型化し、これで処理される
塩分濃縮溶液は高流速化する傾向にあるが、上記の製塩
装置、すなわち塩分濃縮ユニットにおいては、これを大
型化し、かつこれの処理溶液を高流速化すると、特に配
管フランジ間の隙間腐食の進行が著しく促進されるよう
になり、このため特開昭５６−９９０９６号公報に記載
されるように配管フランジの接合面により高耐食性を有
する金属を盛り金する手段や、特開昭５７−２５２２７
号公報に記載されるように配管フランジより電気化学的
に卑な金属を犠牲陽極材として配管フランジに設置する
する手段、さらに特開平５−２８７５６０号公報に記載
されるように配管フランジの接合面をエポキシ樹脂やシ
リコンエラストマなどのコーティング材で被覆する手段
などが検討されているが、いずれの防食手段によっても
十分な防食効果が得られていないのが現状である。
に対する高効率化、省力化、および省エネ化の要求は強
く、これに伴い製塩装置は大型化し、これで処理される
塩分濃縮溶液は高流速化する傾向にあるが、上記の製塩
装置、すなわち塩分濃縮ユニットにおいては、これを大
型化し、かつこれの処理溶液を高流速化すると、特に配
管フランジ間の隙間腐食の進行が著しく促進されるよう
になり、このため特開昭５６−９９０９６号公報に記載
されるように配管フランジの接合面により高耐食性を有
する金属を盛り金する手段や、特開昭５７−２５２２７
号公報に記載されるように配管フランジより電気化学的
に卑な金属を犠牲陽極材として配管フランジに設置する
する手段、さらに特開平５−２８７５６０号公報に記載
されるように配管フランジの接合面をエポキシ樹脂やシ
リコンエラストマなどのコーティング材で被覆する手段
などが検討されているが、いずれの防食手段によっても
十分な防食効果が得られていないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、配管フランジ、特にステンレス
鋼やＮｉ基合金からなる配管フランジに着目し、これの
隙間腐食に対する防食手段について研究を行った結果、
図１の（ａ）、（ｂ）、および（ｃ）に、配管フランジ
の接合部が片側の配管フランジおよび絶縁性ガスケット
を除いた平面図で、図２に同接合部の左側半部の要部縦
断面図で、さらに概略正面図で例示される通り、ステン
レス鋼製、望ましくはオーステナイト系ステンレス鋼で
構成された配管フランジ同志、Ｎｉ基合金製、望ましく
は６２５合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ０６６２５）や同Ｃ２
７６合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ１０２７６）、さらに同６
００合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ０６６００）およびＧ３０
合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ０６０３０）で構成された配管
フランジ同志、あるいは前記ステンレス鋼製配管フラン
ジと前記Ｎｉ基合金製配管フランジの相互接合面間に、
針金状、短冊状、あるいはリング薄板状の不溶性陽極、
望ましくは白金、金、あるいはＴｉ−Ｐｄ合金（Ｐｄ：
０．１２〜０．２５％含有）で構成された不溶性陽極
を、リング板状の絶縁性ガスケット、望ましくはネオプ
レン、テフロン、あるいはアスベスト（石綿）で構成さ
れた絶縁性ガスケットで挟んで前記配管フランジと絶縁
し、かつ内側端部を配管内面に露出させて挿着した構造
とし、前記不溶性陽極に所定の電流、望ましくはフラン
ジ面における電流密度で５〜４０μＡ／ｃｍ2 の電流を
流してやると、配管フランジ間の隙間腐食の進行が著し
く抑制されるようになるという研究結果が得られたので
ある。
上述のような観点から、配管フランジ、特にステンレス
鋼やＮｉ基合金からなる配管フランジに着目し、これの
隙間腐食に対する防食手段について研究を行った結果、
図１の（ａ）、（ｂ）、および（ｃ）に、配管フランジ
の接合部が片側の配管フランジおよび絶縁性ガスケット
を除いた平面図で、図２に同接合部の左側半部の要部縦
断面図で、さらに概略正面図で例示される通り、ステン
レス鋼製、望ましくはオーステナイト系ステンレス鋼で
構成された配管フランジ同志、Ｎｉ基合金製、望ましく
は６２５合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ０６６２５）や同Ｃ２
７６合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ１０２７６）、さらに同６
００合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ０６６００）およびＧ３０
合金（ＵＮＳ・Ｎｏ．Ｎ０６０３０）で構成された配管
フランジ同志、あるいは前記ステンレス鋼製配管フラン
ジと前記Ｎｉ基合金製配管フランジの相互接合面間に、
針金状、短冊状、あるいはリング薄板状の不溶性陽極、
望ましくは白金、金、あるいはＴｉ−Ｐｄ合金（Ｐｄ：
０．１２〜０．２５％含有）で構成された不溶性陽極
を、リング板状の絶縁性ガスケット、望ましくはネオプ
レン、テフロン、あるいはアスベスト（石綿）で構成さ
れた絶縁性ガスケットで挟んで前記配管フランジと絶縁
し、かつ内側端部を配管内面に露出させて挿着した構造
とし、前記不溶性陽極に所定の電流、望ましくはフラン
ジ面における電流密度で５〜４０μＡ／ｃｍ2 の電流を
流してやると、配管フランジ間の隙間腐食の進行が著し
く抑制されるようになるという研究結果が得られたので
ある。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、配管フランジの電気防食構造を、
ステンレス鋼製配管フランジ同志、Ｎｉ基合金製配管フ
ランジ同志、あるいはステンレス鋼製配管フランジとＮ
ｉ基合金製配管フランジの相互接合面間に、針金状、短
冊状、あるいはリング薄板状の不溶性陽極を、リング板
状の絶縁性ガスケットで挟んで前記配管フランジと絶縁
し、かつ内側端部を配管内面に露出させて挿着した構造
とすることにより配管フランジ間の隙間腐食を防止する
ようにした点に特徴を有するものである。
されたものであって、配管フランジの電気防食構造を、
ステンレス鋼製配管フランジ同志、Ｎｉ基合金製配管フ
ランジ同志、あるいはステンレス鋼製配管フランジとＮ
ｉ基合金製配管フランジの相互接合面間に、針金状、短
冊状、あるいはリング薄板状の不溶性陽極を、リング板
状の絶縁性ガスケットで挟んで前記配管フランジと絶縁
し、かつ内側端部を配管内面に露出させて挿着した構造
とすることにより配管フランジ間の隙間腐食を防止する
ようにした点に特徴を有するものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の電気防食構造
を実施例により具体的に説明する。いずれも５００ｍｍ
の管部長さを有するフランジ付き管材として、（ａ）
重量％（以下、同じ）で、Ｎｉ：１２．１０％、Ｃｒ：
１７．１３％、Ｍｏ：２．０９％、Ｍｎ：２．００％、
Ｓｉ：１．００％、Ｃ：０．０３０％、を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成を有し、かつフラン
ジ寸法が、外径：６３０ｍｍ×内径：４０９ｍｍ×厚
さ：６０ｍｍ（ボルト穴：１６個）のステンレス鋼（Ｓ
ＵＳ３１６Ｌ）製管材（以下、ＰＳＡで示す）、（ｂ）
Ｎｉ：８．７５％、Ｃｒ：１８．２９％、Ｍｎ：０．
８２％、Ｓｉ：０．５８％、Ｃ：０．０６６％、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有し、か
つフランジ寸法が、外径：４４５ｍｍ×内径：３２１ｍ
ｍ×厚さ：２２ｍｍ（ボルト穴：１６個）のステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４）製管材（以下、ＰＳＢで示す）、
（ｃ） Ｎｉ：１２．２０％、Ｃｒ：１７．４１％、Ｍ
ｏ：２．１０％、Ｍｎ：２．００％、Ｓｉ：０．９８
％、Ｃ：０．０６４％を含有し、残りがＦｅと不可避不
純物からなる組成を有し、かつフランジ寸法が、外径：
２８０ｍｍ×内径：１６７ｍｍ×厚さ：１８ｍｍ（ボル
ト穴：８個）のステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）製管材
（以下、ＰＳＣで示す）、（ｄ） Ｎｉ：９．４８％、
Ｃｒ：１８．４６％、Ｍｎ：１．００％、Ｓｉ：０．５
９％、Ｃ：０．０１５％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつフランジ寸法が、外
径：８５ｍｍ×内径：２８ｍｍ×厚さ：１０ｍｍ（ボル
ト穴：４個）のステンレス鋼（ＳＵＳ３０４Ｌ）製管材
（以下、ＰＳＤで示す）、（ｅ） Ｃｒ：２１．０％、
Ｍｏ：８．４％、Ｆｅ：３．８％、Ｎｂ＋Ｔａ：３．８
％、Ｓｉ：０．３％、Ｃ：０．０３％を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成を有し、かつフランジ
寸法が、外径：２８０ｍｍ×内径：１６７ｍｍ×厚さ：
１８ｍｍ（ボルト穴：８個）のＮｉ基合金（６２５合
金）製管材（以下、ＰＮＣ−１で示す）、（ｆ） Ｃ
ｒ：１４．９％、Ｍｏ：１５．５％、Ｆｅ：５．１％、
Ｗ：３．７％、Ｃｏ：１．５％、Ｓｉ：０．０３％、
Ｃ：０．００１％を含有し、残りがＮｉと不可避不純物
からなる組成を有し、かつフランジ寸法が上記（ｅ）の
ＰＮＣ−１と同じＮｉ基合金（Ｃ−２７６合金）製管材
（以下、ＰＮＣ−２で示す）、（ｇ） Ｃｒ：１６．６
％、Ｆｅ：８．３％、Ｍｎ：０．３％、Ｃｕ：０．１
％、Ｓｉ：０．３％、Ｃ：０．０４％を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成を有し、かつフランジ
寸法が上記（ｅ）のＰＮＣ−１と同じＮｉ基合金（６０
０合金）製管材（以下、ＰＮＣ−３で示す）、（ｈ）
Ｃｒ：２８．６％、Ｍｏ：５．２％、Ｆｅ：１５．１
％、Ｃｕ：２．２％、Ｗ：２．３％、Ｃｏ：０．８９
％、Ｃ：０．０１％、を含有し、残りがＮｉと不可避不
純物からなる組成を有し、かつフランジ寸法が上記
（ｅ）のＰＮＣ−１と同じＮｉ基合金（Ｇ−３０合金）
製管材（以下、ＰＮＣ−４で示す）、以上（ａ）〜
（ｈ）の８種類のフランジ付き管材を用意した。
を実施例により具体的に説明する。いずれも５００ｍｍ
の管部長さを有するフランジ付き管材として、（ａ）
重量％（以下、同じ）で、Ｎｉ：１２．１０％、Ｃｒ：
１７．１３％、Ｍｏ：２．０９％、Ｍｎ：２．００％、
Ｓｉ：１．００％、Ｃ：０．０３０％、を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成を有し、かつフラン
ジ寸法が、外径：６３０ｍｍ×内径：４０９ｍｍ×厚
さ：６０ｍｍ（ボルト穴：１６個）のステンレス鋼（Ｓ
ＵＳ３１６Ｌ）製管材（以下、ＰＳＡで示す）、（ｂ）
Ｎｉ：８．７５％、Ｃｒ：１８．２９％、Ｍｎ：０．
８２％、Ｓｉ：０．５８％、Ｃ：０．０６６％、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有し、か
つフランジ寸法が、外径：４４５ｍｍ×内径：３２１ｍ
ｍ×厚さ：２２ｍｍ（ボルト穴：１６個）のステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４）製管材（以下、ＰＳＢで示す）、
（ｃ） Ｎｉ：１２．２０％、Ｃｒ：１７．４１％、Ｍ
ｏ：２．１０％、Ｍｎ：２．００％、Ｓｉ：０．９８
％、Ｃ：０．０６４％を含有し、残りがＦｅと不可避不
純物からなる組成を有し、かつフランジ寸法が、外径：
２８０ｍｍ×内径：１６７ｍｍ×厚さ：１８ｍｍ（ボル
ト穴：８個）のステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）製管材
（以下、ＰＳＣで示す）、（ｄ） Ｎｉ：９．４８％、
Ｃｒ：１８．４６％、Ｍｎ：１．００％、Ｓｉ：０．５
９％、Ｃ：０．０１５％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつフランジ寸法が、外
径：８５ｍｍ×内径：２８ｍｍ×厚さ：１０ｍｍ（ボル
ト穴：４個）のステンレス鋼（ＳＵＳ３０４Ｌ）製管材
（以下、ＰＳＤで示す）、（ｅ） Ｃｒ：２１．０％、
Ｍｏ：８．４％、Ｆｅ：３．８％、Ｎｂ＋Ｔａ：３．８
％、Ｓｉ：０．３％、Ｃ：０．０３％を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成を有し、かつフランジ
寸法が、外径：２８０ｍｍ×内径：１６７ｍｍ×厚さ：
１８ｍｍ（ボルト穴：８個）のＮｉ基合金（６２５合
金）製管材（以下、ＰＮＣ−１で示す）、（ｆ） Ｃ
ｒ：１４．９％、Ｍｏ：１５．５％、Ｆｅ：５．１％、
Ｗ：３．７％、Ｃｏ：１．５％、Ｓｉ：０．０３％、
Ｃ：０．００１％を含有し、残りがＮｉと不可避不純物
からなる組成を有し、かつフランジ寸法が上記（ｅ）の
ＰＮＣ−１と同じＮｉ基合金（Ｃ−２７６合金）製管材
（以下、ＰＮＣ−２で示す）、（ｇ） Ｃｒ：１６．６
％、Ｆｅ：８．３％、Ｍｎ：０．３％、Ｃｕ：０．１
％、Ｓｉ：０．３％、Ｃ：０．０４％を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる組成を有し、かつフランジ
寸法が上記（ｅ）のＰＮＣ−１と同じＮｉ基合金（６０
０合金）製管材（以下、ＰＮＣ−３で示す）、（ｈ）
Ｃｒ：２８．６％、Ｍｏ：５．２％、Ｆｅ：１５．１
％、Ｃｕ：２．２％、Ｗ：２．３％、Ｃｏ：０．８９
％、Ｃ：０．０１％、を含有し、残りがＮｉと不可避不
純物からなる組成を有し、かつフランジ寸法が上記
（ｅ）のＰＮＣ−１と同じＮｉ基合金（Ｇ−３０合金）
製管材（以下、ＰＮＣ−４で示す）、以上（ａ）〜
（ｈ）の８種類のフランジ付き管材を用意した。
【０００７】また、絶縁性ガスケットとして、（Ｉ）
外径：４４９ｍｍ×内径：４０９ｍｍ×厚さ：４．５ｍ
ｍの寸法をもったテフロン被覆石綿製ガスケット（以
下、ＧＣＩＡで示す）、（ＩＩ） 外径：３５７ｍｍ×
内径：３２１ｍｍ×厚さ：４．５ｍｍの寸法をもった石
綿製ガスケット（以下、ＧＩＢで示す）、（ＩＩＩ）
外径：１９５ｍｍ×内径：１６７ｍｍ×厚さ：４．５ｍ
ｍの寸法をもったネオプレン製ガスケット（以下、ＧＮ
Ｃで示す）、（ＩＶ） 外径：１９５ｍｍ×内径：１６
７ｍｍ×厚さ：４．５ｍｍの寸法をもったテフロン被覆
石綿製ガスケット（以下、ＧＣＩＣで示す）、（Ｖ）
外径：４０．７ｍｍ×内径：２７．７ｍｍ×厚さ：４．
５ｍｍの寸法をもったテフロン被覆石綿製ガスケット
（以下、ＧＣＩＤで示す）、以上（Ｉ）〜（Ｖ）の５種
類の絶縁性ガスケットを用意した。
外径：４４９ｍｍ×内径：４０９ｍｍ×厚さ：４．５ｍ
ｍの寸法をもったテフロン被覆石綿製ガスケット（以
下、ＧＣＩＡで示す）、（ＩＩ） 外径：３５７ｍｍ×
内径：３２１ｍｍ×厚さ：４．５ｍｍの寸法をもった石
綿製ガスケット（以下、ＧＩＢで示す）、（ＩＩＩ）
外径：１９５ｍｍ×内径：１６７ｍｍ×厚さ：４．５ｍ
ｍの寸法をもったネオプレン製ガスケット（以下、ＧＮ
Ｃで示す）、（ＩＶ） 外径：１９５ｍｍ×内径：１６
７ｍｍ×厚さ：４．５ｍｍの寸法をもったテフロン被覆
石綿製ガスケット（以下、ＧＣＩＣで示す）、（Ｖ）
外径：４０．７ｍｍ×内径：２７．７ｍｍ×厚さ：４．
５ｍｍの寸法をもったテフロン被覆石綿製ガスケット
（以下、ＧＣＩＤで示す）、以上（Ｉ）〜（Ｖ）の５種
類の絶縁性ガスケットを用意した。
【０００８】さらに、不溶性陽極として、（ア） 直
径：０．５ｍｍ×長さ：４５ｍｍの寸法をもった白金製
針金（以下、ＡＨＷで示す）、（イ） 縦：４５ｍｍ×
横：１０ｍｍ×厚さ：０．１ｍｍの寸法をもった白金製
短冊（以下、ＡＨＰで示す）、（ウ） 縦：４５ｍｍ×
横：１０ｍｍ×厚さ：０．１ｍｍの寸法をもったＴｉ−
Ｐｄ合金（Ｐｄ：０．１８％含有）製短冊（以下、ＡＴ
Ｐで示す）、（エ） 外径：５０ｍｍ×内径：２６ｍｍ
×厚さ：０．１ｍｍの寸法をもった金製薄板リング（以
下、ＡＫＲで示す）、以上（ア）〜（エ）の４種類の不
溶性陽極を用意した。
径：０．５ｍｍ×長さ：４５ｍｍの寸法をもった白金製
針金（以下、ＡＨＷで示す）、（イ） 縦：４５ｍｍ×
横：１０ｍｍ×厚さ：０．１ｍｍの寸法をもった白金製
短冊（以下、ＡＨＰで示す）、（ウ） 縦：４５ｍｍ×
横：１０ｍｍ×厚さ：０．１ｍｍの寸法をもったＴｉ−
Ｐｄ合金（Ｐｄ：０．１８％含有）製短冊（以下、ＡＴ
Ｐで示す）、（エ） 外径：５０ｍｍ×内径：２６ｍｍ
×厚さ：０．１ｍｍの寸法をもった金製薄板リング（以
下、ＡＫＲで示す）、以上（ア）〜（エ）の４種類の不
溶性陽極を用意した。
【０００９】上記の８種類のフランジ付き管材、５種類
の絶縁性ガスケット、および４種類の不溶性陽極を、表
１に示される組み合わせで、図３に示される通りにボル
ト締めにより組み立てて本発明電気防食構造１〜９を形
成し、これに不溶性陽極を陽極、フランジ面を陰極とし
てガルバノスタットに接続し、フランジ面における電流
密度を同じく表１に示される条件とし、配管内に、Ｎａ
Ｃｌ：５％、ＣａＣｌ 2 ：５％、ＭｇＣｌ2 ：１６％、
ＫＣｌ：９％、水：残り、からなる組成をもった塩分濃
縮溶液を１．５ｍ／ｓｅｃの流速で１０００時間循環さ
せる塩分濃縮溶液循環試験を行い、試験後の相互フラン
ジ当接面における腐食面積割合および最大腐食深さを測
定した。これらの測定結果を表１に示した。また、比較
の目的で、表２に示される通り、電気防食構造としない
以外は同一の条件で通常フランジ接合構造１〜９を形成
した。これらについても同一の条件で塩分濃縮溶液循環
試験を行い、この試験結果を表２に示した。
の絶縁性ガスケット、および４種類の不溶性陽極を、表
１に示される組み合わせで、図３に示される通りにボル
ト締めにより組み立てて本発明電気防食構造１〜９を形
成し、これに不溶性陽極を陽極、フランジ面を陰極とし
てガルバノスタットに接続し、フランジ面における電流
密度を同じく表１に示される条件とし、配管内に、Ｎａ
Ｃｌ：５％、ＣａＣｌ 2 ：５％、ＭｇＣｌ2 ：１６％、
ＫＣｌ：９％、水：残り、からなる組成をもった塩分濃
縮溶液を１．５ｍ／ｓｅｃの流速で１０００時間循環さ
せる塩分濃縮溶液循環試験を行い、試験後の相互フラン
ジ当接面における腐食面積割合および最大腐食深さを測
定した。これらの測定結果を表１に示した。また、比較
の目的で、表２に示される通り、電気防食構造としない
以外は同一の条件で通常フランジ接合構造１〜９を形成
した。これらについても同一の条件で塩分濃縮溶液循環
試験を行い、この試験結果を表２に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【発明の効果】表１、２に示される結果から、本発明電
気防食構造１〜９は、いずれもきわめて苛酷な条件での
塩分濃縮溶液循環試験にもかかわらず、通常フランジ接
合構造１〜９に比して一段とすぐれた防食性能を発揮
し、配管フランジの相互接合面における隙間腐食を完全
に抑制することができることが明らかである。上述のよ
うに、この発明の電気防食構造は、配管フランジの相互
接合面の防食に著しい効果を発揮し、特に大型化し、処
理される塩分濃縮溶液が高流速化の傾向にある製塩装置
における配管フランジ間の隙間腐食に対する防食手段と
してすぐれた防食性能を示すものである。
気防食構造１〜９は、いずれもきわめて苛酷な条件での
塩分濃縮溶液循環試験にもかかわらず、通常フランジ接
合構造１〜９に比して一段とすぐれた防食性能を発揮
し、配管フランジの相互接合面における隙間腐食を完全
に抑制することができることが明らかである。上述のよ
うに、この発明の電気防食構造は、配管フランジの相互
接合面の防食に著しい効果を発揮し、特に大型化し、処
理される塩分濃縮溶液が高流速化の傾向にある製塩装置
における配管フランジ間の隙間腐食に対する防食手段と
してすぐれた防食性能を示すものである。
【図１】（ａ）、（ｂ）、および（ｃ）のいずれも本発
明電気防食構造を例示する概略平面図である。
明電気防食構造を例示する概略平面図である。
【図２】本発明電気防食構造を例示する左側半部の要部
縦断面図である。
縦断面図である。
【図３】本発明電気防食構造を例示する概略正面図であ
る。
る。
【図４】製塩装置を構成する塩分濃縮ユニットの概略説
明図である。
明図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ステンレス鋼製配管フランジ同志、Ｎｉ
基合金製配管フランジ同志、あるいはステンレス鋼製配
管フランジとＮｉ基合金製配管フランジの相互接合面間
に、針金状、短冊状、あるいはリング薄板状の不溶性陽
極を、リング板状絶縁性ガスケットで挟んで前記配管フ
ランジと絶縁し、かつ内側端部を配管内面に露出させて
挿着した構造を有することを特徴とする配管フランジ間
の隙間腐食に対する電気防食構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9248151A JPH1192981A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 配管フランジ間の隙間腐食に対する電気防食構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9248151A JPH1192981A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 配管フランジ間の隙間腐食に対する電気防食構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192981A true JPH1192981A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17173987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9248151A Withdrawn JPH1192981A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 配管フランジ間の隙間腐食に対する電気防食構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1192981A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013179858A1 (ja) * | 2012-05-28 | 2013-12-05 | 株式会社日立製作所 | 腐食抑制装置及びそれを備えた海水淡水化装置並びにポンプ装置 |
| WO2015083580A1 (ja) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 株式会社日立製作所 | 電気防食システム |
| CN104947117A (zh) * | 2014-03-27 | 2015-09-30 | 株式会社日立制作所 | 电防蚀系统、海水泵及海水淡化装置 |
| CN105431572A (zh) * | 2013-06-28 | 2016-03-23 | Ksb股份公司 | 带有阴极的腐蚀保护的流体引导系统 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP9248151A patent/JPH1192981A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013179858A1 (ja) * | 2012-05-28 | 2013-12-05 | 株式会社日立製作所 | 腐食抑制装置及びそれを備えた海水淡水化装置並びにポンプ装置 |
| JP2013245380A (ja) * | 2012-05-28 | 2013-12-09 | Hitachi Ltd | 腐食抑制装置及びそれを備えた海水淡水化装置並びにポンプ装置 |
| CN104364422A (zh) * | 2012-05-28 | 2015-02-18 | 株式会社日立制作所 | 腐蚀抑制装置及具备其的海水淡化装置和泵装置 |
| CN105431572A (zh) * | 2013-06-28 | 2016-03-23 | Ksb股份公司 | 带有阴极的腐蚀保护的流体引导系统 |
| WO2015083580A1 (ja) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 株式会社日立製作所 | 電気防食システム |
| JP2015129346A (ja) * | 2013-12-04 | 2015-07-16 | 株式会社日立製作所 | 電気防食システム |
| CN104947117A (zh) * | 2014-03-27 | 2015-09-30 | 株式会社日立制作所 | 电防蚀系统、海水泵及海水淡化装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041207 |