JPH1171469A - 積層摺動部材及びその製造方法 - Google Patents
積層摺動部材及びその製造方法Info
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- JPH1171469A JPH1171469A JP10051276A JP5127698A JPH1171469A JP H1171469 A JPH1171469 A JP H1171469A JP 10051276 A JP10051276 A JP 10051276A JP 5127698 A JP5127698 A JP 5127698A JP H1171469 A JPH1171469 A JP H1171469A
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- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/20—Thermoplastic resins
- F16C2208/60—Polyamides [PA]
Abstract
(57)【要約】
【課題】 芳香族ポリアミドとフッ素樹脂からなる潤滑
層を有し、優れた摩擦磨耗性能を有する積層摺動部材を
提供する。 【解決手段】 台金、及び該台金に結合された、芳香族
ポリアミドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動
部材において、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ2 ／ｇ
のＢＥＴ表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の重
量に対して１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有されて
いることを特徴とする積層摺動部材。
層を有し、優れた摩擦磨耗性能を有する積層摺動部材を
提供する。 【解決手段】 台金、及び該台金に結合された、芳香族
ポリアミドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動
部材において、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ2 ／ｇ
のＢＥＴ表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の重
量に対して１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有されて
いることを特徴とする積層摺動部材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、たとえば各種産業
機器の軸受またはブッシュとして使用されうる積層摺動
材及びその製造方法に関する。
機器の軸受またはブッシュとして使用されうる積層摺動
材及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】積層摺動材は、例えば、特開昭５２−２
４９０７に開示されている様に基本構造として四フッ化
エチレン樹脂等の摺動層、青銅層、および台金の３層構
造をとる。今日に至るまで摺動層の摩擦摩耗特性を向上
させることと、その製造方法を経済的に行うことを中心
に技術開発がなされてきた。例えば、特開昭６２−２６
６２２３では摺動層を作製するにあたり、溶融押出によ
りポリエーテルエーテルケトン、四フッ化エチレン樹
脂、グラファイト及び青銅からなる高分子テープを作製
し、一方、台金上に青銅粉末を焼結して中間層を作り、
該中間層上に上記テープをロールミルで接着している。
しかしながら、これらの溶融押出によって得られた高分
子テープからなる摺動層では、耐熱性が低いために高
速、高負荷をとる摺動条件下では使用できないといった
問題点を有している。また、特開平６−２００２８０で
は石油系溶剤を使用して湿潤潤滑組成物を作製し、多孔
質焼結金属上に湿潤潤滑組成物を散布し、次に該組成物
の溶剤を除去して積層摺動材を得ているが、この方法で
は溶剤を使用するために作業環境が悪くなることや、溶
剤の回収等を行うための大掛かりな設備投資が必要とな
る。さらに、特公昭５４−２１４９８、特開平６−２２
８３２９では芳香族ポリアミド繊維を含む摺動面を有す
る複層摺動材が開示されているが、芳香族ポリアミド繊
維の形態が織物の状態であるために、繊維間への固体潤
滑材の含浸が容易に行えないといった問題点を有してい
る。また、芳香族ポリアミド繊維を含む摺動材をエポキ
シ樹脂等により金属基材に張り合わせているが、これら
の接着剤を用いた摺動材では使用環境によって耐久性が
大きく低下するといった問題点も有している。以前か
ら、四フッ化エチレン樹脂等を含む摺動層と金属基材と
の張り合わせのために、金属ナトリウムを用いて、摺動
層をエッチング処理する方法が知られている。しかしな
がら、金属ナトリウムの使用ということで経済性、環境
性の面で実用化には問題がある。これらの理由から、経
済的な方法で摺動特性の良い積層摺動材を作ることが望
まれていた。
４９０７に開示されている様に基本構造として四フッ化
エチレン樹脂等の摺動層、青銅層、および台金の３層構
造をとる。今日に至るまで摺動層の摩擦摩耗特性を向上
させることと、その製造方法を経済的に行うことを中心
に技術開発がなされてきた。例えば、特開昭６２−２６
６２２３では摺動層を作製するにあたり、溶融押出によ
りポリエーテルエーテルケトン、四フッ化エチレン樹
脂、グラファイト及び青銅からなる高分子テープを作製
し、一方、台金上に青銅粉末を焼結して中間層を作り、
該中間層上に上記テープをロールミルで接着している。
しかしながら、これらの溶融押出によって得られた高分
子テープからなる摺動層では、耐熱性が低いために高
速、高負荷をとる摺動条件下では使用できないといった
問題点を有している。また、特開平６−２００２８０で
は石油系溶剤を使用して湿潤潤滑組成物を作製し、多孔
質焼結金属上に湿潤潤滑組成物を散布し、次に該組成物
の溶剤を除去して積層摺動材を得ているが、この方法で
は溶剤を使用するために作業環境が悪くなることや、溶
剤の回収等を行うための大掛かりな設備投資が必要とな
る。さらに、特公昭５４−２１４９８、特開平６−２２
８３２９では芳香族ポリアミド繊維を含む摺動面を有す
る複層摺動材が開示されているが、芳香族ポリアミド繊
維の形態が織物の状態であるために、繊維間への固体潤
滑材の含浸が容易に行えないといった問題点を有してい
る。また、芳香族ポリアミド繊維を含む摺動材をエポキ
シ樹脂等により金属基材に張り合わせているが、これら
の接着剤を用いた摺動材では使用環境によって耐久性が
大きく低下するといった問題点も有している。以前か
ら、四フッ化エチレン樹脂等を含む摺動層と金属基材と
の張り合わせのために、金属ナトリウムを用いて、摺動
層をエッチング処理する方法が知られている。しかしな
がら、金属ナトリウムの使用ということで経済性、環境
性の面で実用化には問題がある。これらの理由から、経
済的な方法で摺動特性の良い積層摺動材を作ることが望
まれていた。
【０００３】本出願人の未公開の特願平８−８７０５５
号明細書には、芳香族ポリアミドのパルプとフッ素樹脂
からなるシートを積層して作られた摺動材が記載されて
おり、それは良好な摩擦特性を示す。しかし、磨耗量の
低減が望まれている。
号明細書には、芳香族ポリアミドのパルプとフッ素樹脂
からなるシートを積層して作られた摺動材が記載されて
おり、それは良好な摩擦特性を示す。しかし、磨耗量の
低減が望まれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、芳香
族ポリアミドとフッ素樹脂からなる潤滑層を有する積層
摺動部材を提供することにある。
族ポリアミドとフッ素樹脂からなる潤滑層を有する積層
摺動部材を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は次に記す
発明である。 （１）台金、及び該台金に結合された、芳香族ポリアミ
ドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動部材にお
いて、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ2 ／ｇのＢＥＴ
表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の重量に対し
て１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有されていること
を特徴とする積層摺動部材。 （２）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を有する潤
滑層が、該成分を水系分散液から抄造して得られたシー
トからなることを特徴とする上記（１）に記載の積層摺
動部材。 （３）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を含む潤滑
層中に、更にカーボン、二硫化モリブデン、ブロンズ、
窒化硼素および低分子量のフッ素樹脂から選ばれた一以
上を０．５〜２５重量％の割合で含むことを特徴とする
上記（１）又は（２）に記載の積層摺動部材。 （４）下記の（イ）乃至（ハ）の工程を有することを特
徴とする、上記（１）の積層摺動部材の製造方法 （イ）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂粉末が水中
に分散した分散液において、該フッ素樹脂粉末を凝集剤
により不安定化して、該フッ素樹脂粉末を芳香族ポリア
ミドパルプに沈着させる工程、 （ロ）フッ素樹脂粉末が沈着した上記芳香族ポリアミド
パルプを抄造し、乾燥してシート状物を得る工程、およ
び （ハ）該シート状物と台金を圧着し、フッ素樹脂の融点
以上に加熱する工程。
発明である。 （１）台金、及び該台金に結合された、芳香族ポリアミ
ドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動部材にお
いて、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ2 ／ｇのＢＥＴ
表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の重量に対し
て１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有されていること
を特徴とする積層摺動部材。 （２）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を有する潤
滑層が、該成分を水系分散液から抄造して得られたシー
トからなることを特徴とする上記（１）に記載の積層摺
動部材。 （３）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を含む潤滑
層中に、更にカーボン、二硫化モリブデン、ブロンズ、
窒化硼素および低分子量のフッ素樹脂から選ばれた一以
上を０．５〜２５重量％の割合で含むことを特徴とする
上記（１）又は（２）に記載の積層摺動部材。 （４）下記の（イ）乃至（ハ）の工程を有することを特
徴とする、上記（１）の積層摺動部材の製造方法 （イ）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂粉末が水中
に分散した分散液において、該フッ素樹脂粉末を凝集剤
により不安定化して、該フッ素樹脂粉末を芳香族ポリア
ミドパルプに沈着させる工程、 （ロ）フッ素樹脂粉末が沈着した上記芳香族ポリアミド
パルプを抄造し、乾燥してシート状物を得る工程、およ
び （ハ）該シート状物と台金を圧着し、フッ素樹脂の融点
以上に加熱する工程。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に用いられる芳香族ポリア
ミドパルプの原料となる芳香族ポリアミド樹脂は、アミ
ド結合の少なくとも８５モル％以上が芳香族ジアミン、
芳香族ジカルボン酸成分より得られるものである。
ミドパルプの原料となる芳香族ポリアミド樹脂は、アミ
ド結合の少なくとも８５モル％以上が芳香族ジアミン、
芳香族ジカルボン酸成分より得られるものである。
【０００７】その具体例としては、ポリパラフェニレン
テレフタルアミド、ポリメタフェニレンテレフタルアミ
ド、ポリパラベンズアミド、ポリ-４，４’-ジアミノベ
ンズアニリド、ポリパラフェニレン-２，６-ナフタリッ
クアミド、コポリパラフェニン／４，４’‐（３，３’
-ジメチルビフェニレン）-テレフタルアミド、コポリパ
ラフェニレン／２，５-ピリジレンーテレフタルアミ
ド、ポリオルソフェニレンフタルアミド、ポリメタフェ
ニレンフタルアミド、ポリパラフェニレンフタルアミ
ド、ポリオルソフェニレンイソフタルアミド、ポリメタ
フェニレンイソフタルアミド、ポリパラフェニレンイソ
フタルアミド、ポリオルソフェニレンテレフタルアミ
ド、ポリ-１，５-ナフタレンフタルアミド、ポリ-４，
４’-ジフェニレンオルソフタルアミド、ポリ-４，４’
-ジフェニレンイソフタルアミド、ポリ-１，４-ナフタ
レンフタルアミド、ポリ-１，４-ナフタレンイソフタル
アミド、ポリ-１，５-ナフタレンイソフタルアミド等、
及びこれらの芳香族ジアミンのベンゼン核の一部をピペ
ラジン、１，５-ジメチルピペラジン、２，５-ジエチル
ピペラジンで置換した化合物等に代表される脂環式アミ
ンを含む芳香族ポリアミド、または芳香族ジアミンが
８，３’-オキシジフェニレンジアミン、３，４-オキシ
ジフェニレンジアミン等のエーテル結台、一Ｓ一、一Ｓ
Ｏ２一、一ＣＯ一、一ＮＨ一、等の基により結合された
２個のフェニル基を含む芳香族ポリアミドのコポリマ
ー、例えば、ポリ-８，８’-オキシジフェニレンテレフ
タルアミド／ポリパラフェニレンテレフタルアミド共重
合体、ポリ-３，４-オキシジフェニレンテレフタルアミ
ド／ポリパラフェレンテレフタルアミド共重合体等を挙
げることができる。
テレフタルアミド、ポリメタフェニレンテレフタルアミ
ド、ポリパラベンズアミド、ポリ-４，４’-ジアミノベ
ンズアニリド、ポリパラフェニレン-２，６-ナフタリッ
クアミド、コポリパラフェニン／４，４’‐（３，３’
-ジメチルビフェニレン）-テレフタルアミド、コポリパ
ラフェニレン／２，５-ピリジレンーテレフタルアミ
ド、ポリオルソフェニレンフタルアミド、ポリメタフェ
ニレンフタルアミド、ポリパラフェニレンフタルアミ
ド、ポリオルソフェニレンイソフタルアミド、ポリメタ
フェニレンイソフタルアミド、ポリパラフェニレンイソ
フタルアミド、ポリオルソフェニレンテレフタルアミ
ド、ポリ-１，５-ナフタレンフタルアミド、ポリ-４，
４’-ジフェニレンオルソフタルアミド、ポリ-４，４’
-ジフェニレンイソフタルアミド、ポリ-１，４-ナフタ
レンフタルアミド、ポリ-１，４-ナフタレンイソフタル
アミド、ポリ-１，５-ナフタレンイソフタルアミド等、
及びこれらの芳香族ジアミンのベンゼン核の一部をピペ
ラジン、１，５-ジメチルピペラジン、２，５-ジエチル
ピペラジンで置換した化合物等に代表される脂環式アミ
ンを含む芳香族ポリアミド、または芳香族ジアミンが
８，３’-オキシジフェニレンジアミン、３，４-オキシ
ジフェニレンジアミン等のエーテル結台、一Ｓ一、一Ｓ
Ｏ２一、一ＣＯ一、一ＮＨ一、等の基により結合された
２個のフェニル基を含む芳香族ポリアミドのコポリマ
ー、例えば、ポリ-８，８’-オキシジフェニレンテレフ
タルアミド／ポリパラフェニレンテレフタルアミド共重
合体、ポリ-３，４-オキシジフェニレンテレフタルアミ
ド／ポリパラフェレンテレフタルアミド共重合体等を挙
げることができる。
【０００８】本発明に用いられる芳香族ポリアミドパル
プとは、上記の芳香族ポリアミド樹脂の繊維を高度にフ
ィブリル化させたものを言う。フィブリル化の指標とし
てはＢＥＴ比表面積が良く用いられているが、本発明に
適したＢＥＴ比表面積の値は３〜２５ｍ2／ｇ、より好
ましくは４〜２０ｍ2／ｇ、さらに好ましくは５〜１６
ｍ2／ｇである。パルプのＢＥＴ比表面積の値が３ｍ2／
ｇより小さい場合は、繊維同士の絡み合いが充分に得ら
れないため、摺動特性の低下が認められる。また、比表
面積の値が２５ｍ2／ｇより大きい場合は必然的に濾水
性が悪くなるので、抄造に長時間を要するために経済性
が悪くなる。
プとは、上記の芳香族ポリアミド樹脂の繊維を高度にフ
ィブリル化させたものを言う。フィブリル化の指標とし
てはＢＥＴ比表面積が良く用いられているが、本発明に
適したＢＥＴ比表面積の値は３〜２５ｍ2／ｇ、より好
ましくは４〜２０ｍ2／ｇ、さらに好ましくは５〜１６
ｍ2／ｇである。パルプのＢＥＴ比表面積の値が３ｍ2／
ｇより小さい場合は、繊維同士の絡み合いが充分に得ら
れないため、摺動特性の低下が認められる。また、比表
面積の値が２５ｍ2／ｇより大きい場合は必然的に濾水
性が悪くなるので、抄造に長時間を要するために経済性
が悪くなる。
【０００９】本発明に用いられるフッ素樹脂としては、
例えば四フッ化エチレン樹脂（以下ＰＴＦＥということ
がある）、パーフルオロ-アルコキシ樹脂（以下、ＰＦ
Ａということがある）、四フッ化エチレン-六フッ化プ
ロピレン共重合樹脂（以下、ＦＥＰということがあ
る）、四フッ化エチレン-エチレン共重合樹脂（以下、
ＥＴＦＥということがある）、フッ化ビニリデン樹脂
（以下、ＰＶＤＦということがある）、三フッ化塩化エ
チレン樹脂（以下、ＰＣＴＦＥということがある）等を
挙げらることができるが、中でも耐熱性、摺動特性等の
点でＰＴＦＥが特に好ましい。フッ素樹脂の好ましい平
均粒径は０.０１〜１０μｍであり、さらに好ましくは
０.１〜１μｍである。粒径が０.０１より小さい場合に
は粒子の繊維表面への沈着が困難となり、１０μｍより
大きい場合には安定な分散液を得ることが難しくなる。
例えば四フッ化エチレン樹脂（以下ＰＴＦＥということ
がある）、パーフルオロ-アルコキシ樹脂（以下、ＰＦ
Ａということがある）、四フッ化エチレン-六フッ化プ
ロピレン共重合樹脂（以下、ＦＥＰということがあ
る）、四フッ化エチレン-エチレン共重合樹脂（以下、
ＥＴＦＥということがある）、フッ化ビニリデン樹脂
（以下、ＰＶＤＦということがある）、三フッ化塩化エ
チレン樹脂（以下、ＰＣＴＦＥということがある）等を
挙げらることができるが、中でも耐熱性、摺動特性等の
点でＰＴＦＥが特に好ましい。フッ素樹脂の好ましい平
均粒径は０.０１〜１０μｍであり、さらに好ましくは
０.１〜１μｍである。粒径が０.０１より小さい場合に
は粒子の繊維表面への沈着が困難となり、１０μｍより
大きい場合には安定な分散液を得ることが難しくなる。
【００１０】摺動特性をさらに向上させるために、第三
成分として、カーボン、二硫化モリブデン、ブロンズ、
窒化硼素、低分子量のフッ素樹脂を潤滑層中に添加する
方法をとることができる。低分子量のフッ素樹脂とは、
シートのメインマトリックスであるフッ素樹脂より分子
量が低いものを意味する。例えば、シートのメインマト
リックスであるフッ素樹脂の分子量が百万以上である場
合、第三成分として用いられる低分子量のフッ素樹脂と
は、分子量が百万未満のもの特に三十万未満のもを意味
する。シート状物中のメインマトリックスであるフッ素
樹脂と低分子量のフッ素樹脂は同一の種類である必要は
ないが、例えば、積層摺動材における潤滑層の耐熱性を
向上させるためには、両成分ともＰＴＦＥであることが
好ましい。
成分として、カーボン、二硫化モリブデン、ブロンズ、
窒化硼素、低分子量のフッ素樹脂を潤滑層中に添加する
方法をとることができる。低分子量のフッ素樹脂とは、
シートのメインマトリックスであるフッ素樹脂より分子
量が低いものを意味する。例えば、シートのメインマト
リックスであるフッ素樹脂の分子量が百万以上である場
合、第三成分として用いられる低分子量のフッ素樹脂と
は、分子量が百万未満のもの特に三十万未満のもを意味
する。シート状物中のメインマトリックスであるフッ素
樹脂と低分子量のフッ素樹脂は同一の種類である必要は
ないが、例えば、積層摺動材における潤滑層の耐熱性を
向上させるためには、両成分ともＰＴＦＥであることが
好ましい。
【００１１】第三成分が粒子状である場合においての平
均粒径は、最終製品となる軸受等の摺動条件に関連する
が、好ましくは５０μｍ以下で、より好ましくは２５μ
ｍ以下、さらに好ましくは、５μｍ以下である。５０μ
ｍより大きくなると、摺動特性の低下する傾向が見られ
るだけでなく、抄造して得られたシート状物の強度低下
の原因となり、台金との圧着が困難となる。また、第三
成分が繊維状の形態である場合には、その径が５０μｍ
以下で、繊維長が２０ｍｍ以下であることが好ましい。
径が５０μｍより大きく、または、繊維長が２０ｍｍよ
り大きい場合には、均一に水中に分散させることが困難
であり均一なシート状物を得らることが困難である。潤
滑層中へのこれらの第三成分の添加量は０．５から２５
重量％以下で、好ましくは１から１５重量％、さらに好
ましくは２から１０重量％である。添加量が０．５重量
％より少ない場合は十分に摺動特性を向上させる効果が
発現せず、２５重量％より多い場合には、均一に分散し
た場合でもシート強度の低下の原因となり、台金との圧
着が困難となる。
均粒径は、最終製品となる軸受等の摺動条件に関連する
が、好ましくは５０μｍ以下で、より好ましくは２５μ
ｍ以下、さらに好ましくは、５μｍ以下である。５０μ
ｍより大きくなると、摺動特性の低下する傾向が見られ
るだけでなく、抄造して得られたシート状物の強度低下
の原因となり、台金との圧着が困難となる。また、第三
成分が繊維状の形態である場合には、その径が５０μｍ
以下で、繊維長が２０ｍｍ以下であることが好ましい。
径が５０μｍより大きく、または、繊維長が２０ｍｍよ
り大きい場合には、均一に水中に分散させることが困難
であり均一なシート状物を得らることが困難である。潤
滑層中へのこれらの第三成分の添加量は０．５から２５
重量％以下で、好ましくは１から１５重量％、さらに好
ましくは２から１０重量％である。添加量が０．５重量
％より少ない場合は十分に摺動特性を向上させる効果が
発現せず、２５重量％より多い場合には、均一に分散し
た場合でもシート強度の低下の原因となり、台金との圧
着が困難となる。
【００１２】芳香族ポリアミドパルプの配合比率は、潤
滑層の重量に対して１０〜７０重量％であり、最終製品
に依存して適宜選ばれる。芳香族ポリアミドパルプが１
０重量パーセント未満では、耐熱性が低くなるために高
速、高負荷をとる摺動条件下では摩耗量の増加が認めら
れる。また、芳香族ポリアミドパルプが７０重量パーセ
ントより多いと台金との接着が不十分となり、積層摺動
材を作製することが困難である。フッ素質樹脂の量は好
ましくは、潤滑層の重量に対して５〜９０重量％であ
る。
滑層の重量に対して１０〜７０重量％であり、最終製品
に依存して適宜選ばれる。芳香族ポリアミドパルプが１
０重量パーセント未満では、耐熱性が低くなるために高
速、高負荷をとる摺動条件下では摩耗量の増加が認めら
れる。また、芳香族ポリアミドパルプが７０重量パーセ
ントより多いと台金との接着が不十分となり、積層摺動
材を作製することが困難である。フッ素質樹脂の量は好
ましくは、潤滑層の重量に対して５〜９０重量％であ
る。
【００１３】本発明において台金は、通常の軸受、ブッ
シュ等に用いられている機械構造用炭素鋼、機械構造用
合金鋼、ステンレス鋼、耐熱鋼、超合金、工具鋼、ばね
鋼、快削鋼、クラッド鋼、軸受鋼、鋳鍛造品、銅合金、
アルミニウム合金等である。必要に応じ、メッキ処理を
施したものを使用することができる。
シュ等に用いられている機械構造用炭素鋼、機械構造用
合金鋼、ステンレス鋼、耐熱鋼、超合金、工具鋼、ばね
鋼、快削鋼、クラッド鋼、軸受鋼、鋳鍛造品、銅合金、
アルミニウム合金等である。必要に応じ、メッキ処理を
施したものを使用することができる。
【００１４】台金と潤滑層との接着性を向上させるに、
台金の表面には凹凸を設けることが好ましい。その方法
としては、例えばＪＩＳＨ９３００等に記載されている
方法によりブラスト処理して台金の表面を粗くする方法
や、台金上に青銅等の銅合金、鉛、錫、亜鉛等を含む合
金等を溶射して多孔質金属層を形成する方法等をとるこ
とるできるが、本発明はこれらの方法によって限定され
るものではない。
台金の表面には凹凸を設けることが好ましい。その方法
としては、例えばＪＩＳＨ９３００等に記載されている
方法によりブラスト処理して台金の表面を粗くする方法
や、台金上に青銅等の銅合金、鉛、錫、亜鉛等を含む合
金等を溶射して多孔質金属層を形成する方法等をとるこ
とるできるが、本発明はこれらの方法によって限定され
るものではない。
【００１５】本発明に従う積層摺動材の製造方法におけ
る工程（イ）における分散液中の芳香族ポリアミドパル
プの濃度は自由に選ぶことができるが、分散液の流動性
を損なわない範囲で、できるだけ高い濃度を選ぶ方が経
済性の点で望ましい。芳香族ポリアミドパルプの分散方
法は、木質パルプを抄紙する際に従来から用いられてい
る方法をそのまま適用することができる。例えば、各種
の離解機（パルパー）、ナイヤガラビーター等の各種の
ビーター、あるいはシングルディスクリファイナー等の
各種のリファイナー等を用いて分散液を調整することが
できる。
る工程（イ）における分散液中の芳香族ポリアミドパル
プの濃度は自由に選ぶことができるが、分散液の流動性
を損なわない範囲で、できるだけ高い濃度を選ぶ方が経
済性の点で望ましい。芳香族ポリアミドパルプの分散方
法は、木質パルプを抄紙する際に従来から用いられてい
る方法をそのまま適用することができる。例えば、各種
の離解機（パルパー）、ナイヤガラビーター等の各種の
ビーター、あるいはシングルディスクリファイナー等の
各種のリファイナー等を用いて分散液を調整することが
できる。
【００１６】第三成分をも含む分散液を作る場合には、
フッ素樹脂粉末及び第三成分の夫々の水中分散液を作
り、それらを芳香族ポリアミドパルプの水中分散物と一
緒にすることが好ましい。フッ素樹脂粉末及び第三成分
の夫々の分散液（ディスパージョン又はエマルジョン等
と呼ばれることがある）は、アニオン系、カチオン系、
またはノニオン系の界面活性剤を含む水中にフッ素樹脂
粉末又は第三成分を安定に分散させて作製する。フッ素
樹脂粉末の分散液は、一般的には、１種類以上の界面活
性剤の存在下でフッ素樹脂の原料のモノマーを水系重合
させることによって調整することもできる。また、市販
されているフッ素樹脂粉末のディスパージョンをそのま
ま利用することも可能である。そのようなフッ素樹脂粉
末の水分散液として、例えば、旭硝子（株）、ダイキン
工業（株）等から市販されているフッ素樹脂ディスパー
ジョンを挙げることができる。また、第三成分について
も、例えば、日本黒鉛工業（株）等から市販されている
水系のカーボン分散液、二硫化モリブデン分散液、窒化
硼素分散液等をそのまま使用することができる。
フッ素樹脂粉末及び第三成分の夫々の水中分散液を作
り、それらを芳香族ポリアミドパルプの水中分散物と一
緒にすることが好ましい。フッ素樹脂粉末及び第三成分
の夫々の分散液（ディスパージョン又はエマルジョン等
と呼ばれることがある）は、アニオン系、カチオン系、
またはノニオン系の界面活性剤を含む水中にフッ素樹脂
粉末又は第三成分を安定に分散させて作製する。フッ素
樹脂粉末の分散液は、一般的には、１種類以上の界面活
性剤の存在下でフッ素樹脂の原料のモノマーを水系重合
させることによって調整することもできる。また、市販
されているフッ素樹脂粉末のディスパージョンをそのま
ま利用することも可能である。そのようなフッ素樹脂粉
末の水分散液として、例えば、旭硝子（株）、ダイキン
工業（株）等から市販されているフッ素樹脂ディスパー
ジョンを挙げることができる。また、第三成分について
も、例えば、日本黒鉛工業（株）等から市販されている
水系のカーボン分散液、二硫化モリブデン分散液、窒化
硼素分散液等をそのまま使用することができる。
【００１７】凝集剤は、フッ素樹脂粉末及び第三成分の
水中での分散を不安定化させる作用を持ち、フッ素樹脂
粉末や第三成分を芳香族ポリアミドパルプの表面に沈着
させる役割を果たす。適用する凝集剤の種類、及び添加
量は、フッ素樹脂粉末や第三成分を分散させるのに用い
ている界面活性剤の種類、及び芳香族ポリアミドパルプ
の比表面積により決定される。
水中での分散を不安定化させる作用を持ち、フッ素樹脂
粉末や第三成分を芳香族ポリアミドパルプの表面に沈着
させる役割を果たす。適用する凝集剤の種類、及び添加
量は、フッ素樹脂粉末や第三成分を分散させるのに用い
ている界面活性剤の種類、及び芳香族ポリアミドパルプ
の比表面積により決定される。
【００１８】例えば、フッ素樹脂粉末と第三成分がノニ
オン系の界面活性剤で安定化されている場合は、凝集剤
として、強電解質、あるいはポリアクリルアミド系等の
高分子凝集剤、さらにはこれらの高分子凝集剤と強電解
質とを組合わせて適用することができる。凝集剤とし
て、ポリヒドロキシ芳香族カルボン酸とグルコース類と
の縮合物及び多価の金属塩を併用することは、使用する
界面活性剤の種類に係わらず、特に有効である。縮合物
の例としては、タンニン酸、没食子酸等が挙げられる。
金属塩の例として、硫酸アルミニウムや塩化カルシウム
等が挙げられる。この時、系に水酸化カルシウム、アン
モニア、アルミン酸ソーダ等のアルカリ成分を加えて系
のｐＨを３.５から６.０の範囲に調整することは、フッ
素樹脂粉末や第三成分の実質上総てをパルプに沈着させ
るので有効である。
オン系の界面活性剤で安定化されている場合は、凝集剤
として、強電解質、あるいはポリアクリルアミド系等の
高分子凝集剤、さらにはこれらの高分子凝集剤と強電解
質とを組合わせて適用することができる。凝集剤とし
て、ポリヒドロキシ芳香族カルボン酸とグルコース類と
の縮合物及び多価の金属塩を併用することは、使用する
界面活性剤の種類に係わらず、特に有効である。縮合物
の例としては、タンニン酸、没食子酸等が挙げられる。
金属塩の例として、硫酸アルミニウムや塩化カルシウム
等が挙げられる。この時、系に水酸化カルシウム、アン
モニア、アルミン酸ソーダ等のアルカリ成分を加えて系
のｐＨを３.５から６.０の範囲に調整することは、フッ
素樹脂粉末や第三成分の実質上総てをパルプに沈着させ
るので有効である。
【００１９】本発明においては、芳香族ポリアミドパル
プ、フッ素樹脂粉末、第三成分および凝集剤を最適に組
み合わせ、フッ素樹脂粉末や第三成分が緻密、且、均一
に付着した潤滑層を作製することが重要である。この点
から、芳香族ポリアミドパルプとしては、ＢＥＴ比表面
積の値が３〜２５ｍ2／ｇ、より好ましくは４〜２０ｍ2
／ｇ、さらに好ましくは５〜１６ｍ2／ｇの範囲にある
ものが適当である。
プ、フッ素樹脂粉末、第三成分および凝集剤を最適に組
み合わせ、フッ素樹脂粉末や第三成分が緻密、且、均一
に付着した潤滑層を作製することが重要である。この点
から、芳香族ポリアミドパルプとしては、ＢＥＴ比表面
積の値が３〜２５ｍ2／ｇ、より好ましくは４〜２０ｍ2
／ｇ、さらに好ましくは５〜１６ｍ2／ｇの範囲にある
ものが適当である。
【００２０】工程（ロ）では、フッ素樹脂粉末や第三成
分が沈着した芳香族ポリアミドパルプを常法に従って抄
造した後、必要に応じて脱水し、ついで乾燥してシート
状物を得る。本発明の方法においては、抄造は一般的に
利用されている長網式や丸網式の抄造機をそのまま適用
して行うことができる。
分が沈着した芳香族ポリアミドパルプを常法に従って抄
造した後、必要に応じて脱水し、ついで乾燥してシート
状物を得る。本発明の方法においては、抄造は一般的に
利用されている長網式や丸網式の抄造機をそのまま適用
して行うことができる。
【００２１】台金とシート状物の圧着は、プレスを用い
て行うことも可能であるが、生産性を向上させる観点か
らロールを用いて行うことが好ましい。例えば、抄造し
たシートと台金とをロールを用いて圧着した後、フッ素
樹脂の融点以上に加熱して摺動面となるシート層の焼成
を行う。圧着時のロール線圧は、ロールの温度が室温付
近である場合には、好ましくは４００から２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍである。線圧が４００ｋｇｆ／ｃｍ未満の場合
には、台金とシート状物の接着が不十分となり、線圧が
２０００ｋｇｆ／ｃｍより大きい場合には、圧着後のシ
ート面にしわが発生する。また、ロールの表面を加熱し
て圧着を行うことは、圧着に必要となる線圧を減少させ
るのに有効である。
て行うことも可能であるが、生産性を向上させる観点か
らロールを用いて行うことが好ましい。例えば、抄造し
たシートと台金とをロールを用いて圧着した後、フッ素
樹脂の融点以上に加熱して摺動面となるシート層の焼成
を行う。圧着時のロール線圧は、ロールの温度が室温付
近である場合には、好ましくは４００から２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍである。線圧が４００ｋｇｆ／ｃｍ未満の場合
には、台金とシート状物の接着が不十分となり、線圧が
２０００ｋｇｆ／ｃｍより大きい場合には、圧着後のシ
ート面にしわが発生する。また、ロールの表面を加熱し
て圧着を行うことは、圧着に必要となる線圧を減少させ
るのに有効である。
【００２２】圧着された積層材の焼成はフッ素樹脂の融
点以上の温度のオーブン中でバッチ式で行なうこともで
きるが、フッ素樹脂の融点以下の温度で台金に圧着した
シートをその後、該フッ素樹脂の融点以上の温度の加熱
ロールに台金と共に焼成することもできる。また、乾燥
後のシート状物を直接フッ素樹脂の融点以上の温度の加
熱ロールに台金と共に通して、圧着と焼成を同時に行な
うこともできる。さらに、台金をフッ素樹脂の融点以上
の温度に加熱しておき、シート状物を重ねて、ロールを
通過させる方法によっても圧着と焼成を行うことができ
る。
点以上の温度のオーブン中でバッチ式で行なうこともで
きるが、フッ素樹脂の融点以下の温度で台金に圧着した
シートをその後、該フッ素樹脂の融点以上の温度の加熱
ロールに台金と共に焼成することもできる。また、乾燥
後のシート状物を直接フッ素樹脂の融点以上の温度の加
熱ロールに台金と共に通して、圧着と焼成を同時に行な
うこともできる。さらに、台金をフッ素樹脂の融点以上
の温度に加熱しておき、シート状物を重ねて、ロールを
通過させる方法によっても圧着と焼成を行うことができ
る。
【００２３】以下に本発明を実施例に基づいて、より具
体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。
体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。
【００２４】
【実施例】実施例中の摩擦摩耗性能の測定は、以下に述
べる測定方法に従って実施した。 「物性評価方法」 １．摩擦磨耗試験 試験機：リングオンディスク縦型摩擦磨耗試験機（高千
穂精機社製） 試験片（平板状）：縦３０ｍｍ、横３０ｍｍ 相手材：炭素鋼Ｓ５５Ｃ、外径２５.６ｍｍ、内径２０.
０ｍｍ、高さ１５.０ｍｍ 圧力：５０ｋｇｆ／ｃｍ2、 速度：２４ｍ／分、 Ｐ
Ｖ＝１２００ 試験時間：２４時間
べる測定方法に従って実施した。 「物性評価方法」 １．摩擦磨耗試験 試験機：リングオンディスク縦型摩擦磨耗試験機（高千
穂精機社製） 試験片（平板状）：縦３０ｍｍ、横３０ｍｍ 相手材：炭素鋼Ｓ５５Ｃ、外径２５.６ｍｍ、内径２０.
０ｍｍ、高さ１５.０ｍｍ 圧力：５０ｋｇｆ／ｃｍ2、 速度：２４ｍ／分、 Ｐ
Ｖ＝１２００ 試験時間：２４時間
【００２５】
【実施例１】絶乾重量１２.５ｇのパラ系芳香族ポリア
ミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ2／ｇ、重量平均
繊維長１.５ｍｍ））と１９０６ｇの水を家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。さら
に、３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオ
ンディスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥ
の分子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃
度６０％））を上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプが
分散した液に添加して、十分に攪拌を行った。そこにタ
ンニン酸３重量％、硫酸アルミ２重量％を含む水溶液３
０ｇとアルミン酸ソーダ１重量％水溶液２０ｇを加え
て、系内のタンニン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、硫酸アル
ミの濃度を３００ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪拌
して、芳香族ポリアミドパルプの表面に高分子量のＰＴ
ＦＥを沈着させた。これを角型シートマシン（熊谷理機
（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に抄造し、脱
水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／フッ素樹脂の組成
比が４０／６０のシート状物を得た。厚さ３．４ｍｍの
炭素鋼（S45C）板（＃２４０のスチールグリッドを用い
てブラスト処理を行ったもの。中心線平均粗さRa＝14.4
ミクロン、最大高さRmax＝１８８．３ミクロン、十点平
均粗さRz＝１４８．１ミクロン）を台金として用意し
た。上記シート状物と台金を重ね、室温で９００ｋｇｆ
／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着した後、３８０℃の窒
素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さが約０．３ｍ
ｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再度ロールで矯
正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を行った。この
積層摺動材の動摩擦係数は０.１０であり、摩耗量は４
０ミクロンで磨耗係数は２．４×１０−５ｍｍ／ｋｇｆ
/ｃｍ2・ｋｍであった。
ミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ2／ｇ、重量平均
繊維長１.５ｍｍ））と１９０６ｇの水を家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。さら
に、３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオ
ンディスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥ
の分子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃
度６０％））を上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプが
分散した液に添加して、十分に攪拌を行った。そこにタ
ンニン酸３重量％、硫酸アルミ２重量％を含む水溶液３
０ｇとアルミン酸ソーダ１重量％水溶液２０ｇを加え
て、系内のタンニン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、硫酸アル
ミの濃度を３００ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪拌
して、芳香族ポリアミドパルプの表面に高分子量のＰＴ
ＦＥを沈着させた。これを角型シートマシン（熊谷理機
（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に抄造し、脱
水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／フッ素樹脂の組成
比が４０／６０のシート状物を得た。厚さ３．４ｍｍの
炭素鋼（S45C）板（＃２４０のスチールグリッドを用い
てブラスト処理を行ったもの。中心線平均粗さRa＝14.4
ミクロン、最大高さRmax＝１８８．３ミクロン、十点平
均粗さRz＝１４８．１ミクロン）を台金として用意し
た。上記シート状物と台金を重ね、室温で９００ｋｇｆ
／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着した後、３８０℃の窒
素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さが約０．３ｍ
ｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再度ロールで矯
正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を行った。この
積層摺動材の動摩擦係数は０.１０であり、摩耗量は４
０ミクロンで磨耗係数は２．４×１０−５ｍｍ／ｋｇｆ
/ｃｍ2・ｋｍであった。
【００２６】
【実施例２】実施例１と同様の方法で芳香族ポリアミド
パルプ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０のシート状物
を作製した後、厚さ３．４ｍｍのリン青銅（C５２１
２）板（＃２４０のスチールグリッドを用いてブラスト
処理を行ったもの。中心線平均粗さRa＝１９．７ミクロ
ン、最大高さRmax＝２４２．５ミクロン、十点平均粗さ
Rz＝１８５．６ミクロン）を台金として用意した。上記
シート状物と台金を重ね、室温で９００ｋｇｆ／ｃｍの
線圧を掛けてロール圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気
で１時間焼成して、潤滑層の厚さが約０．３ｍｍの積層
摺動材を得た。該積層摺動材を再度ロールで矯正してそ
りをなくした後、摩擦摩耗試験を行った。この積層摺動
材の動摩擦係数は０．０８であり、摩耗量は２３ミクロ
ンで磨耗係数は１．３×１０−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・
ｋｍであった。
パルプ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０のシート状物
を作製した後、厚さ３．４ｍｍのリン青銅（C５２１
２）板（＃２４０のスチールグリッドを用いてブラスト
処理を行ったもの。中心線平均粗さRa＝１９．７ミクロ
ン、最大高さRmax＝２４２．５ミクロン、十点平均粗さ
Rz＝１８５．６ミクロン）を台金として用意した。上記
シート状物と台金を重ね、室温で９００ｋｇｆ／ｃｍの
線圧を掛けてロール圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気
で１時間焼成して、潤滑層の厚さが約０．３ｍｍの積層
摺動材を得た。該積層摺動材を再度ロールで矯正してそ
りをなくした後、摩擦摩耗試験を行った。この積層摺動
材の動摩擦係数は０．０８であり、摩耗量は２３ミクロ
ンで磨耗係数は１．３×１０−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・
ｋｍであった。
【００２７】
【実施例３】絶乾重量１２.５ｇのパラ系芳香族ポリア
ミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ2／ｇ、重量平均
繊維長１.５ｍｍ））と１７９１ｇの水を家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。一方、
３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオンデ
ィスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥの分
子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度６
０％））を１２５ｇの水に分散させた後、３．１３gの
低分子量のＰＴＦＥ（商品名：フルオンルブリカントＬ
１８１Ｊ（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥの分子量は十万以
下、平均粒径２０μｍ））を添加してスターラーにより
３０分間攪拌して、高分子量のＰＴＦＥ粉末と低分子量
のＰＴＦＥ粉末が均一に分散した分散液を作製した。こ
れを上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプが分散した液
に添加して、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸３
重量％、硫酸アルミ２重量％を含む水溶液３０ｇとアン
モニア１重量％水溶液７.５ｇを加えて、系内のタンニ
ン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、硫酸アルミの濃度を３００
ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪拌して、芳香族ポリ
アミドパルプの表面に高分子量のＰＴＦＥと低分子量の
ＰＴＦＥを沈着させた。これを角型シートマシン（熊谷
理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に抄造
し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／高分子量の
ＰＴＦＥ／低分子量のＰＴＦＥの組成比が３６／５５／
９シート状物を得た。厚さ３．４ｍｍの炭素鋼（S45C）
板（＃２４０のスチールグリッドを用いてブラスト処理
を行ったもの。中心線平均粗さRa＝１４．４ミクロン、
最大高さRmax＝188.3ミクロン,十点平均粗さRz＝１４
８．１ミクロン）を台金として用意した。上記シート状
物と台金を重ね、室温で９００ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛
けてロール圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間
焼成して、潤滑層の厚さが約０．３ｍｍの積層摺動材を
得た。該積層摺動材を再度ロールで矯正してそりをなく
した後、摩擦摩耗試験を行った。この積層摺動材の動摩
擦係数は０.０８であり、摩耗量は３５ミクロンで磨耗
係数は２．１×１０-5ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍであっ
た。
ミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ2／ｇ、重量平均
繊維長１.５ｍｍ））と１７９１ｇの水を家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。一方、
３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオンデ
ィスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥの分
子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度６
０％））を１２５ｇの水に分散させた後、３．１３gの
低分子量のＰＴＦＥ（商品名：フルオンルブリカントＬ
１８１Ｊ（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥの分子量は十万以
下、平均粒径２０μｍ））を添加してスターラーにより
３０分間攪拌して、高分子量のＰＴＦＥ粉末と低分子量
のＰＴＦＥ粉末が均一に分散した分散液を作製した。こ
れを上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプが分散した液
に添加して、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸３
重量％、硫酸アルミ２重量％を含む水溶液３０ｇとアン
モニア１重量％水溶液７.５ｇを加えて、系内のタンニ
ン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、硫酸アルミの濃度を３００
ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪拌して、芳香族ポリ
アミドパルプの表面に高分子量のＰＴＦＥと低分子量の
ＰＴＦＥを沈着させた。これを角型シートマシン（熊谷
理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に抄造
し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／高分子量の
ＰＴＦＥ／低分子量のＰＴＦＥの組成比が３６／５５／
９シート状物を得た。厚さ３．４ｍｍの炭素鋼（S45C）
板（＃２４０のスチールグリッドを用いてブラスト処理
を行ったもの。中心線平均粗さRa＝１４．４ミクロン、
最大高さRmax＝188.3ミクロン,十点平均粗さRz＝１４
８．１ミクロン）を台金として用意した。上記シート状
物と台金を重ね、室温で９００ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛
けてロール圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間
焼成して、潤滑層の厚さが約０．３ｍｍの積層摺動材を
得た。該積層摺動材を再度ロールで矯正してそりをなく
した後、摩擦摩耗試験を行った。この積層摺動材の動摩
擦係数は０.０８であり、摩耗量は３５ミクロンで磨耗
係数は２．１×１０-5ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍであっ
た。
【００２８】
【比較例１】オイレス工業製、複層系軸受（商品名；オ
イレスドライメット（樹脂摺動層−青銅層−スチール層
からなる。）について摩擦磨耗試験を行った。この摺動
材の動摩擦係数は０．０７であり、磨耗量は１１０ミク
ロンであった。
イレスドライメット（樹脂摺動層−青銅層−スチール層
からなる。）について摩擦磨耗試験を行った。この摺動
材の動摩擦係数は０．０７であり、磨耗量は１１０ミク
ロンであった。
【００２９】
【比較例２】本比較例は、台金が無い場合を示すもので
あり、しかし、公知技術ではない。
あり、しかし、公知技術ではない。
【００３０】実施例１と同様の方法で芳香族ポリアミド
パルプ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０のシート状物
を所定枚数作製した。該シート状物を３０×３０ｍｍに
切断し、１６枚積層し、面圧１０００ｋｇｆ／ｃｍ2で
プレスを行った後、３８０℃の窒素雰囲気オーブンで１
時間焼成して、厚さ４．９ｍｍの摺動材を得た。この摺
動材の動摩擦係数は０.０７であり、摩耗量は１３０ミ
クロンで、磨耗係数は７．５×１０-5ｍｍ／ｋｇｆ/ｃ
ｍ2・ｋｍであった。
パルプ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０のシート状物
を所定枚数作製した。該シート状物を３０×３０ｍｍに
切断し、１６枚積層し、面圧１０００ｋｇｆ／ｃｍ2で
プレスを行った後、３８０℃の窒素雰囲気オーブンで１
時間焼成して、厚さ４．９ｍｍの摺動材を得た。この摺
動材の動摩擦係数は０.０７であり、摩耗量は１３０ミ
クロンで、磨耗係数は７．５×１０-5ｍｍ／ｋｇｆ/ｃ
ｍ2・ｋｍであった。
【００３１】
【実施例４】下記の実施例４から７における摩擦摩耗性
能の測定は、以下に述べる測定方法に従って実施した。
能の測定は、以下に述べる測定方法に従って実施した。
【００３２】摩擦磨耗試験 試験機：リングオンディスク縦型摩擦磨耗試験機（高千
穂精機社製） 試験片（平板状）：縦３０ｍｍ、横３０ｍｍ 相手材：炭素鋼Ｓ５５Ｃ、外径２５.６ｍｍ、内径２０.
０ｍｍ、高さ１５.０ｍｍ 圧力：５０ｋｇｆ／ｃｍ2、 速度：１０ｍ／分、 Ｐ
Ｖ＝５００ 試験時間：２０時間
穂精機社製） 試験片（平板状）：縦３０ｍｍ、横３０ｍｍ 相手材：炭素鋼Ｓ５５Ｃ、外径２５.６ｍｍ、内径２０.
０ｍｍ、高さ１５.０ｍｍ 圧力：５０ｋｇｆ／ｃｍ2、 速度：１０ｍ／分、 Ｐ
Ｖ＝５００ 試験時間：２０時間
【００３３】絶乾重量4.69ｇのパラ系芳香族ポリアミド
パルプ、商品名、トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：12.9ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）と絶乾重量7.81ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ、商品名、トワロン１０９７（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：5.7ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）を９００ｇの水と一緒に家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。さら
に、３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオ
ンディスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥ
の分子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃
度６０％）を上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプが分
散した液に添加した後、水を加えて全体の重量を1143.5
ｇとし、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸0.6重
量％、硫酸アルミニウム0.4重量％を含む水溶液94ｇと
アルミン酸ソーダ１重量％水溶液12.5ｇを加えて、系内
のタンニン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、硫酸アルミニウム
の濃度を３００ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪拌し
て、芳香族ポリアミドパルプの表面に高分子量のＰＴＦ
Ｅを沈着させた。得られた芳香族ポリアミドパルプと高
分子量のＰＴＦＥからなるスラリーを２分割し、角型シ
ートマシン（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角
の金網上にそれぞれ抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリア
ミドパルプ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０で２５
０g/m2のシート状物を２枚得た。
パルプ、商品名、トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：12.9ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）と絶乾重量7.81ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ、商品名、トワロン１０９７（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：5.7ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）を９００ｇの水と一緒に家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。さら
に、３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオ
ンディスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥ
の分子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃
度６０％）を上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプが分
散した液に添加した後、水を加えて全体の重量を1143.5
ｇとし、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸0.6重
量％、硫酸アルミニウム0.4重量％を含む水溶液94ｇと
アルミン酸ソーダ１重量％水溶液12.5ｇを加えて、系内
のタンニン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、硫酸アルミニウム
の濃度を３００ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪拌し
て、芳香族ポリアミドパルプの表面に高分子量のＰＴＦ
Ｅを沈着させた。得られた芳香族ポリアミドパルプと高
分子量のＰＴＦＥからなるスラリーを２分割し、角型シ
ートマシン（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角
の金網上にそれぞれ抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリア
ミドパルプ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０で２５
０g/m2のシート状物を２枚得た。
【００３４】厚さ０．８ｍｍの 一般構造用圧延鋼材（S
S400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さRmax＝25ミク
ロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材を台金として
用意した。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、
室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着し
た後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層
の厚さが約０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。
S400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さRmax＝25ミク
ロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材を台金として
用意した。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、
室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着し
た後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層
の厚さが約０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。
【００３５】該積層摺動材を、室温で６００ｋｇｆ／ｃ
ｍの線圧を掛けてロール圧延した後、遠赤外線加熱炉で
３８０℃で１０分間加熱した。この積層摺動材の動摩擦
係数は０.１１であり、摩耗量は２ミクロンであり、磨
耗係数は３．３×１０−６ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍで
あった。
ｍの線圧を掛けてロール圧延した後、遠赤外線加熱炉で
３８０℃で１０分間加熱した。この積層摺動材の動摩擦
係数は０.１１であり、摩耗量は２ミクロンであり、磨
耗係数は３．３×１０−６ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍで
あった。
【００３６】
【実施例５】実施例４と同様に芳香族ポリアミドパルプ
／フッ素樹脂の組成比が４０／６０で２５０g/m2のシー
ト状物を２枚作製した。厚さ０．８ｍｍの一般構造用圧
延鋼材（SS400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を
行い、中心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さRmax
＝25ミクロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材を台
金として用意した。上記シート状物のうち１枚と台金を
重ね、室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール
圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、
潤滑層の厚さが約０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。該
積層摺動材を、遠赤外線加熱炉で３８０℃で２０分間加
熱した後、６００ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧
延した。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１１であ
り、摩耗量は５ミクロンであり、磨耗係数は８．３×１
０−６ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍであった。
／フッ素樹脂の組成比が４０／６０で２５０g/m2のシー
ト状物を２枚作製した。厚さ０．８ｍｍの一般構造用圧
延鋼材（SS400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を
行い、中心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さRmax
＝25ミクロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材を台
金として用意した。上記シート状物のうち１枚と台金を
重ね、室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール
圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、
潤滑層の厚さが約０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。該
積層摺動材を、遠赤外線加熱炉で３８０℃で２０分間加
熱した後、６００ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧
延した。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１１であ
り、摩耗量は５ミクロンであり、磨耗係数は８．３×１
０−６ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍであった。
【００３７】
【実施例６】実施例４と同様に芳香族ポリア ミドパル
プ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０で２５０g/m2のシ
ート状物を２枚作製した。厚さ０．８ｍｍの 一般構造
用圧延鋼材（SS400）に #110のアルミナ粉でブラスト処
理を行い、中心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さR
max＝25ミクロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材
を台金として用意した。上記シート状物のうち１枚と台
金を重ね、室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロ
ール圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成し
て、潤滑層の厚さが約０．１５ｍｍの積層摺動材を得
た。該積層摺動材を、３５０℃、３００kgf/cm2で１０
分間プレス（神藤金属工業製、ホットプレスNSFA-50）
し、そのまま室温まで冷却した。この積層摺動材の動摩
擦係数は０.１２であり、摩耗量は５ミクロンであり、
磨耗係数は８．３×１０−６ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍ
であった。
プ／フッ素樹脂の組成比が４０／６０で２５０g/m2のシ
ート状物を２枚作製した。厚さ０．８ｍｍの 一般構造
用圧延鋼材（SS400）に #110のアルミナ粉でブラスト処
理を行い、中心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さR
max＝25ミクロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材
を台金として用意した。上記シート状物のうち１枚と台
金を重ね、室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロ
ール圧着した後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成し
て、潤滑層の厚さが約０．１５ｍｍの積層摺動材を得
た。該積層摺動材を、３５０℃、３００kgf/cm2で１０
分間プレス（神藤金属工業製、ホットプレスNSFA-50）
し、そのまま室温まで冷却した。この積層摺動材の動摩
擦係数は０.１２であり、摩耗量は５ミクロンであり、
磨耗係数は８．３×１０−６ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍ
であった。
【００３８】
【実施例７】絶乾重量4.69ｇのパラ系芳香族ポリアミド
パルプ、商品名、トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：12.9ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）と絶乾重量7.81ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ、商品名、トワロン１０９７（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：5.7ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）を９００ｇの水と一緒に家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。さら
に、３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオ
ンディスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥ
の分子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃
度６０％）と１．５６ｇの膨張化黒鉛（中越黒鉛製、BS
P-5A，平均粒径７．８μｍ)を、上記のパラ系芳香族ポ
リアミドパルプが分散した液に添加した後、水を加えて
全体の重量を1143.5ｇとし、十分に攪拌を行った。そこ
にタンニン酸0.6重量％、硫酸アルミニウム0.4重量％を
含む水溶液94ｇとアルミン酸ソーダ１重量％水溶液12.5
ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、
硫酸アルミニウムの濃度を３００ｐｐｍとした。そのま
ま１０分間攪拌して、芳香族ポリアミドパルプの表面に
高分子量のＰＴＦＥと膨張化黒鉛を沈着させた。得られ
た芳香族ポリアミドパルプと高分子量のＰＴＦＥ／膨張
化黒鉛からなるスラリーを２分割し、角型シートマシン
（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に
それぞれ抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ
／フッ素樹脂／黒鉛の組成比が４０／６０／５で２６３
g/m2のシート状物を２枚得た。
パルプ、商品名、トワロン１０９４（日本アラミド
（有）製、ＢＥＴ比表面積：12.9ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）と絶乾重量7.81ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ、商品名、トワロン１０９７（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：5.7ｍ2／ｇ、重量平均繊
維長１.５ｍｍ）を９００ｇの水と一緒に家庭用のミキ
サーにかけてパルプを水中に均一に分散させた。さら
に、３１．２５ｇのＰＴＦＥの分散液（商品名：フルオ
ンディスパージョンＡＤ１（旭硝子（株）製、ＰＴＦＥ
の分子量は百万以上、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃
度６０％）と１．５６ｇの膨張化黒鉛（中越黒鉛製、BS
P-5A，平均粒径７．８μｍ)を、上記のパラ系芳香族ポ
リアミドパルプが分散した液に添加した後、水を加えて
全体の重量を1143.5ｇとし、十分に攪拌を行った。そこ
にタンニン酸0.6重量％、硫酸アルミニウム0.4重量％を
含む水溶液94ｇとアルミン酸ソーダ１重量％水溶液12.5
ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を４５０ｐｐｍ、
硫酸アルミニウムの濃度を３００ｐｐｍとした。そのま
ま１０分間攪拌して、芳香族ポリアミドパルプの表面に
高分子量のＰＴＦＥと膨張化黒鉛を沈着させた。得られ
た芳香族ポリアミドパルプと高分子量のＰＴＦＥ／膨張
化黒鉛からなるスラリーを２分割し、角型シートマシン
（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に
それぞれ抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ
／フッ素樹脂／黒鉛の組成比が４０／６０／５で２６３
g/m2のシート状物を２枚得た。
【００３９】厚さ０．８ｍｍの 一般構造用圧延鋼材（S
S400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さRmax＝25ミク
ロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材を台金として
用意した。上記シート状物のうち１枚と台金を重ね、室
温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着した
後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の
厚さが約０．１６ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動
材を再度ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦磨耗
試験を行った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１０
であり、摩耗量は８ミクロンであり、磨耗係数は１．３
×１０−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍであった。
S400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝2.2ミクロン、最大高さRmax＝25ミク
ロン、十点平均粗さRz＝19ミクロンの鋼材を台金として
用意した。上記シート状物のうち１枚と台金を重ね、室
温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着した
後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の
厚さが約０．１６ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動
材を再度ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦磨耗
試験を行った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１０
であり、摩耗量は８ミクロンであり、磨耗係数は１．３
×１０−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ2・ｋｍであった。
【００４０】
【発明の効果】本発明により、摩擦磨耗性能に優れた潤
滑層を有する積層摺動材が提供される。本発明の方法
は、従来の一般的な抄造方法を適用して積層摺動材の潤
滑層を形成するため、簡便な装置及び操作により積層摺
動材を作製することができ、工業的に有用である。
滑層を有する積層摺動材が提供される。本発明の方法
は、従来の一般的な抄造方法を適用して積層摺動材の潤
滑層を形成するため、簡便な装置及び操作により積層摺
動材を作製することができ、工業的に有用である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 27/12 Ｃ０８Ｌ 27/12 Ｆ１６Ｃ 33/20 Ｆ１６Ｃ 33/20 Ａ
Claims (4)
- 【請求項１】 台金、及び該台金に結合された、芳香族
ポリアミドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動
部材において、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ2 ／ｇ
のＢＥＴ表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の重
量に対して１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有されて
いることを特徴とする積層摺動部材。 - 【請求項２】 芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を
有する潤滑層が、該成分を水系分散液から抄造して得ら
れたシートからなることを特徴とする請求項１記載の積
層摺動部材。 - 【請求項３】 芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を
含む潤滑層中に、更にカーボン、二硫化モリブデン、ブ
ロンズ、窒化硼素および低分子量のフッ素樹脂から選ば
れた一以上を０．５〜２５重量％の割合で含むことを特
徴とする請求項１又は２記載の積層摺動部材。 - 【請求項４】 下記の（イ）乃至（ハ）の工程を有する
ことを特徴とする、請求項１の積層摺動部材の製造方法 （イ）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂粉末が水中
に分散した分散液において、該フッ素樹脂粉末を凝集剤
により不安定化して、該フッ素樹脂粉末を芳香族ポリア
ミドパルプに沈着させる工程、 （ロ）フッ素樹脂粉末が沈着した上記芳香族ポリアミド
パルプを抄造し、乾燥してシート状物を得る工程、およ
び （ハ）該シート状物と台金を圧着し、フッ素樹脂の融点
以上に加熱する工程。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05127698A JP3848990B2 (ja) | 1997-06-17 | 1998-02-18 | 積層摺動部材及びその製造方法 |
| DE69803765T DE69803765T2 (de) | 1997-06-17 | 1998-06-10 | Mehrschichtgleitteil und verfahren zu dessen herstellung |
| EP98936369A EP0991518B1 (en) | 1997-06-17 | 1998-06-10 | A laminated sliding member and a method for the production thereof |
| PCT/EP1998/003710 WO1998057803A1 (en) | 1997-06-17 | 1998-06-10 | A laminated sliding member and a method for the production thereof |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17513597 | 1997-06-17 | ||
| JP9-175135 | 1997-06-17 | ||
| JP05127698A JP3848990B2 (ja) | 1997-06-17 | 1998-02-18 | 積層摺動部材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1171469A true JPH1171469A (ja) | 1999-03-16 |
| JP3848990B2 JP3848990B2 (ja) | 2006-11-22 |
Family
ID=26391809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05127698A Expired - Lifetime JP3848990B2 (ja) | 1997-06-17 | 1998-02-18 | 積層摺動部材及びその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0991518B1 (ja) |
| JP (1) | JP3848990B2 (ja) |
| DE (1) | DE69803765T2 (ja) |
| WO (1) | WO1998057803A1 (ja) |
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| JP5913976B2 (ja) * | 2011-12-28 | 2016-05-11 | 三井・デュポンフロロケミカル株式会社 | フッ素樹脂組成物及び摺動部材 |
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-
1998
- 1998-02-18 JP JP05127698A patent/JP3848990B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-10 EP EP98936369A patent/EP0991518B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-10 WO PCT/EP1998/003710 patent/WO1998057803A1/en active IP Right Grant
- 1998-06-10 DE DE69803765T patent/DE69803765T2/de not_active Expired - Lifetime
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