JP2000220639A - 積層摺動部材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 芳香族ポリアミドとフッ素樹脂を含む潤滑層
を有し、摩擦摩耗性能に優れた積層摺動部材を提供す
る。 【解決手段】 台金、及び該台金に結合された、芳香族
ポリアミドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動
部材において、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ ^２／ｇ
のＢＥＴ比表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の
重量に対して１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有され
ており、また該フッ素樹脂が５ｇ／１０分以上のメルト
フローレイト（３７２℃で５ｋｇの負荷で測定）を有し
かつ潤滑層の重量に対して５〜７０重量％の量で含有さ
れていることを特徴とする積層摺動部材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、たとえば各種産業
機器の軸受またはブッシュとして使用されうる積層摺動
材及びその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】積層摺動材は、例えば、特開昭５２−２
４９０７に開示されている様に基本構造として四フッ化
エチレン樹脂等の摺動層、青銅層、および台金の３層構
造をとる。今日に至るまで摺動層の摩擦摩耗特性を向上
させることと、その製造方法を経済的に行うことを中心
に技術開発がなされてきた。一般的に、四フッ化エチレ
ン樹脂からなる摺動材組成物は、熱ロールによって焼結
した青銅層に含浸されるため、溶融時の流動性が高いこ
とが摺動層を構成する材料の一つの条件となっている。
特表平９−５００１９５では、潤滑層がフィブリル化し
た芳香族ポリアミド繊維を２〜１０体積％含有する四フ
ッ化エチレン樹脂を含む滑り軸受が開示されているが、
潤滑層の溶融流動性を高くするために潤滑層中の芳香族
ポリアミド繊維の含有率が小さい。このため、摺動時の
摩耗性能が改善されないといった性能面での問題点や、
製造時に潤滑層成分と有機潤滑剤（トルエン）を含む泥
漿物を形成していることから、有機潤滑剤の除去を行う
ための装置が必要となり経済的ではない。これらの理由
から、経済的な方法で摺動特性の良い積層摺動材を作る
ことが望まれていた。

【０００３】本出願人の特開平１１−７１４６９号公報
には、芳香族ポリアミドのパルプとフッ素樹脂からなる
シートを積層して作られた摺動材が記載されており、そ
れは良好な摩擦特性を示す。しかしながら、製造時にお
いてシート状物と台金とを圧着させる要する圧力の低減
と、さらなる摺動特性の向上が望まれている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、芳香
族ポリアミドとフッ素樹脂からなる潤滑層を有する摩擦
磨耗性能に優れた積層摺動部材を提供することにある。
本発明のもう一つの目的は、製造時において、比較的低
い圧力で潤滑層と台金を圧着でき、かつ潤滑層と台金と
の間の接着強度が大きいところの積層摺動材の製造方法
を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は次に記す
発明である。 （１）台金、及び該台金に結合された、芳香族ポリアミ
ドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動部材にお
いて、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ^２／ｇのＢＥＴ
比表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の重量に対
して１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有されており、
また該フッ素樹脂が５ｇ／１０分以上のメルトフローレ
イト（３７２℃で５ｋｇの負荷で測定）を有しかつ潤滑
層の重量に対して５〜７０重量％の量で含有されている
ことを特徴とする積層摺動部材。 （２） 芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を有する
潤滑層が、該成分を水系分散液から抄造して得られたシ
ートからなることを特徴とする上記（１）記載の積層摺
動部材。 （３） 台金と潤滑層の間における引張剪断強度が４５
kgf/cm^２以上であることを特徴とする（１）記載の積層
摺動部材。 （４）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を含む潤滑
層中に、更にカーボン、二硫化モリブデン、ブロンズお
よび窒化硼素から選ばれた一種類以上を０．５〜２５重
量％の割合で含むことを特徴とする（１）又は（２）記
載の積層摺動部材。 （５） 下記の（イ）乃至（ハ）の工程を有することを
特徴とする、（１）の積層摺動部材の製造方法 （イ）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂粉末が水中
に分散した分散液において、該フッ素樹脂粉末を凝集剤
により不安定化して、該フッ素樹脂粉末を芳香族ポリア
ミドパルプに沈着させる工程、（ロ）フッ素樹脂粉末が
沈着した上記芳香族ポリアミドパルプを抄造し、乾燥し
てシート状物を得る工程、および（ハ）該シート状物と
台金を圧着し、フッ素樹脂の融点以上に加熱する工程。

【０００６】

【発明の実施の形態】本発明に用いられる芳香族ポリア
ミドパルプの原料となる芳香族ポリアミド樹脂は、アミ
ド結合の少なくとも８５モル％以上が芳香族ジアミン、
芳香族ジカルボン酸成分より得られるものである。

【０００７】その具体例としては、ポリパラフェニレン
テレフタルアミド、ポリメタフェニレンテレフタルアミ
ド、ポリパラベンズアミド、ポリ-４，４’-ジアミノベ
ンズアニリド、ポリパラフェニレン-２，６-ナフタリッ
クアミド、コポリパラフェニン／４，４’-（３，３’-
ジメチルビフェニレン）-テレフタルアミド、コポリパ
ラフェニレン／２，５-ピリジレンーテレフタルアミ
ド、ポリオルソフェニレンフタルアミド、ポリメタフェ
ニレンフタルアミド、ポリパラフェニレンフタルアミ
ド、ポリオルソフェニレンイソフタルアミド、ポリメタ
フェニレンイソフタルアミド、ポリパラフェニレンイソ
フタルアミド、ポリオルソフェニレンテレフタルアミ
ド、ポリ-１，５-ナフタレンフタルアミド、ポリ-４，
４’-ジフェニレンオルソフタルアミド、ポリ-４，４’
-ジフェニレンイソフタルアミド、ポリ-１，４-ナフタ
レンフタルアミド、ポリ-１，４-ナフタレンイソフタル
アミド、ポリ-１，５-ナフタレンイソフタルアミド等、
及びこれらの芳香族ジアミンのベンゼン核の一部をピペ
ラジン、１，５-ジメチルピペラジン、２，５-ジエチル
ピペラジンで置換した化合物等に代表される脂環式アミ
ンを含む芳香族ポリアミド、または芳香族ジアミンが
８，３’-オキシジフェニレンジアミン、３，４-オキシ
ジフェニレンジアミン等のエーテル結台、一Ｓ一、一Ｓ
Ｏ２一、一ＣＯ一、一ＮＨ一、等の基により結合された
２個のフェニル基を含む芳香族ポリアミドのコポリマ
ー、例えば、ポリ-８，８’-オキシジフェニレンテレフ
タルアミド／ポリパラフェニレンテレフタルアミド共重
合体、ポリ-３，４-オキシジフェニレンテレフタルアミ
ド／ポリパラフェレンテレフタルアミド共重合体等を挙
げることができる。

【０００８】本発明に用いられる芳香族ポリアミドパル
プとは、上記の芳香族ポリアミド樹脂の繊維を高度にフ
ィブリル化させたものを言う。フィブリル化の指標とし
てはＢＥＴ比表面積が良く用いられているが、本発明に
適したＢＥＴ比表面積の値は３〜２５ｍ^２／ｇ、より好
ましくは４〜２０ｍ^２／ｇ、さらに好ましくは５〜１６
ｍ^２／ｇである。パルプのＢＥＴ比表面積の値が３ｍ^２
／ｇより小さい場合は、繊維同士の絡み合いが充分に得
られないため、摺動特性の低下が認められる。また、比
表面積の値が２５ｍ^２／ｇより大きい場合は必然的に濾
水性が悪くなるので、抄造に長時間を要するために経済
性が悪くなる。

【０００９】本発明に用いられるフッ素樹脂としては、
例えば四フッ化エチレン樹脂（以下ＰＴＦＥということ
がある）、パーフルオロ-アルコキシ樹脂（以下、ＰＦ
Ａということがある）、四フッ化エチレン-六フッ化プ
ロピレン共重合樹脂（以下、ＦＥＰということがあ
る）、四フッ化エチレン-エチレン共重合樹脂（以下、
ＥＴＦＥということがある）、フッ化ビニリデン樹脂
（以下、ＰＶＤＦということがある）、三フッ化塩化エ
チレン樹脂（以下、ＰＣＴＦＥということがある）等を
挙げらることができるが、中でも耐熱性の点でＰＴＦＥ
の含有率を多くすることが好ましい。フッ素樹脂の好ま
しい平均粒径は０.０１〜１０μｍであり、さらに好ま
しくは０.１〜１μｍである。粒径が０.０１より小さい
場合には粒子の繊維表面への沈着が困難となり、１０μ
ｍより大きい場合には安定な分散液を得ることが難しく
なる。積層摺動材製造時におけるシート状物と台金との
圧着を低荷重で実現するには、３７２℃で５ｋｇの負荷
を掛けて測定されるメルトフローレイトが ５ｇ／１０
分以上、好ましくは５〜４０ｇ／１０分であるフッ素樹
脂の含有率を、５〜７０重量％、より好ましくは１０〜
６０重量％、さらに好ましくは１５〜５０重量％とする
必要がある。メルトフローレイトが上記下限未満では、
あるいは、当該メルトフローレイトのフッ素樹脂の量が
上記下限未満では、低荷重での接着が不可能であり、上
記上限より大きい場合には得られた積層摺動材の潤滑層
と台金との接着強度が低下する。メルトフローレイト
は、フッ素樹脂の種類および分子量に依存し、所定のメ
ルトフローレイトのフッ素樹脂を得ることは当業者にと
って容易である。上記メルトフローレイトの２種類以上
のフッ素樹脂を組み合わせて用いることができる。

【００１０】メルトフローレイトが５ｇ／１０分未満で
あるフッ素樹脂を更に添加してもよい。そのようなフッ
素樹脂は、摺動時の耐熱性を維持するよう働く。かかる
フッ素樹脂の量は、摺動条件、使用環境などに依存して
決められるが、一般に潤滑層重量に対して、好ましくは
０〜５０重量％、特に０〜４５重量％である。これより
多く用いると、シートを低荷重で接着できなくなる傾向
にある。

【００１１】摺動特性をさらに向上させるために、第三
成分として、カーボン、二硫化モリブデン、ブロンズ、
窒化硼素を潤滑層中に添加することができる。該任意成
分は、本発明方法の工程（イ）において適宜の凝集剤に
より芳香族ポリアミドパルプ上に沈着させられる。

【００１２】第三成分が粒子状である場合においての平
均粒径は、最終製品となる軸受等の摺動条件に関連する
が、好ましくは５０μｍ以下で、より好ましくは２５μ
ｍ以下、さらに好ましくは、５μｍ以下である。５０μ
ｍより大きくなると、摺動特性の低下する傾向が見られ
るだけでなく、抄造して得られたシート状物の強度低下
の原因となり、台金との圧着が困難となる。また、第三
成分が繊維状の形態である場合には、その径が５０μｍ
以下で、繊維長が２０ｍｍ以下であることが好ましい。
径が５０μｍより大きく、または、繊維長が２０ｍｍよ
り大きい場合には、均一に水中に分散させることが困難
であり均一なシート状物を得らることが困難である。潤
滑層中へのこれらの第三成分の添加量は０．５から２５
重量％以下で、好ましくは１から１５重量％、さらに好
ましくは２から１０重量％である。添加量が０．５重量
％より少ない場合は十分に摺動特性を向上させる効果が
発現せず、２５重量％より多い場合には、均一に分散し
た場合でもシート強度の低下の原因となり、台金との圧
着が困難となる。

【００１３】芳香族ポリアミドパルプの配合比率は、潤
滑層の重量に対して１０〜７０重量％であり、最終製品
に依存して適宜選ばれる。芳香族ポリアミドパルプが１
０重量パーセント未満では、耐熱性が低くなるために高
速、高負荷をとる摺動条件下では摩耗量の増加が認めら
れる。また、芳香族ポリアミドパルプが７０重量パーセ
ントより多いと台金との接着が不十分となり、積層摺動
材を作製することが困難である。フッ素質樹脂の量は好
ましくは、潤滑層の重量に対して５〜９０重量％であ
る。

【００１４】本発明において台金は、通常の軸受、ブッ
シュ等に用いられている機械構造用炭素鋼、機械構造用
合金鋼、ステンレス鋼、耐熱鋼、超合金、工具鋼、ばね
鋼、快削鋼、クラッド鋼、軸受鋼、鋳鍛造品、銅合金、
アルミニウム合金等である。必要に応じ、メッキ処理を
施したものを使用することができる。

【００１５】台金と潤滑層との接着性を向上させるため
に、台金の表面には凹凸を設けることが好ましい。その
方法としては、例えばＪＩＳＨ９３００等に記載されて
いる方法によりブラスト処理して台金の表面を粗くする
方法や、台金上に青銅等の銅合金、鉛、錫、亜鉛等を含
む合金等を溶射乃至は焼結して多孔質金属層を形成する
方法等をとることができるが、本発明はこれらの方法に
よって限定されるものではない。

【００１６】本発明に従う積層摺動材の製造方法におけ
る工程（イ）における分散液中の芳香族ポリアミドパル
プの濃度は自由に選ぶことができるが、分散液の流動性
を損なわない範囲で、できるだけ高い濃度を選ぶ方が経
済性の点で望ましい。芳香族ポリアミドパルプの分散方
法は、木質パルプを抄紙する際に従来から用いられてい
る方法をそのまま適用することができる。例えば、各種
の離解機（パルパー）、ナイヤガラビーター等の各種の
ビーター、あるいはシングルディスクリファイナー等の
各種のリファイナー等を用いて分散液を調整することが
できる。

【００１７】第三成分をも含む分散液を作る場合には、
フッ素樹脂粉末及び第三成分の夫々の水中分散液を作
り、それらを芳香族ポリアミドパルプの水中分散物と一
緒にすることが好ましい。フッ素樹脂粉末及び第三成分
の夫々の分散液（ディスパージョン又はエマルジョン等
と呼ばれることがある）は、アニオン系、カチオン系、
またはノニオン系の界面活性剤を含む水中にフッ素樹脂
粉末又は第三成分を安定に分散させて作製する。フッ素
樹脂粉末の分散液は、一般的には、１種類以上の界面活
性剤の存在下でフッ素樹脂の原料のモノマーを水系重合
させることによって調整することもできる。また、市販
されているフッ素樹脂粉末のディスパージョンをそのま
ま利用することも可能である。そのようなフッ素樹脂粉
末の水分散液として、例えば、旭硝子（株）、ダイキン
工業（株）等から市販されているフッ素樹脂ディスパー
ジョンを挙げることができる。また、第三成分について
も、例えば、日本黒鉛工業（株）等から市販されている
水系のカーボン分散液、二硫化モリブデン分散液、窒化
硼素分散液等をそのまま使用することができる。

【００１８】凝集剤は、フッ素樹脂粉末及び第三成分の
水中での分散を不安定化させる作用を持ち、フッ素樹脂
粉末や第三成分を芳香族ポリアミドパルプの表面に沈着
させる役割を果たす。適用する凝集剤の種類、及び添加
量は、フッ素樹脂粉末や第三成分を分散させるのに用い
ている界面活性剤の種類、及び芳香族ポリアミドパルプ
の比表面積により決定される。

【００１９】例えば、フッ素樹脂粉末と第三成分がノニ
オン系の界面活性剤で安定化されている場合は、凝集剤
として、強電解質、あるいはポリアクリルアミド系等の
高分子凝集剤、さらにはこれらの高分子凝集剤と強電解
質とを組合わせて適用することができる。凝集剤とし
て、ポリヒドロキシ芳香族カルボン酸とグルコース類と
の縮合物及び多価の金属塩を併用することは、使用する
界面活性剤の種類に係わらず、特に有効である。縮合物
の例としては、タンニン酸、没食子酸等が挙げられる。
金属塩の例として、硫酸アルミニウムや塩化カルシウム
等が挙げられる。この時、系に水酸化カルシウム、アン
モニア、アルミン酸ソーダ等のアルカリ成分を加えて系
のｐＨを３.５から６.０の範囲に調整することは、フッ
素樹脂粉末や第三成分の実質上総てをパルプに沈着させ
るので有効である。

【００２０】本発明においては、芳香族ポリアミドパル
プ、フッ素樹脂粉末、第三成分および凝集剤を最適に組
み合わせ、フッ素樹脂粉末や第三成分が緻密、且、均一
に付着した潤滑層を作製することが重要である。この点
から、芳香族ポリアミドパルプとしては、ＢＥＴ比表面
積の値が３〜２５ｍ^２／ｇ、より好ましくは４〜２０ｍ
^２／ｇ、さらに好ましくは５〜１６ｍ^２／ｇの範囲にあ
るものが適当である。

【００２１】工程（ロ）では、フッ素樹脂粉末や第三成
分が沈着した芳香族ポリアミドパルプを常法に従って抄
造した後、必要に応じて脱水し、ついで乾燥してシート
状物を得る。本発明の方法においては、抄造は一般的に
利用されている長網式や丸網式の抄造機をそのまま適用
して行うことができる。

【００２２】台金とシート状物の圧着は、プレスを用い
て行うことも可能であるが、生産性を向上させる観点か
らロールを用いて行うことが好ましい。例えば、抄造し
たシートと台金とをロールを用いて圧着した後、フッ素
樹脂の融点以上に加熱して摺動面となるシート層の焼成
を行う。圧着時のロール線圧は、ロールの温度が室温付
近である場合には、好ましくは２００から１５００ｋｇ
ｆ／ｃｍである。線圧が２００ｋｇｆ／ｃｍ未満の場合
には、台金とシート状物の接着が不十分となり、線圧が
１５００ｋｇｆ／ｃｍより大きい場合には、圧着後のシ
ート面にしわが発生する。また、ロールの表面を加熱し
て圧着を行うことは、圧着に必要となる線圧を減少させ
るのに有効である。従来では多孔質金属層の孔中に潤滑
層となる部材を圧入するには高圧を必要をとしていた
が、本発明の潤滑層となるシートは流動性に優れるた
め、台金の表面性状に関わらず比較的低圧力でシートと
台金との圧着が可能であり、かつシートと台金との間の
接着が良好である。

【００２３】圧着された積層材の焼成はフッ素樹脂の融
点以上の温度のオーブン中でバッチ式で行なうこともで
きるが、フッ素樹脂の融点以下の温度で台金に圧着した
シートをその後、該フッ素樹脂の融点以上の温度の加熱
ロールに台金と共に焼成することもできる。また、乾燥
後のシート状物を直接フッ素樹脂の融点以上の温度の加
熱ロールに台金と共に通して、圧着と焼成を同時に行な
うこともできる。さらに、台金をフッ素樹脂の融点以上
の温度に加熱しておき、シート状物を重ねて、ロールを
通過させる方法によっても圧着と焼成を行うことができ
る。ここで、潤滑層中に含まれるフッ素樹脂が二種類以
上になった場合は、融点の高い方の樹脂に焼成温度を合
わせる必要がある。本発明の積層摺動材は、必要に応じ
潤滑層中に合成油や鉱油等の潤滑油を含浸させて使用す
ることがあるが、本発明は潤滑油の種類やその含浸状態
によって限定されるものではない。

【００２４】以下に本発明を実施例に基づいて、より具
体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。

【００２５】

【実施例】実施例中の測定は、以下に述べる測定方法に
従って実施した。 「物性評価方法」 １．摩擦磨耗試験 試験機：リングオンディスク縦型摩擦磨耗試験機（高千
穂精機社製） 試験片（平板状）：縦３０ｍｍ、横３０ｍｍ 相手材：炭素鋼Ｓ５５Ｃ、外径２５.６ｍｍ、内径２０.
０ｍｍ、高さ１５.０ｍｍ 圧力：５０ｋｇｆ／ｃｍ^２、 速度：１０ｍ／分、 Ｐ
Ｖ＝５００ 試験時間：２０時間 ２．メルトフローレイトの測定 試験機：メルトインデクサーTYPE C-5059D2（東洋精機
製作所製） ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠 測定条件：温度 ３７２℃、負荷 ５ｋｇ ３．抄造したシートの流動性の評価 (1) 抄造したシートを６×６cmに切断し、３４５℃の平
板金型で５００kgf/cm^２の面圧をかけて５分間プレスを
行う。（プレスには、神藤金属工業製、ホットプレスNS
FA-50を使用する。） (2) 続いて、室温の金型で５００kgf/cm^２の面圧をかけ
て１０分間プレスを行いシートを取り出す。シートの面
積を求め、元のシートの大きさ（６×６ｃｍ）に比べシ
ート面積がどれだけ増加したかを求め、面積の増加率を
シートの流動性の指標とする。 台金と潤滑層の間における引張剪断強度（以下、単に引
張剪断強度と云う）の測定方法 幅２０ｍｍ，長さ１００ｍｍの積層摺動材（試料）を用
意する。この試料を構成する台金と潤滑層（シート）と
の間における引張剪断強度を測定するために、先ず、シ
ート層を引張ることができるようにする準備を行う。試
料の長さ方向の端乃至１５ｍｍのエリア（面積３ｃ
ｍ^２）にフッ素樹脂用表面処理剤（テトラエッチＡ（商
標）、潤工社株式会社）を塗布することによって表面の
エッチングを行う。次に、十分に水洗し、乾燥させる。
エッチングした面にエポキシ樹脂系接着剤（EPOXI-PATC
H KIT 9340 GRAY（商標）、THE DEXTER CO.）を塗布
し、この塗布面に鋼板（幅２０ｍｍ，長さ１００ｍｍ、
厚さ１．６ｍｍ）の長さ方向の端乃至１５ｍｍのエリア
を貼り合わせ、６０℃で２時間加熱する。用いた鋼版
は、一般構造用圧延鋼材（ＳＳ４００）に#110のアルミ
ナ粉でブラスト処理を行ったものである。上記のように
して、積層摺動材のシート側に別の鋼版を接着剤で接着
された測定用試料を用意する。なお、シート側に別の鋼
版を接着する手段は上記に限定されるものではなく、積
層摺動材中の台金とシートとの間の接着よりも強い接着
を与える手段であればよい。 (３) 引張試験機を用いて、積層摺動材（台金とシー
ト）の他端及び上記別の鋼板の他端とをゲージ長５０ｍ
ｍで把持し、引張速度１０ｍｍ／分で引張ることによ
り、引張破断荷重（ｋｇｆ）を求める。 引張破断荷重／剪断面積（＝３ｃｍ^２）＝引張剪断強度
（ｋｇｆ／ｃｍ^２） なお、別の鋼板を貼り合わせていない部分のシートの引
張破断荷重への寄与（シートの単なる引張強度）は、測
定された引張破断荷重の１／１００オーダーなので無視
する。

【００２６】

【実施例１】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、１１．７２ｇのＰＴＦ
Ｅの分散液（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１
（旭硝子（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度
６０％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）と４．６
９ｇのＰＦＡの分散液（商品名：ネオフロンＰＦＡディ
スパージョンＡＤ-２ＣＲ（ダイキン工業（株）製、固
形分濃度５０％）、メルトフローレイト２７ｇ／１０
分）を上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプ分散液に添
加した。その後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶
液６．２５ｇとイオン交換水約１６１ｇを加え全量を５
９０．１ｇとし、十分に攪拌を行った。そこにタンニン
酸０．６重量％及び硫酸アルミニウム０．４重量％を含
む水溶液３４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度
を３３５ｐｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐ
ｍとした。そのまま１０分間攪拌した後、高分子凝集剤
（商品名：サンフロックＣＨ-７９９Ｐ、カチオン系、
三洋化成工業（株）製）の０．１％水溶液１０ｇを添加
して１分間攪拌を行い、芳香族ポリアミドパルプの表面
にＰＴＦＥとＰＦＡを沈着させた。これを角型シートマ
シン（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網
上に抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／Ｐ
ＴＦＥ／ＰＦＡの重量組成比が４０／４５／１５のシー
ト状物を得た。このシートは、メルトフローレイトが２
７ｇ／１０分であるフッ素樹脂ＰＦＡを１５重量％含
む。シートの流動性を測定した所、シートの面積増加率
は２０％であった。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼
材（SS400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行
い、中心線平均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46
ミクロン、十点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金と
して用意した。上記シート状物のうちの１枚と台金を重
ね、室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧
着後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層
の厚さが０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動
材を再度ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦摩耗
試験を行った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１０
であり、摩耗量８ミクロンで磨耗係数は１．３×１０
^−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであった。

【００２７】

【実施例２】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、７．８１ｇのＰＴＦＥ
の分散液（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１
（旭硝子（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度
６０％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）と９．３
８ｇのＰＦＡの分散液（商品名：ネオフロンＰＦＡディ
スパージョンＡＤ−２ＣＲ（ダイキン工業（株）製、固
形分濃度５０％）、メルトフローレイト２７ｇ／１０
分）を上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプ分散液に添
加した。その後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶
液６．２５ｇとイオン交換水約１６０ｇ加え全量を５９
０．１ｇとし、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸
０．６重量％、硫酸アルミニウム０．４重量％を含む水
溶液３４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を３
３５ｐｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐｍと
した。そのまま１０分間攪拌した後、高分子凝集剤（商
品名：サンフロックＣＨ−７９９Ｐ、カチオン系、三洋
化成工業（株）製）の０．１％水溶液１０ｇを添加して
１分間攪拌を行い、芳香族ポリアミドパルプの表面にＰ
ＴＦＥとＰＦＡを沈着させた。これを角型シートマシン
（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に
抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／ＰＴＦ
Ｅ／ＰＦＡの重量組成比が４０／３０／３０のシート状
物を得た。このシートは、メルトフローレイトが２７ｇ
／１０分であるフッ素樹脂ＰＦＡを３０重量％含む。シ
ートの流動性を測定した所、シートの面積増加率は２２
％であった。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼材（SS
400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46ミクロ
ン、十点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金として用
意した。上記シート状物と台金を重ね、室温で６５０ｋ
ｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着後、３８０℃の窒
素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さが０．１５ｍ
ｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再度ロールで矯
正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を行った。この
積層摺動材の動摩擦係数は０.１３であり、摩耗量１１
ミクロンで磨耗係数は１．８×１０^−５ｍｍ／ｋｇｆ/
ｃｍ^２・ｋｍであった。

【００２８】

【実施例３】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、１８．７５ｇのＰＦＡ
の分散液（商品名：ネオフロンＰＦＡディスパージョン
ＡＤ−２ＣＲ（ダイキン工業（株）製、固形分濃度５０
％）、メルトフローレイト２７ｇ／１０分）を上記のパ
ラ系芳香族ポリアミドパルプ分散液に添加した。その
後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶液６．２５ｇ
とイオン交換水約１５８ｇを加え全量を５９０．１ｇと
して、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸０．６重
量％及び硫酸アルミニウム０．４重量％を含む水溶液３
４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を３３５ｐ
ｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐｍとした。
そのまま１０分間攪拌した後、高分子凝集剤（商品名：
サンフロックＣＨ−７９９Ｐ、カチオン系、三洋化成工
業（株）製）の０．１％水溶液１０ｇを添加して１分間
攪拌を行い、芳香族ポリアミドパルプの表面にＰＦＡを
沈着させた。これを角型シートマシン（熊谷理機（株）
製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に抄造し、脱水乾燥
して芳香族ポリアミドパルプ／ＰＦＡの重量組成比が４
０／６０のシート状物を得た。このシートは、メルトフ
ローレイトが ２７ｇ／１０分であるフッ素樹脂を６０
重量％含む。シートの流動性を測定した所、シートの面
積増加率は３５％であった。厚さ１．６ｍｍの一般構造
用圧延鋼材（SS400）に #110のアルミナ粉でブラスト
処理を行い、中心線平均粗さRa＝5ミクロン、最大高さR
max＝46ミクロン、十点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材
を台金として用意した。上記シート状物のうちの１枚と
台金を重ね、室温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けて
ロール圧着後、３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成し
て、潤滑層の厚さが０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。
該積層摺動材を再度ロールで矯正してそりをなくした
後、摩擦摩耗試験を行った。この積層摺動材の動摩擦係
数は０.１１であり、摩耗量７ミクロンで磨耗係数は
１．２×１０^−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであっ
た。

【００２９】

【実施例４】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、１１．７２ｇのＰＴＦ
Ｅの分散液（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１
（旭硝子（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度
６０％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）と４．６
９ｇのＰＦＡの分散液（商品名：ネオフロンＰＦＡディ
スパージョンＡＤ−２ＣＲ（ダイキン工業（株）製、固
形分濃度５０％）、メルトフローレイト２７ｇ／１０
分）と１．５６ｇの炭素粒子（商品名：ベルパールＣ２
０００Ｓ、鐘紡（株）製）を上記のパラ系芳香族ポリア
ミドパルプ分散液に添加した。その後、０．２重量％の
アルミン酸ソーダ水溶液６．２５ｇとイオン交換水約１
５９ｇを加え、全量を５９０．１ｇとして、十分に攪拌
を行った。そこにタンニン酸０．６重量％、硫酸アルミ
ニウム０．４重量％を含む水溶液３４．９ｇを加えて、
系内のタンニン酸の濃度を３３５ｐｐｍ、硫酸アルミニ
ウムの濃度を２２３ｐｐｍとした。そのまま１０分間攪
拌した後、高分子凝集剤（商品名：サンフロックＣＨ−
７９９Ｐ、カチオン系、三洋化成工業（株）製）の０．
１％水溶液１０ｇを添加して１分間攪拌を行い、芳香族
ポリアミドパルプの表面にＰＴＦＥとＰＦＡ及び炭素粒
子を沈着させた。これを角型シートマシン（熊谷理機
（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に抄造し、脱
水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／ＰＴＦＥ／ＰＦＡ
／炭素粒子の重量組成比が３６／４１／１４／９のシー
ト状物を得た。このシートは、メルトフローレイトが
２７ｇ／１０分であるフッ素樹脂を１４重量％含む。シ
ートの流動性を測定した所、シートの面積増加率は１９
％であった。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼材（SS
400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46ミクロ
ン、十点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金として用
意した。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、室
温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着後、
３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さ
が０．１６ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再
度ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を
行った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.０９であ
り、摩耗量１０ミクロンで磨耗係数は１．７×１０^−５
ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであった。

【００３０】

【実施例５】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、７．８１ｇのＰＴＦＥ
の分散液（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１
（旭硝子（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度
６０％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）と９．３
８ｇのＦＥＰの分散液（商品名：ネオフロンＦＥＰディ
スパージョンＮＤ−１（ダイキン工業（株）製、固形分
濃度５０％）、メルトフローレイト８ｇ／１０分）を上
記のパラ系芳香族ポリアミドパルプ分散液に添加した。
その後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶液６．２
５ｇとイオン交換水約１６０ｇを加え全量を５９０．１
ｇとして、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸０．
６重量％及び硫酸アルミニウム０．４重量％を含む水溶
液３４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を３３
５ｐｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐｍとし
た。そのまま１０分間攪拌した後、高分子凝集剤（商品
名：サンフロックＣＨ−７９９Ｐ、カチオン系、三洋化
成工業（株）製）の０．１％水溶液１０ｇを添加して１
分間攪拌を行い、芳香族ポリアミドパルプの表面にＰＴ
ＦＥとＦＥＰを沈着させた。これを角型シートマシン
（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に
抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／ＰＴＦ
Ｅ／ＦＥＰの重量組成比が４０／３０／３０のシート状
物を得た。このシートは、メルトフローレイトが ８ｇ
／１０分であるフッ素樹脂を３０重量％含む。シートの
流動性を測定した所、シートの面積増加率は３３％であ
った。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼材（SS400）
に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中心線平
均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46ミクロン、十
点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金として用意し
た。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、室温で
６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着後、３８
０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さが約
０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再度
ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を行
った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１２であり、
摩耗量７ミクロンで磨耗係数は１．２×１０^−５ｍｍ／
ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであった。

【００３１】

【実施例６】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、１１．７２ｇのＰＴＦ
Ｅの分散液（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１
（旭硝子（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度
６０％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）と４．６
９ｇのＦＥＰの分散液（商品名：ネオフロンＦＥＰディ
スパージョンＮＤ−１（ダイキン工業（株）製、固形分
濃度５０％）、メルトフローレイト８ｇ／１０分）を上
記のパラ系芳香族ポリアミドパルプ分散液に添加した。
その後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶液６．２
５ｇとイオン交換水約１６１ｇを加え全量を５９０．１
ｇとして十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸０．６
重量％及び硫酸アルミニウム０．４重量％を含む水溶液
３４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を３３５
ｐｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐｍとし
た。そのまま１０分間攪拌した後、高分子凝集剤（商品
名：サンフロックＣＨ−７９９Ｐ、カチオン系、三洋化
成工業（株）製）の０．１％水溶液１０ｇを添加して１
分間攪拌を行い、芳香族ポリアミドパルプの表面にＰＴ
ＦＥとＦＥＰを沈着させた。これを角型シートマシン
（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網上に
抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／ＰＴＦ
Ｅ／ＦＥＰの重量組成比が４０／４５／１５のシート状
物を得た。このシートは、メルトフローレイトが ８ｇ
／１０分であるフッ素樹脂を１５重量％含む。シートの
流動性を測定した所、シートの面積増加率は２６％であ
った。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼材（SS400）
に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中心線平
均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46ミクロン、十
点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金として用意し
た。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、室温で
６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着後、３８
０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さが約
０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再度
ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を行
った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１２であり、
摩耗量１１ミクロンで磨耗係数は１．８×１０^−５ｍｍ
／ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであった。

【００３２】

【実施例７】絶乾重量 ５．４７ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオン交換水と
一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水中に均一に
分散させた。さらに、１５．６３ｇのＰＴＦＥの分散液
（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１（旭硝子
（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度６０
％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）と１．５６ｇ
のＰＦＡの分散液（商品名：ネオフロンＰＦＡディスパ
ージョンＡＤ−２ＣＲ（ダイキン工業（株）製、固形分
濃度５０％）、メルトフローレイト２７ｇ／１０分）を
上記のパラ系芳香族ポリアミドパルプ分散液に添加し
た。その後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶液
６．２５ｇとイオン交換水約１６１ｇを加え全量を５９
０．１ｇとし、十分に攪拌を行った。そこにタンニン酸
０．６重量％及び硫酸アルミニウム０．４重量％を含む
水溶液３４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度を
３３５ｐｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐｍ
とした。そのまま１０分間攪拌した後、高分子凝集剤
（商品名：サンフロックＣＨ−７９９Ｐ、カチオン系、
三洋化成工業（株）製）の０．１％水溶液１０ｇを添加
して１分間攪拌を行い、芳香族ポリアミドパルプの表面
にＰＴＦＥとＰＦＡを沈着させた。これを角型シートマ
シン（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角の金網
上に抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパルプ／Ｐ
ＴＦＥ／ＰＦＡの重量組成比が３５／６０／５のシート
状物を得た。このシートは、メルトフローレイトが２７
ｇ／１０分であるフッ素樹脂ＰＦＡを５重量％含む。シ
ートの流動性を測定した所、シートの面積増加率は３６
％であった。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼材（SS
400）に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中
心線平均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46ミクロ
ン、十点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金として用
意した。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、室
温で６５０ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着後、
３８０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さ
が０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。再び室温で７００
ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧延を行った。該積
層摺動材を再度ロールで矯正してそりをなくした後、摩
擦摩耗試験を行った。この積層摺動材の動摩擦係数は
０.１０であり、摩耗量１５ミクロンで磨耗係数は２．
５×１０^−５ｍｍ／ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであった。ま
た、この積層摺動材の引張剪断強度は５３kgf/cm^２であ
った。破断は、台金とシートとの間で剥離する様にして
起っていた。

【００３３】

【比較例１】絶乾重量 ２．３４ｇのパラ系芳香族ポリ
アミドパルプ（商品名：トワロン１０９４（日本アラミ
ド（有）製、ＢＥＴ比表面積：１２.９ｍ^２／ｇ、重量
平均繊維長１.５ｍｍ））と絶乾重量 ３．９１ｇのパラ
系芳香族ポリアミドパルプ（商品名：トワロン１０９７
（日本アラミド（有）製、ＢＥＴ比表面積：６．５ｍ ^２
／ｇ、重量平均繊維長１.５ｍｍ））を４００ｇのイオ
ン交換水と一緒に家庭用のミキサーにかけてパルプを水
中に均一に分散させた。さらに、１５．６３ｇのＰＴＦ
Ｅの分散液（商品名：フルオンディスパージョンＡＤ１
（旭硝子（株）製、平均粒径０.２５μｍ、固形分濃度
６０％）、メルトフローレイト０ｇ／１０分）を上記の
パラ系芳香族ポリアミドパルプが分散した液に添加し
た。その後、０．２重量％のアルミン酸ソーダ水溶液
６．２５ｇとイオン交換水約１６１ｇを加え全量を５９
０．１ｇとして、十分に攪拌を行った。そこにタンニン
酸０．６重量％及び硫酸アルミニウム０．４重量％を含
む水溶液３４．９ｇを加えて、系内のタンニン酸の濃度
を３３５ｐｐｍ、硫酸アルミニウムの濃度を２２３ｐｐ
ｍとした。そのまま１０分間攪拌して、芳香族ポリアミ
ドパルプの表面にＰＴＦＥを沈着させた。これを角型シ
ートマシン（熊谷理機（株）製）を用いて２５０ｍｍ角
の金網上に抄造し、脱水乾燥して芳香族ポリアミドパル
プ／ＰＴＦＥの重量組成比が４０／６０のシート状物を
得た。このシートは、メルトフローレイトが ５ｇ／１
０分 以上であるフッ素樹脂を含まない。シートの流動
性を測定した所、シートの面積増加率は僅か１０％であ
った。厚さ１．６ｍｍの一般構造用圧延鋼材（SS400）
に #110のアルミナ粉でブラスト処理を行い、中心線平
均粗さRa＝5ミクロン、最大高さRmax＝46ミクロン、十
点平均粗さRz＝32ミクロンの鋼材を台金として用意し
た。上記シート状物のうちの１枚と台金を重ね、室温で
９００ｋｇｆ／ｃｍの線圧を掛けてロール圧着後、３８
０℃の窒素雰囲気で１時間焼成して、潤滑層の厚さが
０．１５ｍｍの積層摺動材を得た。該積層摺動材を再度
ロールで矯正してそりをなくした後、摩擦摩耗試験を行
った。この積層摺動材の動摩擦係数は０.１２であり、
摩耗量３２ミクロンで磨耗係数は５．３×１０^−５ｍｍ
／ｋｇｆ/ｃｍ^２・ｋｍであった。また、この積層摺動
材の引張剪断強度は４２kgf/cm^２であった。破断は、シ
ート層中で剪断破壊して生じていた。上記ロール圧着の
際に、線圧を実施例１と同じく６５０ｋｇｆ／ｃｍとし
た場合には、フッ素樹脂としてメルトフローレイトが０
ｇ／１０分のもののみを含有するので、焼成時において
シートの流動性が不足し、従って得られた摺動材の摺動
特性が更に悪い。

【００３４】

【発明の効果】本発明により、摩擦磨耗性能に優れた潤
滑層を有する積層摺動材が提供される。本発明の方法
は、従来の一般的な抄造方法を適用して積層摺動材の潤
滑層を形成するため、簡便な装置及び操作により積層摺
動材を作製することができ、特に比較的低い圧力でシー
トと台金を圧着することができ、工業的に有用である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ３２Ｂ 27/34 Ｂ３２Ｂ 27/34 Ｃ０８Ｊ 5/16 ＣＦＧ Ｃ０８Ｊ 5/16 ＣＦＧ Ｄ２１Ｈ 13/26 Ｄ２１Ｈ 13/26 Ｆ１６Ｃ 33/10 Ｆ１６Ｃ 33/10 Ｄ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 台金、及び該台金に結合された、芳香族
   ポリアミドとフッ素樹脂を含む潤滑層を有する積層摺動
   部材において、該芳香族ポリアミドが３〜２５ｍ^２／ｇ
   のＢＥＴ比表面積を有するパルプであり、かつ潤滑層の
   重量に対して１０〜７０重量％の量で潤滑層に含有され
   ており、また該フッ素樹脂が５ｇ／１０分以上のメルト
   フローレイト（３７２℃で５ｋｇの負荷で測定）を有し
   かつ潤滑層の重量に対して５〜７０重量％の量で含有さ
   れていることを特徴とする積層摺動部材。
2. 【請求項２】 芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を
   有する潤滑層が、該成分を水系分散液から抄造して得ら
   れたシートからなることを特徴とする請求項１記載の積
   層摺動部材。
3. 【請求項３】 台金と潤滑層の間における引張剪断強
   度が４５kgf/cm^２以上であることを特徴とする請求項１
   記載の積層摺動部材。
4. 【請求項４】芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂を含
   む潤滑層中に、更にカーボン、二硫化モリブデン、ブロ
   ンズおよび窒化硼素から選ばれた一種類以上を０．５〜
   ２５重量％の割合で含むことを特徴とする請求項１又は
   ２記載の積層摺動部材。
5. 【請求項５】 下記の（イ）乃至（ハ）の工程を有する
   ことを特徴とする、請求項１の積層摺動部材の製造方法 （イ）芳香族ポリアミドパルプとフッ素樹脂粉末が水中
   に分散した分散液において、該フッ素樹脂粉末を凝集剤
   により不安定化して、該フッ素樹脂粉末を芳香族ポリア
   ミドパルプに沈着させる工程、 （ロ）フッ素樹脂粉末が沈着した上記芳香族ポリアミド
   パルプを抄造し、乾燥してシート状物を得る工程、およ
   び （ハ）該シート状物と台金を圧着し、フッ素樹脂の融点
   以上に加熱する工程。