JPH1157812A - モ−タ−ヨ−ク用軟磁性ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
モ−タ−ヨ−ク用軟磁性ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH1157812A JPH1157812A JP9240292A JP24029297A JPH1157812A JP H1157812 A JPH1157812 A JP H1157812A JP 9240292 A JP9240292 A JP 9240292A JP 24029297 A JP24029297 A JP 24029297A JP H1157812 A JPH1157812 A JP H1157812A
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- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
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- H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁気焼鈍を施すことなく高い磁束密度を有
し、かつ、加工性が良好なモーターヨーク用の軟磁性ス
テンレス鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：
０．１％〜３．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０１以下、Ｃｒ：８．０％〜１８．
０％、Ｎ：０．０４％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ａ
ｌ：５．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を、最終板
厚まで冷間圧延後、仕上げ焼鈍を施した軟磁性ステンレ
ス鋼板が急峻度１．５％を越える場合に、伸び率１．０
％以内でレベラー通板を施すことにより、プレス加工後
に磁気焼鈍を施すことなくとも、最適な磁束密度と優れ
た加工性を兼ね備えたステッピングモーター用軟磁性ス
テンレス鋼板を得ることができる。
し、かつ、加工性が良好なモーターヨーク用の軟磁性ス
テンレス鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：
０．１％〜３．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０１以下、Ｃｒ：８．０％〜１８．
０％、Ｎ：０．０４％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ａ
ｌ：５．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を、最終板
厚まで冷間圧延後、仕上げ焼鈍を施した軟磁性ステンレ
ス鋼板が急峻度１．５％を越える場合に、伸び率１．０
％以内でレベラー通板を施すことにより、プレス加工後
に磁気焼鈍を施すことなくとも、最適な磁束密度と優れ
た加工性を兼ね備えたステッピングモーター用軟磁性ス
テンレス鋼板を得ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステッピングモー
ターなどのモーターに用いられているステータヨークな
どのヨーク用の材料として提供される軟磁性ステンレス
鋼板の製造方法に関するものである。
ターなどのモーターに用いられているステータヨークな
どのヨーク用の材料として提供される軟磁性ステンレス
鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ステッピングモーターには、
ステータヨークなどのヨークを構成する材料として、電
磁軟鉄（ＳＵＹ）、ケイ素鋼板、Ｚｎめっき鋼板（ＳＥ
Ｃ）などが用いられている。かかる鋼板は、熱間加工、
冷間加工、熱処理などが施されており、この鋼板を打ち
抜き、あるいはプレス加工することにより、モーターの
ヨークなどとして使用される。
ステータヨークなどのヨークを構成する材料として、電
磁軟鉄（ＳＵＹ）、ケイ素鋼板、Ｚｎめっき鋼板（ＳＥ
Ｃ）などが用いられている。かかる鋼板は、熱間加工、
冷間加工、熱処理などが施されており、この鋼板を打ち
抜き、あるいはプレス加工することにより、モーターの
ヨークなどとして使用される。
【０００３】一般に、ステッピングモーターなどに用い
るヨーク材の特性は、省電力化、高出力化のためには直
流磁気特性ばかりでなく、実際のモータ駆動時における
交流磁気特性が良いことが必要である。したがって、ス
テッピングモーターとして十分な出力トルクを得るため
には、ヨークに用いる素材の特性として高い交流での磁
束密度が必要となる。
るヨーク材の特性は、省電力化、高出力化のためには直
流磁気特性ばかりでなく、実際のモータ駆動時における
交流磁気特性が良いことが必要である。したがって、ス
テッピングモーターとして十分な出力トルクを得るため
には、ヨークに用いる素材の特性として高い交流での磁
束密度が必要となる。
【０００４】そこで、磁束密度が高く、かつ、耐食性に
優れている軟磁性材料としてＦｅ−Ｃｒ系合金が開発さ
れ、特開平５−２５５８１７、特開平８−４７２３５、
特開平８−１２０４２０などが開示されている。
優れている軟磁性材料としてＦｅ−Ｃｒ系合金が開発さ
れ、特開平５−２５５８１７、特開平８−４７２３５、
特開平８−１２０４２０などが開示されている。
【０００５】特開平５−２５５８１７は、Ｆｅ−Ｃｒ系
合金にＳｉを添加し、Ａｌ、Ｔｉを低減し、Ｓ、Ｏの含
有量を制御することにより、磁気特性の向上を図ってい
る。
合金にＳｉを添加し、Ａｌ、Ｔｉを低減し、Ｓ、Ｏの含
有量を制御することにより、磁気特性の向上を図ってい
る。
【０００６】特開平８−４７２３５は、Ｆｅ−Ｃｒ系合
金にＣ，Ｓｉ，Ｍｎ等の添加物を制御し、かつ、所定の
Ｆ値を満たすように調整することにより、磁気特性の向
上を図っている。
金にＣ，Ｓｉ，Ｍｎ等の添加物を制御し、かつ、所定の
Ｆ値を満たすように調整することにより、磁気特性の向
上を図っている。
【０００７】特開平８−１２０４２０は、Ｆｅ−Ｃｒ系
合金にＣ，Ｓｉ，Ｍｎ等の添加物を制御し、かつ、所定
のＦ値を満たすように調整した軟磁性ステンレス鋼につ
いて、Ｆ値に応じた条件下で磁気焼鈍を施すことによ
り、磁気特性の向上を図っている。
合金にＣ，Ｓｉ，Ｍｎ等の添加物を制御し、かつ、所定
のＦ値を満たすように調整した軟磁性ステンレス鋼につ
いて、Ｆ値に応じた条件下で磁気焼鈍を施すことによ
り、磁気特性の向上を図っている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記開示された発明、
例えば特開平５−２５５８１７では、モーターのヨーク
に使用するＦｅ−Ｃｒ合金は、熱間圧延、冷間加工、熱
処理等を施しステンレス鋼板とされた後、打ち抜き、ま
たは、プレス加工が施され所定のヨ−ク形状に加工され
る。しかし、圧延条件や熱処理条件によっては、鋼板の
平坦度が保てなくなりヨーク形状の加工が困難となる場
合がある。また、加工が可能な場合であっても、所望の
ヨ−ク形状や寸法精度が得られず、多くの不良品が発生
したりモーター特性がばらつくなどという問題がおこっ
ていた。
例えば特開平５−２５５８１７では、モーターのヨーク
に使用するＦｅ−Ｃｒ合金は、熱間圧延、冷間加工、熱
処理等を施しステンレス鋼板とされた後、打ち抜き、ま
たは、プレス加工が施され所定のヨ−ク形状に加工され
る。しかし、圧延条件や熱処理条件によっては、鋼板の
平坦度が保てなくなりヨーク形状の加工が困難となる場
合がある。また、加工が可能な場合であっても、所望の
ヨ−ク形状や寸法精度が得られず、多くの不良品が発生
したりモーター特性がばらつくなどという問題がおこっ
ていた。
【０００９】このような場合には、平坦度の保てない鋼
板にレベラー通板を施すことにより、鋼板の形状を矯正
することになる。しかし、レベラー通板を行うことは、
同時に鋼板に加工歪みを付与することになり、磁束密度
が低下することになる。さらに、許容される平坦度の鋼
板であっても、この鋼板の打ち抜きまたはプレス加工に
より成形されるヨークは、このプレス加工によって加え
られた加工歪みによっても、ヨークの磁気特性は劣化す
る。 すなわち、プレス加工時に加えられた歪みが、ヨ
ークの磁束密度の低下をもたらし、モータのトルクの低
下を招く。つまり、上記Ｆｅ−Ｃｒ合金を用いた効果が
十分に発揮し得ない。
板にレベラー通板を施すことにより、鋼板の形状を矯正
することになる。しかし、レベラー通板を行うことは、
同時に鋼板に加工歪みを付与することになり、磁束密度
が低下することになる。さらに、許容される平坦度の鋼
板であっても、この鋼板の打ち抜きまたはプレス加工に
より成形されるヨークは、このプレス加工によって加え
られた加工歪みによっても、ヨークの磁気特性は劣化す
る。 すなわち、プレス加工時に加えられた歪みが、ヨ
ークの磁束密度の低下をもたらし、モータのトルクの低
下を招く。つまり、上記Ｆｅ−Ｃｒ合金を用いた効果が
十分に発揮し得ない。
【００１０】したがって、ヨーク形状に加工時に付与さ
れた加工歪みを除去し、ヨークの磁気特性を付与するた
め加工後に焼鈍を行う必要がある。通常、磁気焼鈍は、
８５０℃〜１，１５０℃で、３０分〜３時間もの長時
間、水素雰囲気下、水素窒素雰囲気下あるいは真空下で
行なわれる。磁気焼鈍は工程を煩雑化するとともに長時
間を要するため、生産性の低下の原因となり消費財を要
して生産コストの増大を招く。
れた加工歪みを除去し、ヨークの磁気特性を付与するた
め加工後に焼鈍を行う必要がある。通常、磁気焼鈍は、
８５０℃〜１，１５０℃で、３０分〜３時間もの長時
間、水素雰囲気下、水素窒素雰囲気下あるいは真空下で
行なわれる。磁気焼鈍は工程を煩雑化するとともに長時
間を要するため、生産性の低下の原因となり消費財を要
して生産コストの増大を招く。
【００１１】そこで、本発明の課題は、磁気焼鈍を施す
ことなく高い磁束密度を有し、かつ、加工性が良好なモ
ーターヨーク用の軟磁性ステンレス鋼板を提供すること
にある。
ことなく高い磁束密度を有し、かつ、加工性が良好なモ
ーターヨーク用の軟磁性ステンレス鋼板を提供すること
にある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明では、重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓ
ｉ：０．１％〜３．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：
０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：８．０％
〜１８．０％、Ｎ：０．０４％以下、Ｎｉ：１．０％以
下、Ａｌ：５．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材
を、最終板厚まで冷間圧延後、仕上げ焼鈍を施した軟磁
性ステンレス鋼板について、該軟磁性鋼板の急峻度が
１．５％を越えた場合に、伸び率１％以内でレベラー通
板を施すという構成を採用した。
に、本発明では、重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓ
ｉ：０．１％〜３．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：
０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：８．０％
〜１８．０％、Ｎ：０．０４％以下、Ｎｉ：１．０％以
下、Ａｌ：５．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材
を、最終板厚まで冷間圧延後、仕上げ焼鈍を施した軟磁
性ステンレス鋼板について、該軟磁性鋼板の急峻度が
１．５％を越えた場合に、伸び率１％以内でレベラー通
板を施すという構成を採用した。
【００１３】この構成によれば、各種モーターのヨーク
に最適な高い最大磁束密度Ｂｍと優れた加工性とを兼ね
備えた軟磁性ステンレス鋼を得ることが可能となる。
に最適な高い最大磁束密度Ｂｍと優れた加工性とを兼ね
備えた軟磁性ステンレス鋼を得ることが可能となる。
【００１４】
［成分元素］本発明は、所定の加工を施した軟磁性ステ
ンレス鋼板の急峻度が１．５％を越えた場合に、伸び率
１％以内でレベラー通板を施すことを見いだした点に特
徴を有するものであるが、軟磁性ステンレス鋼板各成分
についてはそれぞれの理由により、その含有量が規制さ
れなければならない。まず、本発明の対象となる鋼の成
分元素について説明する。
ンレス鋼板の急峻度が１．５％を越えた場合に、伸び率
１％以内でレベラー通板を施すことを見いだした点に特
徴を有するものであるが、軟磁性ステンレス鋼板各成分
についてはそれぞれの理由により、その含有量が規制さ
れなければならない。まず、本発明の対象となる鋼の成
分元素について説明する。
【００１５】Ｃは、炭化物を形成しやすく磁気特性およ
び耐食性を劣化させるため、０．０４重量％以下に限定
した。
び耐食性を劣化させるため、０．０４重量％以下に限定
した。
【００１６】Ｓｉは、フェライト生成元素であり、そし
て、電気抵抗率を増加させ、交流での磁気特性を向上さ
せるのに有効に作用する元素である。当該鋼において、
フェライト単相組織を確保し、磁気特性を付与するため
には０．１重量％を越える量で含有する必要がある。し
かし、３．０重量％を越えると逆に磁束密度が低下する
とともに、硬度が増加し加工性が劣化するため、打ち抜
き、プレス成形が困難となる。したがって、Ｓｉの含有
量は０．１重量％を越え３．０重量％以下に限定した。
て、電気抵抗率を増加させ、交流での磁気特性を向上さ
せるのに有効に作用する元素である。当該鋼において、
フェライト単相組織を確保し、磁気特性を付与するため
には０．１重量％を越える量で含有する必要がある。し
かし、３．０重量％を越えると逆に磁束密度が低下する
とともに、硬度が増加し加工性が劣化するため、打ち抜
き、プレス成形が困難となる。したがって、Ｓｉの含有
量は０．１重量％を越え３．０重量％以下に限定した。
【００１７】Ｍｎは、製鋼時の脱酸に必要な元素である
が、磁気特性を劣化させるため上限を１．０重量％とし
た。
が、磁気特性を劣化させるため上限を１．０重量％とし
た。
【００１８】Ｐは、磁気特性を劣化させる元素であり、
その上限を０．０４重量％以下とした。
その上限を０．０４重量％以下とした。
【００１９】Ｓは、不純物元素であるＳは硫化物を形成
しやすく磁気特性を著しく劣化させる元素であるため低
く抑える必要がある。したがって、上限を０．０１重量
％以下に限定した。
しやすく磁気特性を著しく劣化させる元素であるため低
く抑える必要がある。したがって、上限を０．０１重量
％以下に限定した。
【００２０】Ｃｒは、本発明鋼の用途に必要な耐食性を
確保するのに必要な元素であり、さらに、鋼の電気抵抗
率を増加させ、交流での磁気特性の向上に寄与すること
から、８．０重量％以上含有する必要がある。しかし、
Ｃｒを多量に含有させると磁束密度が低下するため、そ
の上限を１８．０重量％とした。
確保するのに必要な元素であり、さらに、鋼の電気抵抗
率を増加させ、交流での磁気特性の向上に寄与すること
から、８．０重量％以上含有する必要がある。しかし、
Ｃｒを多量に含有させると磁束密度が低下するため、そ
の上限を１８．０重量％とした。
【００２１】Ｎは、Ａｌなどと窒化物を形成して、磁気
特性、耐食性を劣化させる元素であるため、その上限を
０．０４重量％とした。
特性、耐食性を劣化させる元素であるため、その上限を
０．０４重量％とした。
【００２２】Ｎｉは、オーステナイト生成元素であり、
磁気特性を劣化させるため、その上限を１．０重量％と
した。
磁気特性を劣化させるため、その上限を１．０重量％と
した。
【００２３】Ａｌは、鋼の脱酸剤として添加される元素
であり、脱酸にともなって不純物を低減し、また、電気
抵抗率を増加することにより磁気特性を向上させる。し
かし、過剰に添加すると材料は脆くなり加工性が低下す
るため、上限を５．０重量％とした。
であり、脱酸にともなって不純物を低減し、また、電気
抵抗率を増加することにより磁気特性を向上させる。し
かし、過剰に添加すると材料は脆くなり加工性が低下す
るため、上限を５．０重量％とした。
【００２４】Ｔｉは、Ｃｒより安定に炭化物を形成する
ため、耐食性の改善に有効に寄与するとともに、磁気特
性に有害なマルテンサイト相の生成を防止する。しか
し、過剰に添加すると硬度が増加し加工性が悪くなるた
め、上限を１．０重量％とした。
ため、耐食性の改善に有効に寄与するとともに、磁気特
性に有害なマルテンサイト相の生成を防止する。しか
し、過剰に添加すると硬度が増加し加工性が悪くなるた
め、上限を１．０重量％とした。
【００２５】次に、レベラー通板伸び率と最大磁束密
度、急峻度との関係を調査した。
度、急峻度との関係を調査した。
【００２６】［レベラー通板伸び率と最大磁束密度との
関係］本発明者らは表１に示す本発明を満たす化学組成
を有する鋼板を種々の伸び率でレベラー通板をおこな
い、周波数１０００Ｈｚ、印加磁場１０エルステッドの
条件下での最大磁束密度Ｂｍとレベラー通板時の伸び率
との関係を調査した。
関係］本発明者らは表１に示す本発明を満たす化学組成
を有する鋼板を種々の伸び率でレベラー通板をおこな
い、周波数１０００Ｈｚ、印加磁場１０エルステッドの
条件下での最大磁束密度Ｂｍとレベラー通板時の伸び率
との関係を調査した。
【００２７】ここで、周波数１０００Ｈｚ、印加磁場１
０エルステッドの条件を選択した理由は、本発明の用途
であるモーターは駆動周波数１０００Ｈｚ程度、印加磁
場１０エルステッド以上にて使用される場合が多いから
である。
０エルステッドの条件を選択した理由は、本発明の用途
であるモーターは駆動周波数１０００Ｈｚ程度、印加磁
場１０エルステッド以上にて使用される場合が多いから
である。
【００２８】なお、Ｂｍは、打ち抜き、プレスによる加
工後に切削により磁気測定用リング試験片加工後、磁気
焼鈍を施さずに測定した値である。
工後に切削により磁気測定用リング試験片加工後、磁気
焼鈍を施さずに測定した値である。
【００２９】図１に本試験結果を示す。Ｂｍはレベラー
通板時の伸び率の増加にともない低下する傾向を示す。
レベラー通板を伸び率１％以内でおこなうことにより、
モータが駆動するために必要な４０００Ｇ以上のＢｍが
得られることがわかる。
通板時の伸び率の増加にともない低下する傾向を示す。
レベラー通板を伸び率１％以内でおこなうことにより、
モータが駆動するために必要な４０００Ｇ以上のＢｍが
得られることがわかる。
【００３０】すなわち、本発明者らは鋼板表面のレベラ
ー通板時の伸び率を調整することにより、鋼板の形状、
および、磁束密度を制御できることを見い出した。
ー通板時の伸び率を調整することにより、鋼板の形状、
および、磁束密度を制御できることを見い出した。
【００３１】
【表１】
【００３２】［レベラー通板伸び率と急峻度との関係］
本発明において、表面の平坦度を表す指標として急峻度
を採用した。 急峻度の定義：鋼板の表面平坦度を表す指標である。す
なわち、レベラー通板後の供試鋼から１０００ｍｍ×１
０００ｍｍの大きさの試験片を採取し、その試験片を表
面が平坦な定盤の上に置く。そして、定盤と鋼との接点
間距離ｌおよび鋼板の最大高さｈを測定して、その比を
百分率で表示することにより急峻度を表した。 急峻度（％）＝ ｈ／ｌ×１００
本発明において、表面の平坦度を表す指標として急峻度
を採用した。 急峻度の定義：鋼板の表面平坦度を表す指標である。す
なわち、レベラー通板後の供試鋼から１０００ｍｍ×１
０００ｍｍの大きさの試験片を採取し、その試験片を表
面が平坦な定盤の上に置く。そして、定盤と鋼との接点
間距離ｌおよび鋼板の最大高さｈを測定して、その比を
百分率で表示することにより急峻度を表した。 急峻度（％）＝ ｈ／ｌ×１００
【００３３】この急峻度が大きいと、ヨーク形状の加工
が困難となり、また、加工が可能な場合であっても、所
望のヨ−ク形状や寸法精度が得られないことから、鋼板
の急峻度が小さいことが要求される。通常、この急峻度
が１．５％以内であれば、打ち抜き、プレス加工を行な
う際には問題とはならない。
が困難となり、また、加工が可能な場合であっても、所
望のヨ−ク形状や寸法精度が得られないことから、鋼板
の急峻度が小さいことが要求される。通常、この急峻度
が１．５％以内であれば、打ち抜き、プレス加工を行な
う際には問題とはならない。
【００３４】しかし、鋼板加工時の圧延条件、焼鈍条件
が微妙に変化するだけでも、急峻度は大きく変動しする
ため、急峻度が１．５％以内の鋼板を安定して製造する
のは困難となっている。そのため、予期せずに急峻度が
１．５％を越える鋼板が製造される場合が生じる。かか
る場合は、鋼板の形状を矯正する手段としてレベラー通
板が行われる。
が微妙に変化するだけでも、急峻度は大きく変動しする
ため、急峻度が１．５％以内の鋼板を安定して製造する
のは困難となっている。そのため、予期せずに急峻度が
１．５％を越える鋼板が製造される場合が生じる。かか
る場合は、鋼板の形状を矯正する手段としてレベラー通
板が行われる。
【００３５】仕上げ焼鈍後の急峻度が２．２％の鋼板を
用いて、種々の伸び率でレベラー通板を行い、急峻度の
変化を調査した結果を図３に示した。
用いて、種々の伸び率でレベラー通板を行い、急峻度の
変化を調査した結果を図３に示した。
【００３６】図３に本試験結果を示す。急峻度はレベラ
ー通板時の伸び率の増加にともない低下する傾向を示
す。そして、鋼板の急峻度を１．５％以内にするために
は、レベラー通板を伸び率０．０５％以上でおこなうこ
とが必要であることがわかる。したがって、レベラー通
板を伸び率０．０５％以上でおこなうことにより、急峻
度が１．５％を越える鋼板を、１．５％以内の急峻度に
することができる。そして、かかる鋼板を用いてヨーク
形状に加工するに際し、安定した打ち抜きプレス加工を
施すことができる。
ー通板時の伸び率の増加にともない低下する傾向を示
す。そして、鋼板の急峻度を１．５％以内にするために
は、レベラー通板を伸び率０．０５％以上でおこなうこ
とが必要であることがわかる。したがって、レベラー通
板を伸び率０．０５％以上でおこなうことにより、急峻
度が１．５％を越える鋼板を、１．５％以内の急峻度に
することができる。そして、かかる鋼板を用いてヨーク
形状に加工するに際し、安定した打ち抜きプレス加工を
施すことができる。
【００３７】なお、仕上げ焼鈍後の急峻度が１．５％以
内場合は、そのままでも安定した打ち抜き、プレス加工
を施すことができるので、レベラー通板をおこなう必要
はない。
内場合は、そのままでも安定した打ち抜き、プレス加工
を施すことができるので、レベラー通板をおこなう必要
はない。
【００３８】以上の結果をまとめると、図１に示すレベ
ラー通板の伸び率と最大磁束密度Ｂｍ（Ｇ）の関係か
ら、レベラー通板の伸び率を１．０％以内することが望
ましく、また、図３に示すレベラー通板の伸び率と急峻
度の関係から、レベラー通板の伸び率を０．０５％にす
ることが望ましい。したがって、この両方の関係を満た
すこと、すなわち、伸び率を０．０５％から１％とする
レベラー通板を行うことにより、最適の磁束密度と良好
な加工性とを同時に満たす鋼板を得られることがわか
る。
ラー通板の伸び率と最大磁束密度Ｂｍ（Ｇ）の関係か
ら、レベラー通板の伸び率を１．０％以内することが望
ましく、また、図３に示すレベラー通板の伸び率と急峻
度の関係から、レベラー通板の伸び率を０．０５％にす
ることが望ましい。したがって、この両方の関係を満た
すこと、すなわち、伸び率を０．０５％から１％とする
レベラー通板を行うことにより、最適の磁束密度と良好
な加工性とを同時に満たす鋼板を得られることがわか
る。
【００３９】
【実施例】次に、本発明にしたがう軟磁性ステンレス鋼
をヨークに適用したときの材料特性を実施例をあげて説
明する。
をヨークに適用したときの材料特性を実施例をあげて説
明する。
【００４０】表２に示した化学成分値を有するステンレ
ス鋼を、電気炉、転炉、脱ガス、連続鋳造工程を経て溶
製し、厚さ２００ｍｍのスラブを得た。そして、そのス
ラブを熱間圧延、焼鈍酸洗を施した後冷間圧延おこない
最終板厚０．８ｍｍの軟磁性ステンレス鋼板を製造し
た。その後、この軟磁性ステンレス鋼板を９５０℃の温
度で０分間の仕上げ焼鈍を施し、硝酸電解により酸洗し
た。そして、かかる鋼板について、表２に示す各伸び率
にてレベラー通板をおこなったものを供試鋼板として、
急峻度、最大磁束密度Ｂｍ、耐食性の材料特性評価を行
なった。以下、本試験結果について説明する。なお、表
２において、Ａ１〜Ａ５は、本発明に従う化学成分値を
もつ鋼、Ｂ１〜Ｂ３は、鋼の化学成分またはレベラー通
板の伸び率について規格値外の比較例である。
ス鋼を、電気炉、転炉、脱ガス、連続鋳造工程を経て溶
製し、厚さ２００ｍｍのスラブを得た。そして、そのス
ラブを熱間圧延、焼鈍酸洗を施した後冷間圧延おこない
最終板厚０．８ｍｍの軟磁性ステンレス鋼板を製造し
た。その後、この軟磁性ステンレス鋼板を９５０℃の温
度で０分間の仕上げ焼鈍を施し、硝酸電解により酸洗し
た。そして、かかる鋼板について、表２に示す各伸び率
にてレベラー通板をおこなったものを供試鋼板として、
急峻度、最大磁束密度Ｂｍ、耐食性の材料特性評価を行
なった。以下、本試験結果について説明する。なお、表
２において、Ａ１〜Ａ５は、本発明に従う化学成分値を
もつ鋼、Ｂ１〜Ｂ３は、鋼の化学成分またはレベラー通
板の伸び率について規格値外の比較例である。
【００４１】［実施例１］ Ａ１：本発明に従う化学成分値をもつ軟磁性ステンレス
鋼板に、伸び率が０．３０％のレベラー通板を施したも
の。
鋼板に、伸び率が０．３０％のレベラー通板を施したも
の。
【００４２】［実施例２］ Ａ２：本発明に従う化学成分値をもつ軟磁性ステンレス
鋼板に、レベラー通板を施さなかったもの。
鋼板に、レベラー通板を施さなかったもの。
【００４３】［実施例３］ Ａ３：本発明に従う化学成分値をもつ軟磁性ステンレス
鋼板に、伸び率が０．３５％のレベラー通板を施したも
の。
鋼板に、伸び率が０．３５％のレベラー通板を施したも
の。
【００４４】［実施例４］ Ａ４：本発明に従う化学成分値をもつ軟磁性ステンレス
鋼板に、伸び率が０．４５％のレベラー通板を施したも
の。
鋼板に、伸び率が０．４５％のレベラー通板を施したも
の。
【００４５】［実施例５］ Ａ５：本発明に従う化学成分値をもつ軟磁性ステンレス
鋼板に、伸び率が０．５０％のレベラー通板を施したも
の。
鋼板に、伸び率が０．５０％のレベラー通板を施したも
の。
【００４６】［比較例１］ Ｂ１：化学成分のうちＰを本発明の規格値以上に含み、
かつ、Ｃｒを規格値以下に含む軟磁性ステンレス鋼板に
伸び率が０．５０％のレベラー通板を施したもの。
かつ、Ｃｒを規格値以下に含む軟磁性ステンレス鋼板に
伸び率が０．５０％のレベラー通板を施したもの。
【００４７】［比較例２］ Ｂ２：Ｃｒを本発明の規格値以上に含む軟磁性ステンレ
ス鋼板に、伸び率が０．５０％のレベラー通板を施した
もの。
ス鋼板に、伸び率が０．５０％のレベラー通板を施した
もの。
【００４８】［比較例３］ Ｂ３：本発明に従う化学成分値をもつ軟磁性ステンレス
鋼板に、本発明の規格値以上の伸び率１．４０％のレベ
ラー通板を施したもの。
鋼板に、本発明の規格値以上の伸び率１．４０％のレベ
ラー通板を施したもの。
【００４９】
【表２】
【００５０】次に、各供試鋼板について、急峻度、最大
磁束密度Ｂｍ、耐食性の材料特性評価の結果について説
明する。
磁束密度Ｂｍ、耐食性の材料特性評価の結果について説
明する。
【００５１】［試験例１］ （急峻度）前記した急峻度の測定方法により、レベラー
通板後の急峻度を測定した。
通板後の急峻度を測定した。
【００５２】［試験例２］ （最大磁束密度Ｂｍ）各供試鋼板から切削加工により外
径４５ｍｍ内径３３ｍｍの磁気測定用リング試験片を採
取した。その後、周波数１０００Ｈｚ、印加磁場１０エ
ルステッドの条件下で磁気測定をおこないＢｍを評価し
た。
径４５ｍｍ内径３３ｍｍの磁気測定用リング試験片を採
取した。その後、周波数１０００Ｈｚ、印加磁場１０エ
ルステッドの条件下で磁気測定をおこないＢｍを評価し
た。
【００５３】［試験例３］ （耐食性）耐食性の評価は、ＪｌＳＺ２３７１に準拠し
た２４時間の塩水噴霧試験により耐食性を評価した。評
価は目視判定によりおこない、ほとんど錆が発生しない
ものを耐食性が良好な○とし、面積率で１０％以上の錆
が発生したものを耐食性が不良な×とした。
た２４時間の塩水噴霧試験により耐食性を評価した。評
価は目視判定によりおこない、ほとんど錆が発生しない
ものを耐食性が良好な○とし、面積率で１０％以上の錆
が発生したものを耐食性が不良な×とした。
【００５４】表３に以上の調査結果を示す。各供試鋼板
Ａ１〜Ａ５は本発明の化学組成を有し、かつ、本発明の
範囲内の伸び率によりレベラー通板を施したので、急峻
度が１．５％以下と形状に優れ、Ｂｍが４０００Ｇ以上
と優れた磁気特性を示し、かつ耐食性も良好な軟磁性ス
テンレス鋼板が得られた。
Ａ１〜Ａ５は本発明の化学組成を有し、かつ、本発明の
範囲内の伸び率によりレベラー通板を施したので、急峻
度が１．５％以下と形状に優れ、Ｂｍが４０００Ｇ以上
と優れた磁気特性を示し、かつ耐食性も良好な軟磁性ス
テンレス鋼板が得られた。
【００５５】これに対して、比較例であるＢ１は、レベ
ラー通板時の伸び率が本発明の範囲内にあるので急峻度
は１．５％以内となる。Ｃｒ量とＰ量が５．０４重量％
と本発明範囲より少ないことから最大磁束密度Ｂｍが３
２００Ｇと低くなり、また、Ｃｒ量が少ないことより耐
食性も不良となった。
ラー通板時の伸び率が本発明の範囲内にあるので急峻度
は１．５％以内となる。Ｃｒ量とＰ量が５．０４重量％
と本発明範囲より少ないことから最大磁束密度Ｂｍが３
２００Ｇと低くなり、また、Ｃｒ量が少ないことより耐
食性も不良となった。
【００５６】Ｂ２は、Ｃｒ量が２０．０１重量％と本発
明の範囲より含有量が多いので、最大磁束密度Ｂｍが３
６００Ｇと低いものとなった。
明の範囲より含有量が多いので、最大磁束密度Ｂｍが３
６００Ｇと低いものとなった。
【００５７】Ｂ３は、レベラー通板時の伸び率が１．４
０％と本発明の範囲外にあるため最大磁束密度Ｂｍが２
８００Ｇと低いものとなった。
０％と本発明の範囲外にあるため最大磁束密度Ｂｍが２
８００Ｇと低いものとなった。
【００５８】
【表３】
【００５９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、鋼板のプレス加工後に磁気焼鈍を施すことな
く、最適な最大磁束密度Ｂｍと優れた加工性とを兼ね備
えたステッピングモーターのヨーク用軟磁性ステンレス
鋼板を得ることができる。その結果、大幅な生産性向上
を図ることができ、安価なヨークを提供することができ
る。
によれば、鋼板のプレス加工後に磁気焼鈍を施すことな
く、最適な最大磁束密度Ｂｍと優れた加工性とを兼ね備
えたステッピングモーターのヨーク用軟磁性ステンレス
鋼板を得ることができる。その結果、大幅な生産性向上
を図ることができ、安価なヨークを提供することができ
る。
【図１】周波数１０００Ｈｚ、印加磁場１０エルステッ
ドの条件下での最大磁束密度Ｂｍとレベラー通板時の伸
び率との関係を示した図。
ドの条件下での最大磁束密度Ｂｍとレベラー通板時の伸
び率との関係を示した図。
【図２】急峻度を説明するための図。
【図３】仕上げ焼鈍後の急峻度が２．２％の鋼板を種々
の伸び率でレベラー通板した後の急峻度を示した図。
の伸び率でレベラー通板した後の急峻度を示した図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：
０．１％〜３．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：８．０％〜１
８．０％、Ｎ：０．０４％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ａｌ：５．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を、最終
板厚まで冷間圧延後、仕上げ焼鈍を施した軟磁性ステン
レス鋼板について、 該軟磁性ステンレス鋼板の急峻度が１．５％を越えた場
合に、伸び率１．０％以内でレベラー通板を施すことを
特徴とする軟磁性ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24029297A JP4060407B2 (ja) | 1997-08-22 | 1997-08-22 | モ−タ−ヨ−ク用軟磁性ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24029297A JP4060407B2 (ja) | 1997-08-22 | 1997-08-22 | モ−タ−ヨ−ク用軟磁性ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1157812A true JPH1157812A (ja) | 1999-03-02 |
| JP4060407B2 JP4060407B2 (ja) | 2008-03-12 |
Family
ID=17057317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24029297A Expired - Lifetime JP4060407B2 (ja) | 1997-08-22 | 1997-08-22 | モ−タ−ヨ−ク用軟磁性ステンレス鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4060407B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1283276A1 (en) * | 2001-08-07 | 2003-02-12 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Iron alloy strip for voice coil motor magnetic circuits |
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| JP5455099B1 (ja) * | 2013-09-13 | 2014-03-26 | 大日本印刷株式会社 | 金属板、金属板の製造方法、および金属板を用いてマスクを製造する方法 |
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| CN113430452A (zh) * | 2021-05-26 | 2021-09-24 | 武汉钢铁有限公司 | 表面质量优良的水轮发电机转子磁轭用钢及生产方法 |
| US11486031B2 (en) | 2013-10-15 | 2022-11-01 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Metal plate |
| WO2022247752A1 (zh) * | 2021-05-26 | 2022-12-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种用于制造水轮发电机转子的1000MPa级磁轭钢及生产方法 |
-
1997
- 1997-08-22 JP JP24029297A patent/JP4060407B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US10233546B2 (en) | 2013-09-13 | 2019-03-19 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Metal plate, method of manufacturing metal plate, and method of manufacturing mask by use of metal plate |
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| US11217750B2 (en) | 2014-05-13 | 2022-01-04 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Metal plate, method of manufacturing metal plate, and method of manufacturing mask by using metal plate |
| US10570498B2 (en) | 2015-02-10 | 2020-02-25 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Manufacturing method for deposition mask, metal plate used for producing deposition mask, and manufacturing method for said metal sheet |
| US10612124B2 (en) | 2015-02-10 | 2020-04-07 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Manufacturing method for deposition mask, metal plate used for producing deposition mask, and manufacturing method for said metal sheet |
| CN113430452A (zh) * | 2021-05-26 | 2021-09-24 | 武汉钢铁有限公司 | 表面质量优良的水轮发电机转子磁轭用钢及生产方法 |
| WO2022247752A1 (zh) * | 2021-05-26 | 2022-12-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种用于制造水轮发电机转子的1000MPa级磁轭钢及生产方法 |
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| JP4060407B2 (ja) | 2008-03-12 |
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