JPH11559A - 脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法 - Google Patents
脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法Info
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Abstract
オロメタン(CFC−12)などの脂肪族ハロゲン化物
の触媒分解法において、触媒を長時間、高活性に維持す
るための触媒の再生法を提供する。 【解決手段】 脂肪族ハロゲン化物を脂肪族低級アルコ
ールの存在下で触媒により分解する脂肪族ハロゲン化物
の分解用触媒の再生法において、(1).脂肪族ハロゲン化
物の分解用触媒は、(1)-1.主触媒が、フッ化第二鉄及び
/又は塩化第二鉄、助触媒がフッ化第二銅及び/又は塩
化第二銅、とから成る二元触媒を活性アルミナに担持さ
せて調製した担持触媒で構成されるとともに、(1)-2.前
記担体触媒は、所望の脂肪族ハロゲン化物の分解温度下
で使用されるものであり、かつ、(2).所望時間の脂肪族
ハロゲン化物の分解処理後、前記担持触媒系は、(2)-1.
前記脂肪族ハロゲン化物の分解温度に維持もしくは前記
分解温度より低い温度に降温され、かつ、(2)-2.酸素含
有気体に接触されて触媒活性の再生化が行なわれるこ
と、を特徴とする脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再
生法。
Description
るクロロフルオロカーボン(chlorofluorocarbons; C
FCs )、特に生産が中止されたオゾン層の破壊係数が
大きい特定フロンの触媒による分解法(以下、触媒分解
法という。)に関する。
えば家庭用あるいは業務用冷蔵庫などの冷媒として使用
されているジクロロジフルオロメタン(以下、CFC−
12と略記することがある。)などの脂肪族ハロゲン化
物の完全無害化のための触媒分解法において、触媒系の
高活性度を長期に維持させることができる新規な触媒系
の再生法に関するものである。
肪族ハロゲン化物の触媒分解法において、従来より多く
の提案がなされており、例えば下記に示される提案がな
されている。
平3−348642号):これは一成分系の触媒、例え
ば活性炭に担持した塩化第二鉄などの金属ハロゲン化物
の触媒系において、脂肪族の低級アルコールの存在下に
1,1,2,2−テトラクロロジフルオロエタン(CF
C−112)や1,1,2−トリクロロトリフルオロエ
タン(CFC−113)などの脂肪族ハロゲン化物を1
00〜400℃の温度条件下で分解するものである。前
記した触媒分解法において、脂肪族ハロゲン化物はCO
やCO2 に分解され、塩素は塩化アルキル(例えば塩化
メチル)として回収され、かつ、フッ素はフッ化水素と
して回収される。
願平5−141273号):これは、前記(i)方式にお
いては触媒系が経時的に低活性となることに鑑み、この
問題を改善しようとするものである。即ち、前記(ii)方
式は、(1).触媒系を主/助触媒の二成分系とするととも
に、(2).主触媒の金属ハロゲン化物が反応時間の経過と
ともに酸化物(低活性種)になるが、これを助触媒によ
りハロゲン化物に復元させて触媒活性の長期化を図る点
に特徴がある。前記(ii)方式の具体的な触媒系は、Fe
X3/CuX2/C(担体:活性炭)から成るものであ
る。
願平6−308346号):これは、前記(ii)方式の二
成分系の触媒において、脂肪族ハロゲン化物としてジク
ロロジフルオロメタン(CFC−12)を分解する場
合、100%分解率を達成するためには約360℃の分
解温度を必要とすることに鑑み、分解温度を更に低温領
域側にシフトさせ工業的実用化を図ろうとするものであ
る。
三成分系とし、分解温度を低下させようとするものであ
る。即ち、前記(iii)方式は、脂肪族ハロゲン化物を、
低級アルコールの存在下、かつ、(1).2b族,6a族,
7a族,及び8族の金属ハロゲン化物から選ばれる第一
成分、(2).1b族(銅族)の金属ハロゲン化物から選ば
れる第二成分、及び、(3).1a族及び2a族の金属ハロ
ゲン化物から選ばれる第三成分、からなる三成分系の触
媒のもとで分解することを特徴とするものであり、例え
ば、CFC−12を約300℃で分解することができる
というメリットを有するものである。
物質である特定フロンの触媒分解法は一定の前進をみせ
ているが、まだ改善の余地を残すものである。例えば、
触媒分解の対象となる家庭用及び業務用冷蔵庫あるいは
カーエアコンなどの冷媒用フロンとして広く使用されて
きたCFC−12は、前記した従来の触媒分解法により
分解すると、詳しくは後述するが、CFC−12の分解
反応生成物として無害化が困難なモノクロロトリフルオ
ロメタン(CFC−13)を副生したり、あるいは反応
系に供給される低級アルコールから低級モノハロアルキ
ル(例えば塩化メチル;CH3Cl)が副生成される。
(CFC−13)は、CFC−12(ジクロロジフルオ
ロメタン)の一個の塩素原子がフッ素原子で置換された
ものであり、これもオゾン層を破壊する原因物質であ
る。従って、CFC−12の触媒分解法において、CF
C−13の副生が防止される方法が強く望まれている。
えば塩化メチル)は、一定の用途を有するものの高付加
価値の副生物とはいえず、触媒分解法として低級モノハ
ロアルキルを副生しない分解法が望まれる。即ち、前記
低級モノハロアルキルも脂肪族ハロゲン化物の一種であ
り、これを無害化するためには他の酸化触媒による分解
や燃焼分解といった負荷が要求される。
前記した従来法の限界を克服し、脂肪族ハロゲン化物、
特にCFC−12の触媒分解法として低級モノハロアル
キルやCFC−13などを副生しない新規な方法を提案
した(特願平8−336242号)。
の触媒分解法(特願平8−336242号)は、具体的
には触媒系を第一成分(主触媒)としてのフッ化第二鉄
及び/又は塩化第二鉄、第二成分(助触媒)としてのフ
ッ化第二銅及び/又は塩化第二銅を活性炭に担持させた
担持触媒で構成するとともに、CFC−12の分解反応
温度を従来法が指向した温度領域より高めに設定するこ
とにより、低付加価値の低級モノハロアルキル及び無害
化が困難なモノクロロトリフルオロメタン(CFC−1
3)の副生が選択的にかつ完全に防止される、という知
見をベースにして完成されたものである。しかしなが
ら、前記した本発明者らの先に提案した活性炭担持触媒
のもとでの脂肪族ハロゲン化物の触媒分解法は、触媒活
性の持続性という観点から評価すると、まだ改良の余地
を残すものである。
した担持触媒のもとでの脂肪族ハロゲン化物の触媒分解
法においては、(i).脂肪族ハロゲン化物の分解温度を、
従来法の分解温度(例えば300〜350℃)よりも高
温領域に設定するにしても、活性炭の熱的劣化などから
実用的温度領域(例えば400℃)に設定せざるを得な
いこと、(ii).担持触媒への炭化物の沈着などにより触
媒活性が低下すること、(iii).更に、触媒の再生化(賦
活化)処理(これは、後述するように含酸素気体に接触
させて行なうものである。)を、活性炭が燃焼消失しな
い温度領域に降温させて行なわなければならないこと、
別言すれば、触媒の再生化(賦活化)処理が非生産的で
あること、などの課題及び改良すべき点があることを認
識している。
検討した。その結果、本発明者らは、触媒担体として耐
熱性、耐燃焼性等に優れる活性アルミナ(Al2O3)を
採用したとき、(1).脂肪族ハロゲン化物の分解温度を十
分に高温領域にシフトさせることができること、(2).前
記高温領域のシフトにより、触媒活性が持続されるこ
と、かつ分解率や副生物の防止などに良い結果が得られ
ること、更に、(3).触媒の再生化(賦活化)処理も、前
記脂肪族ハロゲン化物の分解温度のもとで、別言すれば
触媒系を降温させなくても行なうことができること、と
いう知見を見い出した。
成されたものである。本発明により、オゾン層の破壊係
数の大きい特定フロンとして位置づけられているCFC
−12(ジクロロジフルオロメタン)などの脂肪族ハロ
ゲン化物を完全に無害化できる効率的かつ経済的な触媒
分解法、特に脂肪族ハロゲン化物の触媒分解法に適用さ
れる触媒系の再生法が提供される。
発明は、脂肪族ハロゲン化物を脂肪族低級アルコールの
存在下で触媒により分解する脂肪族ハロゲン化物の分解
用触媒の再生法において、(1).脂肪族ハロゲン化物の分
解用触媒は、(1)-1.主触媒が、フッ化第二鉄及び/又は
塩化第二鉄、助触媒がフッ化第二銅及び/又は塩化第二
銅、とから成る二元触媒を活性アルミナに担持させて調
製した担持触媒で構成されるとともに、(1)-2.前記担体
触媒は、所望の脂肪族ハロゲン化物の分解温度下で使用
されるものであり、かつ、(2).所望時間の脂肪族ハロゲ
ン化物の分解処理後、前記担持触媒系は、(2)-1.前記脂
肪族ハロゲン化物の分解温度に維持もしくは前記分解温
度以下の温度に降温され、かつ、(2)-2.酸素含有気体に
接触されて触媒活性の再生化が行なわれること、を特徴
とする脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法に関す
るものである。
詳しく説明する。
された担持触媒の耐熱性、耐久性に鑑み、前記担持触媒
の存在下に従来技術が指向した分解温度よりも高温サイ
ド、例えば400〜500℃の温度領域において脂肪族
ハロゲン化物を分解し、次いで、前記分解温度ないしは
それより低い100〜500℃の温度雰囲気下で酸素含
有気体を供給することにより、担持触媒の賦活化を行な
うことを特徴とした効率的かつ、経済的な脂肪族ハロゲ
ン化物の分解触媒の再生法に関するものである。
急の問題になっているクロロフルオロカーボン(CFC
s )などの脂肪族ハロゲン化物の従来の触媒分解法の限
界を克服しようとするものである。前記したように脂肪
族ハロゲン化物の触媒分解法として、脂肪族低級アルコ
ールの存在下に、(i).特開平6−327786号公報に
は二成分系触媒、または、(ii).特開平8−14110
8号公報には三成分系触媒、を用いて分解する方法が開
示されているが、これらの触媒分解法においては、例え
ばオゾン層の破壊係数が大きい特定フロンとしてのCF
C−12を分解するとき、前記分解反応系に供給される
脂肪族低級アルコールに依存して、必然的に塩化メタン
(モノクロロメタン)などの一価のハロゲン化炭化水素
(以下、低級モノハロアルキルともいう。)が副生す
る。前記した低級モノハロアルキルは、再利用のほかは
他の分解技術により無害化されなければならないもので
ある。
分解法における低級モノハロアルキルの副生反応は、以
下のように示すことができる。即ち、クロロフルオロカ
ーボン、例えばCFC−12を脂肪族低級アルコールで
あるメタノールの存在下で触媒分解するときの反応式
は、以下の通りである。 CCl2F2(CFC−12)+2CH3OH →CO2 +2CH3Cl +2HF ………(1) CCl2F2(CFC−12)+3CH3OH →CO+CH2O+2CH3Cl +2HF+H2O ………(2)
媒分解系に供給されるメタノールなどの脂肪族低級アル
コールは、そのOH基はCFC−12の塩素原子と置換
され、低級モノハロアルキルを副生する。このため、低
級モノハロアルキルを副生させない触媒分解法が要求さ
れる。
は、必然的にCFC−12(ジクロロジフルオロメタ
ン)の一個の塩素原子がフッ素原子で置換した無害化が
困難なモノクロロトリフルオロメタン(CFC−13)
も副生することになる。
解時のCFC−13(CClF3)の副生は、次の反応式
により示すことができる。 CCl2F2 →・CClF2 +・Cl ………(3) CCl2F2 →・CCl2 F+・F ………(4) ・CClF2 +・F→CClF3 ………(5)
F3)は、オゾン層の破壊係数が大きいものであり、公
害対策上、別途の無害化処理が必要なものである。この
ため、前記CFC−13を副生させない触媒分解法が要
求される。
(CFCs )などの脂肪族ハロゲン化物の触媒分解法、
例えばCFC−12の触媒分解法における低級モノハロ
アルキルとCFC−13の副生の問題は、本発明者らの
先に提案した方法(特願平8−336242号)により
効果的に解決される。
した本発明者らが先に提案したCFC−12の触媒分解
法(特願平8−336242号)について説明する。本
発明者らの先に提案したCFC−12の触媒分解法(特
願平8−336242号)の概要は、次の通りである。 (i).触媒として次の二成分系を採用する。 (a).第一成分(主触媒):フッ化第二鉄及び/又は塩化
第二鉄. (b).第二成分(助触媒):フッ化第二銅及び/又は塩化
第二銅. (ii).前記二成分系触媒を、活性炭担体に担持させて調
製した担持触媒を採用する。 (iii).CFC−12の触媒分解系に、反応物として脂肪
族低級アルコールを供給する。 (iv).触媒分解系の反応温度(CFC−12の分解温
度)として、前記した低級モノハロアルキル及びCFC
−13の副生が許容できる条件、より具体的には、反応
温度を400℃以上に設定する。
触媒のもとでのCFC−12の触媒分解法(特願平8−
336242号)において、CFC−12の分解反応
は、前記従来法の反応式(1)〜(2)と比較するために示す
と、次の通りである。 CCl2F2(CFC−12)+3CH3OH →CO+CO2 +2CH4+2HCl +2HF ………(6) 即ち、式(6)に示されるように、低級モノハロアルキル
である塩化メチルの副生が防止され、メタン(CH4)
が副生することになる。前記メタン(CH4)は、反応
系の加熱用燃料などとして有効活用することができる。
先に提案したCFC−12などの脂肪族ハロゲン化物の
触媒分解法(特願平8−336242号)において、使
用される触媒系の活性を長期に亘りかつ高活性の状態に
持続させようとする点に特徴がある。以下、本発明の脂
肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法において、使用
される触媒系の構成及びその再生化(賦活化)処理法に
ついて詳しく説明する。
ン化物の分解用触媒の再生法において、まず再生化処理
(賦活化処理)の対象になる触媒系について説明する。
本発明のCFC−12などの脂肪族ハロゲン化物の分解
用触媒は、主触媒(第一成分)と助触媒(第二成分)を
必須成分として構成される二成分系触媒である。前記主
触媒(第一成分)は、フッ化第二鉄[Fe F3 ]及び/
又は塩化第二鉄[Fe Cl3 ]で構成される。
[Cu F2 ]及び/又は塩化第二銅[Cu Cl2 ]で構
成される。
媒(第一成分)のフッ化第二鉄及び/又は塩化第二鉄の
経時的活性低下を助触媒(第二成分)のフッ化第二銅及
び/又は塩化第二銅により防止しようとする点にある。
即ち、主触媒(第一成分)のフッ化第二鉄及び/又は塩
化第二鉄は、反応時間の経過とともに低活性種の低次の
フッ化物または塩化物になるが、これを助触媒(第二成
分)により初期の高次のフッ化物または塩化物に復元さ
せようとするものである。
化維持の機構について、フッ化第二鉄(III)とフッ化第
二銅(II)の触媒系で説明する。
時間の経過とともに主触媒(第一成分)のフッ化第二鉄
は、下記反応式(7)に示されるように、アルコール(C
H3OH)と反応してフッ化第一鉄になる。なお、前記
フッ化第一鉄は当初のフッ化第二鉄よりも触媒活性が低
いものである。 2Fe F3 +CH3OH =2FeF2 +2HF+HCHO ………(7)
系において、助触媒(第二成分)としてフッ化第二銅を
使用すると、下記反応式(8)に示されるように、前記フ
ッ化第一鉄はフッ化第二銅と反応して、主触媒(第一成
分)のフッ化第二鉄になる。これにより、触媒系の高活
性が持続されることになる。 Fe F2 +Cu F2 =Fe F3+Cu F ………(8)
で脂肪族ハロゲン化物、例えばCFC−12は、分解副
生物として低付加価値の低級モノハロアルキル(塩化メ
チル)や無害化が困難なモノクロトリフルオロメタン
(CFC−13)の副生を防止するために、従来法の分
解温度と比較して高温領域、具体的には400〜500
℃で分解処理されるものである。前記した高温領域での
脂肪族ハロゲン化物の触媒分解法において、前記反応式
(8)で副生するフッ化第一銅(CuF)の物理的かつ化
学的変質や劣化について十分に配慮しておくことが重要
である。この点は、前記反応式(8)で副生されるフッ化
第一銅(Cu F)成分は、触媒系の再生化処理により当
初のフッ化第二銅(Cu F2)(助触媒)に効率よく変
換されなければならないためである。
は、下記反応式(9)で示すことができ、前記反応式(8)に
より生成するフッ化第一銅はフッ化第二銅に復元され
る。 4Cu F+4HF+O2 =4Cu F2 +2H2O ………(9) なお、前記反応式(9)において、フッ化水素(HF)
は、脂肪族ハロゲン化物、例えばCFC−12の分解反
応時に生成し、かつ触媒系に付着しているものを利用す
ればよい。あるいは、触媒系の再生化処理(賦活化処
理)の際に供給してもよい。
る反応の間にはサイクルする一連の反応が設立し、二成
分触媒(主/助触媒)の反応活性が長期にわたり維持さ
れることになる。
所望の担体に担持されて使用できることはいうまでもな
いことである。前記した担体としては、活性炭、アルミ
ナ、活性アルミナなどが使用されるが、特に活性アルミ
ナ(Al2O3)が好ましい。多孔質担体として活性アル
ミナが好ましいのは、前記したように例えばCFC−1
2の触媒分解法において、低級モノハロアルキル及びC
FC−13の副生を防止する観点から、反応温度条件を
比較的に高めに維持すること、より具体的には400℃
以上、更に具体的には450〜550℃に維持すること
が好ましいためである。
よりも活性アルミナが好ましいことはいうまでもないこ
とである。活性炭の場合、前記した高温サイドでの分解
反応という条件のもとにおいて、熱的劣化、例えば元来
活性炭に吸着されている酸素により活性炭が灰化して吸
着能を失い、必然的に触媒としての機能を失うからであ
る。
孔質担体が、活性炭よりも活性アルミナの方が好ましい
理由は、前記高温領域での脂肪族ハロゲン化物の触媒分
解に引き続いて、即ち、前記高温領域の環境のもとで触
媒の再生化処理(賦活化処理)を行なうことができると
いう実用的観点からである。本発明の触媒系の再生化処
理(賦活化処理)は、後述するように、触媒系(担持触
媒)を酸素含有気体に接触させて行なうものであるが、
活性炭に担持された触媒系では、前記高温領域のもとに
おいては完全に灰化させてしまうものである。なお、本
発明の触媒系の再生化処理(賦活化処理)は、脂肪族ハ
ロゲン化物の分解温度と同じ高温サイド(例えば400
〜500℃)で行なってもよく、あるいは触媒系をより
低温サイド(例えば100〜350℃)に降温させてか
ら行ってもよいものである。
は、市販のものを使用することができ、特段に制約を受
けない。前記活性アルミナの諸特性の一例を示すと、以
下の通りである。 <見掛密度> 0.71g/cc <比表面積> 187m2/g(B.E.T法)
いて、その形状は、脂肪族ハロゲン化物の分解反応を気
相流通式で行なうため、粒状のもの、そのほか、球状あ
るいは円筒状の粒状のもの、など所望形状のものが使用
できる。粒子の大きさは、反応様式を流動床式とするか
あるいは固定床式とするかなどにより、適宜選択すれば
よい。
媒)の活性アルミナ(Al2O3)への担持方法は、例え
ば前記金属ハロゲン化物の均一水溶液に活性アルミナを
入れてよく混合含浸させた後、乾燥する、いわゆる含浸
法で調製することができる。本発明において、前記金属
ハロゲン化物の活性アルミナへの担持量は、特に制限さ
れないが、0.005〜0.05mol/100g活性ア
ルミナ程度が好ましい。そのほか、触媒の調製に当た
り、触媒成分の揮散防止や融点調整等のために、第三成
分を加えることも可能である。
は、例えば、触媒系の当初の活性度から脂肪族ハロゲン
化物の分解率が99%以上を維持できなくなった時点と
設定することができる。脂肪族ハロゲン化物の分解率が
大きく低下した時点において、下記に説明する触媒系の
再生化処理(賦活化処理)を適用してみても、あまり好
ましい効果を得ることができない。なお、前記したよう
に本発明の触媒系は、活性アルミナに担持された触媒系
であるため、以下、活性アルミナ担持触媒、または単に
担持触媒という。
化処理)について詳しく説明する。前記主/助触媒の相
互作用による自己再生化能力により、高活性の持続性は
一定の効果を得ることができる。しかしながら、前記反
応式(8)に示されるように触媒系にフッ化第一銅(Cu
F)が蓄積してくると、自己再生化能力が低下する。本
発明において、前記反応式(8)により生成し、かつ触媒
系に蓄積するフッ化第一銅は、前記反応式(9)に示され
る担持触媒の再生化処理(賦活化処理)により出発物質
(フッ化第二銅)に復元させることができる。
は、例えばCFC−12の触媒分解を400〜500℃
の温度下で所望時間行ない、かつCFC−12の分解率
が99%以上を維持している状態の担持触媒(主触媒が
フッ化第二鉄、助触媒がフッ化第二銅の二成分が活性ア
ルミナに担持された触媒系)を、前記CFC−12の分
解温度(400〜500℃)と同じ温度領域において酸
素含有混合気体で接触させることにより行なえばよい。
前記酸素含有混合気体として、1〜10%の酸素を含有
する窒素を使用することができる。
理(賦活化処理)は、脂肪族ハロゲン化物、例えばCF
C−12の分解温度よりも低温領域で実施してもよいも
のである。前記したCFC−12の分解温度よりも低温
領域で担持触媒を再生化処理する態様の一例について、
以下に示す。 (i).触媒活性が、CFC−12の分解率で99%以下に
なった時点でCFC−12の触媒分解を中断する。 (ii).担持触媒が充填されている反応管の温度をCFC
−12の分解温度(400〜500℃)から100〜3
50℃に窒素ガスの流入などにより低下させる。 (iii).次いで、前記温度(100〜350℃)のもと
で、1〜10%の酸素を含有した窒素を10〜60分間
流入させる。
理)により、「触媒寿命」を「CFC−12の分解率を
99%以上を維持することができる時間」と定義したと
き、再生化処理をしない場合と比較して、前記「触媒寿
命」を数倍に延長することができる。なお、本発明者ら
は、前記担持触媒の再生化処理は、担持触媒に沈着した
コークス(炭化物)の除去にも効果があり、これに起因
して触媒活性能が改善されると推察している。これは、
通常のコーク除去が、0.5〜1%の酸素のもとで37
0℃以上で容易に行なうことができることから明らかで
ある(「化学工学便覧」改訂5版、p1134、丸善、
1988)。
ルは、以下に示す観点から使用されるものである。一般
に、ハロゲン化炭化水素の脱ハロゲン化反応が、アルミ
ナの存在下にアルコール類により生起されることが知ら
れている。例えば、L.Andrussow等は、アルミナ上で
1,1,2,2−テトラクロロエタンとメタノ−ルを反
応させると、トリクロロエチレンと塩化メチルが生成す
ることを報告している[Chem,Proc,Eng.,Vol 148,4
1(1967)]。また、篠田等は、1,1,2−トリクロロ
エタンその他の塩素化アルカンとメタノールの共熱分解
について、一連の研究を報告している[Chem,Lett.,8
77(1973):日化,316,661,1637(1975)]。
は、前記したようにハロゲンの受け皿剤として使用する
ものである。低級アルコールとしては、炭素数が6程度
までのアルコールをあげることができ、実用上は、副生
物等の利用を考慮して選択され、炭素数1〜4のアルコ
ールが有利に使用される。これらのアルコールとして、
メタノール、エタノール、n-プロピルアルコール、イソ
プロピルアルコール、1−ブタノール、2−ブタノー
ル、ターシャリーブチルアルコール等が例示できる。反
応に供する脂肪族低級アルコールは、必ずしも単一のも
のである必要はなく、混合物も使用することができる。
えば冷媒用フロンとして広く使用されてきたCFC−1
2(ジクロロジフルオロメタン)の分解機構は必ずしも
明らかではない。この点、本発明者らは、従来技術の低
温領域での前記反応式(1)〜(2)に示されるように低級ア
ルコールの水酸基の一つがCFC−12のハロゲンの一
つと反応することにより分解を経由して、別言すれば、
低級アルコールの水酸基部分がハロゲンで置換された低
級モノハロアルキルに変化して、高温領域においては更
に生成した低級モノハロアルキルが熱分解して、前記反
応式(6)に示されるように、CFC−12は、一気にメ
タン化及び二酸化炭素、一酸化炭素、ハロゲン化水素
(HCl、HF)に分解されるものと推察している。本
発明において脂肪族ハロゲン化物を分解するために、例
えばCFC−12の1モルを分解するには、前記反応式
(6)に示されるように化学量論上、3モルのメタノール
が必要であるが、過剰量のアルコールを供給してもよい
し、少なめに供給してもよい。また、アルコールの供給
態様は、多段階式に供給するなど所望の態様を採用すれ
ばよい。
えばのCFC−12の触媒分解において、反応温度(分
解温度)は、前記したように好ましくは400℃以上に
設定されるべきである。反応温度(分解温度)が400
℃以下の低い反応温度領域においては、低付加価値の低
級モノハロアルキル及び別途の分解処理が困難なCFC
−13の副生が多くなる。しかしながら、反応温度(分
解温度)が400℃以上の反応温度領域においては、前
記した低級モノハロアルキル及びCFC−13の副生が
選択的かつ効果的に防止される。本発明において、反応
温度(分解温度)が高温度領域に設定されると、担持触
媒上への炭化物(コークス)の付着、堆積が防止される
ため、触媒活性を長期にわたり維持することができる。
媒分解は、通常の気相流通式の反応装置で行なえばよ
い。すなわち、反応装置として、固定床流通式反応装
置、流動床式反応装置等が適用可能である。反応の均一
性という観点から後者が好ましいが、その場合、担持触
媒の耐摩耗性、粒度分布等が問題となるので、触媒調製
には十分に配慮する必要がある。本発明の脂肪族ハロゲ
ン化物の触媒分解において、反応圧力は特に制限はな
く、反応中に気相が保持される圧力であれば十分であ
る。しかしながら、加圧状態での反応は、装置を縮小化
できるために好ましいものである。反応に際しては、反
応に不活性な希釈剤も適宜使用することができる。
するが、本発明はこれら実施例のものに限定されないこ
とはいうまでもないことである。
フッ化第二銅(II)0.025mol を弱フッ酸水(フッ化
水素濃度1%)に溶解して触媒成分を含有する溶液を調
製した。次に、活性アルミナ(水澤化学社製、RN−4
8:粒径4mmの球状アルミナ)38g(嵩体積約60c
m3)を前記溶液に浸漬した。次に活性アルミナから水
分を蒸発させ、CFC−12の分解用触媒を調製した。
同様に、比較実験のため、活性炭(CALGON社製、
HP−115:粒径4mm、長さ7mm)の20g(嵩
体積約60cm3)を使用してCFC−12の分解用触
媒を調製した。 (ii).反応装置とCFC−12の分解:前記活性アルミ
ナ担持触媒と活性炭担持触媒を、それぞれ、長さ570
mm,内径24mmのステンレス管の略中央部に充填し、4
50℃の所定の温度に保持した。次に、それぞれの反応
装置にCFC−12を0.027mol/分、メタノール
を0.085mol/分、の割合で供給し、CFC−12
を分解した。前記CFC−12の連続分解において、分
解率が99%以上維持される状態を触媒活性があると定
義したとき、(1).活性アルミナ担持触媒の場合、触媒活
性は、44時間であり、一方、(2).活性炭担持触媒の場
合、触媒活性は、20時間であった。
50℃を350℃に変更した以外は、実施例1と同様に
してCFC−12を分解した。この場合、(1).活性アル
ミナ担持触媒の場合、触媒活性は12時間であり、一
方、(2).活性炭担持触媒の場合、触媒活性は20時間で
あった。前記高温領域において、活性炭担持触媒の触媒
活性が低い理由の1つは、活性炭担持触媒の耐熱性、耐
燃焼性の低さに起因するものと考えられる。事実、前記
した高温領域(実施例1)において、活性炭の灰化が観
察された。
前記実施例1において、以下の態様で担持触媒の再生化
処理(賦活化処理)を行なった。 (1).活性アルミナ担持触媒 分解率が99%になったとき、CFC−12の分解温度
(450℃)のままで、 (2).活性炭担持触媒 分解率が99%以上なったとき、反応管に窒素(N2)
ガスを100cc/分の割合で導入し、反応管を300
℃まで冷却した。更に、前記の冷却された反応管に、空
気20%、窒素80%の混合気体を50cc/分の割合
で6分間供給し、活性炭担持触媒の再生化処理を行なっ
た。
及び活性炭担持触媒を使用して、実施例1と同じ態様で
CFC−12の分解実験を行なった。この結果、活性ア
ルミナ担持触媒の場合、触媒活性を約90時間維持し
た。これに対し、活性炭担持触媒の場合、30時間で高
活性を維持し得なくなった。これは、本発明のCFC−
12を高温度領域においてかつ、活性アルミナ担持触媒
のもとで分解する方式の優位性を示すものである。
えばオゾン層の破壊係数が大きいジクロロジフルオロメ
タン(CFC−12)などの特定フロンの無害化分解に
適用される触媒系の寿命を著しく増長させることができ
る。従って、オゾン層の破壊などで対応が急がれている
クロロフルオロカーボンなどの脂肪族ハロゲン化物に対
する本発明の触媒分解法及びその触媒系の再生化法は、
大気汚染防止技術として極めて有用なものである。
Claims (5)
- 【請求項1】 脂肪族ハロゲン化物を脂肪族低級アルコ
ールの存在下で触媒により分解する脂肪族ハロゲン化物
の分解用触媒の再生法において、 (1).脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒は、 (1)-1.主触媒が、フッ化第二鉄及び/又は塩化第二鉄、
助触媒がフッ化第二銅及び/又は塩化第二銅、とから成
る二元触媒を活性アルミナに担持させて調製した担持触
媒で構成されるとともに、 (1)-2.前記担体触媒は、所望の脂肪族ハロゲン化物の分
解温度下で使用されるものであり、かつ、 (2).所望時間の脂肪族ハロゲン化物の分解処理後、前記
担持触媒系は、 (2)-1.前記脂肪族ハロゲン化物の分解温度に維持もしく
は前記分解温度より低い温度に降温され、かつ、 (2)-2.酸素含有気体に接触されて触媒活性の再生化が行
なわれること、 を特徴とする脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生
法。 - 【請求項2】 脂肪族ハロゲン化物の分解温度が、40
0℃〜500℃である請求項1に記載の脂肪族ハロゲン
化物の分解用触媒の再生法。 - 【請求項3】 脂肪族ハロゲン化物の分解処理が、脂肪
族ハロゲン化物の分解率が99%以上維持されるように
行なわれるものである請求項1に記載の脂肪族ハロゲン
化物の分解用触媒の再生法。 - 【請求項4】 酸素含有気体が、1〜10%の酸素を含
有するものである請求項1に記載の脂肪族ハロゲン化物
の分解用触媒の再生法。 - 【請求項5】 酸素含有気体が、空気と窒素の混合気体
からなる請求項4に記載の脂肪族ハロゲン化物の分解用
触媒の再生法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9167913A JPH11559A (ja) | 1997-06-11 | 1997-06-11 | 脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9167913A JPH11559A (ja) | 1997-06-11 | 1997-06-11 | 脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11559A true JPH11559A (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=15858379
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9167913A Abandoned JPH11559A (ja) | 1997-06-11 | 1997-06-11 | 脂肪族ハロゲン化物の分解用触媒の再生法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH11559A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4690327A (en) * | 1986-01-31 | 1987-09-01 | Godo Steel, Ltd. | Hot gunning robot for furnace lining |
JP2023505582A (ja) * | 2019-12-13 | 2023-02-09 | 浙江省化工研究院有限公司 | Hfc-23のリサイクルにおける触媒安定性を向上する方法 |
-
1997
- 1997-06-11 JP JP9167913A patent/JPH11559A/ja not_active Abandoned
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4690327A (en) * | 1986-01-31 | 1987-09-01 | Godo Steel, Ltd. | Hot gunning robot for furnace lining |
JP2023505582A (ja) * | 2019-12-13 | 2023-02-09 | 浙江省化工研究院有限公司 | Hfc-23のリサイクルにおける触媒安定性を向上する方法 |
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