JPH1150113A - 微粉炭の高炉内吹き込み方法 - Google Patents
微粉炭の高炉内吹き込み方法Info
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- JPH1150113A JPH1150113A JP22081997A JP22081997A JPH1150113A JP H1150113 A JPH1150113 A JP H1150113A JP 22081997 A JP22081997 A JP 22081997A JP 22081997 A JP22081997 A JP 22081997A JP H1150113 A JPH1150113 A JP H1150113A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高炉の羽口から炉内に微粉炭を吹き込む際
に、羽口先端に燃焼灰の付着を防止して、微粉炭の吹き
込み量の制約を無くし、送風抵抗の増加による熱風の減
少や高炉の円周方向の送風バランスの変動を防止して操
業の安定化等を図ることのできる微粉炭の高炉内吹き込
み方法を提供する。 【解決手段】 微粉炭を気体搬送して高炉の羽口１２か
ら炉内に吹き込む微粉炭の高炉内吹き込み方法におい
て、微粉炭の吹き込みと、微粉炭の吹き込みを停止して
酸素富化気体の吹き込みとを交互に行う。
に、羽口先端に燃焼灰の付着を防止して、微粉炭の吹き
込み量の制約を無くし、送風抵抗の増加による熱風の減
少や高炉の円周方向の送風バランスの変動を防止して操
業の安定化等を図ることのできる微粉炭の高炉内吹き込
み方法を提供する。 【解決手段】 微粉炭を気体搬送して高炉の羽口１２か
ら炉内に吹き込む微粉炭の高炉内吹き込み方法におい
て、微粉炭の吹き込みと、微粉炭の吹き込みを停止して
酸素富化気体の吹き込みとを交互に行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉の羽口への燃
焼灰の付着を抑制して、微粉炭の増量吹き込みと高炉操
業を安定化できる微粉炭の高炉内吹き込み方法に関す
る。
焼灰の付着を抑制して、微粉炭の増量吹き込みと高炉操
業を安定化できる微粉炭の高炉内吹き込み方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】高炉においては、コークスの使用原単位
の節減及び燃料コストの低減を図るために微粉炭を気体
搬送して高炉の羽口から吹き込むことが行われている。
この微粉炭の炉内への吹き込みは、送風管に専用の吹き
込みノズルを設けて羽口内で加熱された熱風に混合して
炉内へ吹き込む方法が用いられている。しかし、炉内へ
吹き込まれる微粉炭の量が多くなると、羽口の先端に微
粉炭の燃焼灰が付着して詰まりを発生し、送風抵抗の増
加等から微粉炭の吹き込み量の制限、高炉の円周方向の
送風バランスの変動、操業の不安定化等を招くと言った
問題がある。従って、特開平６−８８１０９号公報に示
すように、搬送気体又は燃焼用気体中の酸素含有量を変
化させて、高炉の羽口の先端における微粉炭の燃焼率を
２０〜５０％にしている。この燃焼率により、搬送気体
又は燃焼用気体中の酸素含有量を常時所定の値に制御し
て燃焼率を最適に維持することにより羽口内面に微粉炭
の燃焼灰の付着を防止している。また、特開昭５９−２
０４０９号公報に示すように、微粉炭の吹き込みノズル
の先端部に圧縮空気の吹き込み装置を設けて、吹き込み
ノズルの先端内壁に付着した微粉炭を圧縮空気を用いて
ブローすることにより除去する方法が提案されている。
の節減及び燃料コストの低減を図るために微粉炭を気体
搬送して高炉の羽口から吹き込むことが行われている。
この微粉炭の炉内への吹き込みは、送風管に専用の吹き
込みノズルを設けて羽口内で加熱された熱風に混合して
炉内へ吹き込む方法が用いられている。しかし、炉内へ
吹き込まれる微粉炭の量が多くなると、羽口の先端に微
粉炭の燃焼灰が付着して詰まりを発生し、送風抵抗の増
加等から微粉炭の吹き込み量の制限、高炉の円周方向の
送風バランスの変動、操業の不安定化等を招くと言った
問題がある。従って、特開平６−８８１０９号公報に示
すように、搬送気体又は燃焼用気体中の酸素含有量を変
化させて、高炉の羽口の先端における微粉炭の燃焼率を
２０〜５０％にしている。この燃焼率により、搬送気体
又は燃焼用気体中の酸素含有量を常時所定の値に制御し
て燃焼率を最適に維持することにより羽口内面に微粉炭
の燃焼灰の付着を防止している。また、特開昭５９−２
０４０９号公報に示すように、微粉炭の吹き込みノズル
の先端部に圧縮空気の吹き込み装置を設けて、吹き込み
ノズルの先端内壁に付着した微粉炭を圧縮空気を用いて
ブローすることにより除去する方法が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
６−８８１０９号公報に開示されている搬送気体又は燃
焼用気体中の酸素含有量を常時所定の値に制御して燃焼
率を最適に維持する方法では、羽口の先端の燃焼率を２
０〜５０％となるようにすることから、羽口の先端温度
が高くなり、羽口の溶損あるいは高温度に伴う磨耗等か
ら羽口寿命が低下する。一方、特開昭５９−２０４０９
号公報に示す微粉炭の吹き込みノズルの先端部を圧縮空
気によりブローする場合は、ノズルの先端部のみの詰ま
りについては除去できるが、羽口の先端における微粉炭
の燃焼灰の付着については、除去することは困難であ
り、付着に伴う送風抵抗の増加等から微粉炭の吹き込み
量が制限されたり、付着物が成長することにより高炉の
円周方向の送風バランスの変動や操業の不安定化を招く
等の問題がある。
６−８８１０９号公報に開示されている搬送気体又は燃
焼用気体中の酸素含有量を常時所定の値に制御して燃焼
率を最適に維持する方法では、羽口の先端の燃焼率を２
０〜５０％となるようにすることから、羽口の先端温度
が高くなり、羽口の溶損あるいは高温度に伴う磨耗等か
ら羽口寿命が低下する。一方、特開昭５９−２０４０９
号公報に示す微粉炭の吹き込みノズルの先端部を圧縮空
気によりブローする場合は、ノズルの先端部のみの詰ま
りについては除去できるが、羽口の先端における微粉炭
の燃焼灰の付着については、除去することは困難であ
り、付着に伴う送風抵抗の増加等から微粉炭の吹き込み
量が制限されたり、付着物が成長することにより高炉の
円周方向の送風バランスの変動や操業の不安定化を招く
等の問題がある。
【０００４】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
で、高炉の羽口から炉内に微粉炭を吹き込む際に、羽口
先端に燃焼灰が付着するのを防止して、微粉炭の吹き込
み量の制限を無くし、送風抵抗の増加による熱風の減少
や高炉の円周方向の送風バランスの変動を防止して、高
炉操業の安定化を図ることのできる微粉炭の高炉内吹き
込み方法を提供することを目的とする。
で、高炉の羽口から炉内に微粉炭を吹き込む際に、羽口
先端に燃焼灰が付着するのを防止して、微粉炭の吹き込
み量の制限を無くし、送風抵抗の増加による熱風の減少
や高炉の円周方向の送風バランスの変動を防止して、高
炉操業の安定化を図ることのできる微粉炭の高炉内吹き
込み方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の微粉炭の高炉内吹き込み方法は、微粉炭を気体搬
送して高炉の羽口から炉内に吹き込む微粉炭の高炉内吹
き込み方法において、前記微粉炭の吹き込みと、前記微
粉炭の吹き込みを停止して酸素富化気体の吹き込みとを
交互に行う。従って、微粉炭の吹き込みにより生成した
燃焼灰の付着物を酸素富化気体の吹き込みにより、燃焼
して除去し、羽口の詰まりを防止することができるので
微粉炭及び熱風を安定して供給できる。
記載の微粉炭の高炉内吹き込み方法は、微粉炭を気体搬
送して高炉の羽口から炉内に吹き込む微粉炭の高炉内吹
き込み方法において、前記微粉炭の吹き込みと、前記微
粉炭の吹き込みを停止して酸素富化気体の吹き込みとを
交互に行う。従って、微粉炭の吹き込みにより生成した
燃焼灰の付着物を酸素富化気体の吹き込みにより、燃焼
して除去し、羽口の詰まりを防止することができるので
微粉炭及び熱風を安定して供給できる。
【０００６】請求項２記載の微粉炭の高炉内吹き込み方
法は請求項１記載の微粉炭の高炉内吹き込み方法におい
て、前記酸素富化気体の酸素濃度が２５％〜６０％であ
るので、付着物の燃焼除去を迅速に行うと共に、羽口先
端の温度の上昇を最小値に抑制できる。ここで酸素濃度
が２５％未満では、微粉炭の燃焼灰の燃焼による除去が
困難であり、６０％を超えると酸素が過剰となって羽口
の先端の温度が高くなり、羽口の磨耗や溶損による寿命
低下となる。
法は請求項１記載の微粉炭の高炉内吹き込み方法におい
て、前記酸素富化気体の酸素濃度が２５％〜６０％であ
るので、付着物の燃焼除去を迅速に行うと共に、羽口先
端の温度の上昇を最小値に抑制できる。ここで酸素濃度
が２５％未満では、微粉炭の燃焼灰の燃焼による除去が
困難であり、６０％を超えると酸素が過剰となって羽口
の先端の温度が高くなり、羽口の磨耗や溶損による寿命
低下となる。
【０００７】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した一実施の形態につき説明し、本
発明の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係
る微粉炭の吹き込み装置の全体概略図、図２は微粉炭の
吹き込みにより羽口の内側に燃焼灰が付着する状態を表
す図である。図１に示すように、微粉炭の吹き込み装置
１０は、高炉炉体１１に設けられた羽口１２と、羽口１
２に連設したブロー管１３及び熱風炉（図示せず）で加
熱された空気等を供給するための送風管１４と、この送
風管１４に連通した送風支管１５とを有しており、熱風
は送風管１４から羽口１２を経て高炉炉体１１内に吹き
込まれる。また、微粉炭の吹き込み装置１０のブロー管
１３には、微粉炭の吹き込みノズル１６がノズル挿入口
１７を介して取付けてあり、吹き込みノズル１６の先端
から羽口１２内に微粉炭を噴出するようにしてある。こ
の吹き込みノズル１６には、微粉炭供給管１８と微粉炭
供給管１８の開閉弁１９及び吹き込みノズル１６と微粉
炭供給管１８とをフレキシブルホース２０により接続し
てあり、羽口１２に微粉炭を供給するようにしてある。
この微粉炭供給管１８には、微粉炭を気体搬送する気体
圧源に連通した気体供給管（図示せず）が設けてある。
更に、微粉炭供給管１８には、酸素富化気体源（図示せ
ず）に連通した酸素富化気体供給管２１と、この酸素富
化気体供給管２１を開閉するコック弁２２が設けてあ
り、酸素富化気体供給管２１と微粉炭供給管１８の間に
微粉炭供給管１８からの微粉炭の洩れを防止する逆止弁
２３を備えてある。なお、２４は送風支管１５の風量を
測定する流量計である。
つ、本発明を具体化した一実施の形態につき説明し、本
発明の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係
る微粉炭の吹き込み装置の全体概略図、図２は微粉炭の
吹き込みにより羽口の内側に燃焼灰が付着する状態を表
す図である。図１に示すように、微粉炭の吹き込み装置
１０は、高炉炉体１１に設けられた羽口１２と、羽口１
２に連設したブロー管１３及び熱風炉（図示せず）で加
熱された空気等を供給するための送風管１４と、この送
風管１４に連通した送風支管１５とを有しており、熱風
は送風管１４から羽口１２を経て高炉炉体１１内に吹き
込まれる。また、微粉炭の吹き込み装置１０のブロー管
１３には、微粉炭の吹き込みノズル１６がノズル挿入口
１７を介して取付けてあり、吹き込みノズル１６の先端
から羽口１２内に微粉炭を噴出するようにしてある。こ
の吹き込みノズル１６には、微粉炭供給管１８と微粉炭
供給管１８の開閉弁１９及び吹き込みノズル１６と微粉
炭供給管１８とをフレキシブルホース２０により接続し
てあり、羽口１２に微粉炭を供給するようにしてある。
この微粉炭供給管１８には、微粉炭を気体搬送する気体
圧源に連通した気体供給管（図示せず）が設けてある。
更に、微粉炭供給管１８には、酸素富化気体源（図示せ
ず）に連通した酸素富化気体供給管２１と、この酸素富
化気体供給管２１を開閉するコック弁２２が設けてあ
り、酸素富化気体供給管２１と微粉炭供給管１８の間に
微粉炭供給管１８からの微粉炭の洩れを防止する逆止弁
２３を備えてある。なお、２４は送風支管１５の風量を
測定する流量計である。
【０００８】次に、微粉炭の吹き込み装置１０を本発明
の一実施の形態に係る微粉炭の高炉内吹き込み方法に用
いた場合の動作について説明する。微粉炭の吹き込み装
置１０の送風管１４から送風支管１５、ブロー管１３に
熱風炉（図示せず）で加熱された約１２００℃の空気を
主体とし、一部酸素及び蒸気を含有した熱風を１５０〜
２００Ｎｍ3 ／（分・羽口）供給して、羽口１２から高
炉炉体１１内に連続して吹き込みを行った。一方、微粉
炭は、まず石炭を乾燥して後、粉砕装置（図示せず）に
より１０μｍ以下に粉砕して、気体搬送により各羽口１
２に分配するための分配装置（図示せず）に送られる。
この微粉炭は、１２５Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空気を
用いて気体搬送して微粉炭供給管１８からフレキシブル
ホース２０を介して吹き込みノズル１６へと供給されて
羽口１２内に吹き込まれる。この時の微粉炭の供給量は
１００〜２００Ｋｇ／（溶銑トン）である。また、吹き
込みノズル１６から熱風中に吹き込まれた微粉炭は、高
炉炉体１１内で燃焼及び還元反応に寄与してコークスの
使用量を低減することができる。しかし、羽口１２に供
給される熱風が約１２００℃であること、更に、空気を
主体とした熱風であるために、吹き込みノズル１６から
羽口１２へと吹き込まれた微粉炭は羽口１２の先端部で
その一部が燃焼することにより燃焼灰が生成される。
の一実施の形態に係る微粉炭の高炉内吹き込み方法に用
いた場合の動作について説明する。微粉炭の吹き込み装
置１０の送風管１４から送風支管１５、ブロー管１３に
熱風炉（図示せず）で加熱された約１２００℃の空気を
主体とし、一部酸素及び蒸気を含有した熱風を１５０〜
２００Ｎｍ3 ／（分・羽口）供給して、羽口１２から高
炉炉体１１内に連続して吹き込みを行った。一方、微粉
炭は、まず石炭を乾燥して後、粉砕装置（図示せず）に
より１０μｍ以下に粉砕して、気体搬送により各羽口１
２に分配するための分配装置（図示せず）に送られる。
この微粉炭は、１２５Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空気を
用いて気体搬送して微粉炭供給管１８からフレキシブル
ホース２０を介して吹き込みノズル１６へと供給されて
羽口１２内に吹き込まれる。この時の微粉炭の供給量は
１００〜２００Ｋｇ／（溶銑トン）である。また、吹き
込みノズル１６から熱風中に吹き込まれた微粉炭は、高
炉炉体１１内で燃焼及び還元反応に寄与してコークスの
使用量を低減することができる。しかし、羽口１２に供
給される熱風が約１２００℃であること、更に、空気を
主体とした熱風であるために、吹き込みノズル１６から
羽口１２へと吹き込まれた微粉炭は羽口１２の先端部で
その一部が燃焼することにより燃焼灰が生成される。
【０００９】この微粉炭の燃焼により発生した燃焼灰
は、図２のように羽口１２の先端部の内側に付着物２５
を形成する。この付着物２５は、順次成長して熱風の吹
き込み抵抗となり、熱風の吹き込み量が減少して炉況が
不安定となる。この付着物２５の具体的な変化の状態と
しては、（ａ）は１８０Ｋｇ／（溶銑トン）の微粉炭の
吹き込みを行っており、羽口１２に燃焼灰の付着物２５
が形成されていない正常な場合であり、１８０Ｎｍ3 ／
（分・羽口）の熱風が供給されている。（ｂ）は前述の
（ａ）と同様の微粉炭の吹き込み条件で継続操業をして
いたところ羽口１２に燃焼灰の付着物２５が形成され送
風支管１５の流量計２４の指示が１７０Ｎｍ3 ／（分・
羽口）に低下した。（ｃ）は羽口１２の燃焼灰の付着物
２５がより成長した場合であり、送風支管１５の流量計
２４の指示が１２０Ｎｍ3 ／（分・羽口）に低下した。
は、図２のように羽口１２の先端部の内側に付着物２５
を形成する。この付着物２５は、順次成長して熱風の吹
き込み抵抗となり、熱風の吹き込み量が減少して炉況が
不安定となる。この付着物２５の具体的な変化の状態と
しては、（ａ）は１８０Ｋｇ／（溶銑トン）の微粉炭の
吹き込みを行っており、羽口１２に燃焼灰の付着物２５
が形成されていない正常な場合であり、１８０Ｎｍ3 ／
（分・羽口）の熱風が供給されている。（ｂ）は前述の
（ａ）と同様の微粉炭の吹き込み条件で継続操業をして
いたところ羽口１２に燃焼灰の付着物２５が形成され送
風支管１５の流量計２４の指示が１７０Ｎｍ3 ／（分・
羽口）に低下した。（ｃ）は羽口１２の燃焼灰の付着物
２５がより成長した場合であり、送風支管１５の流量計
２４の指示が１２０Ｎｍ3 ／（分・羽口）に低下した。
【００１０】次に、燃焼灰の付着物２５が（ｃ）の状態
で、熱風の供給を１２０Ｎｍ3 ／（分・羽口）の条件と
し、微粉炭の供給を停止し、吹き込みノズル１６に酸素
富化気体供給管２１のコック弁２２を開いて酸素富化気
体として酸素を微粉炭供給管１８から羽口１２に供給し
た場合と、単に微粉炭供給管１８から吹き込みノズル１
６を経て羽口１２に空気を供給した場合とを実施して付
着物２５の状態を比較した。まず、燃焼灰の付着物２５
が（ｃ）の状態で、単に微粉炭供給管１８から吹き込み
ノズル１６を経て羽口１２に微粉炭の搬送気体である空
気を６０Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）増量して、３〜８時間
にわたり供給した場合は（ｄ）に示すように、燃焼灰の
付着物２５は減少せず、逆に増加して、熱風の供給も１
００Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下した。一方、燃焼灰の
付着物２５が（ｃ）の状態で、微粉炭の供給を停止して
微粉炭の搬送気体である空気の他に酸素を５０Ｎｍ3 ／
（Ｈｒ・羽口）供給して吹き込みノズル１６からの平均
酸素濃度を２６．５％にして３〜８時間にわたり供給し
た。この場合は、羽口１２の燃焼灰の付着物２５は略完
全に除去され（ａ）に示すように初期の状態にすること
ができ、熱風の供給量を１８０Ｎｍ3 ／（分・羽口）に
回復でき、しかも、羽口１２の先端の温度の上昇値は１
℃以下であった。このように、微粉炭の吹き込みを停止
して、酸素富化気体を羽口１２内に吹き込みノズル１６
から供給することにより、微粉炭の燃焼灰中に含まれる
未燃焼の固定炭素を利用して、付着物２５をその燃焼消
化と燃焼にともなう溶融とによって極めて容易に除去す
ることができる。しかし、燃焼灰の付着物２５は、微粉
炭の供給と同時に酸素富化気体を吹き込みノズル１６か
ら供給すると、羽口１２内の微粉炭の燃焼率が高くなり
燃焼によって生成する燃焼灰がより付着する。
で、熱風の供給を１２０Ｎｍ3 ／（分・羽口）の条件と
し、微粉炭の供給を停止し、吹き込みノズル１６に酸素
富化気体供給管２１のコック弁２２を開いて酸素富化気
体として酸素を微粉炭供給管１８から羽口１２に供給し
た場合と、単に微粉炭供給管１８から吹き込みノズル１
６を経て羽口１２に空気を供給した場合とを実施して付
着物２５の状態を比較した。まず、燃焼灰の付着物２５
が（ｃ）の状態で、単に微粉炭供給管１８から吹き込み
ノズル１６を経て羽口１２に微粉炭の搬送気体である空
気を６０Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）増量して、３〜８時間
にわたり供給した場合は（ｄ）に示すように、燃焼灰の
付着物２５は減少せず、逆に増加して、熱風の供給も１
００Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下した。一方、燃焼灰の
付着物２５が（ｃ）の状態で、微粉炭の供給を停止して
微粉炭の搬送気体である空気の他に酸素を５０Ｎｍ3 ／
（Ｈｒ・羽口）供給して吹き込みノズル１６からの平均
酸素濃度を２６．５％にして３〜８時間にわたり供給し
た。この場合は、羽口１２の燃焼灰の付着物２５は略完
全に除去され（ａ）に示すように初期の状態にすること
ができ、熱風の供給量を１８０Ｎｍ3 ／（分・羽口）に
回復でき、しかも、羽口１２の先端の温度の上昇値は１
℃以下であった。このように、微粉炭の吹き込みを停止
して、酸素富化気体を羽口１２内に吹き込みノズル１６
から供給することにより、微粉炭の燃焼灰中に含まれる
未燃焼の固定炭素を利用して、付着物２５をその燃焼消
化と燃焼にともなう溶融とによって極めて容易に除去す
ることができる。しかし、燃焼灰の付着物２５は、微粉
炭の供給と同時に酸素富化気体を吹き込みノズル１６か
ら供給すると、羽口１２内の微粉炭の燃焼率が高くなり
燃焼によって生成する燃焼灰がより付着する。
【００１１】また、ブロー管１３から羽口１２に供給さ
れる熱風中に酸素を富化して酸素濃度を空気よりも高く
することで、燃焼灰の付着物２５の溶融除去を図っても
前述と同様の問題に加えて、羽口１２の先端の温度が上
昇して羽口１２の磨耗や溶損による寿命の低下となる。
これ等の理由から微粉炭の吹き込みを併用することな
く、一旦微粉炭の吹き込みを停止して、酸素富化気体を
吹き込みノズル１６に供給することで、未燃焼の固定炭
素を含んだ付着物２５を燃焼により容易に除去できる。
この酸素富化気体は、微粉炭の吹き込みの搬送に用いる
気体と別系統から供給される酸素富化気体の両方の混合
気体である。ここで、酸素富化気体としては、酸素ある
いは酸素を予め富化した空気を用い、その供給の方法も
別系統から各々を供給して微粉炭供給管１８あるいは吹
き込みノズル１６の元部近傍で混合するか、又はいずれ
かの１系統から所定酸素濃度の酸素富化気体を吹き込み
ノズル１６に供給することができる。
れる熱風中に酸素を富化して酸素濃度を空気よりも高く
することで、燃焼灰の付着物２５の溶融除去を図っても
前述と同様の問題に加えて、羽口１２の先端の温度が上
昇して羽口１２の磨耗や溶損による寿命の低下となる。
これ等の理由から微粉炭の吹き込みを併用することな
く、一旦微粉炭の吹き込みを停止して、酸素富化気体を
吹き込みノズル１６に供給することで、未燃焼の固定炭
素を含んだ付着物２５を燃焼により容易に除去できる。
この酸素富化気体は、微粉炭の吹き込みの搬送に用いる
気体と別系統から供給される酸素富化気体の両方の混合
気体である。ここで、酸素富化気体としては、酸素ある
いは酸素を予め富化した空気を用い、その供給の方法も
別系統から各々を供給して微粉炭供給管１８あるいは吹
き込みノズル１６の元部近傍で混合するか、又はいずれ
かの１系統から所定酸素濃度の酸素富化気体を吹き込み
ノズル１６に供給することができる。
【００１２】
【実施例】次に、本発明の一実施の形態に係る微粉炭の
高炉内吹き込み方法の実施例について説明する。まず、
羽口１２に送風管１４からブロー管１３を介して、約１
２００℃の空気を主体とし、一部酸素及び蒸気を含有し
た熱風を１３０〜１３８Ｎｍ3 ／（分・羽口）供給し
た。一方、１８０Ｋｇ／（溶銑トン）の微粉炭を１２５
Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空気を用いて気体搬送して微
粉炭供給管１８から吹き込みノズル１６を介して羽口１
２内に吹き込んだ。この状態で１０日間吹き込みを継続
した。その結果、表１に示すように、実施例１では送風
支管１５の熱風量が付着物２５による圧損抵抗から７５
Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下した。この時に微粉炭の吹
き込みを停止し、微粉炭供給管１８から１００Ｎｍ3 ／
（Ｈｒ・羽口）の空気と微粉炭供給管１８に設けた酸素
富化気体供給管２１から５０Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の
酸素を吹き込みノズル１６に供給して、５時間にわたり
羽口１２内に吹き込んだ。この時の気体の酸素濃度は平
均４７．３％とした。その結果、閉鎖状態が改善されて
熱風を１３０Ｎｍ3 ／（分・羽口）に回復でき、羽口１
２の損耗指標である羽口先端温度指数も後述する従来例
を指数１とした場合に対して０．８であり、微粉炭供給
量の減少もなく、熱風量、羽口損耗共に良好であった。
また、実施例２では、送風支管１５の熱風量が付着物２
５による圧損抵抗により１１０Ｎｍ3 ／（分・羽口）と
低下したので、微粉炭の吹き込みを停止し、微粉炭供給
管１８から１００Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空気と微粉
炭供給管１８に設けた酸素富化気体供給管２１から５０
Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の酸素を吹き込みノズル１６に
供給して３時間にわたり羽口１２内に吹き込んだ。この
時の平均の気体の酸素濃度は４７．３％とした。その結
果、閉鎖状態が改善されて熱風量を１３８Ｎｍ3 ／（分
・羽口）に回復でき、前述の実施例１と同様の効果が得
られた。
高炉内吹き込み方法の実施例について説明する。まず、
羽口１２に送風管１４からブロー管１３を介して、約１
２００℃の空気を主体とし、一部酸素及び蒸気を含有し
た熱風を１３０〜１３８Ｎｍ3 ／（分・羽口）供給し
た。一方、１８０Ｋｇ／（溶銑トン）の微粉炭を１２５
Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空気を用いて気体搬送して微
粉炭供給管１８から吹き込みノズル１６を介して羽口１
２内に吹き込んだ。この状態で１０日間吹き込みを継続
した。その結果、表１に示すように、実施例１では送風
支管１５の熱風量が付着物２５による圧損抵抗から７５
Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下した。この時に微粉炭の吹
き込みを停止し、微粉炭供給管１８から１００Ｎｍ3 ／
（Ｈｒ・羽口）の空気と微粉炭供給管１８に設けた酸素
富化気体供給管２１から５０Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の
酸素を吹き込みノズル１６に供給して、５時間にわたり
羽口１２内に吹き込んだ。この時の気体の酸素濃度は平
均４７．３％とした。その結果、閉鎖状態が改善されて
熱風を１３０Ｎｍ3 ／（分・羽口）に回復でき、羽口１
２の損耗指標である羽口先端温度指数も後述する従来例
を指数１とした場合に対して０．８であり、微粉炭供給
量の減少もなく、熱風量、羽口損耗共に良好であった。
また、実施例２では、送風支管１５の熱風量が付着物２
５による圧損抵抗により１１０Ｎｍ3 ／（分・羽口）と
低下したので、微粉炭の吹き込みを停止し、微粉炭供給
管１８から１００Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空気と微粉
炭供給管１８に設けた酸素富化気体供給管２１から５０
Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の酸素を吹き込みノズル１６に
供給して３時間にわたり羽口１２内に吹き込んだ。この
時の平均の気体の酸素濃度は４７．３％とした。その結
果、閉鎖状態が改善されて熱風量を１３８Ｎｍ3 ／（分
・羽口）に回復でき、前述の実施例１と同様の効果が得
られた。
【００１３】
【表１】
【００１４】更に、比較例１は１８０Ｋｇ／（溶銑ト
ン）の微粉炭を吹き込み中に付着物２５の生成により熱
風が７５Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下したので、酸素濃
度を高めることなく１２５Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空
気を用いて微粉炭の吹き込みを継続した場合であり、付
着物２５の生成により羽口１２が閉鎖し、羽口１２の取
り替えを行った。また、従来例は送風支管１５から供給
する熱風の酸素濃度を３０％にして送風支管１５から常
時供給して微粉炭の羽口１２内の燃焼率を所定値にした
場合であり、付着物２５が成長して圧損抵抗により送風
支管１５の熱風が７０Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下し
た。更に、熱風の酸素濃度に起因して羽口１２の損耗指
標である羽口先端温度指数が１．０となり羽口１２の損
耗及び熱風量の減量から炉況が不安定となった。以上、
本発明の一実施の形態について説明したが、これ以外に
おいても本発明の要旨を逸脱しない範囲を含むものであ
る。なお、酸素富化気体の供給を送風支管１５の熱風量
あるいは圧損値に予め基準値を設けて、この基準値にも
とづいて酸素富化気体のコック弁２２を自動制御しても
良く、また、酸素富化気体の供給タイミングとしても所
定間隔で一定時間行うかあるいは付着物の状態に応じて
その必要な時に行うこともできる。
ン）の微粉炭を吹き込み中に付着物２５の生成により熱
風が７５Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下したので、酸素濃
度を高めることなく１２５Ｎｍ3 ／（Ｈｒ・羽口）の空
気を用いて微粉炭の吹き込みを継続した場合であり、付
着物２５の生成により羽口１２が閉鎖し、羽口１２の取
り替えを行った。また、従来例は送風支管１５から供給
する熱風の酸素濃度を３０％にして送風支管１５から常
時供給して微粉炭の羽口１２内の燃焼率を所定値にした
場合であり、付着物２５が成長して圧損抵抗により送風
支管１５の熱風が７０Ｎｍ3 ／（分・羽口）と低下し
た。更に、熱風の酸素濃度に起因して羽口１２の損耗指
標である羽口先端温度指数が１．０となり羽口１２の損
耗及び熱風量の減量から炉況が不安定となった。以上、
本発明の一実施の形態について説明したが、これ以外に
おいても本発明の要旨を逸脱しない範囲を含むものであ
る。なお、酸素富化気体の供給を送風支管１５の熱風量
あるいは圧損値に予め基準値を設けて、この基準値にも
とづいて酸素富化気体のコック弁２２を自動制御しても
良く、また、酸素富化気体の供給タイミングとしても所
定間隔で一定時間行うかあるいは付着物の状態に応じて
その必要な時に行うこともできる。
【００１５】
【発明の効果】請求項１及び請求項２記載の微粉炭の高
炉内吹き込み方法は、微粉炭を気体搬送して高炉の羽口
から炉内に吹き込む微粉炭の高炉内吹き込み方法におい
て、微粉炭の吹き込みと、微粉炭の吹き込みを停止して
酸素富化気体の吹き込みとを交互に行うので、微粉炭の
吹き込みにより生成した付着物を燃焼して除去し、羽口
の詰まりを防止することができる。また、羽口の詰まり
防止により、微粉炭の吹き込み量に制限がなく、送風抵
抗の増加に伴う熱風の減少や高炉の円周方向の送風バラ
ンスの変動及び操業の不安定化等が防止できる。
炉内吹き込み方法は、微粉炭を気体搬送して高炉の羽口
から炉内に吹き込む微粉炭の高炉内吹き込み方法におい
て、微粉炭の吹き込みと、微粉炭の吹き込みを停止して
酸素富化気体の吹き込みとを交互に行うので、微粉炭の
吹き込みにより生成した付着物を燃焼して除去し、羽口
の詰まりを防止することができる。また、羽口の詰まり
防止により、微粉炭の吹き込み量に制限がなく、送風抵
抗の増加に伴う熱風の減少や高炉の円周方向の送風バラ
ンスの変動及び操業の不安定化等が防止できる。
【００１６】特に請求項２記載の微粉炭の高炉内吹き込
み方法は前記酸素富化気体の酸素濃度が２５％〜６０％
であるので、付着した燃焼灰の溶融を迅速に行うと共
に、羽口先端の温度の上昇を最小値に抑制して、羽口の
溶損及び損耗を防止して羽口寿命の向上が達成できる。
み方法は前記酸素富化気体の酸素濃度が２５％〜６０％
であるので、付着した燃焼灰の溶融を迅速に行うと共
に、羽口先端の温度の上昇を最小値に抑制して、羽口の
溶損及び損耗を防止して羽口寿命の向上が達成できる。
【図１】本発明の一実施の形態に係る微粉炭の吹き込み
装置の全体概略図である。
装置の全体概略図である。
【図２】微粉炭の吹き込みにより羽口の内側に燃焼灰が
付着する状態を表す図である。
付着する状態を表す図である。
１０ 微粉炭の吹き込み装置 １１ 高炉炉体 １２ 羽口 １３ ブロー管 １４ 送風管 １５ 送風支管 １６ 吹き込みノズル １７ ノズル挿
入口 １８ 微粉炭供給管 １９ 開閉弁 ２０ フレキシブルホース ２１ 酸素富化
気体供給管 ２２ コック弁 ２３ 逆止弁 ２４ 流量計 ２５ 付着物
入口 １８ 微粉炭供給管 １９ 開閉弁 ２０ フレキシブルホース ２１ 酸素富化
気体供給管 ２２ コック弁 ２３ 逆止弁 ２４ 流量計 ２５ 付着物
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山品 哲男 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 微粉炭を気体搬送して高炉の羽口から炉
内に吹き込む微粉炭の高炉内吹き込み方法において、前
記微粉炭の吹き込みと、前記微粉炭の吹き込みを停止し
て酸素富化気体の吹き込みとを交互に行うことを特徴と
する微粉炭の高炉内吹き込み方法。 - 【請求項２】 前記酸素富化気体の酸素濃度が２５％〜
６０％であることを特徴とする請求項１記載の微粉炭の
高炉内吹き込み方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22081997A JPH1150113A (ja) | 1997-08-02 | 1997-08-02 | 微粉炭の高炉内吹き込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22081997A JPH1150113A (ja) | 1997-08-02 | 1997-08-02 | 微粉炭の高炉内吹き込み方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150113A true JPH1150113A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16757060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22081997A Withdrawn JPH1150113A (ja) | 1997-08-02 | 1997-08-02 | 微粉炭の高炉内吹き込み方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1150113A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011102439A (ja) * | 2000-08-10 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | 微粉炭の多量吹込みによる高炉操業方法 |
| WO2014045949A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 三菱重工業株式会社 | スラグ除去装置及びスラグ除去方法 |
| WO2014045947A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 三菱重工業株式会社 | スラグ除去装置 |
-
1997
- 1997-08-02 JP JP22081997A patent/JPH1150113A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011102439A (ja) * | 2000-08-10 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | 微粉炭の多量吹込みによる高炉操業方法 |
| WO2014045949A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 三菱重工業株式会社 | スラグ除去装置及びスラグ除去方法 |
| WO2014045947A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 三菱重工業株式会社 | スラグ除去装置 |
| JP2014062293A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラグ除去装置及びスラグ除去方法 |
| JP2014062289A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラグ除去装置 |
| CN104411839A (zh) * | 2012-09-20 | 2015-03-11 | 三菱重工业株式会社 | 炉渣去除装置 |
| CN104641003A (zh) * | 2012-09-20 | 2015-05-20 | 三菱重工业株式会社 | 炉渣除去装置及炉渣除去方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041005 |