JPH1144081A - 配管用床下地材の製造方法 - Google Patents
配管用床下地材の製造方法Info
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- JPH1144081A JPH1144081A JP20172397A JP20172397A JPH1144081A JP H1144081 A JPH1144081 A JP H1144081A JP 20172397 A JP20172397 A JP 20172397A JP 20172397 A JP20172397 A JP 20172397A JP H1144081 A JPH1144081 A JP H1144081A
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- JP
- Japan
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- piping
- olefin
- mold
- thickness
- resin foam
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- Floor Finish (AREA)
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 運搬が容易であるオレフィン系樹脂発泡体か
らなる配管用床下地材が、寸法精度よく得られる配管用
床下地材の製造方法を提供する。 【解決手段】 平板状表面に配管用溝を形成するための
凸状部を有する上型と平板状底面を有する下型とからな
る一対の金型に、発泡倍率５〜２５ｃｃ／ｇであり、且
つ、厚さがその仕上がり厚さの１．０〜１．４倍である
オレフィン系樹脂発泡体を挿填し、該オレフィン系樹脂
発泡体の融点以上の温度に加熱し、加圧することを特徴
とする配管用床下地材の製造方法。
らなる配管用床下地材が、寸法精度よく得られる配管用
床下地材の製造方法を提供する。 【解決手段】 平板状表面に配管用溝を形成するための
凸状部を有する上型と平板状底面を有する下型とからな
る一対の金型に、発泡倍率５〜２５ｃｃ／ｇであり、且
つ、厚さがその仕上がり厚さの１．０〜１．４倍である
オレフィン系樹脂発泡体を挿填し、該オレフィン系樹脂
発泡体の融点以上の温度に加熱し、加圧することを特徴
とする配管用床下地材の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、配管用床下地材の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、温水式床暖房等の配管用床下地材
は、発泡ポリエチレンや硬質ウレタンフォーム等のプラ
スチック発泡体や合板等の板状体に、配管用の溝を穿設
して作製されていた。しかし、発泡ポリエチレンによる
配管用床下地材は、上記の如く、工場生産された発泡板
状体にそのまま溝をルータ加工して使用するものであ
り、その厚さの精度が１０％程度と悪いので、熱効率を
低下させたり、或いは配管の納まりが悪くなるおそれが
あり、硬質ウレタンフォームは、強度的に脆く、大面積
の板状体を運搬したり施工中に移動したりする間に、隅
部が欠けたり、割れたりして、運搬性や施工性に問題が
あり、又、合板は、重量がかさむため、作業者の負担が
大きく、やはり運搬性や施工性に問題が残る。
は、発泡ポリエチレンや硬質ウレタンフォーム等のプラ
スチック発泡体や合板等の板状体に、配管用の溝を穿設
して作製されていた。しかし、発泡ポリエチレンによる
配管用床下地材は、上記の如く、工場生産された発泡板
状体にそのまま溝をルータ加工して使用するものであ
り、その厚さの精度が１０％程度と悪いので、熱効率を
低下させたり、或いは配管の納まりが悪くなるおそれが
あり、硬質ウレタンフォームは、強度的に脆く、大面積
の板状体を運搬したり施工中に移動したりする間に、隅
部が欠けたり、割れたりして、運搬性や施工性に問題が
あり、又、合板は、重量がかさむため、作業者の負担が
大きく、やはり運搬性や施工性に問題が残る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、叙上の事実
に鑑みなされたものであって、その目的とするところ
は、運搬が容易であるオレフィン系樹脂発泡体からなる
配管用床下地材が、寸法精度よく得られる配管用床下地
材の製造方法を提供することにある。
に鑑みなされたものであって、その目的とするところ
は、運搬が容易であるオレフィン系樹脂発泡体からなる
配管用床下地材が、寸法精度よく得られる配管用床下地
材の製造方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、平板状表面に
配管用溝を形成するための凸状部を有する上型と平板状
底面を有する下型とからなる一対の金型に、発泡倍率５
〜２５ｃｃ／ｇであり、且つ、厚さがその仕上がり厚さ
の１．０〜１．４倍であるオレフィン系樹脂発泡体を挿
填し、該オレフィン系樹脂発泡体の融点以上の温度に加
熱し、加圧することを特徴とする配管用床下地材の製造
方法をその要旨とするものである。
配管用溝を形成するための凸状部を有する上型と平板状
底面を有する下型とからなる一対の金型に、発泡倍率５
〜２５ｃｃ／ｇであり、且つ、厚さがその仕上がり厚さ
の１．０〜１．４倍であるオレフィン系樹脂発泡体を挿
填し、該オレフィン系樹脂発泡体の融点以上の温度に加
熱し、加圧することを特徴とする配管用床下地材の製造
方法をその要旨とするものである。
【０００５】以下、図面を参照しながら本発明を詳細に
説明する。本発明で用いられる金型は、平板状表面に配
管用溝を形成するための凸状部を有する上型と平板状底
面を有する下型とからなる一対の金型であれば特に限定
されるものではないが、例えば、図１に示されるよう
に、平板状表面１１１に配管用溝を形成するための凸状
部１１２を有する上型１１と、平板状底面１２１と側板
１２２とを有する箱状の下型１２とからなる一対の金型
１であってもよく、又、図２に示されるように、平板状
表面３１１に配管用溝を形成するための凸状部３１２を
有する上型３１と、平板状表面３２１を有する下型３２
とからなる金型３であってもよい。
説明する。本発明で用いられる金型は、平板状表面に配
管用溝を形成するための凸状部を有する上型と平板状底
面を有する下型とからなる一対の金型であれば特に限定
されるものではないが、例えば、図１に示されるよう
に、平板状表面１１１に配管用溝を形成するための凸状
部１１２を有する上型１１と、平板状底面１２１と側板
１２２とを有する箱状の下型１２とからなる一対の金型
１であってもよく、又、図２に示されるように、平板状
表面３１１に配管用溝を形成するための凸状部３１２を
有する上型３１と、平板状表面３２１を有する下型３２
とからなる金型３であってもよい。
【０００６】図２に示される金型３によって得られる成
形体は、配管用床下地材４１の側壁が成形屑４２と連な
ったままであるので、上記成形体が冷却固定された後、
クランプ装置５で掴持された両側部の成形屑４２部分を
切断具によって切除し、所定寸法に裁断された配管用床
下地材４１が作製される。
形体は、配管用床下地材４１の側壁が成形屑４２と連な
ったままであるので、上記成形体が冷却固定された後、
クランプ装置５で掴持された両側部の成形屑４２部分を
切断具によって切除し、所定寸法に裁断された配管用床
下地材４１が作製される。
【０００７】上記の配管用溝を形成するための凸状部
は、上記溝内に配管が可及的密接して配設され得るもの
であれば特に限定されるものではないが、例えば、配設
される配管の外径より約１０％大きい外径のアルミニウ
ム製円柱状体が配設される配管の経路に沿って平板状表
面に形成されてもよい。このように形成された金型を用
いて後述のように圧縮成形すると、オレフィン系樹脂発
泡体の表面に形成される配管用溝は、上記凸状部の外壁
に沿って成形され、該溝から配管が飛び出したりするこ
となく納まりよく固定されるので、施工が捗り、且つ、
美麗な仕上がりを示す。
は、上記溝内に配管が可及的密接して配設され得るもの
であれば特に限定されるものではないが、例えば、配設
される配管の外径より約１０％大きい外径のアルミニウ
ム製円柱状体が配設される配管の経路に沿って平板状表
面に形成されてもよい。このように形成された金型を用
いて後述のように圧縮成形すると、オレフィン系樹脂発
泡体の表面に形成される配管用溝は、上記凸状部の外壁
に沿って成形され、該溝から配管が飛び出したりするこ
となく納まりよく固定されるので、施工が捗り、且つ、
美麗な仕上がりを示す。
【０００８】上記金型１及び３の衝合部ないしは圧縮時
における間隙は、好ましくは＋０．１〜０．５ｍｍ（図
１においては、矢印でその位置を示すが、図２において
は、後述するライナーによって平板状表面３１１と３２
１間に、形成される各種製品厚さがこれに加わる）とな
るように設備される。上記金型１及び３の衝合部におけ
る間隙が＋０．１ｍｍ未満では、金型製作ないしは組立
上の精度から製品寸法（配管用溝を除く表裏平板状表面
間の厚さを指す。以下同じ。）が標準寸法よりマイナス
となるおそれがあり、０．５ｍｍを超えると製品寸法が
標準寸法より大きくなり過ぎ、製品規格を外れるおそれ
がある。
における間隙は、好ましくは＋０．１〜０．５ｍｍ（図
１においては、矢印でその位置を示すが、図２において
は、後述するライナーによって平板状表面３１１と３２
１間に、形成される各種製品厚さがこれに加わる）とな
るように設備される。上記金型１及び３の衝合部におけ
る間隙が＋０．１ｍｍ未満では、金型製作ないしは組立
上の精度から製品寸法（配管用溝を除く表裏平板状表面
間の厚さを指す。以下同じ。）が標準寸法よりマイナス
となるおそれがあり、０．５ｍｍを超えると製品寸法が
標準寸法より大きくなり過ぎ、製品規格を外れるおそれ
がある。
【０００９】本発明で用いられるオレフィン系樹脂発泡
体は、特に限定されるものではないが、架橋されたもの
が好ましい。上記オレフィン系樹脂発泡体の架橋の度合
いはゲル分率で表されるが、好ましくは２０〜７０％で
ある。上記オレフィン系樹脂発泡体のゲル分率が２０％
未満では、耐熱性が十分に得られず、又、７０％を超え
ると、所望の形状の溝が得られにくくなる。
体は、特に限定されるものではないが、架橋されたもの
が好ましい。上記オレフィン系樹脂発泡体の架橋の度合
いはゲル分率で表されるが、好ましくは２０〜７０％で
ある。上記オレフィン系樹脂発泡体のゲル分率が２０％
未満では、耐熱性が十分に得られず、又、７０％を超え
ると、所望の形状の溝が得られにくくなる。
【００１０】これらのオレフィン系樹脂発泡体は、オレ
フィン系樹脂に、その分解温度がその溶融温度よりも高
い、例えば、アゾジカルボンアミド、ヒドラゾジカルボ
ンアミド、アゾジカルボン酸アミド、アゾジカルボン酸
バリウム塩、ジニトロソペンタエチレンテトラミン、ニ
トロソグアニジン、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスル
ホニルセミカルバジド等の発泡剤を添加した発泡性オレ
フィン系樹脂組成物を押出して得られるシートを、必要
に応じて、化学架橋剤によって架橋し、もしくは電子線
のような電離性放射線の照射によって架橋した後、上記
発泡剤の分解温度以上の温度に加熱して発泡させて得ら
れる。
フィン系樹脂に、その分解温度がその溶融温度よりも高
い、例えば、アゾジカルボンアミド、ヒドラゾジカルボ
ンアミド、アゾジカルボン酸アミド、アゾジカルボン酸
バリウム塩、ジニトロソペンタエチレンテトラミン、ニ
トロソグアニジン、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスル
ホニルセミカルバジド等の発泡剤を添加した発泡性オレ
フィン系樹脂組成物を押出して得られるシートを、必要
に応じて、化学架橋剤によって架橋し、もしくは電子線
のような電離性放射線の照射によって架橋した後、上記
発泡剤の分解温度以上の温度に加熱して発泡させて得ら
れる。
【００１１】上記オレフィン系樹脂発泡体の発泡倍率
は、５〜２５ｃｃ／ｇである。上記オレフィン系樹脂発
泡体の発泡倍率が５ｃｃ／ｇ未満では、十分な断熱性が
得られ難く、２５ｃｃ／ｇを超えると、圧縮強度が低下
し、配管用溝に配管を変形なく支持することが難しくな
るので上記発泡倍率の範囲に限定される。
は、５〜２５ｃｃ／ｇである。上記オレフィン系樹脂発
泡体の発泡倍率が５ｃｃ／ｇ未満では、十分な断熱性が
得られ難く、２５ｃｃ／ｇを超えると、圧縮強度が低下
し、配管用溝に配管を変形なく支持することが難しくな
るので上記発泡倍率の範囲に限定される。
【００１２】上記オレフィン系樹脂発泡体は、上型３１
と下型３２とからなる一対の金型３に挿填され、該オレ
フィン系樹脂発泡体の融点以上の温度に加熱し加圧され
てオレフィン系樹脂発泡体の一面に配管用溝が形成され
る。上記金型に挿填されるオレフィン系樹脂発泡体の厚
さは、その仕上がり厚さの１．０〜１．４倍である。上
記オレフィン系樹脂発泡体の厚さが、その仕上がり厚さ
の１．０倍未満では、配管用床下地材の必要厚さを得る
ことが難しく、従って、配管用溝を完全に形成すること
が難しいため十分な断熱性が得られ難く、１．４倍を超
えると、オレフィン系樹脂発泡体の一面の配管用溝付近
の嵩密度が高まり十分な断熱性が得られ難くなるので上
記厚さの範囲に限定される。
と下型３２とからなる一対の金型３に挿填され、該オレ
フィン系樹脂発泡体の融点以上の温度に加熱し加圧され
てオレフィン系樹脂発泡体の一面に配管用溝が形成され
る。上記金型に挿填されるオレフィン系樹脂発泡体の厚
さは、その仕上がり厚さの１．０〜１．４倍である。上
記オレフィン系樹脂発泡体の厚さが、その仕上がり厚さ
の１．０倍未満では、配管用床下地材の必要厚さを得る
ことが難しく、従って、配管用溝を完全に形成すること
が難しいため十分な断熱性が得られ難く、１．４倍を超
えると、オレフィン系樹脂発泡体の一面の配管用溝付近
の嵩密度が高まり十分な断熱性が得られ難くなるので上
記厚さの範囲に限定される。
【００１３】上記オレフィン系樹脂発泡体は、配管用溝
を形成するために該オレフィン系樹脂発泡体の融点以上
の温度に加熱される。上記加熱手段は特に限定されるも
のではないが、例えば、図１に示される上下金型１１及
び１２内に、上記オレフィン系樹脂発泡体を所定寸法に
裁断して挿填し、金型を誘電加熱、誘導加熱等の適宜加
熱方法で加熱する方法、図３に示すように両側端をクラ
ンプ装置５、５で掴持し、オレフィン系樹脂発泡体４の
表裏両面より熱風循環加熱、赤外線加熱等で加熱する方
法等が挙げられる。オレフィン系樹脂発泡体の加熱温度
は、用いられるオレフィン系樹脂の種類や、架橋による
ゲル分率等によって適宜設定されるが、一般に１２０〜
２００℃の範囲の温度が用いられる。
を形成するために該オレフィン系樹脂発泡体の融点以上
の温度に加熱される。上記加熱手段は特に限定されるも
のではないが、例えば、図１に示される上下金型１１及
び１２内に、上記オレフィン系樹脂発泡体を所定寸法に
裁断して挿填し、金型を誘電加熱、誘導加熱等の適宜加
熱方法で加熱する方法、図３に示すように両側端をクラ
ンプ装置５、５で掴持し、オレフィン系樹脂発泡体４の
表裏両面より熱風循環加熱、赤外線加熱等で加熱する方
法等が挙げられる。オレフィン系樹脂発泡体の加熱温度
は、用いられるオレフィン系樹脂の種類や、架橋による
ゲル分率等によって適宜設定されるが、一般に１２０〜
２００℃の範囲の温度が用いられる。
【００１４】オレフィン系樹脂発泡体の上記圧縮成形
は、用いられる金型の種類に応じて適宜手段が採られる
が、例えば、図１に示される金型１を用いる場合、オレ
フィン系樹脂発泡体を装填した金型１は、オレフィン系
樹脂発泡体と共に加熱され、オレフィン系樹脂発泡体と
共に冷却されるて圧縮成形される。又、図３に示すよう
に、両側端を掴持されてその表裏両面が加熱されたオレ
フィン系樹脂発泡体４は、表面温度１０〜６０℃に制御
された上下両金型３１及び３２間に挿填され、図２に示
すように圧縮成形される。
は、用いられる金型の種類に応じて適宜手段が採られる
が、例えば、図１に示される金型１を用いる場合、オレ
フィン系樹脂発泡体を装填した金型１は、オレフィン系
樹脂発泡体と共に加熱され、オレフィン系樹脂発泡体と
共に冷却されるて圧縮成形される。又、図３に示すよう
に、両側端を掴持されてその表裏両面が加熱されたオレ
フィン系樹脂発泡体４は、表面温度１０〜６０℃に制御
された上下両金型３１及び３２間に挿填され、図２に示
すように圧縮成形される。
【００１５】上記金型３の表面温度を１０℃未満に制御
することは、技術的には可能であり、冷却による上記圧
縮成形の成形サイクルを短縮するという効果はあるが、
金型の表面温度をこうした低温に保持するためには莫大
な冷凍設備を必要とし経済的ではない。又、上記金型３
の表面温度が６０℃を超えると、上記圧縮成形の成形サ
イクルを短縮するという効果が低下してしまう。
することは、技術的には可能であり、冷却による上記圧
縮成形の成形サイクルを短縮するという効果はあるが、
金型の表面温度をこうした低温に保持するためには莫大
な冷凍設備を必要とし経済的ではない。又、上記金型３
の表面温度が６０℃を超えると、上記圧縮成形の成形サ
イクルを短縮するという効果が低下してしまう。
【００１６】表面温度を１０〜６０℃に制御された上下
両金型３１及び３２を用いる圧縮成形において、上記配
管用溝を形成するための凸状部３１２のみを、上記平板
状表面３１１の温度より２０〜５０℃高い温度に加熱す
ることによって、成形抵抗を小さくするようなされても
よい。上記配管用溝を形成するための凸状部３１２の温
度が、平板状表面３１１の温度より＋２０℃未満である
と、加熱による成形抵抗を小さくするという効果が充分
に現出せず、又、＋５０℃を超えると上記配管用溝にお
ける冷却速度が低下し、成形サイクル短縮という生産性
向上の効果が得難くなる。
両金型３１及び３２を用いる圧縮成形において、上記配
管用溝を形成するための凸状部３１２のみを、上記平板
状表面３１１の温度より２０〜５０℃高い温度に加熱す
ることによって、成形抵抗を小さくするようなされても
よい。上記配管用溝を形成するための凸状部３１２の温
度が、平板状表面３１１の温度より＋２０℃未満である
と、加熱による成形抵抗を小さくするという効果が充分
に現出せず、又、＋５０℃を超えると上記配管用溝にお
ける冷却速度が低下し、成形サイクル短縮という生産性
向上の効果が得難くなる。
【００１７】図２に示される金型３によって配管用床下
地材４１が圧縮成形される場合、配管用床下地材４１の
厚さは、加熱されたオレフィン系樹脂発泡体４を掴持す
る両側に隣合う辺々、即ちオレフィン系樹脂発泡体の流
れ方向の両側端付近に、配管用床下地材の製品規格毎に
作製されているライナー（図示せず）を上下金型１及び
３間に挿入して成形型窩を形成して圧縮成形される。
地材４１が圧縮成形される場合、配管用床下地材４１の
厚さは、加熱されたオレフィン系樹脂発泡体４を掴持す
る両側に隣合う辺々、即ちオレフィン系樹脂発泡体の流
れ方向の両側端付近に、配管用床下地材の製品規格毎に
作製されているライナー（図示せず）を上下金型１及び
３間に挿入して成形型窩を形成して圧縮成形される。
【００１８】又、図２に示される金型３によって配管用
床下地材４１を圧縮成形するに際して、上記上下両金型
３１及び３２の支持、圧縮圧の伝達は、特に限定される
ものではないが、例えば、下型３２は、１００ｍｍφ×
１０ｋｇｆ／ｃｍ2 の油圧シリンダー６が用いられ、上
型３１は、１００ｍｍφ×５ｋｇｆ／ｃｍ2 のエアシリ
ンダー７によって圧縮及び金型の開閉をなさしめる支
持、圧縮機構が用いられる。
床下地材４１を圧縮成形するに際して、上記上下両金型
３１及び３２の支持、圧縮圧の伝達は、特に限定される
ものではないが、例えば、下型３２は、１００ｍｍφ×
１０ｋｇｆ／ｃｍ2 の油圧シリンダー６が用いられ、上
型３１は、１００ｍｍφ×５ｋｇｆ／ｃｍ2 のエアシリ
ンダー７によって圧縮及び金型の開閉をなさしめる支
持、圧縮機構が用いられる。
【００１９】このように作製された配管用床下地材４１
の配管用溝８に床暖房用配管９を一部装着した状態を図
４に示す。
の配管用溝８に床暖房用配管９を一部装着した状態を図
４に示す。
【００２０】本発明の配管用床下地材の製造方法は、叙
上の如く、発泡倍率５〜２５ｃｃ／ｇであるオレフィン
系樹脂発泡体を配管用溝を形成するための凸状部を有す
る上型と平板状表面を有する下型とからなる一対の金型
に挿填するに際し、その厚さを仕上がり厚さの１．０〜
１．４倍とすることによって、加熱圧縮成形されるオレ
フィン系樹脂発泡体に成形歪みを残すことなく、厚さ９
〜２０ｍｍの製品にあって−０〜＋０．３ｍｍという厳
しい規格に対しても、寸法精度よく加圧成形して配管用
床下地材を効率よく製造することができる。又、得られ
る配管用床下地材は、柔軟性に富み、軽量なものである
ので、ロール状に丸めても、割れたり隅角部が欠けたり
することがなく、極めて取扱が容易なものである。
上の如く、発泡倍率５〜２５ｃｃ／ｇであるオレフィン
系樹脂発泡体を配管用溝を形成するための凸状部を有す
る上型と平板状表面を有する下型とからなる一対の金型
に挿填するに際し、その厚さを仕上がり厚さの１．０〜
１．４倍とすることによって、加熱圧縮成形されるオレ
フィン系樹脂発泡体に成形歪みを残すことなく、厚さ９
〜２０ｍｍの製品にあって−０〜＋０．３ｍｍという厳
しい規格に対しても、寸法精度よく加圧成形して配管用
床下地材を効率よく製造することができる。又、得られ
る配管用床下地材は、柔軟性に富み、軽量なものである
ので、ロール状に丸めても、割れたり隅角部が欠けたり
することがなく、極めて取扱が容易なものである。
【００２１】更に、本発明の配管用床下地材の製造方法
は、用いられる金型の表面温度を１０〜６０℃に制御
し、配管用溝を形成するための凸状部分の温度を上記表
面温度より更に２０〜５０℃高い温度に制御し、加熱さ
れた上記オレフィン系樹脂発泡体を冷間プレスと同様に
圧縮成形することによって、成形サイクルを短縮すると
共に、成形歪みの少ない配管用床下地材を寸法精度よく
製造することができる。
は、用いられる金型の表面温度を１０〜６０℃に制御
し、配管用溝を形成するための凸状部分の温度を上記表
面温度より更に２０〜５０℃高い温度に制御し、加熱さ
れた上記オレフィン系樹脂発泡体を冷間プレスと同様に
圧縮成形することによって、成形サイクルを短縮すると
共に、成形歪みの少ない配管用床下地材を寸法精度よく
製造することができる。
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を示し、更
に詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定
されるものではない。
に詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定
されるものではない。
【００２２】（実施例１〜１６）図２に示されるよう
に、背面に水冷ジャケット（図示せず）が付設された厚
さ６ｍｍ×幅１９００ｍｍ×長さ３２００ｍｍの鋼製平
板状表面３１１に、凸状部３１２として外径８．０ｍｍ
φのアルミニウム製ロッドを長さ方向に５回折返して上
記鋼製平板状表面３１１を均等に匍匐するように溶接し
た上型３１と、同様に、背面に水冷ジャケット（図示せ
ず）が付設された厚さ６ｍｍ×幅１９００ｍｍ×長さ３
２００ｍｍの平板状表面３２１を有する鋼板製の下型３
２を用い、下型３２は、１００ｍｍφ×１０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 の油圧シリンダー６によって支承され、定盤となる
ように一定位置に水平に固定された。
に、背面に水冷ジャケット（図示せず）が付設された厚
さ６ｍｍ×幅１９００ｍｍ×長さ３２００ｍｍの鋼製平
板状表面３１１に、凸状部３１２として外径８．０ｍｍ
φのアルミニウム製ロッドを長さ方向に５回折返して上
記鋼製平板状表面３１１を均等に匍匐するように溶接し
た上型３１と、同様に、背面に水冷ジャケット（図示せ
ず）が付設された厚さ６ｍｍ×幅１９００ｍｍ×長さ３
２００ｍｍの平板状表面３２１を有する鋼板製の下型３
２を用い、下型３２は、１００ｍｍφ×１０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 の油圧シリンダー６によって支承され、定盤となる
ように一定位置に水平に固定された。
【００２３】又、上型３１は下型３２と対面し、これと
平行して該上型３１の４つの隅角部に設けられたガイド
（図示せず）を摺動して上下に平行して移動し、金型の
開閉及び圧縮をなし得るように１００ｍｍφ×５ｋｇｆ
／ｃｍ2 のエアシリンダー７に連結して設置されて、金
型圧縮時、両金型の衝合わせ面のクリアランスを表１に
各々示された厚さに設定されるように、上下両金型３１
及び３２の前後の側端部間にライナー（図示せず）を挟
置して型窩を形成した一対の金型が準備された。上記上
下金型３１及び３２は、各々の水冷ジャケットに、冷凍
機を介して冷却された冷媒を循環して供給し、上下金型
３１及び３２の各表面温度を１５℃に制御した。
平行して該上型３１の４つの隅角部に設けられたガイド
（図示せず）を摺動して上下に平行して移動し、金型の
開閉及び圧縮をなし得るように１００ｍｍφ×５ｋｇｆ
／ｃｍ2 のエアシリンダー７に連結して設置されて、金
型圧縮時、両金型の衝合わせ面のクリアランスを表１に
各々示された厚さに設定されるように、上下両金型３１
及び３２の前後の側端部間にライナー（図示せず）を挟
置して型窩を形成した一対の金型が準備された。上記上
下金型３１及び３２は、各々の水冷ジャケットに、冷凍
機を介して冷却された冷媒を循環して供給し、上下金型
３１及び３２の各表面温度を１５℃に制御した。
【００２４】上記金型３の直前に設けられた加熱炉（図
示せず）において、図３に示されるように両側端をクラ
ンプ装置５にて掴持された、表１に示された各厚さを有
する幅２０００ｍｍ×長さ３０５０ｍｍの架橋ポリエチ
レン発泡体（発泡倍率１５ｃｃ／ｇ、ゲル分率４０％）
４の表裏両面から赤外線ヒーターで加熱され、該架橋発
泡ポリエチレン４の表面温度を１５０℃に加熱し、上記
上下金型３１及び３２間に挿填し圧縮成型し、表面温度
が２３℃に冷却された後、型開きして配管用床下地材を
作製した。得られた配管用床下地材を厚さ測定雰囲気に
３時間放置した後、ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠し、ダ
イヤルゲージを用いて、形成された配管用床下地材Ａの
配管用溝を除く平板状部分の厚さを、ランダムサンプリ
ング法により任意の１０点を選んで測定した。測定結果
は表１に示す。
示せず）において、図３に示されるように両側端をクラ
ンプ装置５にて掴持された、表１に示された各厚さを有
する幅２０００ｍｍ×長さ３０５０ｍｍの架橋ポリエチ
レン発泡体（発泡倍率１５ｃｃ／ｇ、ゲル分率４０％）
４の表裏両面から赤外線ヒーターで加熱され、該架橋発
泡ポリエチレン４の表面温度を１５０℃に加熱し、上記
上下金型３１及び３２間に挿填し圧縮成型し、表面温度
が２３℃に冷却された後、型開きして配管用床下地材を
作製した。得られた配管用床下地材を厚さ測定雰囲気に
３時間放置した後、ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠し、ダ
イヤルゲージを用いて、形成された配管用床下地材Ａの
配管用溝を除く平板状部分の厚さを、ランダムサンプリ
ング法により任意の１０点を選んで測定した。測定結果
は表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１に見られるように、本発明の実施例で
得られた配管用床下地材の平板状部分の厚さは、いずれ
も、１２．０ｍｍ、１０．０ｍｍ及び２０．０ｍｍの標
準厚さ−０〜＋０．３ｍｍという高い厚さ精度で、しか
も高い生産性でもって製造されていることが判る。
得られた配管用床下地材の平板状部分の厚さは、いずれ
も、１２．０ｍｍ、１０．０ｍｍ及び２０．０ｍｍの標
準厚さ−０〜＋０．３ｍｍという高い厚さ精度で、しか
も高い生産性でもって製造されていることが判る。
【００２７】
【発明の効果】本発明の配管用床下地材の製造方法は、
叙上の如く構成されているので、加熱圧縮成形されるオ
レフィン系樹脂発泡体に成形歪みを残すことなく、厚さ
９〜２０ｍｍの製品にあって−０〜＋０．３ｍｍという
厳しい規格に対しても、寸法精度よく加圧成形して配管
用床下地材を効率よく製造することができる。又、得ら
れる配管用床下地材は、柔軟性に富み、軽量なものであ
るので、ロール状に丸めても、割れたり隅角部が欠けた
りすることがなく、極めて取扱が容易なものである。
叙上の如く構成されているので、加熱圧縮成形されるオ
レフィン系樹脂発泡体に成形歪みを残すことなく、厚さ
９〜２０ｍｍの製品にあって−０〜＋０．３ｍｍという
厳しい規格に対しても、寸法精度よく加圧成形して配管
用床下地材を効率よく製造することができる。又、得ら
れる配管用床下地材は、柔軟性に富み、軽量なものであ
るので、ロール状に丸めても、割れたり隅角部が欠けた
りすることがなく、極めて取扱が容易なものである。
【００２８】更に、本発明の配管用床下地材の製造方法
は、用いられる金型の表面温度を１０〜６０℃に制御
し、配管用溝を形成するための凸状部分の温度を上記表
面温度より更に２０〜５０℃高い温度に制御し、加熱さ
れた上記オレフィン系樹脂発泡体を冷間プレスと同様に
圧縮成形することによって、成形サイクルを短縮すると
共に、成形歪みの少ない配管用床下地材を寸法精度よく
製造することができる。
は、用いられる金型の表面温度を１０〜６０℃に制御
し、配管用溝を形成するための凸状部分の温度を上記表
面温度より更に２０〜５０℃高い温度に制御し、加熱さ
れた上記オレフィン系樹脂発泡体を冷間プレスと同様に
圧縮成形することによって、成形サイクルを短縮すると
共に、成形歪みの少ない配管用床下地材を寸法精度よく
製造することができる。
【図１】本発明で用いられる金型の一例を示す断面図で
ある。
ある。
【図２】本発明で用いられる金型の他の例をその断面で
示し、これを用いて配管用床下地材を製造する一過程を
示す断面図である。
示し、これを用いて配管用床下地材を製造する一過程を
示す断面図である。
【図３】本発明で用いられる架橋ポリエチレン発泡体の
両側端をクランプ装置で掴持した状態（１）及び金型間
に挿填された状態（２）を各々示す斜視図である。
両側端をクランプ装置で掴持した状態（１）及び金型間
に挿填された状態（２）を各々示す斜視図である。
【図４】本発明の配管用床下地材の製造方法で得られた
配管用床下地材に配管を装着したものの一例を示す斜視
図である。
配管用床下地材に配管を装着したものの一例を示す斜視
図である。
１、３ 金型 １１、３１ 上型 １１１、３１１ 平板状表面 １１２、３１２ 凸状部 １２、３２ 下型 １２１ 平板状底面 ３２１ 平板状表面 １２２ 側板 ４ オレフン系樹脂発泡体 ４１ 配管用床下地材 ４２ 成形屑 ５ クランプ装置 ６ 油圧シリンダー ７ エアシリンダー ８ 配管用溝 ９ 床暖房用配管
Claims (1)
- 【請求項１】 平板状表面に配管用溝を形成するための
凸状部を有する上型と平板状底面を有する下型とからな
る一対の金型に、発泡倍率５〜２５ｃｃ／ｇであり、且
つ、厚さがその仕上がり厚さの１．０〜１．４倍である
オレフィン系樹脂発泡体を挿填し、該オレフィン系樹脂
発泡体の融点以上の温度に加熱し、加圧することを特徴
とする配管用床下地材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20172397A JPH1144081A (ja) | 1997-07-28 | 1997-07-28 | 配管用床下地材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20172397A JPH1144081A (ja) | 1997-07-28 | 1997-07-28 | 配管用床下地材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1144081A true JPH1144081A (ja) | 1999-02-16 |
Family
ID=16445873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20172397A Pending JPH1144081A (ja) | 1997-07-28 | 1997-07-28 | 配管用床下地材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1144081A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002321236A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-05 | Sekisui Chem Co Ltd | 他材料の装着溝付き熱可塑性樹脂発泡成形品の製造装置および製造方法 |
| JP2011106727A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Kyoraku Co Ltd | 床暖房パネルユニットの製造方法 |
-
1997
- 1997-07-28 JP JP20172397A patent/JPH1144081A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002321236A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-05 | Sekisui Chem Co Ltd | 他材料の装着溝付き熱可塑性樹脂発泡成形品の製造装置および製造方法 |
| JP4690575B2 (ja) * | 2001-04-25 | 2011-06-01 | 積水化学工業株式会社 | 他材料の装着溝付き熱可塑性樹脂発泡成形品の製造装置および製造方法 |
| JP2011106727A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Kyoraku Co Ltd | 床暖房パネルユニットの製造方法 |
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