JPH11351957A - 鋼構造物の音響測定方法及び装置 - Google Patents
鋼構造物の音響測定方法及び装置Info
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- JPH11351957A JPH11351957A JP15704198A JP15704198A JPH11351957A JP H11351957 A JPH11351957 A JP H11351957A JP 15704198 A JP15704198 A JP 15704198A JP 15704198 A JP15704198 A JP 15704198A JP H11351957 A JPH11351957 A JP H11351957A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 音の回折や反射，吸収（吸音）等を考慮した
音の流れや音響溜まりなどの音響特性について、鋼構造
物の実振動状態とほぼ同一の測定結果を得ることを可能
ならしめる方法及び装置を提供する。 【解決手段】 鋼構造物の実振動状態と同一の周波数特
性を有する模擬振動源により鋼構造物を加振し、前記鋼
構造物から発生する音響を、その音響が到達する空間の
複数点で、互いに交差する２方向又は３方向の音圧なら
びに粒子速度として検出し、当該検出結果に基づき特徴
周波数範囲における音響インテンシティ及びまたは音圧
を演算し、前記鋼構造物が実振動状態の場合とほぼ同一
の音響測定結果を得る。
音の流れや音響溜まりなどの音響特性について、鋼構造
物の実振動状態とほぼ同一の測定結果を得ることを可能
ならしめる方法及び装置を提供する。 【解決手段】 鋼構造物の実振動状態と同一の周波数特
性を有する模擬振動源により鋼構造物を加振し、前記鋼
構造物から発生する音響を、その音響が到達する空間の
複数点で、互いに交差する２方向又は３方向の音圧なら
びに粒子速度として検出し、当該検出結果に基づき特徴
周波数範囲における音響インテンシティ及びまたは音圧
を演算し、前記鋼構造物が実振動状態の場合とほぼ同一
の音響測定結果を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼鉄道橋等の鋼構
造物から発生する音響を測定する方法及び装置に関する
ものである。
造物から発生する音響を測定する方法及び装置に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼鉄道橋等の鋼構造物の音響測定
は、例えば列車走行時に鋼鉄道橋から発生する音響が到
達する高々数１０の空間点において、騒音レベルを測定
することにより行われてきた。
は、例えば列車走行時に鋼鉄道橋から発生する音響が到
達する高々数１０の空間点において、騒音レベルを測定
することにより行われてきた。
【０００３】また、特開平５−１１８９６５号公報によ
り、音響インテンシティプローブにより設備の異常診断
方法が開示されている。
り、音響インテンシティプローブにより設備の異常診断
方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来の技
術においては、各測定点においてスカラ量である音の大
きさしかわからず、その音がどこで発生しているのか、
どの方向に進んでいるのか等は全くわからなかった。ま
た、測定のためには、列車を実際に走行させなければな
らず、たとえ試験列車を走行させるにしても、数多くの
測定点での音響測定を行おうとすると、多くの手間と長
い時間が必要であった。
術においては、各測定点においてスカラ量である音の大
きさしかわからず、その音がどこで発生しているのか、
どの方向に進んでいるのか等は全くわからなかった。ま
た、測定のためには、列車を実際に走行させなければな
らず、たとえ試験列車を走行させるにしても、数多くの
測定点での音響測定を行おうとすると、多くの手間と長
い時間が必要であった。
【０００５】また、特開平５−１１８９６５公報には、
鋼構造物の音響（騒音）測定については何も記載されて
いない。
鋼構造物の音響（騒音）測定については何も記載されて
いない。
【０００６】本発明の目的は、音の回折や反射，吸収
（吸音）等を考慮した音の流れや音響溜まりなどの音響
特性について、鋼構造物の実振動状態とほぼ同一の測定
結果を得ることを可能ならしめる方法及び装置を提供す
ることである。
（吸音）等を考慮した音の流れや音響溜まりなどの音響
特性について、鋼構造物の実振動状態とほぼ同一の測定
結果を得ることを可能ならしめる方法及び装置を提供す
ることである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼構造物から
発生する音響を測定する方法において、鋼構造物の実振
動状態と同一の周波数特性を有する模擬振動源により鋼
構造物を加振し、前記鋼構造物から発生する音響を、そ
の音響が到達する空間の複数点で、互いに交差する２方
向又は３方向の音圧ならびに粒子速度として検出し、当
該検出結果に基づき特徴周波数範囲における音響インテ
ンシティ及び／または音圧を演算し、前記鋼構造物が実
振動状態の場合とほぼ同一の音響測定結果を得ることを
特徴とする。
発生する音響を測定する方法において、鋼構造物の実振
動状態と同一の周波数特性を有する模擬振動源により鋼
構造物を加振し、前記鋼構造物から発生する音響を、そ
の音響が到達する空間の複数点で、互いに交差する２方
向又は３方向の音圧ならびに粒子速度として検出し、当
該検出結果に基づき特徴周波数範囲における音響インテ
ンシティ及び／または音圧を演算し、前記鋼構造物が実
振動状態の場合とほぼ同一の音響測定結果を得ることを
特徴とする。
【０００８】また本発明は、鋼構造物に、その鋼構造物
の実振動状態と同一の周波数特性を有する振動を付与す
る模擬振動加振部と、前記鋼構造物からの音響信号を受
信する音響測定部と、その音響測定部からの信号に基づ
いて、前記鋼構造物が実振動状態の場合とほぼ同一の特
徴周波数範囲における音響インテンシティ及び／または
音圧を演算する音響分布演算部からなることを特徴とす
る。
の実振動状態と同一の周波数特性を有する振動を付与す
る模擬振動加振部と、前記鋼構造物からの音響信号を受
信する音響測定部と、その音響測定部からの信号に基づ
いて、前記鋼構造物が実振動状態の場合とほぼ同一の特
徴周波数範囲における音響インテンシティ及び／または
音圧を演算する音響分布演算部からなることを特徴とす
る。
【０００９】また本発明の模擬振動加振部は、信号発生
部，帯域通過フィルタ，加振部及び鋼構造物の実振動状
態における加振源の振動周波数特性を記憶する振動源特
性記憶部からなり、前記帯域通過フィルタは信号発生部
から発生した振動のうち、振動源特性記憶部に記憶され
た周波数範囲のみを通過させることを特徴とする。
部，帯域通過フィルタ，加振部及び鋼構造物の実振動状
態における加振源の振動周波数特性を記憶する振動源特
性記憶部からなり、前記帯域通過フィルタは信号発生部
から発生した振動のうち、振動源特性記憶部に記憶され
た周波数範囲のみを通過させることを特徴とする。
【００１０】さらに本発明は、音響分布演算部の演算結
果に基づく、特徴周波数範囲における音響インテンシテ
ィ及び／または音圧から、鋼構造物の音響特性を評価す
る音響特性評価部を有することを特徴とする。
果に基づく、特徴周波数範囲における音響インテンシテ
ィ及び／または音圧から、鋼構造物の音響特性を評価す
る音響特性評価部を有することを特徴とする。
【００１１】
【作用】まず、本発明で利用する音響インテンシティ及
び音圧について説明する。音響インテンシティは、音場
中のある点において、その点を含む単位面積内を単位時
間中に通過する音波のエネルギと定義され、式１のよう
に、音圧と、音波により媒質が振動するときの速度すな
わち粒子速度の積の時間平均値で表されるベクトル量で
ある。
び音圧について説明する。音響インテンシティは、音場
中のある点において、その点を含む単位面積内を単位時
間中に通過する音波のエネルギと定義され、式１のよう
に、音圧と、音波により媒質が振動するときの速度すな
わち粒子速度の積の時間平均値で表されるベクトル量で
ある。
【００１２】
【式１】 式１において、Ｉは音響インテンシティ〔Ｗ／ｍ2〕、
ｐ（ｔ）は瞬時の音圧〔Ｐａ〕、ｕ（ｔ）は同じく瞬時
の粒子速度〔ｍ／ｓ〕、オ−バラインは時間平均を表
す。代表的な音響インテンシティの測定法であるクロス
スペクトル法では、式１におけるｐ（ｔ）を、Δｒだけ
離れた１対のマイクロフォンの中心位置の音圧と考え、
式２で表す。
ｐ（ｔ）は瞬時の音圧〔Ｐａ〕、ｕ（ｔ）は同じく瞬時
の粒子速度〔ｍ／ｓ〕、オ−バラインは時間平均を表
す。代表的な音響インテンシティの測定法であるクロス
スペクトル法では、式１におけるｐ（ｔ）を、Δｒだけ
離れた１対のマイクロフォンの中心位置の音圧と考え、
式２で表す。
【００１３】
【式２】 式２で、ｐ１（ｔ），ｐ２（ｔ） はそれぞれのマイク
ロフォンで検出した音圧である。また、ｕ（ｔ）は媒質
の運動方程式から式３のように表される。
ロフォンで検出した音圧である。また、ｕ（ｔ）は媒質
の運動方程式から式３のように表される。
【００１４】
【式３】 ここで、ρは例えば空気などの媒質の密度〔ｋｇ／
ｍ3〕、 Δｒは２個のマイクロフォンの間隔〔ｍ〕であ
る。さて、音場にエルゴード性が成り立つと仮定する
と、式１は式４のように変形できる。
ｍ3〕、 Δｒは２個のマイクロフォンの間隔〔ｍ〕であ
る。さて、音場にエルゴード性が成り立つと仮定する
と、式１は式４のように変形できる。
【００１５】
【式４】 式４で、ｆは周波数、Ｉｍ［Ｓｐ１ｐ２］はｐ１（ｔ）
とｐ２（ｔ）のクロススペクトルの虚数部（クオドスペ
クトル）、Ｓｐ１，Ｓｐ２はそれぞれｐ１（ｔ）とｐ２
（ｔ）のパワースペクトル、πは円周率、ｉは虚数単位
である。式４においては、右辺の第２項の被積分関数は
奇関数であるのでその積分値は０となり第１項のみが残
る。しかし、注目する周波数がｆ１，ｆ２間の有限の周
波数であるとすると、式４は式５のように書き直せる。
とｐ２（ｔ）のクロススペクトルの虚数部（クオドスペ
クトル）、Ｓｐ１，Ｓｐ２はそれぞれｐ１（ｔ）とｐ２
（ｔ）のパワースペクトル、πは円周率、ｉは虚数単位
である。式４においては、右辺の第２項の被積分関数は
奇関数であるのでその積分値は０となり第１項のみが残
る。しかし、注目する周波数がｆ１，ｆ２間の有限の周
波数であるとすると、式４は式５のように書き直せる。
【００１６】
【式５】 ここで、ｆ１，ｆ２以外の記号は式４と同一である。式
５の実数部はアクティブ（有効）音響インテンシティと
呼ばれ、また虚数部はリアクティブ（無効）音響インテ
ンシティと呼ばれている。アクティブ音響インテンシテ
ィは、音の大きさ（強さ）とともに音の進む方向を表現
しており、本発明ではこの性質を利用する。以後、式５
右辺は第１項のみを考えることとし、このアクティブ音
響インテンシティを単に音響インテンシティと呼ぶ。ま
た、音圧の時間平均値は式６のように表現できる。ここ
で、ＳＰはクロススペクトル法により求めた音圧の時間
平均値〔Ｐａ〕である。
５の実数部はアクティブ（有効）音響インテンシティと
呼ばれ、また虚数部はリアクティブ（無効）音響インテ
ンシティと呼ばれている。アクティブ音響インテンシテ
ィは、音の大きさ（強さ）とともに音の進む方向を表現
しており、本発明ではこの性質を利用する。以後、式５
右辺は第１項のみを考えることとし、このアクティブ音
響インテンシティを単に音響インテンシティと呼ぶ。ま
た、音圧の時間平均値は式６のように表現できる。ここ
で、ＳＰはクロススペクトル法により求めた音圧の時間
平均値〔Ｐａ〕である。
【００１７】
【式６】 本発明においては、鋼構造物の実振動状態と同一の周波
数特性を有する振動を模擬振動源により生成し、これを
鋼構造物に付与したときに、鋼構造物から発生する音が
到達する空間の複数点で、互いに交差する２方向又は３
方向の音圧ならびに粒子速度として検出し、この検出結
果に基づき、対象の鋼構造物から発生する音響の特徴周
波数範囲における音響インテンシティ及びまたは音圧を
演算することにより、鋼構造物の実振動状態の場合とほ
ぼ同一の音響測定結果を得る。また、音響インテンシテ
ィあるいは音圧の演算結果から、音の回折や反射，吸収
（吸音）等を考慮した音の流れや音響溜まりなどの音響
特性を評価する。以下、図面に基づき本発明を詳細に説
明する。
数特性を有する振動を模擬振動源により生成し、これを
鋼構造物に付与したときに、鋼構造物から発生する音が
到達する空間の複数点で、互いに交差する２方向又は３
方向の音圧ならびに粒子速度として検出し、この検出結
果に基づき、対象の鋼構造物から発生する音響の特徴周
波数範囲における音響インテンシティ及びまたは音圧を
演算することにより、鋼構造物の実振動状態の場合とほ
ぼ同一の音響測定結果を得る。また、音響インテンシテ
ィあるいは音圧の演算結果から、音の回折や反射，吸収
（吸音）等を考慮した音の流れや音響溜まりなどの音響
特性を評価する。以下、図面に基づき本発明を詳細に説
明する。
【００１８】
【発明の実施の形態】
【実施例】図１は本発明の一実施例の概略を示すブロッ
ク図である。図１において、１は模擬振動加振部、１１
は信号発生器、１２は振動源特性記憶部、１３は帯域通
過フィルタ、１４は加振部、２は音響測定部、３は音響
分布演算部、４は音響特性評価部である。
ク図である。図１において、１は模擬振動加振部、１１
は信号発生器、１２は振動源特性記憶部、１３は帯域通
過フィルタ、１４は加振部、２は音響測定部、３は音響
分布演算部、４は音響特性評価部である。
【００１９】本実施例では、鋼構造物の実振動状態と同
一の周波数特性を有する振動を模擬振動加振部１により
生成する。模擬振動加振部１は、鋼構造物に音響の発生
原因となる振動を付与するものである。具体的には、信
号発生器１１により、例えばランダムノイズ信号やサイ
ンスウィープ信号，インパルス信号のような、広帯域の
周波数を含む信号を作成し、その信号を、予め振動源特
性記憶部１２に格納してある鋼構造物に加わる振動源の
周波数特性と同一の周波数特性に調整された帯域通過フ
ィルタ１３を通過させる。これにより、鋼構造物の実振
動状態と同一の周波数特性を有する振動信号を作成し、
この信号を加振部１４により鋼構造物に付与する。これ
により、鋼構造物からは実振動状態と同一の周波数特性
を有する音響が発生する。なお、振動源の周波数特性が
不明な場合には、帯域通過フィルタ１３の制限周波数は
設けず、全周波数範囲の信号を通過させることが許され
る。
一の周波数特性を有する振動を模擬振動加振部１により
生成する。模擬振動加振部１は、鋼構造物に音響の発生
原因となる振動を付与するものである。具体的には、信
号発生器１１により、例えばランダムノイズ信号やサイ
ンスウィープ信号，インパルス信号のような、広帯域の
周波数を含む信号を作成し、その信号を、予め振動源特
性記憶部１２に格納してある鋼構造物に加わる振動源の
周波数特性と同一の周波数特性に調整された帯域通過フ
ィルタ１３を通過させる。これにより、鋼構造物の実振
動状態と同一の周波数特性を有する振動信号を作成し、
この信号を加振部１４により鋼構造物に付与する。これ
により、鋼構造物からは実振動状態と同一の周波数特性
を有する音響が発生する。なお、振動源の周波数特性が
不明な場合には、帯域通過フィルタ１３の制限周波数は
設けず、全周波数範囲の信号を通過させることが許され
る。
【００２０】次に、音響測定部２では、発生した音響が
到達する空間の複数点において、互いに交差（例えば直
交）する２方向または３方向の音圧ならびに粒子速度を
検出する。空間の複数点で検出された音圧信号ならびに
粒子速度信号から、音響分布演算部３において式５を用
いて各測定点毎の音響インテンシティを演算する。ま
た、式６を用いて各測定点毎の音圧を演算する。このと
き、音響インテンシティあるいは音圧を演算する周波数
範囲は、対象の鋼構造物で（例えば騒音発生等で）問題
となる周波数範囲、例えば５００〜５０００Ｈｚに設定
する。こうすることによって、鋼構造物が実振動状態の
場合とほぼ同一の音響測定結果を得ることができる。音
響インテンシティをベクトル図（例えば、矢印の柄の長
さで音響インテンシティの絶対値の大きさを表し、矢印
の向きで音響インテンシティの方向すなわち音の進む方
向を表した図）、さらに音響インテンシティや音圧をコ
ンタ図（例えば、地図における等高線図のように、音響
インテンシティや音圧の同一値の測定点を線で結んで作
成した図）、鳥瞰図などの表示法を用いて表示する。音
響特性評価部４においては、音響インテンシティの値が
０の点、あるいは音響インテンシティの正負の符号が反
転する点を、鋼構造物の振動に起因する音響の音源と特
定する。また、音圧の極大値を、音の回折，反射等によ
り生じる音響溜まりと特定する。
到達する空間の複数点において、互いに交差（例えば直
交）する２方向または３方向の音圧ならびに粒子速度を
検出する。空間の複数点で検出された音圧信号ならびに
粒子速度信号から、音響分布演算部３において式５を用
いて各測定点毎の音響インテンシティを演算する。ま
た、式６を用いて各測定点毎の音圧を演算する。このと
き、音響インテンシティあるいは音圧を演算する周波数
範囲は、対象の鋼構造物で（例えば騒音発生等で）問題
となる周波数範囲、例えば５００〜５０００Ｈｚに設定
する。こうすることによって、鋼構造物が実振動状態の
場合とほぼ同一の音響測定結果を得ることができる。音
響インテンシティをベクトル図（例えば、矢印の柄の長
さで音響インテンシティの絶対値の大きさを表し、矢印
の向きで音響インテンシティの方向すなわち音の進む方
向を表した図）、さらに音響インテンシティや音圧をコ
ンタ図（例えば、地図における等高線図のように、音響
インテンシティや音圧の同一値の測定点を線で結んで作
成した図）、鳥瞰図などの表示法を用いて表示する。音
響特性評価部４においては、音響インテンシティの値が
０の点、あるいは音響インテンシティの正負の符号が反
転する点を、鋼構造物の振動に起因する音響の音源と特
定する。また、音圧の極大値を、音の回折，反射等によ
り生じる音響溜まりと特定する。
【００２１】（実施例１）図２に、音響分布演算部３に
おいて演算した、鋼構造物の一例である鋼鉄道橋５の下
路桁の列車進行方向右半断面の音響インテンシティベク
トル図を示す。この図で、信号発生器１１で発生させた
信号は５ｋＨｚまで平坦な特性を持ったランダムノイズ
信号であり、帯域通過フィルタ１３で通過させた周波数
範囲は５０Ｈｚから５ｋＨｚまでである。フィルタの出
力信号を加振部１４である電動型加振機に連続的に入力
してレール踏面を加振した。音響測定部２において、２
次元平面内で縦２５点、横２３点、合計５７５点の測定
を行った。ここで、２個のマイクロフォンの間隔（式５
のΔｒ）は１２ｍｍ、空気の密度（式５のρ）は１．２
７ｋｇ／ｍ3とした。音響インテンシティは、この鋼鉄
道橋で問題となる５００Ｈｚから５ｋＨｚの範囲で算出
した。
おいて演算した、鋼構造物の一例である鋼鉄道橋５の下
路桁の列車進行方向右半断面の音響インテンシティベク
トル図を示す。この図で、信号発生器１１で発生させた
信号は５ｋＨｚまで平坦な特性を持ったランダムノイズ
信号であり、帯域通過フィルタ１３で通過させた周波数
範囲は５０Ｈｚから５ｋＨｚまでである。フィルタの出
力信号を加振部１４である電動型加振機に連続的に入力
してレール踏面を加振した。音響測定部２において、２
次元平面内で縦２５点、横２３点、合計５７５点の測定
を行った。ここで、２個のマイクロフォンの間隔（式５
のΔｒ）は１２ｍｍ、空気の密度（式５のρ）は１．２
７ｋｇ／ｍ3とした。音響インテンシティは、この鋼鉄
道橋で問題となる５００Ｈｚから５ｋＨｚの範囲で算出
した。
【００２２】この図からわかるように、最も主要な音源
は縦桁の腹板であること，レール６から主桁への振動伝
搬が大きいため、縦桁腹板７と主桁腹板８から発生する
音が桁内部で衝突し、主桁内面に沿って上下に流れてい
くこと、ならびに、大きな音が主桁腹板から桁外部へ放
射されていること、などがわかる。これは従来の経験か
ら考えられる現象と一致している。すなわち、本発明の
方法および装置による測定を行うことによって、これま
で感覚的にしか把握されていなかった鋼構造物周辺の音
の流れを視覚的に把握することができる。
は縦桁の腹板であること，レール６から主桁への振動伝
搬が大きいため、縦桁腹板７と主桁腹板８から発生する
音が桁内部で衝突し、主桁内面に沿って上下に流れてい
くこと、ならびに、大きな音が主桁腹板から桁外部へ放
射されていること、などがわかる。これは従来の経験か
ら考えられる現象と一致している。すなわち、本発明の
方法および装置による測定を行うことによって、これま
で感覚的にしか把握されていなかった鋼構造物周辺の音
の流れを視覚的に把握することができる。
【００２３】（実施例２）図３に、音響分布演算部３に
おいて演算した、実施例１と同一の鋼鉄道橋５の下路桁
の列車進行方向右半断面における音圧コンタ図を示す。
この図で、信号発生器１１で発生させた信号は、５ｋＨ
ｚまで平坦な特性を持ったサインスウィープ信号であ
り、帯域通過フィルタ１３で通過させた周波数範囲は５
０Ｈｚから５ｋＨｚまでである。フィルタの出力信号を
加振部１４である圧電型加振機に繰り返し入力してレー
ル６の踏面を加振した。音響測定部２において、２次元
平面内で縦１３点、横１２点、合計１５６点の測定を行
った。音圧は、この鋼鉄道橋で問題となる５００Ｈｚか
ら５ｋＨｚの範囲で算出し、線形補間によりコンタ図を
描いた。
おいて演算した、実施例１と同一の鋼鉄道橋５の下路桁
の列車進行方向右半断面における音圧コンタ図を示す。
この図で、信号発生器１１で発生させた信号は、５ｋＨ
ｚまで平坦な特性を持ったサインスウィープ信号であ
り、帯域通過フィルタ１３で通過させた周波数範囲は５
０Ｈｚから５ｋＨｚまでである。フィルタの出力信号を
加振部１４である圧電型加振機に繰り返し入力してレー
ル６の踏面を加振した。音響測定部２において、２次元
平面内で縦１３点、横１２点、合計１５６点の測定を行
った。音圧は、この鋼鉄道橋で問題となる５００Ｈｚか
ら５ｋＨｚの範囲で算出し、線形補間によりコンタ図を
描いた。
【００２４】この図からわかるように、最も大きな音が
発生しているのは縦桁ともう一方の縦桁の間の空間であ
ること，主桁腹板８とフランジとのコーナー部が音響溜
まりとなり、レール踏面近傍と同程度の音圧レベルとな
っていること、ならびに、主桁腹板８の見かけ上の遮音
効果は、主桁左右（内外）の音圧の差から、約５ｄＢで
あること、などがわかる。すなわち、本発明の方法およ
び装置による測定を行うことによって、鋼構造物５の周
辺の音の大きさの分布を視覚的かつ定量的に把握するこ
とができる。
発生しているのは縦桁ともう一方の縦桁の間の空間であ
ること，主桁腹板８とフランジとのコーナー部が音響溜
まりとなり、レール踏面近傍と同程度の音圧レベルとな
っていること、ならびに、主桁腹板８の見かけ上の遮音
効果は、主桁左右（内外）の音圧の差から、約５ｄＢで
あること、などがわかる。すなわち、本発明の方法およ
び装置による測定を行うことによって、鋼構造物５の周
辺の音の大きさの分布を視覚的かつ定量的に把握するこ
とができる。
【００２５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明の
方法および装置を用いれば、模擬振動源を用いることに
より、鋼構造物周辺の音響を実振動状態とほぼ同一の安
定した状態で測定することができる。したがって、実振
動状態とほぼ同一の音響測定結果が得られ、測定時間も
大幅に短縮できる。また、音響状態を視覚的に表現する
ことができるために、測定結果に対する理解が容易にな
る。
方法および装置を用いれば、模擬振動源を用いることに
より、鋼構造物周辺の音響を実振動状態とほぼ同一の安
定した状態で測定することができる。したがって、実振
動状態とほぼ同一の音響測定結果が得られ、測定時間も
大幅に短縮できる。また、音響状態を視覚的に表現する
ことができるために、測定結果に対する理解が容易にな
る。
【図１】 本発明の一実施例の概要を示すブロック図で
ある。
ある。
【図２】 鋼構造物の一例である鋼鉄道橋下路桁周辺の
音響測定結果（音響インテンシティベクトル図）の一例
を示す図である。
音響測定結果（音響インテンシティベクトル図）の一例
を示す図である。
【図３】 鋼構造物の一例である鋼鉄道橋下路桁周辺の
音響測定結果（音圧コンタ図）の一例を示す図である。
音響測定結果（音圧コンタ図）の一例を示す図である。
１：模擬振動加振部 ２：音響測定部 ３：音響分布演算部 ４：音響特性評価部 ５：鋼構造物（鋼鉄道橋） ６：レール ７：縦桁腹板 ８：主桁腹板 １１：信号発生器 １２：振動源特性記憶部 １３：帯域通過フィルタ １４：加振部
Claims (4)
- 【請求項１】鋼構造物から発生する音響を測定する方法
において、鋼構造物の実振動状態と同一の周波数特性を
有する模擬振動源により鋼構造物を加振し、前記鋼構造
物から発生する音響を、その音響が到達する空間の複数
点で、互いに交差する２方向又は３方向の音圧ならびに
粒子速度として検出し、当該検出結果に基づき特徴周波
数範囲における音響インテンシティ及び／または音圧を
演算し、前記鋼構造物が実振動状態の場合とほぼ同一の
音響測定結果を得ることを特徴とする鋼構造物の音響測
定方法。 - 【請求項２】鋼構造物に、その鋼構造物の実振動状態と
同一の周波数特性を有する振動を付与する模擬振動加振
部と、前記鋼構造物からの音響信号を受信する音響測定
部と、その音響測定部からの信号に基づいて、前記鋼構
造物が実振動状態の場合とほぼ同一の特徴周波数範囲に
おける音響インテンシティ及び／または音圧を演算する
音響分布演算部からなることを特徴とする鋼構造物の音
響測定装置。 - 【請求項３】模擬振動加振部は、信号発生部，帯域通過
フィルタ，加振部及び鋼構造物の実振動状態における加
振源の振動周波数特性を記憶する振動源特性記憶部から
なり、前記帯域通過フィルタは、信号発生部から発生し
た振動のうち、振動源特性記憶部に記憶された周波数範
囲のみを通過させることを特徴とする請求項２記載の鋼
構造物の音響測定装置。 - 【請求項４】音響分布演算部の演算結果に基づく、特徴
周波数範囲における音響インテンシティ及びまたは音圧
から、鋼構造物の音響特性を評価する音響特性評価部を
有することを特徴とする請求項２又は３記載の鋼構造物
の音響測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15704198A JPH11351957A (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 鋼構造物の音響測定方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15704198A JPH11351957A (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 鋼構造物の音響測定方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11351957A true JPH11351957A (ja) | 1999-12-24 |
Family
ID=15640910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15704198A Withdrawn JPH11351957A (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 鋼構造物の音響測定方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11351957A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005308726A (ja) * | 2004-03-24 | 2005-11-04 | Mizuno Corp | サウンドシミュレーションシステム |
| JP2010236944A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Chubu Electric Power Co Inc | 音源・振動源の探査方法と音源・振動源探査システム |
| CN102494761A (zh) * | 2011-12-05 | 2012-06-13 | 中国十九冶集团有限公司 | 市政钢结构模拟噪音检测方法 |
| JP2012181100A (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-20 | Nihon Univ | 微小孔の検査装置およびその検査方法 |
| CN103743473A (zh) * | 2013-12-24 | 2014-04-23 | 广西科技大学 | 基于等效源法的近场声全息重建方法 |
| JP2017199260A (ja) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | 日本車輌製造株式会社 | 騒音予測プログラム |
| JP2019144010A (ja) * | 2018-02-16 | 2019-08-29 | パイオニア株式会社 | 音響情報処理装置及び音響情報処理方法、並びに、表示処理装置 |
-
1998
- 1998-06-05 JP JP15704198A patent/JPH11351957A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2019144010A (ja) * | 2018-02-16 | 2019-08-29 | パイオニア株式会社 | 音響情報処理装置及び音響情報処理方法、並びに、表示処理装置 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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