JPH11326576A - 気水分離器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明の目的は、気水分離器内の圧力損失を
低減し、従来の気水分離性能を維持又は向上させる。 【解決手段】 スワラー１内の流路面積を流れ方向に広
げた後に縮小する。さらに、ピックオフリングを３段有
する気水分離器において、最上流の第１段ピックオフリ
ング７ａ直径を第２段ピックオフリング７ｂ直径より小
さくし、最下流の第３段ピックオフリング７ｃ直径を第
２段ピックオフリング７ｂ直径より小さくする。 【効果】 スワラー内の平均流速を低下させることがで
きるため、摩擦損失及び加速損失を低減でき、スワラー
部全体での圧力損失を低減できる。また、最下流の第３
段のピックオフリング直径を小さくすることで最小の圧
力損失の増加でキャリーオーバーを低減できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は原子炉の炉内構造物
に係り、特に沸騰水型原子炉の気水分離器に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】改良型沸騰水型原子炉（以後「ＡＢＷ
Ｒ」と略記する）の気水分離器を、従来技術の例として
取り上げ、図１０乃至図１２を用いて説明する。ＡＢＷ
Ｒの圧力容器内部の構成を図１０に示す。

【０００３】圧力容器２６内部を構成する主な構成要素
は、熱を発生する炉心２０と、該炉心２０を取り囲むシ
ュラウド２１及びシュラウドヘッド２２と、該シュラウ
ドヘッド２２に取り付けられた気水分離器２３と、その
上方にある蒸気乾燥器２４と、圧力容器２６内の冷却材
２８を循環させるインタ−ナルポンプ２５とである。イ
ンタ−ナルポンプ２５によって炉心２０に送り込まれた
冷却材２８は、炉心２０で加熱されて沸騰し、蒸気と水
の気液二相流となる。この気液二相流は、気水分離器２
３と蒸気乾燥器２４を通過する際に蒸気と水に分離され
る。分離された水は、圧力容器２６中の炉水に戻り、蒸
気は主蒸気配管２７を通って不図示のタ−ビンに送られ
る。

【０００４】次に、図１１に気水分離器２３の構造を示
し、かつ気水分離の原理について説明する。また、図１
２に気水分離器２３のスワラー１部分の詳細断面図を示
す。

【０００５】気水分離器２３は、スタンドパイプ４、ス
ワラー１、気水分離筒５（５ａ，５ｂ，５ｃ）、ピック
オフリング７（７ａ，７ｂ，７ｃ）及び外筒６（６ａ，
６ｂ，６ｃ）により構成される。スタンドパイプ４より
流入した蒸気と水の気液二相流は、図１２に示すスワラ
ー１の旋回羽根２（実機では複数枚の羽根を有する）に
より旋回力を与えられ、遠心分離作用により密度の大き
い水が外側に押し出され、密度の小さい蒸気が中心に集
まる。

【０００６】外側へ押し出された水は、気水分離筒５の
内壁面に液膜を形成する。この液膜は、気水分離筒５と
ピックオフリング７に接続した水平板１５のギャップか
ら気水分離筒５と外筒６の間を通って炉水に戻される。
また、第２段気水分離筒以降については蒸気と液膜ある
いは蒸気と液滴の気液二相流で気水分離器２３外へ流出
するが、重力の作用で液は炉水に戻され、蒸気は気水分
離器２３上部の蒸気乾燥器内へ流入する。ＡＢＷＲでは
約３５０体の気水分離器２３が千鳥格子状に設置されて
いる。

【０００７】現在、将来炉として現行ＡＢＷＲと同一寸
法の圧力容器２６を用いて出力を増大させ、コスト低減
を考慮した軽水炉の概念設計が検討されている。この場
合、炉心出力密度の増大に伴い、炉心流量も増加するた
め、炉心２０や気水分離器２３等の冷却材再循環系統の
圧力損失が増大する。

【０００８】従って、増大する圧力損失に対応するた
め、インターナルポンプの容量を増加するか、もしくは
冷却材再循環系統の圧力損失を低減する必要がある。従
来技術として、スワラー１の旋回羽根２のひねり角度を
小さくし、流路形状により圧力損失を低減する低圧損ス
ワラーがある。

【０００９】一方、上記とは別に考慮すべきこととし
て、蒸気乾燥器２４の性能余裕の向上に影響する気水分
離器２３からの蒸気中に含まれる水の重量比（キャリー
オーバー）を低減させる技術については、特願平５−５
８７６６号公報に開示されているように、スワラー１の
旋回羽根２のひねり角度を大きくし旋回力を増大させ気
水分離性能を向上させる技術がある。

【００１０】なお、以降、気水分離器２３上部から流出
する蒸気に含まれる液滴の重量比をキャリーオーバー、
各段のピックオフリングで気水分離した水に含まれる蒸
気の重量比をキャリーアンダーと呼ぶものとする。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】前記したように、出力
を増大させた将来炉においては、冷却材再循環系統の圧
力損失の増大に対する対策として、インターナルポンプ
の容量を増加するか、もしくは冷却材再循環系統の圧力
損失を低減するかの二つの方法があるが、コスト低減の
観点からは、後者の方法で対処することが期待される。

【００１２】ところで、従来の原子炉において、冷却材
再循環系統の全圧力損失の約３０％を占める気水分離器
内の圧力損失のうち、スワラー部での圧力損失が大きい
と推定することができる。そこで、将来炉ではスワラー
の旋回羽根のひねり角度を小さくした、低圧損スワラー
の実機への適用を検討中である。

【００１３】以上のように圧力損失低減を図る観点か
ら、従来技術の気水分離器には以下のような問題点があ
る。スワラーの旋回羽根のひねり角度を小さくした低圧
損スワラーでは、実規模試験において圧力損失は十分低
減することができたが、気水分離性能の低下すなわち、
キャリーオーバーの増加という問題が生じ、実機に適用
できなかった。

【００１４】これは、スワラーの仕様を変更したことに
対応して、各段のピックオフリング直径の最適化など、
気水分離器全体の構造が最適化されていなかったためで
あると考えられる。そこで、圧力損失の低減を図り、か
つ気水分離性能を従来と同様に維持または向上するため
に、低圧損スワラーに対応してピックオフリング直径な
どの寸法を含む構造の最適化を行う実験を実施してい
る。

【００１５】なお、特願平５−５８７６６号公報に開示
された従来技術では、気水分離性能は向上するが、スワ
ラーの旋回羽根のひねり角度を大きいため圧力損失は増
大するため、適用できない。

【００１６】以上の問題点に鑑み、本発明の目的は、圧
力損失を低減でき、従来の気水分離性能を維持または向
上できると共に、コストを低減できる気水分離器を提供
するものである。

【００１７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明による気水分離器は、特許請求の範囲の各請
求項に記載の特徴を有する。特に、独立項としての請求
項１に係る発明の気水分離器は、沸騰水型原子炉の炉心
で加熱され炉水の変化した気液二相流に旋回力を付与す
るスワラーと、該スワラーで旋回された該気液二相流を
受け入れる複数の気水分離筒と、前記気液二相流を水と
蒸気とに分離し該蒸気を下流に通過させるピックオフリ
ングと、前記気水分離筒の外側に設けられ前記気水分離
筒の内側壁面に形成された液膜を前記気水分離筒の外側
へ排出する外筒と、を備えた気水分離器において、前記
スワラー内の流路断面積を、流れ方向に拡大した後に縮
小したことを特徴とするものである。

【００１８】また、独立項としての請求項４に係る発明
の気水分離器は、前記沸騰水型原子炉の前記炉心で加熱
され前記炉水の変化した前記気液二相流に旋回力を付与
する前記スワラーと、前記スワラーで旋回された前記気
液二相流を受け入れる３段の前記気水分離筒と、前記気
液二相流を前記水と前記蒸気とに分離し前記蒸気を下流
に通過させる前記ピックオフリングと、前記気水分離筒
の外側に設けられ前記気水分離筒の内側壁面に形成され
た液膜を前記気水分離筒の外側へ排出する前記外筒と、
を備えた気水分離器において、最上流の第１段ピックオ
フリング直径を中間の第２段ピックオフリング直径より
小さくし、最下流の第３段ピックオフリング直径を第２
段ピックオフリング直径より小さくしたことを特徴とす
るものである。

【００１９】

【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態を、図
１乃至図３に示す。本発明の第１の実施の形態に適用す
る気水分離器２３は、スタンドパイプ４、スワラー１、
気水分離筒５、ピックオフリング７、外筒６等で構成さ
れている。本実施例の特徴となる構成要素は、流れ方向
に流路断面積を広げた後に縮小したスワラー１と、異な
る直径で構成された３段のピックオフリング７（７ａ，
７ｂ，７ｃ）である。

【００２０】図１に、本発明の第１の実施の形態を示す
気水分離器２３の縦断面図、図２に、スワラー１部の詳
細縦断面図、図３に、本発明と従来技術との流れ方向の
流路面積比の比較を示す。

【００２１】始めに、スワラー１部の圧力損失について
説明する。スワラー１部の圧力損失は、スワラー１入口
・出口部の流路断面積の拡大・縮小による加速損失、ス
ワラー１内の摩擦損失及び静水頭の積算値で評価するこ
とができる。また、一般に、静水頭を除いた上記の加速
損失と摩擦損失は、損失係数と平均流速の２乗に比例す
る。

【００２２】次に、図２に示したスワラー１部の構造に
ついて、説明する。逆円錐状のハブ３の最大直径である
底面８と、該底面８と傾斜面９との傾斜角１０と、ハブ
３の中心軸１１から仮想先端１３を推定する。本発明で
は、その仮想先端１３をスワラー外周拡大部１２下端よ
り高くしている。

【００２３】従って、従来と出口面積が同様であること
を前提条件とすると、図３より、スワラー１内の平均流
路断面積が大きくなり、平均流速が低下し、加速損失及
び摩擦損失が低減でき、スワラー１部全体での圧力損失
を低減することができる。図３の流路面積比で比較する
と、平均流速低下の効果により本発明では従来技術より
約５０％圧力損失を低減できる。

【００２４】但し、スワラー１入口・出口部の流路面積
拡大・縮小による損失係数を考慮して、スワラー１入口
・出口部直後に発生する可能性がある渦による圧力損失
が小さくなる範囲の流路形状とする。例えば、ハブ３の
傾斜角１０を小さくし、仮想先端１３をハブ３の底面８
に近づけた場合、流路断面積は大きくなるが、スワラー
１入口から流入してきた気液二相流が、ハブ３の傾斜面
９に衝突した直後に急に縮小した流路断面積の所を通っ
てスワラー１出口より流出するため、渦が発生し圧力損
失を増大させる可能性がある。

【００２５】従って、本発明では、上記加速損失の損失
係数と同様に、スワラー１出口部直後に発生する可能性
がある渦による圧力損失が小さくなるように、仮想先端
位置を設定する。なお、スワラー１出口近傍での流路断
面積縮小による整流効果により、気水分離筒５の内側壁
面に付着した液膜厚さが薄くなり、気水分離性能を向上
させることができる。

【００２６】次に、図１を用いて３段のピックオフリン
グ直径の関係について説明する。まず、旋回羽根のひね
り角度を小さくした低圧損スワラーを適用した場合のピ
ックオフリングの役割について説明する。

【００２７】第１段ピックオフリング７ａでは、スワラ
ー１の旋回力により気水分離した液膜の大半を排除する
ことが目的である。本発明では、低圧損スワラーにより
気水分離性能が低下し、キャリーオーバーが増加する可
能性があるため、第１段ピックオフリング７ａ径は従来
より小さい方が良い。

【００２８】一方、第１段ピックオフリング７ａ径を小
さくするほど圧力損失は増加するため、最適なピックオ
フリング径を選定する必要がある。次に、第２段ピック
オフリング７ｂでは第１段ピックオフリング７ａで除去
できなかった液膜の残りの除去が目的である。

【００２９】そのため、第２段ピックオフリング７ｂ径
は第１段ピックオフリング７ａ径より大きくても良い。
また、ピックオフリング径を大きくしたことにより圧力
損失の増加を防止できる。

【００３０】第３段ピックオフリング７ｃでは、液滴を
含む液体の除去が目的である。ここでは、気水分離器２
３の最終段としてキャリーオーバーを低減する必要があ
る。従来、問題となったキャリーオーバーを低減するた
めに、第２段ピックオフリング７ｂより第３段ピックオ
フリング７ｃ径を小さくした方が良い。

【００３１】また、気水分離筒内の流体が蒸気と液滴で
あるため混合密度は小さく、圧力損失の増加は非常に小
さい。従って、ピックオフリング径の関係を、Ｄ１＜Ｄ
２かつＤ２＞Ｄ３にすれば、圧力損失の増加を最小で、
それぞれのピックオフリングの目的を十分に達成するこ
とができる。

【００３２】次に、本発明の第２の実施の形態を図４乃
至図７を用いて説明する。本実施例を適用する気水分離
器２３は、図１を用いて説明した第１の実施の形態と同
様の構成で、本実施例の特徴となる構成要素は、第１段
ピックオフリング７ａに接続した水平板１５の第１段ピ
ックオフリング７ａと第２段気水分離筒５ｂとの間、あ
るいは第１段ピックオフリング７ａに設けた開口１４で
ある。

【００３３】図４に本発明における第２の実施の形態の
気水分離器２３の縦断面図、図５に開口１４を含む気水
分離器２３の水平断面図、図６に第１段気水分離筒５ａ
の半径方向に対するピックオフリング位置と液体排除率
の関係、図７に第１段気水分離筒５ａの半径方向に対す
るピックオフリング位置とキャリーアンダーの関係を示
す。

【００３４】まず、図６及び図７により、低圧損スワラ
ーと気水分離性能の低下について説明する。従来技術で
は、ピックオフリング半径Ｐ１でＡという液体排除率と
いう気水分離性能を有していた。

【００３５】しかし、低圧損スワラーを適用すると、旋
回羽根のひねり角度を小さくするため旋回力は小さくな
り、気水分離性能は低下する。従って、従来技術のピッ
クオフリング半径Ｐ１では液体排除率が低下するため、
ピックオフリング半径をＰ２（従来より直径を小さくす
る）として従来と同じ気水分離性能にする必要がある。

【００３６】一方、従来技術のピックオフリング半径Ｐ
１では無視できるキャリーアンダーであったが、前記Ｐ
２にピックオフリング位置を変更することでキャリーア
ンダーがＢと従来より大きくなるため、キャリーアンダ
ーを無視できず、低減する対策が必要になる。

【００３７】そこで、図４及び図５に示すように、第１
段ピックオフリング７ａの水平板１５の第１段ピックオ
フリング７ａと第２段気水分離筒５ｂとの間、あるいは
第１段ピックオフリング７ａに複数の開口１４を設け
る。これにより、開口１４から蒸気及び一部の液膜を第
２段気水分離筒５ｂへ放出できるため、キャリーアンダ
ーの増加を防止できる。

【００３８】また、第２段気水分離筒５ｂへ放出された
液及び蒸気は、第２段気水分離筒５ｂ内で分離し、第２
段ピックオフリング７ｂにより液膜を排除できるためキ
ャリーオーバーの増加も防止できる。

【００３９】次に、本発明の第３の実施の形態を図８及
び図９を用いて説明する。本実施例を適用する気水分離
器２３は図１を用いて説明した第１の実施の形態と同様
の構成で、本実施例の特徴は、第２段ピックオフリング
７ｂと第３段気水分離筒５ｃとが一体化され、第３段外
筒６ｃ直径が第２段外筒６ｂ直径より小さいことであ
る。

【００４０】図８に、本発明における第３の実施の形態
の気水分離器２３の縦断面図、図９に複数の気水分離器
２３の縦断面図を示す。第３段気水分離筒５ｃを第２段
ピックオフリング７ｂと一体化することで、第２段の気
水分離筒５ｂより第３段の気水分離筒５ｃ内の流路断面
積が小さくなるため、第３段の気水分離筒５ｃ内での流
速は大きくなる。

【００４１】また、スワラー１によって与えられた旋回
力は第１段及び第２段の気水分離筒内を通過するに従い
低下する傾向にあるが、第三段での流速増大により旋回
力が再び増加し気水分離性能を向上させることができ
る。また、気水分離筒内の圧力損失は、筒内部の流体の
密度が影響しているが、第三段では流体は蒸気と液滴で
あるため密度は小さく、圧力損失の増大を最小にするこ
とができる。

【００４２】一方、図９に示すように、圧力容器２６内
の約３５０体の気水分離器２３は、千鳥格子状に設置さ
れ、それぞれの間隔は非常に小さく気水分離器２３外の
流路面積が小さい。そのため、第２段気水分離筒５ｂ以
降で気水分離された液と一部の蒸気が気水分離器２３外
に流出した際、蒸気の上昇流速は速くなる。

【００４３】本発明では、第３段ピックオフリング７ｃ
直径を小さくするため、第３段ピックオフリング７ｃを
通過せず気水分離器２３外へ流出する排気流量は増加
し、気水分離器２３外に流出した蒸気の上昇流が液滴を
同伴して、気水分離器２３外からのキャリーオーバーを
増加する可能性がある。従って、第３段外筒６ｃの直径
を小さくすることで、第３段外筒６ｃ周辺の流路断面積
を大きくし、蒸気の上昇流速を低下させ、気水分離器２
３外からのキャリーオーバーの増加を防止することがで
きる。

【００４４】さらに、第２段ピックオフリング７ｂと第
３段気水分離筒５ｃを一体化したことにより、部品点数
が減り製造工数が減少するので低コスト化が図れる。な
お、本実施の形態では第３段気水分離筒５ｃを第２段ピ
ックオフリング７ｂと一体化することとしたが、より一
般的には、第３段気水分離筒５ｃ直径を第２段気水分離
筒５ｂ直径より小さくし、第３段外筒６ｃ直径を第２段
外筒６ｂ直径より小さくすることでも同様の効果が得ら
れる。

【００４５】

【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、スワラ
ー内の流路断面積を流れ方向へ広げた後に縮小させるこ
とで、スワラー内の平均流路断面積が大きくなり、平均
流速が低下し、加速損失及び摩擦損失が低減でき、スワ
ラー部全体での圧力損失を低減することができる。ま
た、スワラー出口近傍での旋回流と流路断面積縮小によ
る整流効果により、気水分離筒の内側壁面に付着した液
膜厚さが薄くなり気水分離性能を促進することができ
る。

【００４６】請求項２に記載の発明によれば、請求項１
に記載の効果に加えて、ハブの先端をスワラー外周拡大
部より高くすることで、スワラー内の平均流路面積を大
きくでき、平均流速が小さくなるため摩擦損失及び流路
断面積の拡大・縮小による加速損失を低減でき、スワラ
ー部全体での圧力損失を低減できる。

【００４７】請求項３に記載の発明によれば、請求項１
あるいは請求項２に記載の効果に加えて、逆円錐状のハ
ブの傾斜角とハブの中心軸から推定される仮想先端の位
置をスワラー外周拡大部の下端位置より高くしたことに
より簡単に請求項１あるいは請求項２の発明を実施でき
る。

【００４８】請求項４に記載の発明によれば、最上流の
第１段ピックオフリング直径を中間の第２段ピックオフ
リング直径より小さくし、最下流の第３段ピックオフリ
ング直径を第２段ピックオフリング直径より小さくした
ことにより、第３段気水分離筒の内側壁面に付着した液
膜及び壁面近傍に浮遊する液滴の排除率を増加すること
ができる。また、第３段ピックオフリング直径を小さく
したことによる圧力損失の増加を最小でキャリーオーバ
ーを低減できる。

【００４９】請求項５に記載の発明によれば、請求項４
に記載の効果に加えて、第１段ピックオフリングの水平
板の第１段ピックオフリングと第2 段気水分離筒との間
あるいは第１段のピックオフリングに複数の開口を設け
ることで、第１段のピックオフリング直径を小さくした
ことによる液膜除去量増大から予想されるキャリーアン
ダーの増加を防止できる。また、開口から流出した蒸気
及び一部の液膜は第２段ピックオフリングで排除できる
ためキャリーオーバーの増加も大きくはない。

【００５０】請求項６に記載の発明によれば、請求項４
あるいは請求項５に記載の効果に加えて、第３段気水分
離筒の直径を小さくすることで旋回力を強めることがで
き、気水分離性能が向上する。また、第３段気水分離筒
内には蒸気と液滴のみが存在するため気水分離筒の直径
を小さくしたことによる圧力損失の増加は最小にするこ
とができる。さらに、気水分離器外部での流路断面積増
加による蒸気上昇流速低下により第２段目ピックオフリ
ング以降で気水分離された液膜が気水分離器外へ流出し
た際の蒸気流による液の巻き込みは低減し、気水分離器
外からのキャリーオーバーは低減される。

【００５１】請求項７に記載の発明によれば、請求項
４、請求項５あるいは請求項６に記載の効果に加えて、
第２段ピックオフリングと第３段気水分離筒を一体化し
たことにより、部品数及び製造工数が減り、コスト低減
を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第１の実施の形態における気水分
離器の縦断面図である。

【図２】本発明による第１の実施の形態におけるスワラ
ー部の部分縦断面図である。

【図３】スワラー部の流れ方向に対する流路断面積の変
化図である。

【図４】本発明による第２の実施の形態における気水分
離器の縦断面図である。

【図５】本発明による第２の実施の形態における気水分
離器の水平断面図である。

【図６】第１段気水分離筒の半径方向に対するピックオ
フリング位置と液体排除率の関係図である。

【図７】第１段気水分離筒の半径方向に対するピックオ
フリング位置とキャリーアンダーの関係図である。

【図８】本発明による第３の実施の形態における気水分
離器の縦断面図である。

【図９】本発明による第３の実施の形態における複数の
気水分離器の縦断面図である。

【図１０】従来技術によるＡＢＷＲの圧力容器内縦断面
図である。

【図１１】従来技術による気水分離器の縦断面図であ
る。

【図１２】従来技術によるスワラー部の部分詳細断面図
である。

【符号の説明】

１…スワラー ２…旋回羽根 ３…ハブ ４…スタンドパ
イプ ５ａ，５ｂ，５ｃ…気水分離筒 ６ａ，６ｂ，６
ｃ…外筒 ７ａ，７ｂ，７ｃ…ピックオフリング ８…底面 ９…傾斜面 １０…傾斜角 １１…中心軸 １２…スワラー
外周拡大部 １３…仮想先端 １４…開口 １５…水平板 ２０…炉心 ２１…シュラウド ２２…シュラウ
ドヘッド ２３…気水分離器 ２４…蒸気乾燥
器 ２５…インタ−ナルポンプ ２６…圧力容器 ２７…主蒸気配管 ２８…冷却材

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 沸騰水型原子炉の炉心で加熱され炉水の
   変化した気液二相流に旋回力を付与するスワラーと、該
   スワラーで旋回された該気液二相流を受け入れる複数の
   気水分離筒と、前記気液二相流を水と蒸気とに分離し該
   蒸気を下流に通過させるピックオフリングと、前記気水
   分離筒の外側に設けられ前記気水分離筒の内側壁面に形
   成された液膜を前記気水分離筒の外側へ排出する外筒
   と、を備えた気水分離器において、 前記スワラー内の流路断面積を、流れ方向に拡大した後
   に縮小したことを特徴とする気水分離器。
2. 【請求項２】 前記スワラーが逆円錐状のハブと、複数
   枚の旋回羽根と、で構成されており、該逆円錐状のハブ
   の先端位置を前記スワラー外周拡大部の下端位置より高
   くしたことを特徴とする請求項１に記載の気水分離器。
3. 【請求項３】 前記逆円錐状のハブの最大直径である底
   面と該底面からの傾斜面で形成される傾斜角と、前記逆
   円錐状のハブの中心軸とから推定される仮想先端の位置
   を、前記スワラー外周拡大部の下端位置より高くしたこ
   とを特徴とする請求項１あるいは請求項２に記載の気水
   分離器。
4. 【請求項４】 前記沸騰水型原子炉の前記炉心で加熱さ
   れ前記炉水の変化した前記気液二相流に旋回力を付与す
   る前記スワラーと、前記スワラーで旋回された前記気液
   二相流を受け入れる３段の前記気水分離筒と、前記気液
   二相流を前記水と前記蒸気とに分離し前記蒸気を下流に
   通過させる前記ピックオフリングと、前記気水分離筒の
   外側に設けられ前記気水分離筒の内側壁面に形成された
   液膜を前記気水分離筒の外側へ排出する前記外筒と、を
   備えた気水分離器において、 最上流の第１段ピックオフリング直径を中間の第２段ピ
   ックオフリング直径より小さくし、最下流の第３段ピッ
   クオフリング直径を第２段ピックオフリング直径より小
   さくしたことを特徴とする気水分離器。
5. 【請求項５】 前記第１段ピックオフリングの水平板の
   前記第１段ピックオフリングと第２段気水分離筒との
   間、あるいは前記第１段ピックオフリングに、複数の開
   口を設けたことを特徴とする請求項４に記載の気水分離
   器。
6. 【請求項６】 第３段気水分離筒の直径を、前記第２段
   気水分離筒の直径より小さくし、第３段外筒の直径を第
   ２段外筒の直径より小さくしたことを特徴とする請求項
   ４あるいは請求項５に記載の気水分離器。
7. 【請求項７】 前記第３段気水分離筒と前記第２段ピッ
   クオフリングを一体化したことを特徴とする請求項４、
   請求項５あるいは請求項６に記載の気水分離器。