JPH11300423A

JPH11300423A - 振動プレス加工方法および振動プレス金型

Info

Publication number: JPH11300423A
Application number: JP10124058A
Authority: JP
Inventors: Kazunori Nakatake; 万能中武; Manabu Yamashita; 学山下; Masao Murakawa; 正夫村川; Masahiko Jin; 雅彦神
Original assignee: Asahi Seiki Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Asahi Seiki Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1998-04-17
Filing date: 1998-04-17
Publication date: 1999-11-02
Anticipated expiration: 2018-04-17
Also published as: JP3530019B2

Abstract

(57)【要約】【課題】低粘度加工油を使用しても絞り抵抗、しごき抵
抗の減少と製品精度向上を図ることができ、しかも材料
送り方向に対してコンパクトな大きさで、トランスファ
ー型や順送型のプレスに適用可能するのに好適な振動プ
レス加工方法および振動プレス金型を提供する。【解決手段】加工穴を有し直方体に形成されたダイスの
側部法線方向に超音波振動子を取付け、前記ダイスの振
動振幅が最も弱い数か所のみを固定具により基台に固定
し、ダイスに楕円振動モードの超音波振動を半径方向か
ら付加しながらパンチとの協働で絞り又は／及びしごき
加工するようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は高精度な絞り加工や
しごき加工に好適な振動プレス加工方法および振動プレ
ス金型に関する。

【０００２】

【従来の技術】最近、プレスによる絞り加工、しごき加
工によって製作される部品たとえばコンピュータ関連機
器部品などは、表面性状を含む加工精度向上の要求が高
くなっている。周知のように、絞り加工は、板材をパン
チとダイスとの協働作用で筒状に絞り込む加工であり、
板厚の減少が伴う。しごき加工は、絞り等によって前加
工されたワークの側壁をパンチとダイスでしごいて厚さ
を減少させ、長さを伸ばすとともに表面を滑らかにする
加工法であり、パンチの寸法を前加工のワークの内径に
合致させ、加工穴径を小さくして行なうので、ワークの
内径と底の厚さは変化しないで加工される。かかる絞り
加工又は／及びしごき加工において、一般的に、加工精
度を満足するためには、加工時に高粘度加工油の使用が
不可欠とされている。しかし、加工油は最近では環境規
制によりその洗浄のための脱脂剤が使用しにくくなって
いるという制限を受けているのが現状である。

【０００３】そこで、高粘度加工油を使用しないで絞り
加工、しごき加工を行なう方法の１つとしては、ダイス
に短円環振動モードの半径方向超音波振動を加える方法
が考えられる。この方法によれば、潤滑を向上させ、低
粘度加工油を使用した場合でも、絞り加工性、しごき加
工性や加工精度を向上させることが可能である。

【０００４】しかし、かかる半径方向から超音波振動を
付加する絞り加工、しごき加工は、そうした加工を単独
で行なう場合にはかなり有効である。しかしなから、通
常の場合、しごき加工や絞り加工は、打抜き加工、孔開
け加工、トリミング加工などと組み合わされて行われる
ので、トランスファー型や順送型に適用しようとすると
困難が生ずる。すなわち、しごき加工の半径方向振動ダ
イスについて、ダイスを共振振動させるための超音波振
動モードに一次の短円環振動モード（軸対称に伸縮する
モード）を利用しようとすると、製品径に対しダイス径
が慣用ダイスに比べ大きくなってしまう。すなわち、た
とえば、振動数ｆ₀：１５kH_Zにおいて、ダイス内径(＝
製品径)が３０mmの場合、ダイス外径は約２１０〜２３０
ｍｍが必要となる。このため、ダイスが非常に大型化
し、各ステージ間をできるだけ小さくとることが要求さ
れるトランスファー型や順送型には適用困難となるので
ある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は前記のような
問題点を解消するために創案されたもので、その目的と
するところは、絞り抵抗、しごき抵抗の減少と製品精度
向上を得ることができながら材料送り方向に対してコン
パクトな大きさとすることができ、トランスファー型や
順送型のプレスに適用可能するのに好適な半径方向超音
波振動付加式の振動プレス加工方法および振動プレス金
型を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明者らは半径方向振動を付加した絞り加工、しごき
加工につき種々の実験を行なってみた。その結果、半径
方向超音波振動の振動モードは、必ずしも円環状としな
くても、潤滑性の向上とそれによるしごき抵抗の減少と
加工精度の向上に十分な効果があることがわかった。本
発明はこの知見から発明されたもので、その振動プレス
加工方法の特徴とするところは、ダイスに超音波振動を
付加しつつ絞り又は／及びしごき加工する方法であっ
て、加工穴を有し直方体に形成されたダイスに楕円振動
モードの超音波振動を半径方向から付加しながらパンチ
との協働で絞り又は／及びしごき加工することにある。

【０００７】また、本発明の振動プレス金型の特徴とす
るところは、ダイスに超音波振動を付加しつつ絞り又は
／及びしごき加工するプレス金型であって、加工穴が設
けられたダイスを直方体に形成し、該ダイスの側部法線
方向に超音波振動子を取付け、前記ダイスの振動振幅が
最も弱い数か所のみを固定具により基台に固定して、前
記ダイスに楕円振動モードの超音波振動を半径方向から
付加しながらパンチとの協働で絞り又は／及びしごき加
工するようにしたことにある。本発明による振動プレス
金型は、好適には、トランスファプレスの絞り又は／及
びしごき加工する工程領域に組み込まれていることを特
徴としている。なお、「基台」とは、ダイセットの下
型、ボルスタ、ホルダーなどダイスを配置固定する剛体
を含む概念である。

【０００８】

【作用】本発明は、加工穴を有するダイスの側部半径方
向に超音波振動子を取付け、超音波振動を半径方向から
付加しながらパンチとダイスとの協働で加工するが、振
動モードが軸対称に伸縮するモードでなく、平面的に見
てダイス穴に対して横長と縦長の振動が交番状に起こる
楕円振動モードである。このため、振動によってダイス
ベアリング部とワークが接触したときにワークが絞られ
あるいはしごかれ、ダイスベアリング部とワークが分離
したときに潤滑が促進されるという作用は短円環振動モ
ードの場合と同様となる。このため、潤滑性が向上し、
低粘度加工油を使用しても、絞り加工性、しごき加工性
と加工精度を向上させることができる。それでいなが
ら、ダイスの大きさは小さくて済み、ことに材料送り方
向の幅を短いものとすることができる。また、ダイスの
全体を基台に固定するのでなく、振動振幅が最も弱い数
か所のみを固定しており、他のダイス部分は基台から浮
かされているので、所定の振動数と振幅で超音波振動さ
せることができるとともに、ダイスや固定具の寿命が短
くならず、また製品加工精度の悪化も生じない。

【０００９】

【発明の実施の態様】以下本発明を添付図面に基いて詳
細に説明する。図１は本発明による振動プレス金型を振
動しごきダイスに適用した例を単体の状態で示してお
り、図２と図３は使用状態で示している。１はリング状
をなすダイス本体であり、加工穴１０として、先細りテ
ーパ状のアプローチ部１００と、しごき部１０１と、リ
リーフ部１０２とを有している。２はダイスであり、所
定の長さＬと幅Ｗと厚さｔを持った直方体形状をなして
いる。該ダイス２には、中央部位に固定用穴２０が形成
されており、この固定用穴２０に前記ダイス本体１が圧
入、焼嵌め等により嵌着固定されている。前記固定用穴
２０は下端に内フランジ状部２００を有し、これによっ
てダイス本体１の底部が支持されている。８は前記ダイ
ス本体１の穴部に押し込まれるパンチである。

【００１０】３はホーン(ブースター)であり、前記ダイ
ス２の長手方向端面２ａに先端が密接され、長手方向端
面２ａに設けためねじ穴２１に埋込ボルト３ａによって
法線方向に延在するように固定されている。４は前記ホ
ーン３の自由端側に連結された超音波振動子であり、図
２のように、発振器を含む超音波振動用回路４０に電気
的に接続され、所望の振動数たとえば１２０ＫＨｚ〜１
０ＫＨｚと振幅ａたとえば３〜２０μmが得られるよう
になっている。ダイス２の長手方向他端面２ａ’にもめ
ねじ穴２１’が設けられており、ホーン３’が埋込ボル
ト３ａ’によって法線方向に延在するように固定されて
いる。このホーン３’は必ずしも必要としない。

【００１１】前記ダイス本体１とダイス２は、超硬合
金、工具鋼など型に使用される任意の材質から選択され
る。ダイス本体１の長さＬは、製品寸法に従ってダイス
内径を決定するとともに振動数とダイス材質を決定した
後、計算式Ｌ＝λ／４、λ＝ｃ／ｆ₀（ｃは音速＝√
Ｅ／ρ、ｆ₀は振動数、）および有限要素法を併用して
求める。たとえば、ダイス本体１の材質が超硬合金、ダ
イスの材質がＳ５０Ｃ、ダイス本体の加工穴内径（ベア
リング部の径）ｄ₁が３０ｍｍ、超音波振動数ｆ₀が１５
ＫＨｚの場合には、ダイス長さＬはＬ＝１６７．５ｍｍ
とすればよく、この条件のもとで、加工荷重に耐えうる
強度を得るべく肉厚バランスを考慮し、ダイス長さ以下
のダイス幅Ｗを適宜選定する。また、超音波振動数ｆ₀
が２０ＫＨｚの場合には、たとえば、ダイス長さＬはＬ
＝１２０ｍｍとし、ダイス幅Ｗをこのダイス長さＬ以下
に選定すればよい。

【００１２】前記ダイス２は所望のダイセットや下型な
どに組込むもので、その場合に、ダイス２はその底面２
ｂ全体や長手方向側面２ａ，２ａ’幅方向側面２ｃ，２
ｃ’が基台６に面接触するような固定は避け、しかも、
振動振幅が最も弱い数か所個所だけ固定する。その理由
は、第１に、所定の振動数と振幅で振動しなかったりす
るからである。第２に、振動部分を固定した場合には固
定具とダイス間で振動振幅により激しい相互摩擦運動が
生じ、ダイスや固定具に摩耗や焼付きが発生してダイス
寿命が短くなるからである。第３に、前記摩擦運動を発
生源とする他振動数の派生振動が生じ、この振動は振動
方向と振幅が一定でないため、加工精度を悪化させるか
らである。

【００１３】かかる固定個所は、あらかじめ有限要素法
などにより振動モードを解析して振動の弱い個所を検出
することにより特定し、それらの個所を固定具５によっ
て複数個所で固定する。図４（ａ）（ｂ）は図１のＡの
矢印の方向から見た解析振動モードを示しており、最も
振動の弱い個所Ｐは、ダイス本体１からダイス長手方向
に所定距離へだたったダイス幅方向両側面２ｃ，２ｃ’
にあることがわかるので、このダイス長手方向振動振幅
が最小でかつダイス幅方向振動振幅が最小となるダイス
幅方向両側面縁の４か所を固定具５によって基台６に対
し固定する。

【００１４】固定具５は任意であるが、たとえば、図２
と図３のように、ダイス２の幅方向側面２ｃ，２ｃ’に
接する脚部５０の下端に、ダイス２の底面２ｂを受けか
つ下面が基台６に当接する下あご部５１を設け、脚部５
０の上端にはダイス２の上面に２ｄ接する上あご部５２
を設け、前記上あご部５２から下あご部５１に貫設した
縦穴にボルト５ａを通し、基台６に設けた雌ねじ穴にね
じ込むようになっている。さらに必要に応じて、ホーン
３，３’についても、固定具７によって基台６に固定す
る。この固定具７としては、たとえば、図２と図３のよ
うに、ホーン３を挿通する横孔７００を有する主部７ａ
と、ホーン３の中間つば３０に当接するリング状の当板
７ｂとを有し、主部７ａを基台６にボルト７ｄにより固
定し、前記主部７ａの一端にリング状の当板７ｂを装着
し、ボルト７ｃよって主部７ａに締結すればよい。

【００１５】図５と図６は本発明による振動プレス金
型、この例では振動しごきダイスＤをトランスファプレ
スに適用した一例を示している。基台としてのボルスタ
６には、材料送り方向にしたがって、打抜きダイス９
０、深絞りダイス９１、再絞り第１ダイス９２、再絞り
第２ダイス９３がそれぞれ固定具９００，９１０，９２
０，９３０によってボルスタ６に固定されており、前記
再絞り第２ダイス９３のとなりのステージ領域に、本発
明による振動しごき加工ダイスＤが配され、ダイス幅方
向両側面２ｃ，２ｃ’の４か所が、固定具５によってボ
ルスタ６に固定されている。

【００１６】前記振動しごきダイスＤの下流側のステー
ジ領域には、トリミングダイス９４が固定具９４０によ
ってボルスタ６に固定されている。このトリミングダイ
ス９４および再絞り第２ダイス９３と振動しごき加工ダ
イスＤとは縁が切られている。そして、前記ボルスタ
６の上方のプレスラムで昇降される上型６’には、打抜
きパンチ９０’，深絞りパンチ９１’、再絞り第１パン
チ９２’，再絞り第２パンチ９３’、しごきパンチ８お
よびトリミングパンチ９４’が前記ダイス群に対応した
位置に配置されている。前記金型の種類はあくまでも一
例であり、これに限定されるものではない。

【００１７】本発明による振動しごき加工を説明する
と、しごき加工にあたっては、絞り加工済みのワークを
ダイス本体１の加工穴１０に配し、プレスラムを作動し
てパンチ８を下し、ワークと加工穴１０との界面に加工
油を供給しつつ、超音波振動用回路４０により超音波振
動子４を作動させるものである。こうすれば、ホーン３
により超音波振動は増幅されてダイス２に伝達され、ダ
イス２と一体のダイス本体１は半径方向に超音波振動
し、それがワークに伝達される。

【００１８】このときに、本発明ではダイス２が直方体
からなっているため、幅方向両側が内側と外側に変位す
る振動系となる。すなわち、図４に示すように、ダイス
本体１は短軸がＸ方向に向いた状態と、短軸がＹ方向に
向いた状態とが１振動サイクルで発生する楕円振動モー
ドが創成される。そしてこの楕円振動モードが半径方向
から付加されながら、パンチ８とダイス２との協働作用
によりしごきが行われる。

【００１９】図１２は、慣用法と本発明法によるしごき
メカニズムを模式的に示しており、（ａ）は慣用法、
（ｂ）は本発明法である。図中、αはアプローチ角、ｌ
Ｂはベアリング部長さ、Ｄ₀ないしＤ₄はダイスの軌跡、
Ｗ₀ないしＷ₄はワークの軌跡、ＱＴは振動期間ごとの塑
性変形長さ、ａｒは振幅を示している。（ａ）の慣用法
ではベアリング部とワークとは常に接触してしごかれて
いるが、（ｂ）の本発明法では、振動によってベアリン
グ部とワークとは接触、分離が反復されることになり、
この分離過程で形成される隙間に加工油が供給される。
したがって、低粘度の加工油を使用しても良好な潤滑性
が得られ、しごき抵抗が減少する。

【００２０】トランスファプレスに適用した場合には、
プレスラムの作動により、打抜きダイス９０と打抜きパ
ンチ９０’により板材が打ち抜かれ、板材はついで深絞
りダイス９１と深絞りパンチ９１’により絞られ、さら
に再絞り第１ダイス９２と再絞り第１パンチ９２’再絞
り第２ダイス９３と再絞り第２パンチ９３’とによって
再絞りを受けた後、ダイス本体１のダイス穴１０とパン
チ８によりしごき加工されるが、このときに前記のよう
に半径方向から超音波振動が付加されるため、楕円振動
モードによるしごき加工が行われ、ついでトリミングダ
イス９４とトリミングパンチ９４’によりトリミングさ
れる。

【００２１】以上実施態様を説明したが、本発明はこれ
に限定されるものではなく、ダイス本体１とダイス２が
別部材からなっているが、それらを超硬合金やＳＫＤ１
１などによって一体（ソリッド）に構成してもよい。ま
た、実施態様ではしごきダイスに適用しているが、絞り
ダイスに適用されることは勿論である。この場合、加工
穴１０を絞り用の穴に構成すればよい。

【００２２】

【実施例】次に本発明の実施例を示す。本発明を適用し
て振動しごきダイスを製作し、図７に示すダイセットに
組み込んでしごき加工を行なった。ダイス本体２は材
質：超硬合金、内径３０ｍｍ、外径５２ｍｍ、厚さ３３
ｍｍ、アプローチ角：２７．５°、リリーフ角：４°、
ベアリング長さ：２ｍｍである。ダイス１は、材質：
Ｓ５０Ｃ、長さＬ：１６７ｍｍ、幅Ｗ：９０ｍｍ、厚さ
ｔ：４０ｍｍで、中央に５２ｍｍの穴を設け、ここにダ
イス本体１を圧入し、一体化した。前記ダイス１の長手
方向端面２ａにホーン３を埋込ねじで固定し、ホーン３
に超音波振動子４を連結して超音波振動しごきダイスを
得た。このダイスはＦＥＭにより解析したところ、図４
に示す楕円振動モードであった。

【００２３】前記超音波振動しごきダイスの振動振幅の
最も少ない幅方向両縁４か所を５ｍｍ以下の幅で固定具
５により下型６に強力に固定し、また、ホーン３，３’
も固定具７，７により下型６に固定した。上型６’にパ
ンチ８を固定し、３０ｔクランププレスを用いて作動さ
せるようにした。パンチ８は、材質：ＳＫＤ１１、直径
２８．５ｍｍ、ポンチ肩半径Ｒ５．０ｍｍのものを使用
した。ダイスの振動駆動は、公称出力１．２kW（max）
にて行い、実共振振動数は１４．５kH_Z、無付加時のダ
イスベアリング部の振幅ａ₀（実測値）は１１μｍ（ａ
ｍｉｎ）と１５μｍ（ａｍａｘ）の２段階とした。

【００２４】ワークＷＰとしては、前工程でｔ＝１．２
mmの冷間圧延板の丸形ブランクから深絞りカップを作成
し、そのカップをしごき実験に供するという方法で行っ
た。ワークは、アルミニウム（Ａ１０５０−Ｈ２
４），σＢ＝１８５ＭＰａ、伸び４％、ＳＰＣＥ，σ
Ｂ＝３４５ＭＰａ、伸び２５％の２種を使用した。しご
き開始時パンチ速度は２７５．２ｍｍ／ｓ、しごき率３
７．５％とした。加工油としては、次の３種を使用し
た。エマルジョンタイプ水溶性切削油：動粘度１ｍｍ
²／ｓ前後（４０℃）マシン油：粘度４６ｍｍ²／ｓ
（４０℃）工作油：粘度１４７３ｍｍ²／ｓ（４０
℃）。このしごき加工において、しごき抵抗と表面性状
および加工精度について慣用しごき加工法と比較した。
しごき抵抗はパンチにひずみゲージを貼付けて測定し
た。

【００２５】〔しごき抵抗について〕加工油としてエマ
ルジョンタイプ水溶性切削油を用いたときの、アルミニ
ウムおよびＳＰＣＥに対するしごき抵抗を測定した結果
を図８に示す。この結果から、楕円振動モードの超音波
振動を付加することによって、また振動振幅が大きくな
るほど、慣用しごきに比べて、しごき抵抗が減少するこ
とがわかる。ＳＰＣＥに対しては減少率がアルミニウム
の場合ほどではないが、その原因はしごき抵抗が高くな
ると振動振幅が減衰するためと考えられる。これに関し
ては振動出力を増加すれば解決できる。

【００２６】〔表面性状について〕アルミニウム工作物
の表面を慣用および振動しごき（ａｍａｘ）について目
視によって比較するともに、その表面の粗さを測定し
た。表面状態を定性的に観察した結果では、本発明の超
音波振動しごきにより、慣用しごきに比べ若干曇り気味
の表面となっていた。また、図９の表面粗さ測定結果か
らも同様の結果が得られており、このことから、潤滑状
態が向上していることがわかる。なお、他のしごき条件
の場合およびＳＰＣＥに対してもこれとほぼ同様な傾向
となった。

【００２７】〔製品精度について〕アルミニウムを用い
て水溶性切削油を加工油としたときのカップの肉厚を測
定した結果を図１０に示す。アルミニウムに対し、真円
度を測定した結果を図１１に示す。なお、図１０におけ
るサンプル１，２，３とは、多数加工した中から３個を
ランダムに抽出したものを指す。図１０から、半径方向
からの超音波振動しごきにより、慣用しごきに比べて肉
厚精度が向上し、その結果は振動振幅が大きくなるほど
顕著になることがわかった。この傾向はＳＰＣＥに対し
てもほぼ同様となった。また、図１１から、楕円振動モ
ードの超音波振動しごきにより真円度が向上し、その効
果は振動振幅が大きいほど顕著になることがわかる。ま
た、超音波振動を付加することにより、エマルジョンタ
イプ水溶性切削油を用いた場合でも、慣用しごきによる
工作油を用いた場合と同等以上の真円度となることがわ
かる。

【００２８】

【発明の効果】以上説明した本発明によれば、加工穴を
有し直方体に形成されたダイスに楕円振動モードの超音
波振動を半径方向から付加しながらパンチとの協働で絞
り又は／及びしごき加工するので、低粘度の加工油を使
用しても良好な潤滑性が得られ、絞り抵抗、しごき抵抗
の減少と加工精度の向上を図ることができ、しかも、超
音波振動が楕円振動モードであるため、ダイスの大きさ
や形状を小型なものとすることが可能となり、それによ
りトランスファー型や順送型プレスの限られたスペース
（ステージ）に組み込むことが可能となり、表面性状を
含む加工精度のすぐれた製品を得ることができ、また、
絞り抵抗、しごき抵抗が減少されるので、加工工程を減
少でき、コストダウンを図ることができるというすぐれ
た効果が得られる。また、ダイスを直方体に形成し、該
直方体ダイスの側部法線方向に超音波振動子を取付けた
ので、楕円振動モードによるコンパクトなしごき加工ダ
イスとすることができ、かつ、前記ダイスの振動振幅が
最も弱い数か所のみを固定具により基台に固定するよう
にしたので、確実に所定の振動数振幅で振動させること
ができ、ダイス寿命も長く、かつ加工精度もよくするこ
とができるというすぐれた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による振動プレス金型の一例を単体の状
態で示す斜視図である。

【図２】本発明による振動プレス金型とこれによる加工
状態の例を示す部分切欠側面図である。

【図３】本発明による振動プレス金型とこれによる加工
状態の例を示す部分切欠平面図である。

【図４】（ａ）と（ｂ）は本発明のダイスの振動モード
を示す説明図である。

【図５】本発明の振動プレス金型を利用したトランスフ
ァプレスの要部側面図である。

【図６】本発明の振動プレス金型を利用したトランスフ
ァープレスの下型を示す平面図である。

【図７】（ａ）は実施例に使用した振動プレス金型の部
分切欠側面図、（ｂ）は同じくＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿う
断面図である。

【図８】しごき抵抗測定結果を慣用しごき法と比較して
示す線図である。

【図９】（ａ）は慣用法による場合の表面粗さ測定結果
を示す線図、（ｂ）は本発明による表面粗さ測定結果を
示す線図である。

【図１０】（ａ）は慣用法による場合の肉厚精度表面粗
さ測定結果を示す線図、（ｂ）は本発明による表面粗さ
測定結果を示す線図である。

【図１１】本発明法と慣用法の真円度測定結果を示す線
図である。

【図１２】（ａ）は慣用しごき法のしごきメカニズムを
模式的に示す説明図、（ｂ）は本発明法のしごきメカニ
ズムを模式的に示す説明図である。

【符号の説明】

１ダイス本体２ダイス３ホーン４超音波振動子５固定具６基台８パンチ１０加工穴

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者村川正夫埼玉県南埼玉郡白岡町新白岡３丁目４番５号 (72)発明者神雅彦栃木県下都賀郡野木町丸林260番地９

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ダイスに超音波振動を付加しつつ絞り又は
／及びしごき加工する方法であって、加工穴を有し直方
体に形成されたダイスに楕円振動モードの超音波振動を
半径方向から付加しながらパンチとの協働で絞り又は／
及びしごき加工することを特徴とする振動プレス加工方
法。
【請求項２】ダイスに超音波振動を付加しつつ絞り又は
／及びしごき加工するプレス金型であって、加工穴が設
けられたダイスを直方体に形成し、該ダイスの側部法線
方向に超音波振動子を取付け、前記ダイスの振動振幅が
最も弱い数か所のみを固定具により基台に固定して、前
記ダイスに楕円振動モードの超音波振動を半径方向から
付加しながらパンチとの協働で絞り又は／及びしごき加
工するようにしたことを特徴とする振動プレス金型。
【請求項３】トランスファプレスの絞り又は／及びしご
き加工する工程領域に組み込まれていることを特徴とす
る請求項２に記載の振動プレス金型。