JPH11297600A - 位置検出装置及び露光装置 - Google Patents
位置検出装置及び露光装置Info
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- JPH11297600A JPH11297600A JP10100705A JP10070598A JPH11297600A JP H11297600 A JPH11297600 A JP H11297600A JP 10100705 A JP10100705 A JP 10100705A JP 10070598 A JP10070598 A JP 10070598A JP H11297600 A JPH11297600 A JP H11297600A
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- Exposure And Positioning Against Photoresist Photosensitive Materials (AREA)
- Exposure Of Semiconductors, Excluding Electron Or Ion Beam Exposure (AREA)
Abstract
と、照明された前記位置検出用パターンからの光を対物
光学系を介して集光する集光手段と、集光手段を介した
前記位置検出用パターンからの光を検出する光電検出手
段とを有し、該光電検出手段により得られる検出信号に
基づいて前記位置検出用パターンの位置を検出するもの
であって、前記集光手段中の前記対物光学系は複数の光
学素子からなり、前記対物光学系の該複数の光学素子の
光学面の研磨面精度の平均値が前記光の中心波長をλと
するとき、RMS0.01λ(λ:前記光の中心波長)
以下となるように、前記複数の光学素子が形成される。
Description
の位置を検出する位置検出装置に関し、特に半導体素
子、撮像素子、液晶表示素子、または薄膜磁気ヘッド等
のデバイスを製造するリソグラフィ工程で用いる露光装
置に好適なマスクと感光基板との位置合わせ装置や、該
露光装置の重ね合わせ(位置合わせ)精度やステージの
送り精度(ステッピング精度)を測定する重ね合わせ測
定装置に用いられる位置検出装置に関するものである。
材料が塗布されたウエハ(又はガラスプレート等の基
板)上に複数層の回路パターンを積み重ねて形成される
ため、回路パターンをウエハ上に露光するための投影露
光装置には、これから露光するレチクルのパターンと既
に回路パターンが形成されているウエハの各ショット領
域との位置合わせを行うためのアライメント装置が備え
られている。
特開平4−65603号公報、特開平4−273246
号公報等で提示されているように、ハロゲンランプ等の
光源から射出される波長帯域幅の広い光でウエハ上のア
ライメントマーク(ウエハマーク)を照明し、その拡大
像を撮像素子上に形成し、得られた撮像信号を画像処理
してそのウエハマークの位置検出を行うオフ・アクシス
方式で、且つ撮像方式のアライメント装置が知られてい
る。撮像方式のアライメント装置の検出系はFIA(Fi
eld Image Alignment)系とも呼ばれている。 この撮像
方式のアライメント装置では、広帯域照明であるため、
ウエハ上のフォトレジスト層での薄膜干渉の影響が低減
される利点がある。
撮像方式のアライメント装置の結像光学系では、加工、
組立、調整等の製造工程において、僅かながら収差が残
存していた。このように収差が残存していると、撮像面
上でのウエハマーク像のコントラストが低下したり、ウ
エハマーク像に歪が生じるなどして、マーク位置の検出
誤差が発生する。近年、回路パターンの線幅の微細化に
伴い、益々高精度のアライメントが必要とされるように
なり、上記の如き僅少な収差による、アライメント精度
の低下も問題となってきている。
収差のウエハマーク像の検出に及ぼす影響は大きく、光
軸に軸対称なコマ収差や視野全面に均一な偏心コマ収差
などの瞳において光軸に非対称な横収差が光学系内に発
生していると、撮像面上に投影されるウエハマーク像
は、理想結像の場合と比べて位置ずれして計測される。
また、ピッチ、デューティ比、段差等のウエハマークの
形状が変わった場合や、ウエハマークがデフォーカスし
た場合に、そのウエハマーク像にコマ収差が存在する
と、その像へのコマ収差の影響の度合いが様々に変化
し、且つその計測位置のずれ量も様々に変わることにな
る。
異なるため、コマ収差が残留した光学系でウエハのアラ
イメント(位置合わせ)を行うと、プロセスオフセット
が発生したり、重ね合わせ精度の再現性が悪化する等に
より、アライメント精度が低下する。このようなコマ収
差を補正するために、本願出願人は特開平8-195336号公
報において、対物光学系に後続する光学系においてコマ
収差を補正する手法を提案した。しかしながら、当該特
開平8-195336号公報にて提案した手法では、補正可能な
コマ収差は低次のコマ収差のみであり、高次のコマ収差
の補正を行うことは困難である。近年の回路の微細化に
伴なって要求される厳しい位置検出精度を満足するため
には、上記高次コマ収差が無視できなくなってきてい
る。
コマ収差を極力抑えることにより、プロセスオフセット
が小さく高精度な位置検出装置を提供することを目的と
する。
めに、本発明にかかる位置検出装置は、位置検出用パタ
ーンを照明する照明手段と、照明された前記位置検出用
パターンからの光を対物光学系を介して集光する集光手
段と、集光手段を介した前記位置検出用パターンからの
光を検出する光電検出手段とを有し、該光電検出手段に
より得られる検出信号に基づいて前記位置検出用パター
ンの位置を検出するものであって、前記集光手段中の前
記対物光学系は複数の光学素子からなり、前記光の中心
波長をλとするとき、前記対物光学系の該複数の光学素
子の光学面の研磨面精度から少なくともアス成分を取り
除いた後のRMSの平均値が0.01λ以下となるよう
に、前記複数の光学素子が形成される。
の光学素子からなり、前記光の中心波長をλとすると
き、前記集光手段中の該複数の光学素子の光学面の研磨
面精度から少なくともアス成分を取り除いた後の平均値
がS0.01λ以下となるように、前記複数の光学素子
が形成されることが好ましい。また、前記RMSの平均
値は、前記光学面の研磨面精度から前記アス成分及び曲
率誤差成分を取り除いた後のRMSの平均値であること
が好ましい。
前記集光光学系の瞳における波面収差成分と、光軸から
の距離の偶数乗、1乗及び3乗に比例する成分並びにア
ス成分との残差波面収差成分のRMSの平均値が0.0
1λ以下である。
ついて説明する。図1は、本発明の原理を説明するため
の図である。図1に示す結像光学系は、レンズL1、開
口絞りAS、及びレンズL2で構成されており、物体面
上に形成されるマークの像を結像面上に所定の倍率のも
とで結像させるものである。なお、図1における物体面
には、ピッチがpのパターンとピッチが2pのパターン
とが形成されているものとする。 図1の結像光学系に
おいてコマ収差が残存していると、このコマ収差は、結
像光学系の瞳面(開口絞りAS位置)において光軸AX
に対して回転非対称な波面収差で表される。また、ピッ
チpのパターンから発生する±1次光と、ピッチ2pの
パターンから発生する±1次光とが瞳面において通過す
る座標が異なるため、ピッチpのパターンからの±1次
光に加わる収差量ΔWpとピッチ2pのパターンからの
±1次光に加わる収差量ΔW2pとは異なる。従って、
ピッチpのパターンからの±1次光が結像面上に到達す
る位置と、ピッチ2pのパターンからの±1次光が結像
面上に到達する位置とは、上記収差量ΔWp,ΔW2p
の違いに応じて異なり、結果として、ピッチpのパター
ンの結像位置とピッチ2pのパターンの結像位置とが一
致しない。これがプロセスオフセットとなる。 なお、
図1には低次(参照球面からの位相ずれが光軸からの距
離の3乗に比例する成分)のコマ収差が発生している状
態を図示したが、高次(参照球面からの位相ずれが光軸
からの距離の3乗を超える成分)のコマ収差についても
原理は同様であり、低次のコマ収差及び高次のコマ収差
が大きいほどプロセスオフセットは大きくなる。
での波面収差ΔWのうち参照球面からの位相ずれが光軸
からの距離Dの3乗に比例する成分を指し、例えばツェ
ルニケ(Zernike)の多項式では一般的にD3 cos(3
θ),(3D3 −2Dcosθ,(3D3 −2D)si
nθ,D3 sin(3θ)で表される。 また高次の収
差成分とは、光学系の瞳上での波面収差ΔWを、参照球
面からの位相ずれが光軸からの距離Dの偶数乗、1乗及
び3乗に比例する成分でフィッティングし、そのフィッ
ティング面とΔWとの残差成分に対応する。なお、参照
球面からの位相ずれが光軸からの距離Dの1乗に比例す
る成分は、例えばツェルニケの多項式では、Dcos
θ,Dsinθで表される。
軸に対称な収差、光軸に非対称な収差)は、設計値、ガ
ラス部品の内部歪み、ガラス部品の面の研磨誤差、ガラ
ス部品をメカ部品に組み込むときに内部や外部に生じる
歪み、更には組み立て誤差によって生じる。これらの収
差のうち低次のコマ収差は、特開平8-195336号公報など
で提案した方法で補正することが可能であるが、この手
法では高次のコマ収差補正が困難である。
オフセットとの関係について図2を参照して説明する。
まず、実際に製造された複数本(図2では4本)の対物
レンズを任意に選択して、それらの波面収差を周知の手
法で測定する。測定された波面収差を補正可能な低次収
差でフィッティングし、残存する波面収差(残差波面収
差成分)の平方自乗平均(root mean square, RMS)を高
次コマ収差RMSとする。そして、上記残存する波面収
差が結像光学系に存在しているとして、パターンピッ
チ、デューティなどが異なる複数種類のパターンが理想
結像位置からどれくらいずれた位置に結像するのかをシ
ミュレーションし、これらの結像点のばらつきの幅をプ
ロセスオフセットとする。
を上記プロセスオフセットとして複数本の対物レンズに
関してプロットした図である。この図2からも明らかな
通り、高次のコマ収差を低減させれば(低次収差が補正
されていることが前提)、プロセスオフセットを小さく
抑えることができる。本願発明者らは、どのようにした
ら高次コマ収差を低減させることができるのかについて
鋭意研究した結果、結像光学系を構成している光学部品
の光学面(レンズであればレンズ面、反射鏡であれば反
射面)の研磨誤差が上記高次コマ収差の発生要因として
大きいという結論に到達した。
該収差のうちの高次コマ収差との関係とを示すシミュレ
ーション結果である。図3のシミュレーションに際して
は、以下の手法で行った。まず、実際に製造された複数
本(図3では9本)の対物レンズを任意に選択して、そ
れらの波面収差を周知の手法で測定する。そして、測定
された波面収差の平方自乗平均を瞳に生じた収差RMS
とする。次に、測定された波面収差から、光軸対称成分
(主に球面収差に対応)、参照球面からの位相ずれが光
軸からの距離の3乗に比例する成分、及び傾斜成分(参
照球面からの位相ずれが光軸からの距離の1乗に比例す
る成分に対応)でフィッティングした残りの波面収差
(残差波面収差)の平方自乗平均を瞳に生じた高次コマ
収差RMSとする。
とし、縦軸を上記瞳に生じた高次コマ収差成分RMSと
して、上記複数本の対物レンズにつきプロットした図で
ある。この図3からも明らかな通り、高次のコマ収差を
小さくするためには、研磨面の面誤差に起因して瞳に生
じる全体の収差を小さく抑えることが必要なことが分か
る。なお、研磨面で光軸に非対称な収差だけでなく対称
な収差も抑える必要があるのは、研磨面のみでは光軸に
対称な収差も、組み立て誤差により偏心すれば光軸に非
対称な収差となるからである。
子のうち、特定の光学素子の光学面に研磨誤差があった
場合を想定してシミュレーションを行った。このシミュ
レーションにおいては、対物光学系のレンズデータにお
いて、ある特定の面に研磨誤差として設計値の面形状に
偏差を与え、このときに瞳に生じる収差を計算した。次
に上記特定の面とは異なる面に対しても同様に収差を計
算した。この結果、対物光学系中の様々な位置にあるレ
ンズ面のうちのどのレンズ面であっても、瞳に生じる収
差への影響が同程度であることが分かった。従って、高
次コマ収差の発生を抑えるためには、対物光学系を構成
する各光学素子の光学面の研磨面精度を全ての光学面に
おいて所定の値以下にする必要がある。
高次のコマ収差の残存量とプロセスオフセットとの関係
を示した図である。なお、図4のシミュレーションにお
いては、図2・図3と同様に低次の収差を引いた状態で
シミュレーションしている。図4において、点Aは対物
光学系の物体側開口数NA=0.2である場合、研磨面
精度の平方自乗平均が0.02λのときを示す。ここ
で、点Bは対物光学系の物体側開口数NAを一定にしつ
つ研磨面精度の平方自乗平均を0.01λとした場合を
示している。点A、点Bの比較により、上述の図2に示
したときと同様に対物光学系の開口数が一定である場合
には、プロセスオフセットはコマ収差量にほぼ比例して
小さくなることが分かる。 また、点Cは対物光学系を
構成する光学面の研磨面精度の平方自乗平均を0.01
λとしつつ、対物光学系の物体側開口数NAをNA=
0.3に拡大した場合を示しており、点Dは対物光学系
を構成する光学面の研磨面精度の平方自乗平均を0.0
2λとしつつ対物光学系の物体側開口数NAをNA=
0.3に拡大した場合を示している。これより、対物光
学系を構成する光学面の研磨面精度の平方自乗平均が
0.02λ程度である場合には、対物光学系の物体側開
口数NAを大きくしてもプロセスオフセットの低減には
つながらないが、この研磨面精度の平方自乗平均が0.
01λ以下である場合には、対物光学系の物体側開口数
を大きくしてさらにプロセスオフセットの低減を図るこ
とができる。 すなわち、対物光学系の瞳における全体
の収差が同じであっても、第一対物レンズの各面の研磨
精度がRMSで0.02λ程度の場合はNAを大きくし
てもあまり精度は変わらないが、0.01λ以下程度で
あればNAを大きくしてプロセスオフセットを向上する
ことができる。
合、参照球面からの位相ずれが光軸からの距離の3乗に
比例する補正可能な収差を補正しても、残存した高次収
差のうち瞳の外周部にいくほど位相ずれ(収差)が大き
くなるような収差が支配的になっていて、NAを大きく
することによるコマ収差の増加が支配的となり、NAは
小さいほうが高精度となるためである。
のRMSの平均値が0.01λ程度となれば、瞳上にお
いて残存した収差のうちランダムに分布するような高次
の収差が支配的になり、NAを大きくしてもコマ収差の
増加はあまりなく、それ以上にNAを大きくすることに
よるプロセスオフセットの減少が大きくなる。上述した
図1〜図4の説明より、対物光学系に後続する光学系に
より補正することが難しい高次のコマ収差の発生を抑
え、更に残存する収差が瞳にランダムに分布するような
程度まで高次の収差を抑えるためには、対物光学系の各
面の研磨面精度の平方自乗平均の平均値が0.01λ
(λ=使用中心波長)以下であることが必要であること
がわかる。 ただし、研磨誤差において理想曲面からの
ずれのうち、光軸からの距離の2乗に比例する成分はレ
ンズの曲率誤差成分であり、レンズのパワー(屈折力)
誤差となるが、このパワー誤差は補正可能であるためプ
ロセスオフセットの要因とはならない。さらに、アス成
分は、レンズ同士を回転させ打ち消し合うことが可能で
ある。なお、アス成分とは、あるメリジオナル面で光軸
からの距離Dの2乗に比例する研磨誤差成分と、それに
直交する面における光軸からの距離Dの2乗に比例する
研磨誤差成分との差のうち、その差が一番大きくなる成
分のことである。
のようにすれば、全光学系の瞳の波面収差のうち、補正
が難しい光軸に関して高次の非対称収差の残存成分をR
MS0.01λ以下とすることができる。図5を参照し
て、瞳の波面収差について説明する。図5において、瞳
の波面収差とは、実光学系を介して光電検出面(結像
面)に結像した像点Ipからの球面波を考え、その球面
波が瞳に形成する波面Wと、無収差の理想光学系での瞳
上での理想波面W0との位相ずれΔWである。波面収差
ΔWのうち、光軸Axからの距離Dの偶数次数で比例す
る成分(光軸に対称な収差)はプロセスオフセットの要
因とはならない。さらに光軸Axからの距離Dの1乗に
比例する成分(ツェルニケの多項式では一般的にDco
sθ,Dsinθで表される)も全ての像の位置ずれと
なるだけで、プロセスオフセットの要因とはならない。
また、光軸Axからの距離Dの3乗に比例する成分(ツ
ェルニケ多項式では一般的にD3 cos(3θ),(3
D3 −2Dcosθ,(3D3 −2D)sinθ,D3
sin(3θ)で表される)は特開平8−195386
号公報に開示されている手法で補正可能な低次のコマ収
差である。
学系の瞳上での波面収差ΔWを光軸からの距離Dの偶数
乗、1乗及び3乗に比例する成分でフィッティングし、
そのフィッティング面と波面収差ΔWとの残差成分Δ
W’(=補正が難しい高次のコマ収差)をRMS0.0
1λ以下とすることができる。なお、上記高次の非対称
波面収差ΔW’において、アス成分は、集光光学系を構
成する複数のレンズの組み上げの際に、これら複数のレ
ンズの回転方向をコントロールして組み上げることによ
り、X方向及びY方向のフォーカスずれとはなるがプロ
セスオフセットの要因としないことが可能なため、アス
補正後のRMSが0.01λ以下でもよい。 ここで、
アス成分とは、あるメリジオナル面で光軸からの距離D
の2乗に比例する波面収差成分(W1)と、それに直交
する面における光軸からの距離Dの2乗に比例する波面
収差成分(W2)との差が一番大きくなる成分である。
て説明する。図6は、本発明の第1実施例にかかる位置
検出装置および該位置検出装置を備えた露光装置の構成
を概略的に示す図である。本実施例は、半導体露光装置
における感光性基板の位置検出に本発明を適用してい
る。
Lの光軸に対して平行にZ軸が、Z軸に垂直な平面内に
おいて図6の紙面に平行な方向にX軸が、Z軸に垂直な
平面内において図6の紙面に垂直な方向にY軸がそれぞ
れ設定されている。図示の露光装置は、適当な露光光で
マスク(投影原版)としてのレチクルRを均一に照明す
るための露光用照明光学系(不図示)を備えている。レ
チクルRはレチクルステージ1上においてXY平面とほ
ぼ平行に支持されており、そのパターン領域PAには転
写すべき回路パターンが形成されている。
Lを介してウエハWに達し、ウエハW上にはレチクルR
のパターン像が形成される。なお、ウエハWは、ウエハ
ホルダ21を介してZステージ22上においてXY平面
とほぼ平行に支持されている。Zステージ22は、ステ
ージ制御系24によって、投影光学系PLの光軸に沿っ
て駆動されるように構成されている。
3上に支持されている。XYステージ23は、同じくス
テージ制御系24によって、投影光学系PLの光軸に対
して垂直なXY平面内において二次元的に駆動されるよ
うに構成されている。前述したように、露光装置では、
投影露光に先立って、レチクルR上のパターン領域PA
とウエハW上の各露光領域とを光学的に位置合わせ(ア
ライメント)する必要がある。そこで、ウエハW上に形
成された段差パターンからなるアライメントマークすな
わちウエハマークWMの基準座標系におけるX方向位置
およびY方向位置を検出し、その位置情報に基づいてア
ライメントが行われる。このように、ウエハマークWM
の位置を検出してアライメントを行うのに、本発明の位
置検出装置が使用される。
Y方向にそれぞれ周期性を有する互いに独立した2つの
一次元マークであっても、X方向およびY方向に周期性
を有する二次元マークであってもよい。図6に示す位置
検出装置は、波長帯域幅の広い照明光としてアライメン
ト光ALを供給するための光源3を備えている。光源3
として、たとえばハロゲンランプのような光源を使用す
ることができる。本実施例では、アライメント光の波長
帯域を500nm〜800nmとしている。光源3から
のアライメント光ALは、たとえば光ファイバーのよう
なライトガイド4を介して所定位置まで導かれる。ライ
トガイド4の射出端から射出されたアライメント光AL
は、たとえば円形の開口部を有する照明開口絞り27を
介して制限された後、コンデンサーレンズ29に入射す
る。
ント光ALは、一旦集光された後、照明視野絞り(不図
示)を介して照明リレーレンズ5に入射する。照明リレ
ーレンズ5を介して平行光となったアライメント光AL
は、ハーフプリズム6を透過した後、第1対物レンズ7
に入射する。第1対物レンズ7で集光されたアライメン
ト光ALは、反射プリズム8の反射面で図中下方に反射
された後、ウエハW上に形成されたウエハマークWMを
照明する。 このように、光源3、ライトガイド4、照
明開口絞り27、コンデンサーレンズ29、照明視野絞
り(不図示)、照明リレーレンズ5、ハーフプリズム
6、第1対物レンズ7および反射プリズム8は、ウエハ
マークWMに照明光を照射するための照明光学系を構成
している。
射光(回折光を含む)は、反射プリズム8および第1対
物レンズ7を介して、ハーフプリズム6に入射する。ハ
ーフプリズム6で図中上方に反射された光は、第2対物
レンズ11を介して、指標板12上にウエハマークWM
の像を形成する。このマーク像からの光は、リレーレン
ズ系(13,14)およびその光路中において照明開口
絞り27とほぼ共役な位置に配置された結像開口絞り3
0を介して、XY分岐ハーフプリズム15に入射する。
そして、XY分岐ハーフプリズム15で反射された光は
Y方向用CCD16に、XY分岐ハーフプリズム15を
透過した光はX方向用CCD17に入射する。
ンズ7、ハーフプリズム6、第2対物レンズ11、指標
板12、リレーレンズ系(13,14)、結像開口絞り
30、およびハーフプリズム15は、照明光に対するウ
エハマークWMからの反射光に基づいてマーク像を形成
するための結像光学系(集光光学系)を構成している。
向用CCD17の撮像面には、マーク像が指標板12の
指標パターン像とともに形成される。Y方向用CCD1
6およびX方向用CCD17からの出力信号は、信号処
理系18に供給される。さらに、信号処理系18におい
て信号処理(波形処理)により得られたウエハマークW
Mの位置情報は、主制御系25に供給される。
エハマークWMの位置情報に基づいてウエハWのX方向
位置およびY方向位置を検出し、検出したウエハWのX
方向位置およびY方向位置に応じたステージ制御信号を
ステージ制御系24に出力する。ステージ制御系24
は、ステージ制御信号にしたがってXYステージ23を
適宜駆動し、ウエハWのアライメントを行う。
用CCD17、信号処理系18、および主制御系25
は、結像光学系を介して形成されたマーク像の位置情報
に基づいてウエハWの位置を検出するための光電検出手
段を構成している。さて、本実施例における第1対物レ
ンズ7は、複数の光学素子(レンズ素子)で構成されて
おり、これら各光学素子の光学面(レンズ面)の研磨面
精度は、従来のRMS≒0.02λ(λ=633nm)
のときには全光学系の瞳での波面収差のうち光軸に非対
称な高次収差がRMS≒0.02λ程度残存していたの
に比べて、各レンズの研磨面精度の平方自乗平均の値を
RMS≒0.01λ(λ=633nm)としたため、補
正が難しい瞳上での高次コマ収差の発生が約半分(RM
S≒0.01λ)となり、プロセスオフセットの発生も
約半分とすることができた。
よるプロセスオフセットの発生を防ぐために、特開平8-
195336号に開示される技術も併せて適用している。さ
て、図6に示した本実施例のような位置検出装置では、
拡大倍率を有する光学系を用いることが一般的である。
この場合、第1対物レンズ7の物体側開口数は、倍率の
かかった後段のレンズ11,13,14などの物体側開
口数よりも大きくなる。図7に示すように、軸上光束の
みを考えると、第1対物レンズ7も倍率のかかった後段
のレンズ11(13,14)も同程度の研磨面精度が要
求される。しかしながら、倍率のかかった後段のレンズ
11(13,14)では、図中破線で示すように結像面
I上で像高を持つ光束による有効径の増加が大きい。従
って、後段のレンズ11(13,14)では必ずしも有
効径全域での研磨面精度がRMS≒0.01λ(λ:使
用波長の中心波長)を満足する必要はない。言いかえる
と、集光光学系を構成するレンズのうち、第1対物レン
ズ7が平均値でRMS0.01λを満足していれば、高
精度なアライメントが可能となる。
間に置かれたハーフプリズム6等の入射面・射出面の研
磨面誤差は、そのまま瞳での収差を発生させる恐れがあ
る。また、第1対物レンズ7に後続する各レンズ(1
1,13,14)においても第1対物レンズ7と同程度
な研磨面誤差が存在するときには、瞳での収差を発生さ
せる恐れがある。さらに、第1対物レンズ7の物体側に
配置される反射プリズム8の反射面の研磨面誤差も瞳に
おいて収差を発生させる恐れがある。
供するためには、第一対物レンズだけでなく、位置検出
系における各レンズ、各平行平面板、各反射面の研磨面
精度の平方自乗平均の平均値が0.01λ以下であるこ
とが好ましい。また、本発明は、面精度や瞳の収差をR
MSで表現しているが、最大値と最小値との差(P−
V、PK−PK)、収差係数などで言いかえることがで
きるのは言うまでもない。 なお、上記の研磨面精度
は、光学部品全体で要求されるのではなく、光束が通過
する有効域内だけでいいことは言うまでもない。
したが、透過型の位置検出装置に本発明を適応すること
が可能なのは言うまでもない。なお、図6に示した露光
装置の位置検出装置は、例えば本件出願人による特願平
8-273227号にて提案されているパターン間寸法測定装置
の集光光学系や、同じく本件出願人による特開昭62-326
14号公報に開示される重ね合わせ測定装置のアライメン
ト系などに適用することもできる。これらの場合、高精
度な寸法測定や高精度な重ね合わせ精度(位置合わせ精
度)を測定することができる。また、図5の位置検出装
置は、特開平1-187817号公報などに開示される最適露光
条件設定装置にも適用することができる。
ターンの種類によらず高精度に該パターンの位置を検出
することができる位置検出装置を実現できる。また、該
位置検出装置を露光装置に適用すれば、微細な線幅に対
応することができる。また、該位置検出装置を重ね合わ
せ測定装置に適用すれば、高精度に重ね合わせ精度を測
定することができる。
施例を示す図である。
る。
Claims (5)
- 【請求項1】位置検出用パターンを照明する照明手段
と、照明された前記位置検出用パターンからの光を対物
光学系を介して集光する集光手段と、該集光手段を介し
た前記位置検出用パターンからの光を検出する光電検出
手段とを有し、該光電検出手段により得られる検出信号
に基づいて前記位置検出用パターンの位置を検出する位
置検出装置において、 前記集光手段中の前記対物光学系は複数の光学素子から
なり、 前記光の中心波長をλとするとき、前記対物光学系の該
複数の光学素子の光学面の研磨面精度から少なくともア
ス成分を取り除いた後のRMSの平均値が0.01λ以
下となるように、前記複数の光学素子が形成されること
を特徴とする位置検出装置。 - 【請求項2】前記集光手段は複数の光学素子からなり、
前記光の中心波長をλとするとき、前記集光手段中の該
複数の光学素子の光学面の研磨面精度から少なくともア
ス成分を取り除いた後のRMSの平均値が0.01λ以
下となるように、前記複数の光学素子が形成されること
を特徴とする請求項1記載の位置検出装置。 - 【請求項3】前記RMSの平均値は、前記光学面の研磨
面精度から前記アス成分及び曲率誤差成分を取り除いた
後のRMSの平均値であることを特徴とする請求項1ま
たは2記載の位置検出装置。 - 【請求項4】前記集光光学系の瞳における波面収差成分
と、光軸からの距離の偶数乗、1乗及び3乗に比例する
成分並びにアス成分との残差波面収差成分のRMSの平
均値が0.01λ以下であることを特徴とする請求項
1、2または3記載の位置検出装置。 - 【請求項5】原版上の所定のパターンを感光性材料が塗
布された基板へ転写するための露光装置において、 請求項1、2、3または4記載の位置検出装置を備えた
ことを特徴とする露光装置。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP10070598A JP4337149B2 (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 位置検出装置、露光装置及びデバイス製造方法 |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH11297600A true JPH11297600A (ja) | 1999-10-29 |
JP4337149B2 JP4337149B2 (ja) | 2009-09-30 |
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JP (1) | JP4337149B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002052620A1 (fr) * | 2000-12-22 | 2002-07-04 | Nikon Corporation | Instrument de mesure de l'aberration d'un front d'onde, procede de mesure de l'aberration d'un front d'onde, appareil d'exposition et procede de fabrication d'un microdispositif |
-
1998
- 1998-04-13 JP JP10070598A patent/JP4337149B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2002052620A1 (fr) * | 2000-12-22 | 2002-07-04 | Nikon Corporation | Instrument de mesure de l'aberration d'un front d'onde, procede de mesure de l'aberration d'un front d'onde, appareil d'exposition et procede de fabrication d'un microdispositif |
US6975387B2 (en) | 2000-12-22 | 2005-12-13 | Nikon Corporation | Wavefront aberration measuring instrument, wavefront aberration measuring method, exposure apparatus, and method for manufacturing micro device |
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