JPH11291287A - 樹脂製吸気部材の製造方法 - Google Patents
樹脂製吸気部材の製造方法Info
- Publication number
- JPH11291287A JPH11291287A JP9416098A JP9416098A JPH11291287A JP H11291287 A JPH11291287 A JP H11291287A JP 9416098 A JP9416098 A JP 9416098A JP 9416098 A JP9416098 A JP 9416098A JP H11291287 A JPH11291287 A JP H11291287A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- main body
- resin
- molding
- primary molding
- peripheral surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2031/00—Other particular articles
- B29L2031/748—Machines or parts thereof not otherwise provided for
- B29L2031/7506—Valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D9/00—Controlling engines by throttling air or fuel-and-air induction conduits or exhaust conduits
- F02D9/08—Throttle valves specially adapted therefor; Arrangements of such valves in conduits
- F02D9/10—Throttle valves specially adapted therefor; Arrangements of such valves in conduits having pivotally-mounted flaps
- F02D9/107—Manufacturing or mounting details
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高い寸法精度が要求されるエンジンのスロッ
トルボディを樹脂で成形するための方法を提供する。 【解決手段】 スロットルボディ１は、内側の樹脂製本
体部２と、本体部２の外周に一体に成形される樹脂製付
属部３と、付属部３に埋設されるアイシング防止用のパ
イプ材４とから構成される。一次成形工程で、略均一な
肉厚を有する円筒形状の本体部２を成形することによ
り、ヒケやソリの発生を抑えて本体部２の内周面の真円
度を確保する。続く二次成形工程で、前記本体部２の外
側を覆うように付属部３を成形することにより、所望の
形状のスロットルボディ１を得る。本体部２の内周面に
臨む金型の温度を他の部分の温度よりも低く設定するこ
とにより、寸法精度が要求される本体部２の内周面を他
の部分よりも早く冷却してヒケの発生を一層効果的に防
止できる。
トルボディを樹脂で成形するための方法を提供する。 【解決手段】 スロットルボディ１は、内側の樹脂製本
体部２と、本体部２の外周に一体に成形される樹脂製付
属部３と、付属部３に埋設されるアイシング防止用のパ
イプ材４とから構成される。一次成形工程で、略均一な
肉厚を有する円筒形状の本体部２を成形することによ
り、ヒケやソリの発生を抑えて本体部２の内周面の真円
度を確保する。続く二次成形工程で、前記本体部２の外
側を覆うように付属部３を成形することにより、所望の
形状のスロットルボディ１を得る。本体部２の内周面に
臨む金型の温度を他の部分の温度よりも低く設定するこ
とにより、寸法精度が要求される本体部２の内周面を他
の部分よりも早く冷却してヒケの発生を一層効果的に防
止できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、概略円筒状の本体
部と、この本体部の外周に一体に連なる付属部とを有す
る吸気部材を樹脂で射出成形する樹脂製吸気部材の製造
方法に関する。
部と、この本体部の外周に一体に連なる付属部とを有す
る吸気部材を樹脂で射出成形する樹脂製吸気部材の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンの吸気部材であるキャブレタの
ミクスチャボディブロックを樹脂で射出成形する方法
が、特開昭６２−１９６１１５号公報により提案されて
いる。
ミクスチャボディブロックを樹脂で射出成形する方法
が、特開昭６２−１９６１１５号公報により提案されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記ミクス
チャボディブロックのような部材はそれほど高い寸法精
度を要求されないため、一般的に金属に比べて寸法精度
が劣る樹脂により成形することが可能であった。しかし
ながら、例えばエンジンの吸気部材であるスロットルボ
ディのような部材の内周面は、そこに収納されて回動す
るスロットルバルブの外周部との間隙がエンジンのアイ
ドリング性能に大きな影響を与えるため、充分に高い寸
法精度を確保する必要がある。
チャボディブロックのような部材はそれほど高い寸法精
度を要求されないため、一般的に金属に比べて寸法精度
が劣る樹脂により成形することが可能であった。しかし
ながら、例えばエンジンの吸気部材であるスロットルボ
ディのような部材の内周面は、そこに収納されて回動す
るスロットルバルブの外周部との間隙がエンジンのアイ
ドリング性能に大きな影響を与えるため、充分に高い寸
法精度を確保する必要がある。
【０００４】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、高い寸法精度が要求されるエンジンの吸気部材を樹
脂で成形するための方法を提供することを目的とする。
で、高い寸法精度が要求されるエンジンの吸気部材を樹
脂で成形するための方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明は、概略円筒状の本体部
と、この本体部の外周に一体に連なる付属部とを有する
吸気部材を樹脂で射出成形する樹脂製吸気部材の製造方
法において、前記本体部を一次成形金型で一次成形した
後に、二次成形金型内に前記本体部を挿入して該本体部
と一体に前記付属部を二次成形することを特徴とする。
に、請求項１に記載された発明は、概略円筒状の本体部
と、この本体部の外周に一体に連なる付属部とを有する
吸気部材を樹脂で射出成形する樹脂製吸気部材の製造方
法において、前記本体部を一次成形金型で一次成形した
後に、二次成形金型内に前記本体部を挿入して該本体部
と一体に前記付属部を二次成形することを特徴とする。
【０００６】上記構成によれば、一次成形される本体部
は概略円筒状であって各部の肉厚に大きな差異がないた
め、冷却時に発生するヒケやソリを最小限に抑えて真円
度の高い本体部を成形することができる。しかも前記一
次成形に続く二次成形により前記円筒部の外周に一体に
連なる付属部を成形するので、最終的に所望の形状の樹
脂製吸気部材を得ることができる。
は概略円筒状であって各部の肉厚に大きな差異がないた
め、冷却時に発生するヒケやソリを最小限に抑えて真円
度の高い本体部を成形することができる。しかも前記一
次成形に続く二次成形により前記円筒部の外周に一体に
連なる付属部を成形するので、最終的に所望の形状の樹
脂製吸気部材を得ることができる。
【０００７】また請求項２に記載された発明は、請求項
１の構成に加えて、前記一次成形時に前記一次成形金型
のキャビティの軸方向一端にディスクゲートを介して溶
融樹脂を供給することを特徴とする。
１の構成に加えて、前記一次成形時に前記一次成形金型
のキャビティの軸方向一端にディスクゲートを介して溶
融樹脂を供給することを特徴とする。
【０００８】上記構成によれば、一次成形時に一次成形
金型のキャビティの軸方向一端にディスクゲートを介し
て溶融樹脂を供給することにより、キャビティに均一に
樹脂を注入して該樹脂に含まれるフィラーの配向を防止
し、より精度の高い樹脂製吸気部材を得ることができ
る。
金型のキャビティの軸方向一端にディスクゲートを介し
て溶融樹脂を供給することにより、キャビティに均一に
樹脂を注入して該樹脂に含まれるフィラーの配向を防止
し、より精度の高い樹脂製吸気部材を得ることができ
る。
【０００９】また請求項３に記載された発明は、請求項
１または２の構成に加えて、前記一次成形時に前記本体
部の内周面の金型温度を外周面の金型温度よりも低く設
定することを特徴とする。
１または２の構成に加えて、前記一次成形時に前記本体
部の内周面の金型温度を外周面の金型温度よりも低く設
定することを特徴とする。
【００１０】上記構成によれば、本体部の内周面の金型
温度が外周面の金型温度よりも低く設定されるので、本
体部の内周面を先に冷却してヒケの発生を防止し、該内
周面の真円度を一層高めることができる。
温度が外周面の金型温度よりも低く設定されるので、本
体部の内周面を先に冷却してヒケの発生を防止し、該内
周面の真円度を一層高めることができる。
【００１１】また請求項４に記載された発明は、請求項
１〜３の何れかの構成に加えて、前記樹脂製吸気部材
が、内部にスロットルバルブを回動自在に支持するスロ
ットルボディであることを特徴とする。
１〜３の何れかの構成に加えて、前記樹脂製吸気部材
が、内部にスロットルバルブを回動自在に支持するスロ
ットルボディであることを特徴とする。
【００１２】上記構成によれば、樹脂製吸気部材がスロ
ットルボディであるので、そのスロットルボディの内周
面の真円度を高めてスロットルバルブの外周部との隙間
を均一化し、エンジンのアイドリング性能を高めること
ができる。
ットルボディであるので、そのスロットルボディの内周
面の真円度を高めてスロットルバルブの外周部との隙間
を均一化し、エンジンのアイドリング性能を高めること
ができる。
【００１３】また請求項５に記載された発明は、請求項
４の構成に加えて、前記一次成形時に、前記スロットル
バルブの軸部を支持する一対のボス部を前記本体部に一
体成形することを特徴とする。
４の構成に加えて、前記一次成形時に、前記スロットル
バルブの軸部を支持する一対のボス部を前記本体部に一
体成形することを特徴とする。
【００１４】上記構成によれば、本体部を成形する際に
スロットルバルブの軸部を支持する一対のボス部が一体
成形されるので、ボス部の精度を高めることが可能にな
るだけでなく、ボス部の加工工数を最小限に抑えること
ができる。
スロットルバルブの軸部を支持する一対のボス部が一体
成形されるので、ボス部の精度を高めることが可能にな
るだけでなく、ボス部の加工工数を最小限に抑えること
ができる。
【００１５】また請求項６に記載された発明は、請求項
１の構成に加えて、前記一次成形金型のキャビティに樹
脂材料としてのスーパーエンプラを、また前記二次成形
金型のキャビティに樹脂材料としての汎用エンプラをそ
れぞれ射出成形することにより、前記吸気部材を一体成
形することを特徴とする。
１の構成に加えて、前記一次成形金型のキャビティに樹
脂材料としてのスーパーエンプラを、また前記二次成形
金型のキャビティに樹脂材料としての汎用エンプラをそ
れぞれ射出成形することにより、前記吸気部材を一体成
形することを特徴とする。
【００１６】上記構成によれば、吸気部材のそれぞれの
位置に応じてスーパーエンプラあるいは汎用エンプラを
射出成形することにより、寸法精度の確保とコストダウ
ンとを両立させることができる。
位置に応じてスーパーエンプラあるいは汎用エンプラを
射出成形することにより、寸法精度の確保とコストダウ
ンとを両立させることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１８】図１〜図１０は本発明の第１実施例を示す
もので、図１は各工程におけるスロットルボディの形状
を示す図、図２は一次成形工程を示すスロットルボディ
成形金型の水平断面図（図３の２−２線断面図）、図３
は図２の３−３線断面図、図４は図３に対応する作用説
明図、図５は図２の５−５線拡大矢視図、図６は二次成
形工程を示すスロットルボディ成形金型の水平断面図
（図７の６−６線断面図）、図７は図６の７−７線断面
図、図８は図７に対応する作用説明図、図９は図６の９
−９線拡大矢視図、図１０はスロットルボディの本体部
の真円度を示すグラフである。
もので、図１は各工程におけるスロットルボディの形状
を示す図、図２は一次成形工程を示すスロットルボディ
成形金型の水平断面図（図３の２−２線断面図）、図３
は図２の３−３線断面図、図４は図３に対応する作用説
明図、図５は図２の５−５線拡大矢視図、図６は二次成
形工程を示すスロットルボディ成形金型の水平断面図
（図７の６−６線断面図）、図７は図６の７−７線断面
図、図８は図７に対応する作用説明図、図９は図６の９
−９線拡大矢視図、図１０はスロットルボディの本体部
の真円度を示すグラフである。
【００１９】先ず、図１に基づいて本発明の方法により
成形される樹脂製吸気部材としてのスロットルボディ１
の構造を説明する。図１（Ｃ）に示すように、スロット
ルボディ１は、内側の本体部２と、本体部２の外周に一
体に成形される付属部３と、本体部２の外周に支持され
て付属部３に埋設されるアイシング防止用の銅製のパイ
プ材４とから構成される。
成形される樹脂製吸気部材としてのスロットルボディ１
の構造を説明する。図１（Ｃ）に示すように、スロット
ルボディ１は、内側の本体部２と、本体部２の外周に一
体に成形される付属部３と、本体部２の外周に支持され
て付属部３に埋設されるアイシング防止用の銅製のパイ
プ材４とから構成される。
【００２０】図１（Ａ）に示すように、樹脂製の本体部
２は僅かなテーパーを有する円筒状に形成された円筒部
２1 と、円筒部２1 の軸方向一端部に一体に形成されて
エンジン本体に結合されるフランジ部２2 と、円筒部２
1 の外周面に一体に突設された一対のボス部２3 ，２3
とを備える。フランジ部２2 にはＯリングが嵌合する環
状溝２4 が形成され、円筒部２1 の外周面には複数の係
止突起２5 …が形成される。円筒部２1 に収納された円
形のスロットルバルブ５は、その軸部６をボス部２3 ，
２3 に支持されて図示せぬスロットルアクチュエータに
よって開閉駆動される。この本体部２は、一次成形工程
において一次成形金型によって射出成形される。尚、少
なくともスロットルバルブ５の近傍の円筒部２1 はテー
パーを持たないストレート状に形成される。
２は僅かなテーパーを有する円筒状に形成された円筒部
２1 と、円筒部２1 の軸方向一端部に一体に形成されて
エンジン本体に結合されるフランジ部２2 と、円筒部２
1 の外周面に一体に突設された一対のボス部２3 ，２3
とを備える。フランジ部２2 にはＯリングが嵌合する環
状溝２4 が形成され、円筒部２1 の外周面には複数の係
止突起２5 …が形成される。円筒部２1 に収納された円
形のスロットルバルブ５は、その軸部６をボス部２3 ，
２3 に支持されて図示せぬスロットルアクチュエータに
よって開閉駆動される。この本体部２は、一次成形工程
において一次成形金型によって射出成形される。尚、少
なくともスロットルバルブ５の近傍の円筒部２1 はテー
パーを持たないストレート状に形成される。
【００２１】図１（Ｂ）に示すように、一次成形工程に
続くパイプ材セット工程において、本体部２の円筒部２
1 に突設した複数の係止突起２5 …にパイプ材４が仮支
持される。
続くパイプ材セット工程において、本体部２の円筒部２
1 に突設した複数の係止突起２5 …にパイプ材４が仮支
持される。
【００２２】図１（Ｃ）に示すように、樹脂製の付属部
３はパイプ材セット工程に続く二次成形工程において二
次成形金型によって射出成形されるもので、パイプ材４
を埋設するパイプ材埋設部に加えて、エアー通路部、補
強部、コード支持部、本体取付部等を一体に備えてお
り、本体部２の外周を覆うように一体成形される。
３はパイプ材セット工程に続く二次成形工程において二
次成形金型によって射出成形されるもので、パイプ材４
を埋設するパイプ材埋設部に加えて、エアー通路部、補
強部、コード支持部、本体取付部等を一体に備えてお
り、本体部２の外周を覆うように一体成形される。
【００２３】次に、図２〜図９を参照してスロットルボ
ディ成形金型の構造を説明する。
ディ成形金型の構造を説明する。
【００２４】スロットルボディ成形金型は固定側板１１
と、この固定側板１１に対して図示せぬ駆動源で矢印Ａ
−Ａ′方向に移動可能な可動側板１２とを備える。可動
側板１２には上下一対のスライドガイド１３，１４が固
定されており、両スライドガイド１３，１４間にスライ
ダ１５がスライド自在に支持される。スライダ１５は、
可動側板１２に固定したシリンダ１６の出力ロッド１６
ａに接続されて図２の矢印Ｂ−Ｂ′方向にスライドす
る。そして、図２に示すように、シリンダ１６が収縮し
たときにスライダ１５は一次成形位置に停止し、また図
６に示すように、シリンダ１６が伸長したときにスライ
ダ１５は二次成形位置に停止する。
と、この固定側板１１に対して図示せぬ駆動源で矢印Ａ
−Ａ′方向に移動可能な可動側板１２とを備える。可動
側板１２には上下一対のスライドガイド１３，１４が固
定されており、両スライドガイド１３，１４間にスライ
ダ１５がスライド自在に支持される。スライダ１５は、
可動側板１２に固定したシリンダ１６の出力ロッド１６
ａに接続されて図２の矢印Ｂ−Ｂ′方向にスライドす
る。そして、図２に示すように、シリンダ１６が収縮し
たときにスライダ１５は一次成形位置に停止し、また図
６に示すように、シリンダ１６が伸長したときにスライ
ダ１５は二次成形位置に停止する。
【００２５】スライダ１５には固定側板１１側に向けて
突出する概略円柱状の可動コア２３が固定される。また
可動側板１２の上部に上下方向に設けたガイドレール１
２ａに、一次成形用上側スライドコア２４1 および二次
成形用上側スライドコア２４ 2 が上下スライド自在に支
持されるとともに、可動側板１２の下部に上下方向に設
けたガイドレール１２ｂに、一次成形用下側スライドコ
ア２５1 および二次成形用下側スライドコア２５2 が上
下スライド自在に支持される。
突出する概略円柱状の可動コア２３が固定される。また
可動側板１２の上部に上下方向に設けたガイドレール１
２ａに、一次成形用上側スライドコア２４1 および二次
成形用上側スライドコア２４ 2 が上下スライド自在に支
持されるとともに、可動側板１２の下部に上下方向に設
けたガイドレール１２ｂに、一次成形用下側スライドコ
ア２５1 および二次成形用下側スライドコア２５2 が上
下スライド自在に支持される。
【００２６】従って、一次成形用上側スライドコア２４
1 および二次成形用上側スライドコア２４2 は同時に昇
降し、同様に一次成形用下側スライドコア２５1 および
二次成形用下側スライドコア２５2 は同時に昇降する。
一次成形用上側スライドコア２４1 にはコアピン２６1
が設けられ、一次成形用下側スライドコア２５1 にはコ
アピン２７1 が設けられる。また二次成形用上側スライ
ドコア２４2 にはコアピン２６2 が設けられ、二次成形
用下側スライドコア２５2 にはコアピン２７2が設けら
れる。
1 および二次成形用上側スライドコア２４2 は同時に昇
降し、同様に一次成形用下側スライドコア２５1 および
二次成形用下側スライドコア２５2 は同時に昇降する。
一次成形用上側スライドコア２４1 にはコアピン２６1
が設けられ、一次成形用下側スライドコア２５1 にはコ
アピン２７1 が設けられる。また二次成形用上側スライ
ドコア２４2 にはコアピン２６2 が設けられ、二次成形
用下側スライドコア２５2 にはコアピン２７2が設けら
れる。
【００２７】固定側板１１は、一次成形位置あるいは二
次成形位置にある可動コア２３に対向する位置に、一次
成形用固定コア２８1 および二次成形用固定コア２８2
が設けられる。固定側板１１には可動側板１２に向けて
上下方向にハ字状の拡開する４本の傾斜ピン２９1 ，２
９2 ；３０1 ，３０2 が固定されており、そのうち２本
の傾斜ピン２９1 ，３０1 は、一次成形用上側スライド
コア２４1 および一次成形用下側スライドコア２５1 を
摺動自在に貫通するとともに、残りの２本の傾斜ピン２
９2 ，３０2 は、二次成形用上側スライドコア２４2 お
よび二次成形用下側スライドコア２５2 を摺動自在に貫
通する。型締め時に傾斜ピン２９1 ，２９2 ；３０1 ，
３０2 の先端との干渉を回避すべく、可動側板１２に４
個の凹部１２ｃ，１２ｄ，１２ｅ，１２ｆが形成され
る。
次成形位置にある可動コア２３に対向する位置に、一次
成形用固定コア２８1 および二次成形用固定コア２８2
が設けられる。固定側板１１には可動側板１２に向けて
上下方向にハ字状の拡開する４本の傾斜ピン２９1 ，２
９2 ；３０1 ，３０2 が固定されており、そのうち２本
の傾斜ピン２９1 ，３０1 は、一次成形用上側スライド
コア２４1 および一次成形用下側スライドコア２５1 を
摺動自在に貫通するとともに、残りの２本の傾斜ピン２
９2 ，３０2 は、二次成形用上側スライドコア２４2 お
よび二次成形用下側スライドコア２５2 を摺動自在に貫
通する。型締め時に傾斜ピン２９1 ，２９2 ；３０1 ，
３０2 の先端との干渉を回避すべく、可動側板１２に４
個の凹部１２ｃ，１２ｄ，１２ｅ，１２ｆが形成され
る。
【００２８】而して、可動コア２３が図２および図３に
示す一次成形位置にあるとき、可動コア２３、一次成形
用上側スライドコア２４1 、一次成形用下側スライドコ
ア２５1 および一次成形用固定コア２８1 からなる一次
成形金型Ｄ1 によって、スロットルボディ１の本体部２
を成形するための一次成形用キャビティＣ1 が形成され
る。また可動コア２３が図６および図７に示す二次成形
位置にあるとき、可動コア２３、二次成形用上側スライ
ドコア２４2 、二次成形用下側スライドコア２５2 およ
び二次成形用固定コア２８2 からなる二次成形金型Ｄ2
によって、スロットルボディ１の付属部３を成形するた
めの二次成形用キャビティＣ2 が形成される。
示す一次成形位置にあるとき、可動コア２３、一次成形
用上側スライドコア２４1 、一次成形用下側スライドコ
ア２５1 および一次成形用固定コア２８1 からなる一次
成形金型Ｄ1 によって、スロットルボディ１の本体部２
を成形するための一次成形用キャビティＣ1 が形成され
る。また可動コア２３が図６および図７に示す二次成形
位置にあるとき、可動コア２３、二次成形用上側スライ
ドコア２４2 、二次成形用下側スライドコア２５2 およ
び二次成形用固定コア２８2 からなる二次成形金型Ｄ2
によって、スロットルボディ１の付属部３を成形するた
めの二次成形用キャビティＣ2 が形成される。
【００２９】可動コア２３と一次成形用固定コア２８1
との対向面に前記一次成形用キャビティＣ1 の一端部の
全域に連なるディスクゲート３１が形成され、このディ
スクゲート３１の中心に固定側板１１および一次成形用
固定コア２８1 を貫通するランナー３２が連なってい
る。固定側板１１の背面にランナープレート３３が接近
・離反可能に重ね合わされており、ランナープレート３
３に対向する固定側板１１に前記ランナー３２が連なる
ランナー３５が形成される。また前記二次成形用キャビ
ティＣ2 の一端部に連なる２本のゲート３６，３６が固
定側板１１および一次成形用固定コア２８1 を貫通して
おり、このゲート３６，３６に連なるランナー３７がラ
ンナープレート３３に対向する固定側板１１に形成され
る。
との対向面に前記一次成形用キャビティＣ1 の一端部の
全域に連なるディスクゲート３１が形成され、このディ
スクゲート３１の中心に固定側板１１および一次成形用
固定コア２８1 を貫通するランナー３２が連なってい
る。固定側板１１の背面にランナープレート３３が接近
・離反可能に重ね合わされており、ランナープレート３
３に対向する固定側板１１に前記ランナー３２が連なる
ランナー３５が形成される。また前記二次成形用キャビ
ティＣ2 の一端部に連なる２本のゲート３６，３６が固
定側板１１および一次成形用固定コア２８1 を貫通して
おり、このゲート３６，３６に連なるランナー３７がラ
ンナープレート３３に対向する固定側板１１に形成され
る。
【００３０】図５および図９に示すように、固定側板１
１のランナープレート３３に対向する部分に、一次成形
用キャビティＣ1 および二次成形用キャビティＣ2 に溶
融樹脂を配分する切換弁３８が設けられる。切換弁３１
はロッド３９により摺動する第１スプール４０と、ロッ
ド４１により摺動する第２スプール４２とを備えてお
り、第１、第２スプール４０，４２は図示せぬ駆動源に
より相互に逆方向に駆動される。
１のランナープレート３３に対向する部分に、一次成形
用キャビティＣ1 および二次成形用キャビティＣ2 に溶
融樹脂を配分する切換弁３８が設けられる。切換弁３１
はロッド３９により摺動する第１スプール４０と、ロッ
ド４１により摺動する第２スプール４２とを備えてお
り、第１、第２スプール４０，４２は図示せぬ駆動源に
より相互に逆方向に駆動される。
【００３１】切換弁３８が図５に示す一次成形位置にあ
るとき、ランナープレート３３を貫通するスプルー４３
は、第１スプール４０のグルーブ４０ａを介して一次成
形用キャビティＣ1 に連なるランナー３５に接続され、
かつ第２スプール４２のランド４２ｂにより二次成形用
キャビティＣ2 に連なるランナー３７から遮断される。
また切換弁３８が図９に示す二次成形位置にあるとき、
スプルー４３は、第２スプール４２のグルーブ４２ａを
介して二次成形用キャビティＣ2 に連なるランナー３７
に接続され、かつ第１スプール４０のランド４０ｂによ
り一次成形用キャビティＣ1 に連なるランナー３５から
遮断される。
るとき、ランナープレート３３を貫通するスプルー４３
は、第１スプール４０のグルーブ４０ａを介して一次成
形用キャビティＣ1 に連なるランナー３５に接続され、
かつ第２スプール４２のランド４２ｂにより二次成形用
キャビティＣ2 に連なるランナー３７から遮断される。
また切換弁３８が図９に示す二次成形位置にあるとき、
スプルー４３は、第２スプール４２のグルーブ４２ａを
介して二次成形用キャビティＣ2 に連なるランナー３７
に接続され、かつ第１スプール４０のランド４０ｂによ
り一次成形用キャビティＣ1 に連なるランナー３５から
遮断される。
【００３２】次に、本発明の実施例の作用について説明
する。
する。
【００３３】先ず、一次成形工程において、図２および
図３に示すように、シリンダ１６を収縮してスライダ１
５を一次成形位置に停止させた状態で可動側板１２を固
定側板１１側に移動させることにより、一次成形金型Ｄ
1 の可動コア２３、一次成形用上側スライドコア２
４1 、一次成形用下側スライドコア２５1 および一次成
形用固定コア２８1 を型締めする。このとき、切換弁３
８は図５に示す状態にあり、スプルー４３から供給され
た溶融樹脂は第１スプール４０のグルーブ４０ａ、ラン
ナー３５、ランナー３２およびディスクゲート３１を経
て一次成形用キャビティＣ1 に供給され、図１（Ａ）に
示すスロットルボディ１の本体部２が射出成形される。
図３に示すように、シリンダ１６を収縮してスライダ１
５を一次成形位置に停止させた状態で可動側板１２を固
定側板１１側に移動させることにより、一次成形金型Ｄ
1 の可動コア２３、一次成形用上側スライドコア２
４1 、一次成形用下側スライドコア２５1 および一次成
形用固定コア２８1 を型締めする。このとき、切換弁３
８は図５に示す状態にあり、スプルー４３から供給され
た溶融樹脂は第１スプール４０のグルーブ４０ａ、ラン
ナー３５、ランナー３２およびディスクゲート３１を経
て一次成形用キャビティＣ1 に供給され、図１（Ａ）に
示すスロットルボディ１の本体部２が射出成形される。
【００３４】上記一次成形工程において成形される本体
部２は概略円筒状であって各部の肉厚が均一であり、冷
却時におけるヒケやソリの発生が最小限に抑えられるの
で、寸法精度が要求される本体部２の内周面を高精度の
真円形に成形することができる。また円板状のディスク
ゲート３１を介して一次成形用キャビティＣ1 の全域に
均一に溶融樹脂を供給することができるので、溶融樹脂
の流れに乱れが発生するのを防止して該溶融樹脂に含ま
れるフィラーの配向を抑制し、更に精度の高い成形を可
能にすることができる。しかも、一次成形用上側スライ
ドコア２４1 および一次成形用下側スライドコア２５1
にそれぞれ設けたコアピン２６1 ，２７ 1 により、スロ
ットルバルブ５の軸部６を支持する一対のボス部２3 ，
２3 を本体部２に一体成形して加工工数を削減すること
が可能となる。
部２は概略円筒状であって各部の肉厚が均一であり、冷
却時におけるヒケやソリの発生が最小限に抑えられるの
で、寸法精度が要求される本体部２の内周面を高精度の
真円形に成形することができる。また円板状のディスク
ゲート３１を介して一次成形用キャビティＣ1 の全域に
均一に溶融樹脂を供給することができるので、溶融樹脂
の流れに乱れが発生するのを防止して該溶融樹脂に含ま
れるフィラーの配向を抑制し、更に精度の高い成形を可
能にすることができる。しかも、一次成形用上側スライ
ドコア２４1 および一次成形用下側スライドコア２５1
にそれぞれ設けたコアピン２６1 ，２７ 1 により、スロ
ットルバルブ５の軸部６を支持する一対のボス部２3 ，
２3 を本体部２に一体成形して加工工数を削減すること
が可能となる。
【００３５】上述のようにして一次成形工程が終了する
と、図４に示すように、可動側板１２が固定側板１１か
ら離反するように移動し、これに連動して傾斜ピン２９
1 ，３０1 に案内された一次成形用上側スライドコア２
４1 および一次成形用下側スライドコア２５1 が上下方
向に離反し、一次成形金型Ｄ1 が型開きされる。そし
て、次のパイプ材セット工程で、図１（Ｂ）に示すよう
に本体部２の円筒部２1に突設した複数の係止突起２5
…にパイプ材４が仮支持される。
と、図４に示すように、可動側板１２が固定側板１１か
ら離反するように移動し、これに連動して傾斜ピン２９
1 ，３０1 に案内された一次成形用上側スライドコア２
４1 および一次成形用下側スライドコア２５1 が上下方
向に離反し、一次成形金型Ｄ1 が型開きされる。そし
て、次のパイプ材セット工程で、図１（Ｂ）に示すよう
に本体部２の円筒部２1に突設した複数の係止突起２5
…にパイプ材４が仮支持される。
【００３６】続いて、シリンダ１６が伸長して可動コア
２３と一体のスライダ１５が、図６および図７に示す二
次成形位置に移動すると、再び可動側板１２を固定側板
１１側に移動させることにより、二次成形金型Ｄ2 の可
動コア２３、二次成形用上側スライドコア２４2 、二次
成形用下側スライドコア２５2 および二次成形用固定コ
ア２８2 を型締めする。上記型締め時に、二次成形用上
側スライドコア２４2、二次成形用下側スライドコア２
５2 は傾斜ピン２９2 ，３０2 に案内されて相互に接近
する。
２３と一体のスライダ１５が、図６および図７に示す二
次成形位置に移動すると、再び可動側板１２を固定側板
１１側に移動させることにより、二次成形金型Ｄ2 の可
動コア２３、二次成形用上側スライドコア２４2 、二次
成形用下側スライドコア２５2 および二次成形用固定コ
ア２８2 を型締めする。上記型締め時に、二次成形用上
側スライドコア２４2、二次成形用下側スライドコア２
５2 は傾斜ピン２９2 ，３０2 に案内されて相互に接近
する。
【００３７】このとき、切換弁３８は図９に示す状態に
あり、スプルー４３から供給された溶融樹脂は第２スプ
ール４２のグルーブ４２ａ、ランナー３７およびゲート
３６，３６を経て二次成形用キャビティＣ2 に供給さ
れ、図１（Ｃ）に示すスロットルボディ１の付属部３が
本体部２を覆うように射出成形される。続いて可動側板
１２が固定側板１１から離反するように移動して第２成
形金型Ｄ2 が型開きされ、成形済のスロットルボディ１
が排出される。その後、シリンダ１６が収縮してスライ
ダ１５が図２に示す一次成形位置に復帰して１サイクル
の各工程が終了する。
あり、スプルー４３から供給された溶融樹脂は第２スプ
ール４２のグルーブ４２ａ、ランナー３７およびゲート
３６，３６を経て二次成形用キャビティＣ2 に供給さ
れ、図１（Ｃ）に示すスロットルボディ１の付属部３が
本体部２を覆うように射出成形される。続いて可動側板
１２が固定側板１１から離反するように移動して第２成
形金型Ｄ2 が型開きされ、成形済のスロットルボディ１
が排出される。その後、シリンダ１６が収縮してスライ
ダ１５が図２に示す一次成形位置に復帰して１サイクル
の各工程が終了する。
【００３８】このように、肉厚が均一な本体部２を一次
成形工程で精密成形しておき、この本体部２を覆うよう
に二次成形工程で肉厚が不均一な付属部３を成形するの
で、それらを１回の成形工程で成形する場合に比べて本
体部２の内周面の寸法精度を大幅に高めることができ
る。
成形工程で精密成形しておき、この本体部２を覆うよう
に二次成形工程で肉厚が不均一な付属部３を成形するの
で、それらを１回の成形工程で成形する場合に比べて本
体部２の内周面の寸法精度を大幅に高めることができ
る。
【００３９】図１０のグラフは、スロットルボディ１を
本発明の方法（本体部２および付属部３を一次成形およ
び二次成形で成形する方法）で成形した場合における本
体部２の内径の真円度と、スロットルボディ１を従来の
方法（本体部２および付属部３を１回で成形する方法）
で成形した場合における本体部２の内径の真円度とを測
定したものである。真円度は、スロットルボディ１の本
体部２の内径の真円に対する誤差の最大値を表すもの
で、その値が小さいほど精度が高く、またその値が大き
いほど精度が低いことになる。
本発明の方法（本体部２および付属部３を一次成形およ
び二次成形で成形する方法）で成形した場合における本
体部２の内径の真円度と、スロットルボディ１を従来の
方法（本体部２および付属部３を１回で成形する方法）
で成形した場合における本体部２の内径の真円度とを測
定したものである。真円度は、スロットルボディ１の本
体部２の内径の真円に対する誤差の最大値を表すもの
で、その値が小さいほど精度が高く、またその値が大き
いほど精度が低いことになる。
【００４０】汎用エンプラやスーパーエンプラである種
々の樹脂材料を用いて真円度の測定を行ったが、そのう
ち２種類の樹脂材料、即ちポリアミド（ＰＡ）系樹脂お
よびポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）を用いた場
合の結果が図１０に示される。「型温度差なし」は金型
全体の温度を一定に保った場合であり、その温度は樹脂
の種類に応じて決められている。また「型温度差あり」
は本実施例を示すもので、スロットルボディ１の本体部
２の内周面に臨む部分（可動コア２３）の温度（内側温
度）が、金型のその他の部分（外側温度）よりも低く保
たれており、その温度は樹脂の種類に応じて決められて
いる。尚、金型の温度は、その内部を流れる冷却水の流
量により制御可能である。
々の樹脂材料を用いて真円度の測定を行ったが、そのう
ち２種類の樹脂材料、即ちポリアミド（ＰＡ）系樹脂お
よびポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）を用いた場
合の結果が図１０に示される。「型温度差なし」は金型
全体の温度を一定に保った場合であり、その温度は樹脂
の種類に応じて決められている。また「型温度差あり」
は本実施例を示すもので、スロットルボディ１の本体部
２の内周面に臨む部分（可動コア２３）の温度（内側温
度）が、金型のその他の部分（外側温度）よりも低く保
たれており、その温度は樹脂の種類に応じて決められて
いる。尚、金型の温度は、その内部を流れる冷却水の流
量により制御可能である。
【００４１】図１０から明らかなように、「型温度差な
し」の場合も、「型温度差あり」の場合も、従来の１回
成形を行うものは精度が低く、それに対して本実施例の
ものは、一次成形および二次成形を行うに伴って精度が
若干低下するものの、最終的な二次成形品の精度は従来
の１回成形を行うものに比べて遙に向上している。また
樹脂材料が精度に及ぼす影響は、ＰＡは精度が低く、Ｐ
ＢＴは精度が高くなっている。
し」の場合も、「型温度差あり」の場合も、従来の１回
成形を行うものは精度が低く、それに対して本実施例の
ものは、一次成形および二次成形を行うに伴って精度が
若干低下するものの、最終的な二次成形品の精度は従来
の１回成形を行うものに比べて遙に向上している。また
樹脂材料が精度に及ぼす影響は、ＰＡは精度が低く、Ｐ
ＢＴは精度が高くなっている。
【００４２】更に「型温度差なし」の場合に比べて、
「型温度差あり」の場合は一律に精度が向上している。
その理由は、スロットルボディ１の本体部２の内周面を
成形する可動コア２３の温度を他の部分の温度よりも低
く設定することにより、寸法精度が要求される本体部２
の内周面を他の部分よりも早く冷却してヒケの発生を防
止できるためである。
「型温度差あり」の場合は一律に精度が向上している。
その理由は、スロットルボディ１の本体部２の内周面を
成形する可動コア２３の温度を他の部分の温度よりも低
く設定することにより、寸法精度が要求される本体部２
の内周面を他の部分よりも早く冷却してヒケの発生を防
止できるためである。
【００４３】次に、図１１に基づいて本発明の第２実施
例を説明する。
例を説明する。
【００４４】上述した第１実施例では一次成形金型Ｄ1
および二次成形金型Ｄ2 に時間差をもって溶融樹脂を注
入しているが、第２実施例では一次成形金型Ｄ1 および
二次成形金型Ｄ2 に同時に溶融樹脂を注入して生産効率
を高めることができる。そのために、可動側板１２は軸
線Ｌ回りに１８０°ずつ間欠回転することができ、かつ
可動側板１２には２個の可動コア２３1 ，２３2 が設け
られる。固定側板１１側の構造は第１実施例と実質的に
同一であるが、一次成形金型Ｄ1 および二次成形金型Ｄ
2 に同時に溶融樹脂を注入するために前記切換弁３８は
設けられていない。
および二次成形金型Ｄ2 に時間差をもって溶融樹脂を注
入しているが、第２実施例では一次成形金型Ｄ1 および
二次成形金型Ｄ2 に同時に溶融樹脂を注入して生産効率
を高めることができる。そのために、可動側板１２は軸
線Ｌ回りに１８０°ずつ間欠回転することができ、かつ
可動側板１２には２個の可動コア２３1 ，２３2 が設け
られる。固定側板１１側の構造は第１実施例と実質的に
同一であるが、一次成形金型Ｄ1 および二次成形金型Ｄ
2 に同時に溶融樹脂を注入するために前記切換弁３８は
設けられていない。
【００４５】而して、（Ａ）に示すように一次成形金型
Ｄ1 が空であり、二次成形金型Ｄ2に成形済の本体部２
をセットした状態で両金型Ｄ1 ，Ｄ2 に同時に溶融樹脂
を供給することにより、一次成形金型Ｄ1 で一次成形を
行い、二次成形金型Ｄ2 で二次成形を行う。
Ｄ1 が空であり、二次成形金型Ｄ2に成形済の本体部２
をセットした状態で両金型Ｄ1 ，Ｄ2 に同時に溶融樹脂
を供給することにより、一次成形金型Ｄ1 で一次成形を
行い、二次成形金型Ｄ2 で二次成形を行う。
【００４６】続いて、（Ｂ）に示すように型開きを行っ
て完成したスロットルボディ１を二次成形金型Ｄ2 から
排出するとともに、可動側板１２を１８０°回転させる
ことにより、（Ｃ）に示すように可動コア２３1 および
本体部２を二次成形金型Ｄ2に移動させる。そして、
（Ｄ）に示すように型締めを行った後に、（Ｅ）に示す
ように両金型Ｄ1 ，Ｄ2 に同時に溶融樹脂を供給して前
記（Ａ）の状態に復帰する。
て完成したスロットルボディ１を二次成形金型Ｄ2 から
排出するとともに、可動側板１２を１８０°回転させる
ことにより、（Ｃ）に示すように可動コア２３1 および
本体部２を二次成形金型Ｄ2に移動させる。そして、
（Ｄ）に示すように型締めを行った後に、（Ｅ）に示す
ように両金型Ｄ1 ，Ｄ2 に同時に溶融樹脂を供給して前
記（Ａ）の状態に復帰する。
【００４７】本実施例によれば、溶融樹脂の１回の射出
に対して１個のスロットルボディ１成形することが可能
になって生産効率が大幅に増加する。
に対して１個のスロットルボディ１成形することが可能
になって生産効率が大幅に増加する。
【００４８】次に、図１１に基づいて本発明の第３実施
例を説明する。
例を説明する。
【００４９】第３実施例は、スロットルボディ１の本体
部２の形状を可能な限り小型化してスロットルバルブ５
の外周に対応する範囲に限定し、残りの付属部３の形状
を大型化したものである。樹脂材料としてスーパーエン
プラ｛例えば、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリエ
ーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニレンスルファイ
ド（ＰＰＳ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）等｝、特に
ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）を使用することは精度確
保のうえで極めて有効であるが、その価格が高いことが
欠点である。そこで、高い寸法精度が要求される本体部
２を小型化してスーパーエンプラ、特にポリエーテルイ
ミドを使用し、残りの寸法精度が要求されない付属部３
に汎用エンプラ｛例えば、ポリアミド（ＰＡ）、ポリア
セタール（ＰＯＭ）、ポリブチレンテレフタレート（Ｐ
ＢＴ）等｝、特に安価なポリアミド（ＰＡ）を使用する
ことにより、寸法精度の確保とコストダウンとを両立さ
せることができる。
部２の形状を可能な限り小型化してスロットルバルブ５
の外周に対応する範囲に限定し、残りの付属部３の形状
を大型化したものである。樹脂材料としてスーパーエン
プラ｛例えば、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリエ
ーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニレンスルファイ
ド（ＰＰＳ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）等｝、特に
ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）を使用することは精度確
保のうえで極めて有効であるが、その価格が高いことが
欠点である。そこで、高い寸法精度が要求される本体部
２を小型化してスーパーエンプラ、特にポリエーテルイ
ミドを使用し、残りの寸法精度が要求されない付属部３
に汎用エンプラ｛例えば、ポリアミド（ＰＡ）、ポリア
セタール（ＰＯＭ）、ポリブチレンテレフタレート（Ｐ
ＢＴ）等｝、特に安価なポリアミド（ＰＡ）を使用する
ことにより、寸法精度の確保とコストダウンとを両立さ
せることができる。
【００５０】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００５１】例えば、二次成形金型に一次成形金型を入
れ、一次成形および二次成形を同じ金型で行うことも可
能である。
れ、一次成形および二次成形を同じ金型で行うことも可
能である。
【００５２】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、一次成形される本体部は概略円筒状であって
各部の肉厚に大きな差異がないため、冷却時に発生する
ヒケやソリを最小限に抑えて真円度の高い本体部を成形
することができる。しかも前記一次成形に続く二次成形
により前記円筒部の外周に一体に連なる付属部を成形す
るので、最終的に所望の形状の樹脂製吸気部材を得るこ
とができる。
によれば、一次成形される本体部は概略円筒状であって
各部の肉厚に大きな差異がないため、冷却時に発生する
ヒケやソリを最小限に抑えて真円度の高い本体部を成形
することができる。しかも前記一次成形に続く二次成形
により前記円筒部の外周に一体に連なる付属部を成形す
るので、最終的に所望の形状の樹脂製吸気部材を得るこ
とができる。
【００５３】また請求項２に記載された発明によれば、
一次成形時に一次成形金型のキャビティの軸方向一端に
ディスクゲートを介して溶融樹脂を供給することによ
り、キャビティに均一に樹脂を注入して該樹脂に含まれ
るフィラーの配向を防止し、より精度の高い樹脂製吸気
部材を得ることができる。
一次成形時に一次成形金型のキャビティの軸方向一端に
ディスクゲートを介して溶融樹脂を供給することによ
り、キャビティに均一に樹脂を注入して該樹脂に含まれ
るフィラーの配向を防止し、より精度の高い樹脂製吸気
部材を得ることができる。
【００５４】また請求項３に記載された発明によれば、
本体部の内周面の金型温度が外周面の金型温度よりも低
く設定されるので、本体部の内周面を先に冷却してヒケ
の発生を防止し、該内周面の真円度を一層高めることが
できる。
本体部の内周面の金型温度が外周面の金型温度よりも低
く設定されるので、本体部の内周面を先に冷却してヒケ
の発生を防止し、該内周面の真円度を一層高めることが
できる。
【００５５】また請求項４に記載された発明によれば、
樹脂製吸気部材がスロットルボディであるので、そのス
ロットルボディの内周面の真円度を高めてスロットルバ
ルブの外周部との隙間を均一化し、エンジンのアイドリ
ング性能を高めることができる。
樹脂製吸気部材がスロットルボディであるので、そのス
ロットルボディの内周面の真円度を高めてスロットルバ
ルブの外周部との隙間を均一化し、エンジンのアイドリ
ング性能を高めることができる。
【００５６】また請求項５に記載された発明によれば、
本体部を成形する際にスロットルバルブの軸部を支持す
る一対のボス部が一体成形されるので、ボス部の精度を
高めることが可能になるだけでなく、ボス部の加工工数
を最小限に抑えることができる。
本体部を成形する際にスロットルバルブの軸部を支持す
る一対のボス部が一体成形されるので、ボス部の精度を
高めることが可能になるだけでなく、ボス部の加工工数
を最小限に抑えることができる。
【００５７】また請求項６に記載された発明によれば、
吸気部材のそれぞれの位置に応じてスーパーエンプラあ
るいは汎用エンプラを射出成形することにより、寸法精
度の確保とコストダウンとを両立させることができる。
吸気部材のそれぞれの位置に応じてスーパーエンプラあ
るいは汎用エンプラを射出成形することにより、寸法精
度の確保とコストダウンとを両立させることができる。
【図１】各工程におけるスロットルボディの形状を示す
図
図
【図２】一次成形工程を示すスロットルボディ成形金型
の水平断面図（図３の２−２線断面図）
の水平断面図（図３の２−２線断面図）
【図３】図２の３−３線断面図
【図４】図３に対応する作用説明図
【図５】図２の５−５線拡大矢視図
【図６】二次成形工程を示すスロットルボディ成形金型
の水平断面図（図７の６−６線断面図）
の水平断面図（図７の６−６線断面図）
【図７】図６の７−７線断面図
【図８】図７に対応する作用説明図
【図９】図６の９−９線拡大矢視図
【図１０】スロットルボディの本体部の真円度を示すグ
ラフ
ラフ
【図１１】本発明の第２実施例に係る工程説明図
【図１２】本発明の第３実施例に係るスロットルボディ
の形状を示す図
の形状を示す図
１ スロットルボディ（吸気部材） ２ 本体部 ２3 ボス部 ３ 付属部 ５ スロットルバルブ ６ 軸部 ３１ ディスクゲート Ｃ1 一次成形用キャビティ（キャビティ） Ｃ2 二次成形用キャビティ（キャビティ） Ｄ1 一次成形金型 Ｄ2 二次成形金型
Claims (6)
- 【請求項１】 概略円筒状の本体部（２）と、この本体
部（２）の外周に一体に連なる付属部（３）とを有する
吸気部材（１）を樹脂で射出成形する樹脂製吸気部材の
製造方法において、 前記本体部（２）を一次成形金型（Ｄ1 ）で一次成形し
た後に、二次成形金型（Ｄ2 ）内に前記本体部（２）を
挿入して該本体部（２）と一体に前記付属部（３）を二
次成形することを特徴とする樹脂製吸気部材の製造方
法。 - 【請求項２】 前記一次成形時に前記一次成形金型（Ｄ
1 ）のキャビティ（Ｃ1 ）の軸方向一端にディスクゲー
ト（３１）を介して溶融樹脂を供給することを特徴とす
る、請求項１に記載の樹脂製吸気部材の製造方法。 - 【請求項３】 前記一次成形時に前記本体部（２）の内
周面の金型温度を外周面の金型温度よりも低く設定する
ことを特徴とする、請求項１または２に記載の樹脂製吸
気部材の製造方法。 - 【請求項４】 前記樹脂製吸気部材（１）が、内部にス
ロットルバルブ（５）を回動自在に支持するスロットル
ボディであることを特徴とする、請求項１〜３の何れか
に記載の樹脂製吸気部材の製造方法。 - 【請求項５】 前記一次成形時に、前記スロットルバル
ブ（５）の軸部（６）を支持する一対のボス部（２3 ）
を前記本体部（２）に一体成形することを特徴とする、
請求項４に記載の樹脂製吸気部材の製造方法。 - 【請求項６】 前記一次成形金型（Ｄ1 ）のキャビティ
（Ｃ1 ）に樹脂材料としてのスーパーエンプラを、また
前記二次成形金型（Ｄ2 ）のキャビティ（Ｃ 2 ）に樹脂
材料としての汎用エンプラをそれぞれ射出成形すること
により、前記吸気部材（１）を一体成形することを特徴
とする、請求項１に記載の樹脂製吸気部材の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9416098A JPH11291287A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 樹脂製吸気部材の製造方法 |
| US09/286,440 US6451238B1 (en) | 1998-04-07 | 1999-04-06 | Process for producing intake member of resin, and intake member of resin |
| DE19915695A DE19915695B4 (de) | 1998-04-07 | 1999-04-07 | Drosselklappenstutzen aus Kunststoff und Verfahren zu dessen Herstellung |
| GB9907913A GB2338446B (en) | 1998-04-07 | 1999-04-07 | Intake member of resin and process for producing intake member of resin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9416098A JPH11291287A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 樹脂製吸気部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11291287A true JPH11291287A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=14102630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9416098A Pending JPH11291287A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 樹脂製吸気部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11291287A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1126145A3 (en) * | 2000-02-16 | 2002-04-03 | Denso Corporation | Manufacturing method for a throttle body of an internal combustion engine and a related throttle apparatus |
-
1998
- 1998-04-07 JP JP9416098A patent/JPH11291287A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1126145A3 (en) * | 2000-02-16 | 2002-04-03 | Denso Corporation | Manufacturing method for a throttle body of an internal combustion engine and a related throttle apparatus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6451238B1 (en) | Process for producing intake member of resin, and intake member of resin | |
| US4668209A (en) | Plastic-surrounded bearing | |
| US20110024946A1 (en) | Resin gear | |
| JP2006521939A (ja) | ２成分射出成形法でスロットルバルブユニットを製造するための方法 | |
| JPH11291287A (ja) | 樹脂製吸気部材の製造方法 | |
| JP4038010B2 (ja) | 射出成形用金型 | |
| JP2000167872A (ja) | 樹脂製吸気部材の製造方法 | |
| JPH1134109A (ja) | バルブノズル | |
| JP2006044047A (ja) | 複合製品の製造方法及び製造装置 | |
| JPH06335226A (ja) | Ｐｍ型ステッピングモータ | |
| JP2008228486A (ja) | モーターケースおよびその射出成形金型 | |
| KR100367367B1 (ko) | 공기 유량제어 장치용 스로틀 밸브 | |
| JP3835366B2 (ja) | 樹脂成形品の射出成形用金型 | |
| JP4424179B2 (ja) | 内燃機関用スロットル装置の製造方法 | |
| JPH11179760A (ja) | 内燃機関の吸入空気制御装置の殻の成形用金型 | |
| JPH09239786A (ja) | 樹脂モールドロータ用成形金型及び該金型で成形された樹脂モールドロータ | |
| JP3933242B2 (ja) | ポンプ用インペラ−及びその成形方法 | |
| CN216182193U (zh) | 牛角浇口镶件和注塑模具 | |
| JPS62275723A (ja) | テ−プリ−ルの製造方法 | |
| JPS61230309A (ja) | 磁場成形用金型 | |
| JPH0754966A (ja) | 樹脂成形品およびその射出成形方法 | |
| JP2007092604A (ja) | 内燃機関用吸気制御装置の製造方法 | |
| JP2677142B2 (ja) | 射出成形用金型のコアピン構造 | |
| JP2022182388A (ja) | ウォーターポンプ用プラスチックマグネット | |
| JP2003037006A (ja) | マグネットピースの製造方法およびそれに用いる成形金型 |