JPH11280406A - 軸流タービン - Google Patents
軸流タービンInfo
- Publication number
- JPH11280406A JPH11280406A JP8424398A JP8424398A JPH11280406A JP H11280406 A JPH11280406 A JP H11280406A JP 8424398 A JP8424398 A JP 8424398A JP 8424398 A JP8424398 A JP 8424398A JP H11280406 A JPH11280406 A JP H11280406A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- height
- integral cover
- inflow side
- axial flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
- F01D5/225—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations by shrouding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 インテグラルカバーの内周壁面が軸方向に沿
って傾斜した動翼においてシールフィン部の吹き抜け現
象による漏洩量を減少させ、また動翼通路部の流量を半
径方向に制御し高効率領域に多く流すようにすること。 【解決手段】 回転ホイールに植設され、周方向に配列
された複数の動翼２１の翼頂部に、内周壁面を軸方向の
下流に沿って傾斜させたインテグラルカバー２２を動翼
２１と一体に設け、動翼通路の出口高さを入口高さより
大きくした先端傾斜型の軸流タービンにおいて、インテ
グラルカバー２２の外周面に周方向に延びる複数の凹凸
面部或は複数の突起フイン２５を設け、各凹面部及び凸
面部、或は突起フイン２０と平坦部２３，２４の外周径
を軸方向下流に向って段階的に変化せしめた。
って傾斜した動翼においてシールフィン部の吹き抜け現
象による漏洩量を減少させ、また動翼通路部の流量を半
径方向に制御し高効率領域に多く流すようにすること。 【解決手段】 回転ホイールに植設され、周方向に配列
された複数の動翼２１の翼頂部に、内周壁面を軸方向の
下流に沿って傾斜させたインテグラルカバー２２を動翼
２１と一体に設け、動翼通路の出口高さを入口高さより
大きくした先端傾斜型の軸流タービンにおいて、インテ
グラルカバー２２の外周面に周方向に延びる複数の凹凸
面部或は複数の突起フイン２５を設け、各凹面部及び凸
面部、或は突起フイン２０と平坦部２３，２４の外周径
を軸方向下流に向って段階的に変化せしめた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タービン段落にお
ける熱エネルギーを有効に回転エネルギーとして回収し
得るようにした軸流タービンに関する。
ける熱エネルギーを有効に回転エネルギーとして回収し
得るようにした軸流タービンに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、蒸気、ガスタービン等の軸流タ
ービンは、静止しているノズルと外周に多数の動翼が配
列され回転するホイールから構成されている。ノズル
は、圧力の高い上流から圧力の低い下流に蒸気等の作動
流体を膨脹させ、熱エネルギーを速度エネルギーに変換
する。ホイールは、この速度エネルギーにより回転し回
転エネルギーとなり、その回転エネルギーで発電機を回
し動力として取り出す。
ービンは、静止しているノズルと外周に多数の動翼が配
列され回転するホイールから構成されている。ノズル
は、圧力の高い上流から圧力の低い下流に蒸気等の作動
流体を膨脹させ、熱エネルギーを速度エネルギーに変換
する。ホイールは、この速度エネルギーにより回転し回
転エネルギーとなり、その回転エネルギーで発電機を回
し動力として取り出す。
【０００３】この動翼の外周部は、回転しているため、
これに対応しているノズルダイアフラム外輪の静止部と
の間に必然的に間隙を有している。この間隙を漏洩する
流体は、動翼の通路を通過しないため性能低下の要因と
なっている。従って、タービンの性能を向上させるに
は、この動翼外周部からの漏洩流体量をいかに低減する
かが重要な課題となる。
これに対応しているノズルダイアフラム外輪の静止部と
の間に必然的に間隙を有している。この間隙を漏洩する
流体は、動翼の通路を通過しないため性能低下の要因と
なっている。従って、タービンの性能を向上させるに
は、この動翼外周部からの漏洩流体量をいかに低減する
かが重要な課題となる。
【０００４】また、タービンの内部効率を向上するため
に、各種の技術が採用されているが、流体通路部を形成
したノズルと動翼の翼列内の流れを改善するのが有効な
手段である。翼列内では、壁面境界層の影響で二次流れ
渦が発生し、複雑な流れとなり大きな損失となってい
る。この損失を低減し、熱エネルギーを有効に回転エネ
ルギーとして回収することが重要な課題となる。
に、各種の技術が採用されているが、流体通路部を形成
したノズルと動翼の翼列内の流れを改善するのが有効な
手段である。翼列内では、壁面境界層の影響で二次流れ
渦が発生し、複雑な流れとなり大きな損失となってい
る。この損失を低減し、熱エネルギーを有効に回転エネ
ルギーとして回収することが重要な課題となる。
【０００５】図９は、従来から蒸気タービンに使用され
ている段落通路部の例を示す。
ている段落通路部の例を示す。
【０００６】タービン段落部は、ケーシング１に固定さ
れているノズルダイアフラム２に、流路部を形成するノ
ズル３と、ケーシング１の中心にあり回転可能なロータ
４と同心のホイール５に植設され通路部を形成する動翼
６、及び動翼６の先端部にあるテノン７で固定されたシ
ュラウド８と、ノズルダイアフラム２に取り付けられた
シールフィン９から構成されている。
れているノズルダイアフラム２に、流路部を形成するノ
ズル３と、ケーシング１の中心にあり回転可能なロータ
４と同心のホイール５に植設され通路部を形成する動翼
６、及び動翼６の先端部にあるテノン７で固定されたシ
ュラウド８と、ノズルダイアフラム２に取り付けられた
シールフィン９から構成されている。
【０００７】前述のタービン段落は、図９に示すよう
に、回転するシュラウド８の外周面と静止しているシー
ルフィン６との間に間隙１０があり、ノズル３からの流
体が動翼６の通路をバイパスし間隙１０を漏洩する。こ
の漏洩流体は、段落部における全流量の１〜３％程度に
あり、有効にエネルギー変換ができず、タービンを回転
させるエネルギーとして寄与しないため、タービン効率
が低下して性能に大きな影響を及ぼしている。この動翼
先端部の漏洩防止装置は、動翼先端部にあるテノン７に
よってシュラウド８を固着しているが、シュラウド外周
の中央部にはテノン７が突出しているのでシールフィン
を設置できない欠点がある。漏洩量を減らすために間隙
１０の寸法を小さくする方法があるが、小さくなり過ぎ
るとシュラウド８とシールフィン９で機械的な接触が起
こりやすくなり、間隙１０の値には最小限界がある。そ
こで、従来からこの漏洩流体をできるだけ少なくするた
めに、動翼もしくは、静止部に高いシール効果のフィン
を設けている。従来においては、漏洩を防止するため図
１０に示すシール構造が提案されている。この構造は、
シュラウド１１の外周中央部にあるテノン１２をシュラ
ウド１１に埋め込み、そのシュラウド１１と対向する位
置にシールフィン１３を連続的に配列し、フィン数の増
加によってシール効果を高めている。さらに、シュラウ
ド１１の流入側と流出側に段落部１４を設け、この段落
部１４でシール室１５内流入した漏洩流体の速度を減衰
させ、シール室１５内を突き抜けるのを防止している。
また、タービン段落は、図９に示すように、流体が高圧
から低圧へ膨脹する際、比容積が増大するため、段落通
路内におけるノズルや動翼の高さを高圧部に向うに従っ
て高くしている。この高さ変化が大きくなると、ノズル
や動翼は、流路の急拡大によって剥離流れが発生し渦損
失が増加するため、図１１の符号１６，１７に示すよう
にノズルと動翼の流路外周壁面をコーン状に傾斜させ拡
大損失を減らす構造を採用している。ところが、ノズル
３、動翼６の外周壁に傾斜がある場合、構造的に多くの
シールフィンを設置することが不可能となるため、シュ
ラウド１８の流出側に平坦面１９を設け、シールフィン
２０を局部的に設置している。しかし、これらの漏洩防
止装置では、シール効果が低く、タービンの段落性能に
悪影響を及ぼしている。
に、回転するシュラウド８の外周面と静止しているシー
ルフィン６との間に間隙１０があり、ノズル３からの流
体が動翼６の通路をバイパスし間隙１０を漏洩する。こ
の漏洩流体は、段落部における全流量の１〜３％程度に
あり、有効にエネルギー変換ができず、タービンを回転
させるエネルギーとして寄与しないため、タービン効率
が低下して性能に大きな影響を及ぼしている。この動翼
先端部の漏洩防止装置は、動翼先端部にあるテノン７に
よってシュラウド８を固着しているが、シュラウド外周
の中央部にはテノン７が突出しているのでシールフィン
を設置できない欠点がある。漏洩量を減らすために間隙
１０の寸法を小さくする方法があるが、小さくなり過ぎ
るとシュラウド８とシールフィン９で機械的な接触が起
こりやすくなり、間隙１０の値には最小限界がある。そ
こで、従来からこの漏洩流体をできるだけ少なくするた
めに、動翼もしくは、静止部に高いシール効果のフィン
を設けている。従来においては、漏洩を防止するため図
１０に示すシール構造が提案されている。この構造は、
シュラウド１１の外周中央部にあるテノン１２をシュラ
ウド１１に埋め込み、そのシュラウド１１と対向する位
置にシールフィン１３を連続的に配列し、フィン数の増
加によってシール効果を高めている。さらに、シュラウ
ド１１の流入側と流出側に段落部１４を設け、この段落
部１４でシール室１５内流入した漏洩流体の速度を減衰
させ、シール室１５内を突き抜けるのを防止している。
また、タービン段落は、図９に示すように、流体が高圧
から低圧へ膨脹する際、比容積が増大するため、段落通
路内におけるノズルや動翼の高さを高圧部に向うに従っ
て高くしている。この高さ変化が大きくなると、ノズル
や動翼は、流路の急拡大によって剥離流れが発生し渦損
失が増加するため、図１１の符号１６，１７に示すよう
にノズルと動翼の流路外周壁面をコーン状に傾斜させ拡
大損失を減らす構造を採用している。ところが、ノズル
３、動翼６の外周壁に傾斜がある場合、構造的に多くの
シールフィンを設置することが不可能となるため、シュ
ラウド１８の流出側に平坦面１９を設け、シールフィン
２０を局部的に設置している。しかし、これらの漏洩防
止装置では、シール効果が低く、タービンの段落性能に
悪影響を及ぼしている。
【０００８】次に、従来の軸流タービン段落において
は、通路内の壁面近傍で境界層による渦流れが発生す
る。そのため、図１２に示すように動翼高さが高い場合
には、翼長方向の根元部と先端部で損失が大となり、中
央部で小となる。また、図１３に示すように動翼高さが
低い場合には、翼長方向の中央部で損失が大となる。一
般に、タービン段落は、半径方向の軸流速度が一定にな
る設計が多用されている。この場合、損失の大小に拘わ
らず半径方向の流量分布が、ほぼ同じになるので、損失
の大きい領域でも、多くの流量が流れてしまい、有効に
エネルギーを回収できず、タービンの段落性能に悪影響
を及ぼしている。
は、通路内の壁面近傍で境界層による渦流れが発生す
る。そのため、図１２に示すように動翼高さが高い場合
には、翼長方向の根元部と先端部で損失が大となり、中
央部で小となる。また、図１３に示すように動翼高さが
低い場合には、翼長方向の中央部で損失が大となる。一
般に、タービン段落は、半径方向の軸流速度が一定にな
る設計が多用されている。この場合、損失の大小に拘わ
らず半径方向の流量分布が、ほぼ同じになるので、損失
の大きい領域でも、多くの流量が流れてしまい、有効に
エネルギーを回収できず、タービンの段落性能に悪影響
を及ぼしている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従来の動翼先端部のシ
ール構造においては、図１０に示すものの場合、段落部
１４の設置により吹き抜け現象を解消することができる
が、シュラウド外周中央部にシールフィン１３の数を多
くし過ぎるとシール室１５内の大きさが狭くなり漏洩流
体が吹き抜け易く、シール効果が低下する。また、ロー
タとケーシング１の熱膨脹による軸方向伸び差が大きい
時には段落部１４と両端部のシールフィン１３との接触
が起こりやすい。また、図１１に示すものの場合、シュ
ラウド１８が傾斜しているのでシールフィン２０の数が
少なくなり、シール効果が低い。
ール構造においては、図１０に示すものの場合、段落部
１４の設置により吹き抜け現象を解消することができる
が、シュラウド外周中央部にシールフィン１３の数を多
くし過ぎるとシール室１５内の大きさが狭くなり漏洩流
体が吹き抜け易く、シール効果が低下する。また、ロー
タとケーシング１の熱膨脹による軸方向伸び差が大きい
時には段落部１４と両端部のシールフィン１３との接触
が起こりやすい。また、図１１に示すものの場合、シュ
ラウド１８が傾斜しているのでシールフィン２０の数が
少なくなり、シール効果が低い。
【００１０】さらに、従来の動翼出口通路の形状につい
ては、損失の大きい領域でも、多くの流量が流れるた
め、有効にエネルギーを回収できず、段落効率が低下す
る。
ては、損失の大きい領域でも、多くの流量が流れるた
め、有効にエネルギーを回収できず、段落効率が低下す
る。
【００１１】本発明はこのような点に鑑み、インテグラ
ルカバーの内周壁面が軸方向に沿って傾斜した動翼にお
いてシールフィン部の吹き抜け現象による漏洩量の増加
を防止し、或は、動翼通路部の流量を半径方向に制御し
高効率領域に多く流し段落の効率を改善した軸流タービ
ンを得ることを目的とする。
ルカバーの内周壁面が軸方向に沿って傾斜した動翼にお
いてシールフィン部の吹き抜け現象による漏洩量の増加
を防止し、或は、動翼通路部の流量を半径方向に制御し
高効率領域に多く流し段落の効率を改善した軸流タービ
ンを得ることを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１に係わる発明
は、回転ホイールに植設され、周方向に配列された複数
の動翼の翼頂部に、内周壁面を軸方向の下流に沿って傾
斜させたインテグラルカバーを動翼と一体に設け、動翼
通路の出口高さを入口高さより大きくした先端傾斜型の
軸流タービンにおいて、インテグラルカバー外周面に周
方向に延びる複数の凹凸面部或は複数の突起フインを設
け、各凹面部及び凸面部、或は突起フインと平坦部の外
周径を軸方向下流に向って段階的に変化せしめたことを
特徴とする。
は、回転ホイールに植設され、周方向に配列された複数
の動翼の翼頂部に、内周壁面を軸方向の下流に沿って傾
斜させたインテグラルカバーを動翼と一体に設け、動翼
通路の出口高さを入口高さより大きくした先端傾斜型の
軸流タービンにおいて、インテグラルカバー外周面に周
方向に延びる複数の凹凸面部或は複数の突起フインを設
け、各凹面部及び凸面部、或は突起フインと平坦部の外
周径を軸方向下流に向って段階的に変化せしめたことを
特徴とする。
【００１３】また、請求項２に係わる発明は、請求項１
に係わる発明において、インテグラルカバー外周面の作
動流体流入側と流出側に各々平坦部を形成し、その中間
部に突起フインを複数列形成し、流入側平坦部、突起フ
イン、流出側平坦部の各々の外形寸法を、前記作動流体
の流入側から流出側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 とし、上記
流入側平坦部とこれに対向する静止部に設けられたフイ
ン先端部との半径方向間隙の距離をＣ1 、前記突起フイ
ンとこれに対向する静止部に設けられたフイン先端部と
の半径方向間隙の距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
に係わる発明において、インテグラルカバー外周面の作
動流体流入側と流出側に各々平坦部を形成し、その中間
部に突起フインを複数列形成し、流入側平坦部、突起フ
イン、流出側平坦部の各々の外形寸法を、前記作動流体
の流入側から流出側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 とし、上記
流入側平坦部とこれに対向する静止部に設けられたフイ
ン先端部との半径方向間隙の距離をＣ1 、前記突起フイ
ンとこれに対向する静止部に設けられたフイン先端部と
の半径方向間隙の距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
【００１４】請求項３に係る発明は、請求項１に係る発
明において、インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に設けられた複数の平坦部が階段状に形
成され、流入側平坦部、中間平坦部、流出側平坦部の各
々の外形寸法をＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、Ｄ1 ＜Ｄ
2 ＜Ｄ3 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
明において、インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に設けられた複数の平坦部が階段状に形
成され、流入側平坦部、中間平坦部、流出側平坦部の各
々の外形寸法をＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、Ｄ1 ＜Ｄ
2 ＜Ｄ3 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
【００１５】さらに、請求項４に係る発明は、請求項１
に係る発明において、インテグラルカバー外周面の作動
流体流入側と流出側の間に複数の凹凸面部を交互に形成
し、流入側平坦部、凸面部、凹面部、凸面部、流出側平
坦部の各々の外形寸法を前記作動流体の流入側から流出
側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ5 とし、前記流入
側平坦部とこれに対向する静止部に設けられたフイン先
端部との半径方向間隙の距離をＣ1 、前記凸面部とこれ
に対向する静止部に設けられたフイン先端部との半径方
向間隙の距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ＜Ｄ5 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 ≦Ｄ4 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
に係る発明において、インテグラルカバー外周面の作動
流体流入側と流出側の間に複数の凹凸面部を交互に形成
し、流入側平坦部、凸面部、凹面部、凸面部、流出側平
坦部の各々の外形寸法を前記作動流体の流入側から流出
側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ5 とし、前記流入
側平坦部とこれに対向する静止部に設けられたフイン先
端部との半径方向間隙の距離をＣ1 、前記凸面部とこれ
に対向する静止部に設けられたフイン先端部との半径方
向間隙の距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ＜Ｄ5 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 ≦Ｄ4 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
【００１６】請求項５に係る発明は、請求項１に係る発
明において、インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に複数の平坦部が階段状に形成し、流入
側平坦部、中間平坦部、流出側平坦部の各々の外形寸法
を前記作動流体の流入側から流出側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，
Ｄ3 としたとき、 Ｄ1 ＞Ｄ2 ＞Ｄ3 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
明において、インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に複数の平坦部が階段状に形成し、流入
側平坦部、中間平坦部、流出側平坦部の各々の外形寸法
を前記作動流体の流入側から流出側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，
Ｄ3 としたとき、 Ｄ1 ＞Ｄ2 ＞Ｄ3 の条件を満たすようにしたことを特徴とする。
【００１７】また、請求項６に係る発明は、回転ホイー
ルに植設され、周方向に配列された複数の動翼の翼頂部
に、内周壁面を軸方向の下流に沿って傾斜させたインテ
グラルカバーを動翼と一体に設け、動翼通路の出口高さ
を入口高さより大きくした先端傾斜型の軸流タービンに
おいて、動翼出口の高さが６０ｍｍ以上のとき、動翼出
口部において出口端と隣接動翼背面で形成される最小通
路幅の翼高さ方向分布が、根元からの翼高さ比が３５〜
４５％の範囲で最大となり、翼高さ比が２．５〜１０％
及び９０〜９７．５％の範囲にそれぞれ上記最小通路幅
の変化の変極点が存在するようにしたことを特徴とす
る。
ルに植設され、周方向に配列された複数の動翼の翼頂部
に、内周壁面を軸方向の下流に沿って傾斜させたインテ
グラルカバーを動翼と一体に設け、動翼通路の出口高さ
を入口高さより大きくした先端傾斜型の軸流タービンに
おいて、動翼出口の高さが６０ｍｍ以上のとき、動翼出
口部において出口端と隣接動翼背面で形成される最小通
路幅の翼高さ方向分布が、根元からの翼高さ比が３５〜
４５％の範囲で最大となり、翼高さ比が２．５〜１０％
及び９０〜９７．５％の範囲にそれぞれ上記最小通路幅
の変化の変極点が存在するようにしたことを特徴とす
る。
【００１８】また、請求項７に係る発明は、動翼出口の
高さが５０ｍｍ以下のとき、動翼出口部における出口端
と隣接動翼背面で形成される最小通路幅の翼高さ方向分
布が、根元からの翼高さ比が３５〜６０％の範囲で最小
となり、翼高さ比が３〜１２％及び８８〜９７％の範囲
にそれぞれ最小通路幅の変化の変曲点が存在するように
したことを特徴とする。
高さが５０ｍｍ以下のとき、動翼出口部における出口端
と隣接動翼背面で形成される最小通路幅の翼高さ方向分
布が、根元からの翼高さ比が３５〜６０％の範囲で最小
となり、翼高さ比が３〜１２％及び８８〜９７％の範囲
にそれぞれ最小通路幅の変化の変曲点が存在するように
したことを特徴とする。
【００１９】
【発明の実施の態様】以下、図１乃至図８を参照して本
発明の実施の形態について説明する。
発明の実施の形態について説明する。
【００２０】図１は、本発明の第１の実施の形態におけ
る軸流タービンの段落通路部の動翼先端部の断面図であ
って、動翼２１の翼頂部には、動翼２１と一体的にイン
テグラルカバー２２が形成されている。上記インテグラ
ルカバー２２の内周壁面は軸方向下流側に向って半径方
向外方に拡がるように傾斜され、動翼通路の出口高さが
入口高さより大きく形成されている。
る軸流タービンの段落通路部の動翼先端部の断面図であ
って、動翼２１の翼頂部には、動翼２１と一体的にイン
テグラルカバー２２が形成されている。上記インテグラ
ルカバー２２の内周壁面は軸方向下流側に向って半径方
向外方に拡がるように傾斜され、動翼通路の出口高さが
入口高さより大きく形成されている。
【００２１】上記インテグラルカバー２２の外周面に
は、作動流体の流入側と流出側にそれぞれ平坦部２３，
２４が形成され、その両平坦部２３，２４間には複数の
突起フイン２５が設けられている。また上記インテグラ
ルカバー２２と対向する静止部すなわちノズルダイアフ
ラム２の内周面には、シールフィン２６が設けられてい
る。
は、作動流体の流入側と流出側にそれぞれ平坦部２３，
２４が形成され、その両平坦部２３，２４間には複数の
突起フイン２５が設けられている。また上記インテグラ
ルカバー２２と対向する静止部すなわちノズルダイアフ
ラム２の内周面には、シールフィン２６が設けられてい
る。
【００２２】そこで、流入側の平坦部２３、突起フイン
２５、及び流出側の平坦部２４の外径寸法をＤ1 ，
Ｄ2 ，Ｄ3 とし、流入側の平坦部２３とこれに対向する
位置に設けられたシールフィン２６との半径方向間隙距
離Ｃ1 、突起フイン２５とこれに対向する位置に設けら
れたシールフィン２６との半径方向間隙距離をＣ2 とし
たとき、 Ｄ1 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 の条件を満たすようにしてあり、またＣ2 はＣ1 より小
さく、好ましくは、 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 なる条件を満たすようにしてある。
２５、及び流出側の平坦部２４の外径寸法をＤ1 ，
Ｄ2 ，Ｄ3 とし、流入側の平坦部２３とこれに対向する
位置に設けられたシールフィン２６との半径方向間隙距
離Ｃ1 、突起フイン２５とこれに対向する位置に設けら
れたシールフィン２６との半径方向間隙距離をＣ2 とし
たとき、 Ｄ1 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 の条件を満たすようにしてあり、またＣ2 はＣ1 より小
さく、好ましくは、 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 なる条件を満たすようにしてある。
【００２３】このように、この実施の形態においては、
翼頂部のインテグラルカバー２２の外周面の平坦部２
３，２４と突起フイン２５の外径寸法が異なっているこ
とから、インテグラルカバー２２の外周側を流れる漏洩
流体２７が、流入側の平坦部２３に沿って流れ、図中ａ
に示すように、下流側の突起フイン２５の側面に衝突す
る。また、突起フイン２５部を流れた流体も、図中ｂに
示すように、流出側の平坦部２４と対向する位置に設け
られているシールフィン２６に衝突する。しかも、流入
側の平坦部２３とシールフィン２６との半径方向間隙距
離Ｃ1 より突起フイン２５とシールフィン２６との半径
方向間隙距離Ｃ2 が小さくしてあるため、流入側の平坦
部２３から突起フイン２５を通過して流出側の平坦部２
４まで漏洩流体が吹き抜ける現象が解消され、流動抵抗
が増大するため、シール効果を向上させることができ
る。
翼頂部のインテグラルカバー２２の外周面の平坦部２
３，２４と突起フイン２５の外径寸法が異なっているこ
とから、インテグラルカバー２２の外周側を流れる漏洩
流体２７が、流入側の平坦部２３に沿って流れ、図中ａ
に示すように、下流側の突起フイン２５の側面に衝突す
る。また、突起フイン２５部を流れた流体も、図中ｂに
示すように、流出側の平坦部２４と対向する位置に設け
られているシールフィン２６に衝突する。しかも、流入
側の平坦部２３とシールフィン２６との半径方向間隙距
離Ｃ1 より突起フイン２５とシールフィン２６との半径
方向間隙距離Ｃ2 が小さくしてあるため、流入側の平坦
部２３から突起フイン２５を通過して流出側の平坦部２
４まで漏洩流体が吹き抜ける現象が解消され、流動抵抗
が増大するため、シール効果を向上させることができ
る。
【００２４】さらに、インテグラルカバー２２から突出
した突起フイン２５に対向して中央部のシールフィン２
６を配設することによって、従来の連続したフィンより
シール効果が高くなる。また、タービン回転中に何らか
の異常現象によってシールフィン２６と突起フイン２５
が接触した場合でも、フィン同志の接触であるので、従
来よりシールフィンの損傷が少なくなり、半径方向の間
隙をさらに小さくすることが可能となり、さらに漏洩量
の低減を期待することができる。
した突起フイン２５に対向して中央部のシールフィン２
６を配設することによって、従来の連続したフィンより
シール効果が高くなる。また、タービン回転中に何らか
の異常現象によってシールフィン２６と突起フイン２５
が接触した場合でも、フィン同志の接触であるので、従
来よりシールフィンの損傷が少なくなり、半径方向の間
隙をさらに小さくすることが可能となり、さらに漏洩量
の低減を期待することができる。
【００２５】一方、突起フイン２５とシールフィン２６
からなるインテグラルカバー２２の中央部の漏洩防止手
段を改善したので、この中央部の長さＷ1 を従来より短
くすることができ、その分だけ平坦部２３，２４の長さ
Ｗ2 ，Ｗ3 を延長することができる。よってロータとケ
ーシングの熱膨脹差による軸方向伸び差が大きい段落で
も、長さＷ2 ，Ｗ3 の寸法を十分確保でき、シールフィ
ン２６と突起フイン２５の側面との接触が避けられる。
からなるインテグラルカバー２２の中央部の漏洩防止手
段を改善したので、この中央部の長さＷ1 を従来より短
くすることができ、その分だけ平坦部２３，２４の長さ
Ｗ2 ，Ｗ3 を延長することができる。よってロータとケ
ーシングの熱膨脹差による軸方向伸び差が大きい段落で
も、長さＷ2 ，Ｗ3 の寸法を十分確保でき、シールフィ
ン２６と突起フイン２５の側面との接触が避けられる。
【００２６】しかして、インテグラルカバー２２の外周
側の流体漏洩量を大幅に減少でき、タービン段落効率の
大きな改善効果を得ることができる。
側の流体漏洩量を大幅に減少でき、タービン段落効率の
大きな改善効果を得ることができる。
【００２７】図２は、本発明の他の実施の形態を示す図
であり、動翼２１の翼頂部に設けられているインテグラ
ルカバー２２の外周面には、流入側から流出側に向って
順次複数の平坦部３０，３１，３２が形成され、それぞ
れ段階状に段差が設けられている。そして、各平坦部３
０，３１，３２に対向してシールフィン３３が設けられ
ている。
であり、動翼２１の翼頂部に設けられているインテグラ
ルカバー２２の外周面には、流入側から流出側に向って
順次複数の平坦部３０，３１，３２が形成され、それぞ
れ段階状に段差が設けられている。そして、各平坦部３
０，３１，３２に対向してシールフィン３３が設けられ
ている。
【００２８】そこで、上記各平坦部３０，３１，３２の
外径寸法を順次Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、Ｄ1 ＜Ｄ
2 ＜Ｄ3 の条件を満たすようにしてある。
外径寸法を順次Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、Ｄ1 ＜Ｄ
2 ＜Ｄ3 の条件を満たすようにしてある。
【００２９】しかして、インテグラルカバー２２の外周
側を通過する漏洩流体３４は、流入側にある平坦部３０
に沿って流れ、そのすぐ下流側の平坦部３１の側面に衝
突する（図中ｃ）。各平坦部３０，３１，３２は階段状
になっているため、漏洩流体３４が前述と同様に衝突運
動を繰り返すことになり、その衝突により漏洩流体の速
度が減衰される。したがって、平坦部３０，３１，３２
とシールフィン３３との間隙を通り抜ける漏洩流体３４
が減少し、シール効果が向上し、段落効率を向上するこ
とができる。
側を通過する漏洩流体３４は、流入側にある平坦部３０
に沿って流れ、そのすぐ下流側の平坦部３１の側面に衝
突する（図中ｃ）。各平坦部３０，３１，３２は階段状
になっているため、漏洩流体３４が前述と同様に衝突運
動を繰り返すことになり、その衝突により漏洩流体の速
度が減衰される。したがって、平坦部３０，３１，３２
とシールフィン３３との間隙を通り抜ける漏洩流体３４
が減少し、シール効果が向上し、段落効率を向上するこ
とができる。
【００３０】また、インテグラルカバー２２の外径を下
流側に向うほど大きくしてあるため、ロータとケーシン
グの熱膨脹差が大きい段落で、タービンの起動、停止時
或は定常運転時に動翼２１が下流側へ大きく移動する場
合に有効となる。
流側に向うほど大きくしてあるため、ロータとケーシン
グの熱膨脹差が大きい段落で、タービンの起動、停止時
或は定常運転時に動翼２１が下流側へ大きく移動する場
合に有効となる。
【００３１】図３は、本発明のさらに他の実施の形態を
示す図であり、動翼２１の翼頂部に設けられているイン
テグラルカバー２２の外周面には、流入側平坦部３５と
流出側平坦部３６との間に、周方向に延びる複数個の凸
面部３７が形成され、その２つの凸面部３７の間に凹面
部３８が形成されている。そして、上記インテグラルカ
バー２２の外周面に対向して複数のシールフィン３９が
静止部であるノズルダイアフラム２から突出されてい
る。
示す図であり、動翼２１の翼頂部に設けられているイン
テグラルカバー２２の外周面には、流入側平坦部３５と
流出側平坦部３６との間に、周方向に延びる複数個の凸
面部３７が形成され、その２つの凸面部３７の間に凹面
部３８が形成されている。そして、上記インテグラルカ
バー２２の外周面に対向して複数のシールフィン３９が
静止部であるノズルダイアフラム２から突出されてい
る。
【００３２】そこで、流入側平坦部３５、凸面部３７、
凹面部３８、凸面部３７、及び流出側平坦部３６の外径
寸法を順次Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ5 とし、流入側
平坦部３５とこれに対向するシールフィン３９との半径
方向間隙距離をＣ1 、凸面部３７とこれに対向するシー
ルフィン３９との半径方向間隙距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ＜Ｄ5 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 ≦Ｄ4 及び、 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 なる条件を満たすようにしてある。
凹面部３８、凸面部３７、及び流出側平坦部３６の外径
寸法を順次Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ5 とし、流入側
平坦部３５とこれに対向するシールフィン３９との半径
方向間隙距離をＣ1 、凸面部３７とこれに対向するシー
ルフィン３９との半径方向間隙距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ＜Ｄ5 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 ≦Ｄ4 及び、 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 なる条件を満たすようにしてある。
【００３３】しかして、上記Ｃ2 がＣ1 に比し小さくし
てあるため、漏洩流体が絞られ、しかも漏洩流体４０が
凹凸面部でその速度が減衰されるため、インテグラルカ
バー２２の外周とシールフィン３９との間隙を吹き抜け
ることが減少される。さらに、凸面部３７は作動流体流
入側と流出側の平坦部３５，３６に比べ接触時の動翼へ
の摩擦熱などの影響が少ないため凸面部とシールフィン
との間隙を少なくすることが可能である。
てあるため、漏洩流体が絞られ、しかも漏洩流体４０が
凹凸面部でその速度が減衰されるため、インテグラルカ
バー２２の外周とシールフィン３９との間隙を吹き抜け
ることが減少される。さらに、凸面部３７は作動流体流
入側と流出側の平坦部３５，３６に比べ接触時の動翼へ
の摩擦熱などの影響が少ないため凸面部とシールフィン
との間隙を少なくすることが可能である。
【００３４】図４は、本発明の他の実施の形態を示す図
であり、動翼２１の翼頂部に形成されているインテグラ
ルカバー２２の外周面には、流入側から流出側に階段状
に段差が設けられて複数の平坦部４１，４２，４３が形
成されている。そして、各平坦部４１，４２，４３と対
向してシールフィン４４が静止部から突設されている。
そして、上記平坦部４１，４２，４３の外径寸法を流入
側平坦部４１から順に Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、 Ｄ1 ＞Ｄ2 ＞Ｄ3 なる条件を満たすようにしてある。
であり、動翼２１の翼頂部に形成されているインテグラ
ルカバー２２の外周面には、流入側から流出側に階段状
に段差が設けられて複数の平坦部４１，４２，４３が形
成されている。そして、各平坦部４１，４２，４３と対
向してシールフィン４４が静止部から突設されている。
そして、上記平坦部４１，４２，４３の外径寸法を流入
側平坦部４１から順に Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、 Ｄ1 ＞Ｄ2 ＞Ｄ3 なる条件を満たすようにしてある。
【００３５】しかして、動翼２１の先端部を通過する漏
洩流体４５は流入側にある平坦部４１に沿って流れ、そ
の直ぐ下流側に位置するシールフィン４４の側面に衝突
する図中ｅ）。そして、さらに下流にあるシールフィン
に前記同様の衝突運動を繰り返すことになる。したがっ
て、上記衝突により漏洩流体の速度が減衰され、シール
フィン４４と平坦部４２，４３の間隙を通り抜ける漏洩
流体４５が減少し、段落効率の向上が図られる。
洩流体４５は流入側にある平坦部４１に沿って流れ、そ
の直ぐ下流側に位置するシールフィン４４の側面に衝突
する図中ｅ）。そして、さらに下流にあるシールフィン
に前記同様の衝突運動を繰り返すことになる。したがっ
て、上記衝突により漏洩流体の速度が減衰され、シール
フィン４４と平坦部４２，４３の間隙を通り抜ける漏洩
流体４５が減少し、段落効率の向上が図られる。
【００３６】また、動翼２１の先端部外径を下流側に向
う程小さくしてあるため、ロータとケーシングの熱膨脹
差が大きい段落で、タービンの起動、停止時或は定常運
転時に動翼２１が上流側へ大きく移動する場合に有効で
ある。
う程小さくしてあるため、ロータとケーシングの熱膨脹
差が大きい段落で、タービンの起動、停止時或は定常運
転時に動翼２１が上流側へ大きく移動する場合に有効で
ある。
【００３７】図５は、本発明の他の実施の形態を示す軸
流タービンの段落通路部の動翼の斜視図である。ところ
で、この図は動翼高さが大きい場合であって、動翼出口
部における出口端と隣接翼背面で形成する最小通路幅
（スロート幅）を出口側から見た場合、図６の（ａ）に
示すように、翼長方向の中央部のスロート幅Ｓ2 が大き
くしてある。また、動翼と一体に形成に形成されている
インテグラルカバー型のスナッバ翼は根元部と先端部の
付け根において遠心力による応力集中を緩和させる目的
で曲率Ｒが設けられているので、スロート幅が急減す
る。
流タービンの段落通路部の動翼の斜視図である。ところ
で、この図は動翼高さが大きい場合であって、動翼出口
部における出口端と隣接翼背面で形成する最小通路幅
（スロート幅）を出口側から見た場合、図６の（ａ）に
示すように、翼長方向の中央部のスロート幅Ｓ2 が大き
くしてある。また、動翼と一体に形成に形成されている
インテグラルカバー型のスナッバ翼は根元部と先端部の
付け根において遠心力による応力集中を緩和させる目的
で曲率Ｒが設けられているので、スロート幅が急減す
る。
【００３８】そこで、動翼の高さが６０ｍｍ以上の場
合、図６（ｂ）に示すように、スロート幅の分布が根元
からの翼高さ比が３５〜４５％の範囲で最大とし、翼高
さ比が２．５〜１０％及び９０〜９７．５％の範囲にそ
れぞれスロート幅の変化の変極点が存在するような分布
にしてある。
合、図６（ｂ）に示すように、スロート幅の分布が根元
からの翼高さ比が３５〜４５％の範囲で最大とし、翼高
さ比が２．５〜１０％及び９０〜９７．５％の範囲にそ
れぞれスロート幅の変化の変極点が存在するような分布
にしてある。
【００３９】しかして、この場合、翼中央部の高効率領
域に多量の流体を流すことができ、さらに根元部と先端
部のスロート変化位置を規定することで、翼長方向の流
量分布を厳密に管理でき、動翼での有効なエネルギー変
化を行わせることができて、段落性能を向上させること
ができる。
域に多量の流体を流すことができ、さらに根元部と先端
部のスロート変化位置を規定することで、翼長方向の流
量分布を厳密に管理でき、動翼での有効なエネルギー変
化を行わせることができて、段落性能を向上させること
ができる。
【００４０】さらに、図７は動翼高さが小さい時の軸流
タービンの段落通路部の動翼斜視図であり、図８（ａ）
に示すように、動翼出口部における出口端と隣接翼背面
で形成する最小通路幅Ｓ2 が翼長方向中央部で小さく
し、根元と先端部で大きくしてある。
タービンの段落通路部の動翼斜視図であり、図８（ａ）
に示すように、動翼出口部における出口端と隣接翼背面
で形成する最小通路幅Ｓ2 が翼長方向中央部で小さく
し、根元と先端部で大きくしてある。
【００４１】また、動翼と一体としたインテグラルカバ
ー型のスナッバ翼は、根元部と先端部の付け根において
遠心力による応力集中を緩和させる目的で曲率Ｒが設け
られているので、スロート幅は急減する。そこで、動翼
の高さが５０ｍｍ以下の場合、スロート幅の分布が図８
（ｂ）に示すように、根元から翼高さ比が３５〜６０％
の範囲で最小とし、翼高さ比が３〜１２％及び８８〜９
７％の範囲にそれぞれスロート変化の変極点が存在する
ようにしてある。
ー型のスナッバ翼は、根元部と先端部の付け根において
遠心力による応力集中を緩和させる目的で曲率Ｒが設け
られているので、スロート幅は急減する。そこで、動翼
の高さが５０ｍｍ以下の場合、スロート幅の分布が図８
（ｂ）に示すように、根元から翼高さ比が３５〜６０％
の範囲で最小とし、翼高さ比が３〜１２％及び８８〜９
７％の範囲にそれぞれスロート変化の変極点が存在する
ようにしてある。
【００４２】しかして、この場合、中央部の損失が大き
い領域での流量が減少され、根元部と先端部のスロート
変化位置を規定することで、翼長方向の流量分布を厳密
に管理でき、動翼での有効なエネルギー変換によって、
段落性能を向上させることができる。
い領域での流量が減少され、根元部と先端部のスロート
変化位置を規定することで、翼長方向の流量分布を厳密
に管理でき、動翼での有効なエネルギー変換によって、
段落性能を向上させることができる。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、動翼先端のインテグラルカバー外周面に複数の凹凸
面部または突起フインを形成し、その外周面の外径寸法
を漏洩流体の流れ方向に変化させたので、漏洩流体の吹
き抜け現象を低減することができ、タービンの段落効率
を向上させることができる。また、動翼の出口端スロー
ト幅分布を動翼高さの範囲に対応して変化させた場合に
は、翼長方向の高効率領域に多くの作動流体を流すこと
ができ、動翼で有効にエネルギー変換することができ、
段落性能を向上させることができる。
は、動翼先端のインテグラルカバー外周面に複数の凹凸
面部または突起フインを形成し、その外周面の外径寸法
を漏洩流体の流れ方向に変化させたので、漏洩流体の吹
き抜け現象を低減することができ、タービンの段落効率
を向上させることができる。また、動翼の出口端スロー
ト幅分布を動翼高さの範囲に対応して変化させた場合に
は、翼長方向の高効率領域に多くの作動流体を流すこと
ができ、動翼で有効にエネルギー変換することができ、
段落性能を向上させることができる。
【図１】本発明の軸流タービンの一実施の形態を示す動
翼先端部の断面図。
翼先端部の断面図。
【図２】本発明の他の実施の形態の動翼先端部の断面
図。
図。
【図３】本発明のさらに他の実施の形態の動翼先端部の
断面図。
断面図。
【図４】本発明の他の実施の形態の動翼先端部の断面
図。
図。
【図５】本発明の軸流タービンの段落通路部の動翼斜視
図。
図。
【図６】（ａ）は動翼高さが大きいときのスロート幅の
出口側から見た図、（ｂ）はスロート幅分布図。
出口側から見た図、（ｂ）はスロート幅分布図。
【図７】本発明の軸流タービンの段落通路部の動翼斜視
図。
図。
【図８】（ａ）は動翼高さが小さいときのスロート幅の
出口側から見た図、（ｂ）はスロート幅分布図。
出口側から見た図、（ｂ）はスロート幅分布図。
【図９】従来の軸流タービン段落部を示す断面図。
【図１０】従来の軸流タービンの動翼先端部の漏洩防止
装置を示す図。
装置を示す図。
【図１１】従来の軸流タービンの動翼先端部の他の漏洩
防止装置を示す図。
防止装置を示す図。
【図１２】軸流タービンの動翼出口の翼高さ方向損失分
布を示す図。
布を示す図。
【図１３】軸流タービンの動翼出口の翼高さ方向損失分
布を示す図。
布を示す図。
１ ケーシング ２ ノズルダイアフラム ３ ノズル ６ 動翼 ９，１３，２０ シールフィン １１ シュラウド ２１ 動翼 ２２ インテグラルカバー ２３，２４ 平坦部 ２５ 突起フイン ２６ シールフィン ３０，３１，３２，４１，４２，４３ 平坦部 ３３，４４ シールフィン ３５ 流入側平坦部 ３６ 流出側平坦部 ３７ 凸面部 ３８ 凹面部 ３９ シールフィン
Claims (7)
- 【請求項１】回転ホイールに植設され、周方向に配列さ
れた複数の動翼の翼頂部に、内周壁面を軸方向の下流に
沿って傾斜させたインテグラルカバーを動翼と一体に設
け、動翼通路の出口高さを入口高さより大きくした先端
傾斜型の軸流タービンにおいて、インテグラルカバー外
周面に周方向に延びる複数の凹凸面部或は複数の突起フ
インを設け、各凹面部及び凸面部、或は突起フインと平
坦部の外周径を軸方向下流に向って段階的に変化せしめ
たことを特徴とする軸流タービン。 - 【請求項２】インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側に各々平坦部を形成し、その中間部に突起フ
インを複数列形成し、流入側平坦部、突起フイン、流出
側平坦部の各々の外形寸法を、前記作動流体の流入側か
ら流出側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 とし、上記流入側平坦
部とこれに対向する静止部に設けられたフイン先端部と
の半径方向間隙の距離をＣ1 、前記突起フインとこれに
対向する静止部に設けられたフイン先端部との半径方向
間隙の距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 の条件を満たすようにしたことを特徴とする、請求項１
記載の軸流タービン。 - 【請求項３】インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に設けられた複数の平坦部が階段状に形
成され、流入側平坦部、中間平坦部、流出側平坦部の各
々の外形寸法をＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 としたとき、Ｄ1 ＜Ｄ
2 ＜Ｄ3 の条件を満たすようにしたことを特徴とする、
請求項１記載の軸流タービン。 - 【請求項４】インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に複数の凹凸面部を交互に形成し、流入
側平坦部、凸面部、凹面部、凸面部、流出側平坦部の各
々の外形寸法を前記作動流体の流入側から流出側の順に
Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 ，Ｄ5 とし、前記流入側平坦部
とこれに対向する静止部に設けられたフイン先端部との
半径方向間隙の距離をＣ1 、前記凸面部とこれに対向す
る静止部に設けられたフイン先端部との半径方向間隙の
距離をＣ2 としたとき、 Ｄ1 ＜Ｄ5 ≦Ｄ3 ＜Ｄ2 ≦Ｄ4 Ｃ2 ＝（０．５〜１．０）×Ｃ1 の条件を満たすようにしたことを特徴とする、請求項１
記載の軸流タービン。 - 【請求項５】インテグラルカバー外周面の作動流体流入
側と流出側の間に複数の平坦部を階段状に形成し、流入
側平坦部、中間平坦部、流出側平坦部の各々の外形寸法
を前記作動流体の流入側から流出側の順にＤ1 ，Ｄ2 ，
Ｄ3 としたとき、 Ｄ1 ＞Ｄ2 ＞Ｄ3 の条件を満たすようにしたことを特徴とする、請求項１
記載の軸流タービン。 - 【請求項６】回転ホイールに植設され、周方向に配列さ
れた複数の動翼の翼頂部に、内周壁面を軸方向の下流に
沿って傾斜させたインテグラルカバーを動翼と一体に設
け、動翼通路の出口高さを入口高さより大きくした先端
傾斜型の軸流タービンにおいて、動翼出口の高さが６０
ｍｍ以上のとき、動翼出口部において出口端と隣接動翼
背面で形成される最小通路幅の翼高さ方向分布が、根元
からの翼高さ比が３５〜４５％の範囲で最大となり、翼
高さ比が２．５〜１０％及び９０〜９７．５％の範囲に
それぞれ上記最小通路幅の変化の変極点が存在するよう
にしたことを特徴とする軸流タービン。 - 【請求項７】回転ホイールに植設され、周方向に配列さ
れた複数の動翼の翼頂部に、内周壁面を軸方向の下流に
沿って傾斜させたインテグラルカバーを動翼と一体に設
け、動翼通路の出口高さを入口高さより大きくした先端
傾斜型の軸流タービンにおいて、動翼出口の高さが５０
ｍｍ以下のとき、動翼出口部における出口端と隣接動翼
背面で形成される最小通路幅の翼高さ方向分布が、根元
からの翼高さ比が３５〜６０％の範囲で最小となり、翼
高さ比が３〜１２％及び８８〜９７％の範囲にそれぞれ
最小通路幅変化の変曲点が存在するようにしたことを特
徴とする軸流タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8424398A JPH11280406A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 軸流タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8424398A JPH11280406A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 軸流タービン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11280406A true JPH11280406A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13825032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8424398A Pending JPH11280406A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 軸流タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11280406A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011045346A1 (de) * | 2009-10-15 | 2011-04-21 | Abb Turbo Systems Ag | Turbinenrad |
| JP2018105297A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 富士電機株式会社 | タービン |
| CN114776389A (zh) * | 2022-03-16 | 2022-07-22 | 北京航空航天大学 | 一种具有缘板台阶机匣的带冠涡轮 |
-
1998
- 1998-03-30 JP JP8424398A patent/JPH11280406A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011045346A1 (de) * | 2009-10-15 | 2011-04-21 | Abb Turbo Systems Ag | Turbinenrad |
| JP2018105297A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 富士電機株式会社 | タービン |
| CN114776389A (zh) * | 2022-03-16 | 2022-07-22 | 北京航空航天大学 | 一种具有缘板台阶机匣的带冠涡轮 |
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Legal Events
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040409 |
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Effective date: 20061020 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20070302 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |