JPH11277266A - アルミメッキ鋼板からなるレ―ザ―溶接体及び溶接方法 - Google Patents
アルミメッキ鋼板からなるレ―ザ―溶接体及び溶接方法Info
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- JPH11277266A JPH11277266A JP11047648A JP4764899A JPH11277266A JP H11277266 A JPH11277266 A JP H11277266A JP 11047648 A JP11047648 A JP 11047648A JP 4764899 A JP4764899 A JP 4764899A JP H11277266 A JPH11277266 A JP H11277266A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミメッキ鋼板を溶接レーザービームを用
いて溶接する際に、十分な溶接強度を確保する。 【解決手段】 溶接部におけるＡl成分の割合が０．６
５wt%以下である場合には、母材の引張り応力（２７〜
２８kgf/cm2）と同等の剥離破断応力が得られ、一方、
溶接部のＡl成分の割合が０．６５wt%以上の場合には、
母材の引張り応力より小さい剥離破断応力となることが
判明した。以上のようなことから、溶接部におけるＡl
成分が引張り強度に関係し、溶接部におけるＡl成分の
含有量が少なくなると接合強度が向上することが分る。
また、所定の接合強度を得るために溶接部におけるＡl
成分の含有量を低く抑えるには、レーザー溶接機の移動
速度を遅くする等して単位面積当りのレーザービームの
熱量を大きくすることが有効であることが分る。
いて溶接する際に、十分な溶接強度を確保する。 【解決手段】 溶接部におけるＡl成分の割合が０．６
５wt%以下である場合には、母材の引張り応力（２７〜
２８kgf/cm2）と同等の剥離破断応力が得られ、一方、
溶接部のＡl成分の割合が０．６５wt%以上の場合には、
母材の引張り応力より小さい剥離破断応力となることが
判明した。以上のようなことから、溶接部におけるＡl
成分が引張り強度に関係し、溶接部におけるＡl成分の
含有量が少なくなると接合強度が向上することが分る。
また、所定の接合強度を得るために溶接部におけるＡl
成分の含有量を低く抑えるには、レーザー溶接機の移動
速度を遅くする等して単位面積当りのレーザービームの
熱量を大きくすることが有効であることが分る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両用燃料
タンクを溶接して製造する技術の改良に関する。
タンクを溶接して製造する技術の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来からスクーター等のインナータンク
は、内面防錆の目的から一般的に錫−鉛メッキ鋼板のよ
うな素材や、亜鉛−ニッケルメッキ鋼板のような素材が
用いらている。ところが、鉛を用いたメッキは、現在、
公害問題で法規制の方向にあり、新たな素材による燃料
タンクが望まれることから、両面にアルミメッキが施さ
れた両面溶融アルミメッキ鋼板を使用し、この両面溶融
アルミメッキ鋼板を重ね合わせた接合部を溶接すること
で、内面防錆とともに外面防錆を簡略化するような方法
が考えられる。
は、内面防錆の目的から一般的に錫−鉛メッキ鋼板のよ
うな素材や、亜鉛−ニッケルメッキ鋼板のような素材が
用いらている。ところが、鉛を用いたメッキは、現在、
公害問題で法規制の方向にあり、新たな素材による燃料
タンクが望まれることから、両面にアルミメッキが施さ
れた両面溶融アルミメッキ鋼板を使用し、この両面溶融
アルミメッキ鋼板を重ね合わせた接合部を溶接すること
で、内面防錆とともに外面防錆を簡略化するような方法
が考えられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、燃料タ
ンクを構成する鋼板の溶接には従来から抵抗シーム溶接
が一般的であり、この抵抗シーム溶接を両面溶融アルミ
メッキ鋼板の溶接法として用いた場合、次のような不具
合がある。まず第１は、溶接時に表面のアルミメッキが
電極に付着するため、電極の整形を頻繁に行わなければ
ならない。第２は、表面にアルミメッキをしているため
熱伝導が良く、しかも導電性も良好なため、例えば普通
の鋼板の１．５倍〜２．０倍の大電流を流さなければ溶
接ができない。更に第３は、投入熱量が多く表面処理が
破壊される面積が大きいため、タンク内面の耐食性能が
低下する。
ンクを構成する鋼板の溶接には従来から抵抗シーム溶接
が一般的であり、この抵抗シーム溶接を両面溶融アルミ
メッキ鋼板の溶接法として用いた場合、次のような不具
合がある。まず第１は、溶接時に表面のアルミメッキが
電極に付着するため、電極の整形を頻繁に行わなければ
ならない。第２は、表面にアルミメッキをしているため
熱伝導が良く、しかも導電性も良好なため、例えば普通
の鋼板の１．５倍〜２．０倍の大電流を流さなければ溶
接ができない。更に第３は、投入熱量が多く表面処理が
破壊される面積が大きいため、タンク内面の耐食性能が
低下する。
【０００４】そこで、内面防錆、外面塗装等の工程を大
幅に省略しつつ溶接部の接合強度を向上させ、この際、
電極にアルミメッキが付着するような不具合を生じさせ
ず、しかも表面処理の破壊面積を最小限に抑えることが
できるような溶接技術が望まれる。
幅に省略しつつ溶接部の接合強度を向上させ、この際、
電極にアルミメッキが付着するような不具合を生じさせ
ず、しかも表面処理の破壊面積を最小限に抑えることが
できるような溶接技術が望まれる。
【０００５】尚、電極にアルミメッキが付着しない溶接
技術として、レーザー（電子ビームを含む）溶接が考え
られる。しかしながら、単にレーザ溶接によって溶接し
ても、充分な溶接強度が得られない。
技術として、レーザー（電子ビームを含む）溶接が考え
られる。しかしながら、単にレーザ溶接によって溶接し
ても、充分な溶接強度が得られない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等はアルミメッ
キ鋼板の場合、溶接部の金属組成により強度が大きく変
化するという知見を得、これに基づいて本発明をなした
ものである。具体的には、アルミメッキ鋼板を通常の条
件下でレーザービームで溶接すると、溶接部の溶融金属
中にアルミニウムの偏析が生じ、この偏析に起因して溶
接強度が低下するという知見を得た。
キ鋼板の場合、溶接部の金属組成により強度が大きく変
化するという知見を得、これに基づいて本発明をなした
ものである。具体的には、アルミメッキ鋼板を通常の条
件下でレーザービームで溶接すると、溶接部の溶融金属
中にアルミニウムの偏析が生じ、この偏析に起因して溶
接強度が低下するという知見を得た。
【０００７】即ち、請求項１に記載のレーザー溶接体
は、重ね合せた両面アルミメッキ鋼板をレーザービーム
で溶接する際に、前記溶接体の溶接部の溶融金属中のＡ
ｌの割合が０．６５wt%以下となるようにした。
は、重ね合せた両面アルミメッキ鋼板をレーザービーム
で溶接する際に、前記溶接体の溶接部の溶融金属中のＡ
ｌの割合が０．６５wt%以下となるようにした。
【０００８】上記のように、溶接部の溶融金属中のＡｌ
の割合を０．６５wt%以下とするには、請求項２に記載
されるように、アルミメッキ鋼板とレーザービームとを
相対的に移動させながら溶接するにあたり、前記レーザ
ービームの相対的な移動速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以下と
する。
の割合を０．６５wt%以下とするには、請求項２に記載
されるように、アルミメッキ鋼板とレーザービームとを
相対的に移動させながら溶接するにあたり、前記レーザ
ービームの相対的な移動速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以下と
する。
【０００９】移動速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以下とするこ
とで、溶接部への入熱量が増加し、溶融金属中における
Ａl成分の偏析の発生が抑制される。そして、このよう
にすることで、溶接部の溶融金属中のＡｌの割合が０．
６５wt%以下となる。因みに、Ａｌの割合が０．６５wt%
を超えると、溶接部の剥離破壊応力が、母材の引っ張り
応力よりも小さくなる。
とで、溶接部への入熱量が増加し、溶融金属中における
Ａl成分の偏析の発生が抑制される。そして、このよう
にすることで、溶接部の溶融金属中のＡｌの割合が０．
６５wt%以下となる。因みに、Ａｌの割合が０．６５wt%
を超えると、溶接部の剥離破壊応力が、母材の引っ張り
応力よりも小さくなる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を添
付図面に基づいて説明する。ここで、図１は本発明に係
る製造方法で成形したアルミメッキ鋼板からなる燃料タ
ンクの一例を示す斜視図、図２は溶接方法の各種態様を
示す説明図である。
付図面に基づいて説明する。ここで、図１は本発明に係
る製造方法で成形したアルミメッキ鋼板からなる燃料タ
ンクの一例を示す斜視図、図２は溶接方法の各種態様を
示す説明図である。
【００１１】燃料タンク１はアルミメッキ鋼板をプレス
成形した上下一対の半殻体２、３のフランジ部２ａ、３
ａを全周に亘ってレーザービームで溶接し、溶接部を気
密状に保持し、これら半殻体２、３の所定部には、給油
用口金４やステー等の小物部品がレーザー溶接又はロー
付け等で取り付けられている。
成形した上下一対の半殻体２、３のフランジ部２ａ、３
ａを全周に亘ってレーザービームで溶接し、溶接部を気
密状に保持し、これら半殻体２、３の所定部には、給油
用口金４やステー等の小物部品がレーザー溶接又はロー
付け等で取り付けられている。
【００１２】前記アルミメッキ鋼板は、例えばＳＡ１Ｅ
６０鋼、又はこのＳＡ１Ｅ６０鋼をクロメート処理した
ＳＡ１Ｅ６０Ｙ鋼の表裏面にアルミメッキ層を形成した
ものであり、前記ＳＡ１Ｅ６０鋼、又はＳＡ１Ｅ６０Ｙ
鋼は、炭素の他に精錬上の必要から加えられるＳｉ、Ｍ
ｎ、及び不純物としてのＰ、Ｓ等の成分を含んでいる。
因みに、Ｆｅの融点は１５４０℃、沸点は２７５０℃で
あり、Ａｌの融点は６６０℃、沸点は２４７０℃であ
る。
６０鋼、又はこのＳＡ１Ｅ６０鋼をクロメート処理した
ＳＡ１Ｅ６０Ｙ鋼の表裏面にアルミメッキ層を形成した
ものであり、前記ＳＡ１Ｅ６０鋼、又はＳＡ１Ｅ６０Ｙ
鋼は、炭素の他に精錬上の必要から加えられるＳｉ、Ｍ
ｎ、及び不純物としてのＰ、Ｓ等の成分を含んでいる。
因みに、Ｆｅの融点は１５４０℃、沸点は２７５０℃で
あり、Ａｌの融点は６６０℃、沸点は２４７０℃であ
る。
【００１３】以上のようなアルミメッキ鋼板からなる半
殻体２、３のフランジ部２ａ、３ａを重ね合わせて溶接
する方法として、例えば図２に示すような各種方法を採
用することができる。すなわち、図２（Ａ）はレーザー
の照射方向をフランジ面方向に対して略直角方向とし、
レーザー溶接機を周縁に沿って全周に亘って移動させな
がら溶接する方法であり、レーザー照射の位置ズレに強
い一方、溶接後、外観品質を保つため溶接ビード上面部
に防錆塗装を施す必要がある。
殻体２、３のフランジ部２ａ、３ａを重ね合わせて溶接
する方法として、例えば図２に示すような各種方法を採
用することができる。すなわち、図２（Ａ）はレーザー
の照射方向をフランジ面方向に対して略直角方向とし、
レーザー溶接機を周縁に沿って全周に亘って移動させな
がら溶接する方法であり、レーザー照射の位置ズレに強
い一方、溶接後、外観品質を保つため溶接ビード上面部
に防錆塗装を施す必要がある。
【００１４】また、図２（Ｂ）はレーザー照射方向をフ
ランジ面と略平行にし、フランジ部２ａ、３ａ端部の接
合面端部に向けて照射しながら溶接機を周縁に沿って移
動させ全周を溶接する方法である。この方法は、レーザ
ー照射の位置ズレにさほど強くないが、溶接後、溶接ビ
ードの防錆塗装が不要であるという特性を有する。ま
た、図２（Ｃ）はフランジ部２ａ、３ａの張出し幅を変
化させ、張出し幅の狭い方の接合端部に向けて斜め方向
からレーザー光を照射する方法であり、溶接ビードの防
錆塗装が必要になる反面、レーザー照射の位置ズレにや
や強いという特性を有する。
ランジ面と略平行にし、フランジ部２ａ、３ａ端部の接
合面端部に向けて照射しながら溶接機を周縁に沿って移
動させ全周を溶接する方法である。この方法は、レーザ
ー照射の位置ズレにさほど強くないが、溶接後、溶接ビ
ードの防錆塗装が不要であるという特性を有する。ま
た、図２（Ｃ）はフランジ部２ａ、３ａの張出し幅を変
化させ、張出し幅の狭い方の接合端部に向けて斜め方向
からレーザー光を照射する方法であり、溶接ビードの防
錆塗装が必要になる反面、レーザー照射の位置ズレにや
や強いという特性を有する。
【００１５】ところで、図２（Ａ）に示す溶接方法を採
用する場合、フランジ部２ａ、３ａ同士を密着させてレ
ーザー溶接すると、接合強度が著しく低下することが分
った。また、この接合強度は、レーザー溶接機の移動速
度にも関係することが分った。すなわち本発明者らは、
図３に示すようなアルミメッキ鋼板製のテストピース
Ｔ、Ｔを使用し、両テストピースＴ、Ｔ間の隙間をスペ
ーサーＳによって変化させレーザー溶接機の移動速度を
変化させながらレーザー溶接し、その後引張り試験を行
って接合強度を試験した結果、図４に示すような結果が
得られた。
用する場合、フランジ部２ａ、３ａ同士を密着させてレ
ーザー溶接すると、接合強度が著しく低下することが分
った。また、この接合強度は、レーザー溶接機の移動速
度にも関係することが分った。すなわち本発明者らは、
図３に示すようなアルミメッキ鋼板製のテストピース
Ｔ、Ｔを使用し、両テストピースＴ、Ｔ間の隙間をスペ
ーサーＳによって変化させレーザー溶接機の移動速度を
変化させながらレーザー溶接し、その後引張り試験を行
って接合強度を試験した結果、図４に示すような結果が
得られた。
【００１６】ここで、隙間が０のときはクランパーＣに
よる加圧力を変化させて試験し、また隙間の変化は、ス
ペーサーＳの高さを変えることで変化させた。そして、
図４の横軸は隙間mm（隙間が０の時は加圧力kg/cm2）を
表わし、縦軸は剥離破断応力kgf/mm2を表わす。また、
△と■は、シーム溶接等と同等の移動速度のレーザー溶
接機で溶接した例を示し、△はレーザー溶接機の移動速
度が３．５m/minで、レーザー光の焦点が上方のテスト
ピースＴの４mm上方に結ばれるようにして溶接したサン
プル例、■はレーザー溶接機の移動速度が４．０m/min
で、レーザー光の焦点が上方のテストピースＴの上面に
結ばれるようにして溶接したサンプル例である。また、
◆はレーザー溶接機の速度を十分に遅くした場合のサン
プル例を示し、その移動速度が１．５m/minで、レーザ
ー光の焦点が上方のテストピースＴの４mm上方に結ばれ
るようにして溶接した。
よる加圧力を変化させて試験し、また隙間の変化は、ス
ペーサーＳの高さを変えることで変化させた。そして、
図４の横軸は隙間mm（隙間が０の時は加圧力kg/cm2）を
表わし、縦軸は剥離破断応力kgf/mm2を表わす。また、
△と■は、シーム溶接等と同等の移動速度のレーザー溶
接機で溶接した例を示し、△はレーザー溶接機の移動速
度が３．５m/minで、レーザー光の焦点が上方のテスト
ピースＴの４mm上方に結ばれるようにして溶接したサン
プル例、■はレーザー溶接機の移動速度が４．０m/min
で、レーザー光の焦点が上方のテストピースＴの上面に
結ばれるようにして溶接したサンプル例である。また、
◆はレーザー溶接機の速度を十分に遅くした場合のサン
プル例を示し、その移動速度が１．５m/minで、レーザ
ー光の焦点が上方のテストピースＴの４mm上方に結ばれ
るようにして溶接した。
【００１７】引張り試験は、図５（ａ）及び（ｂ）に示
すように、Ｌ字状に屈曲した各短辺部を重合溶接した各
テストピースＴ，Ｔの各長辺部を反対方向（図５（ｂ）
の矢印方向）に引張る方法で行った。この結果から、例
えば隙間が０の場合（加圧力が５kg/cm2）は、図４に示
すように、引張り試験における剥離破断応力は、△が５
〜１０kgf/mm2、■についてはそれ以下（図示せず）で
あり、極めて脆弱であった。一方、◆は、加圧力が１０
kg/cm2のとき、２２〜２７kgf/mm2であり、比較的大き
な剥離破断応力が得られた。これに対して、隙間を設け
た場合は、溶接機の移動速度及びレーザー光の焦点位置
に殆ど無関係に、母材破断応力に近い大きな剥離破断応
力であった。
すように、Ｌ字状に屈曲した各短辺部を重合溶接した各
テストピースＴ，Ｔの各長辺部を反対方向（図５（ｂ）
の矢印方向）に引張る方法で行った。この結果から、例
えば隙間が０の場合（加圧力が５kg/cm2）は、図４に示
すように、引張り試験における剥離破断応力は、△が５
〜１０kgf/mm2、■についてはそれ以下（図示せず）で
あり、極めて脆弱であった。一方、◆は、加圧力が１０
kg/cm2のとき、２２〜２７kgf/mm2であり、比較的大き
な剥離破断応力が得られた。これに対して、隙間を設け
た場合は、溶接機の移動速度及びレーザー光の焦点位置
に殆ど無関係に、母材破断応力に近い大きな剥離破断応
力であった。
【００１８】以上の結果から、隙間を設けることで、ア
ルミメッキ鋼板に十分な接合強度が得られること、一
方、隙間を設けない場合には、レーザー溶接機の移動速
度を十分遅くする、すなわち、単位面積当りのレーザー
ビームの熱量を大きくすれば所定の接合強度が得られる
ことが分った。
ルミメッキ鋼板に十分な接合強度が得られること、一
方、隙間を設けない場合には、レーザー溶接機の移動速
度を十分遅くする、すなわち、単位面積当りのレーザー
ビームの熱量を大きくすれば所定の接合強度が得られる
ことが分った。
【００１９】そこで、本発明者らは溶接部ｙに含まれる
Ａl成分が引張り強度に関係するのではないかと考え、
溶接部中央（溶接金属中心部）のＡl成分の含有量と剥
離破断応力との関係を調べた。その結果は図６に示す通
りである。図６は、図４と同様の条件下で隙間を変化さ
せてレーザー溶接して得られたテストピースＴについ
て、図４の試験と同様の引張り試験を行って接合強度を
調べた結果を表わしたものである。そして、横軸が溶接
部におけるＡl成分の含有量、また縦軸が剥離破壊破断
応力を示す。
Ａl成分が引張り強度に関係するのではないかと考え、
溶接部中央（溶接金属中心部）のＡl成分の含有量と剥
離破断応力との関係を調べた。その結果は図６に示す通
りである。図６は、図４と同様の条件下で隙間を変化さ
せてレーザー溶接して得られたテストピースＴについ
て、図４の試験と同様の引張り試験を行って接合強度を
調べた結果を表わしたものである。そして、横軸が溶接
部におけるＡl成分の含有量、また縦軸が剥離破壊破断
応力を示す。
【００２０】図６に示す試験結果から、溶接部における
Ａl成分の割合が０．６５wt%以下である場合には、母材
の引張り応力（２７〜２８kgf/cm2）と同等の剥離破断
応力が得られ、一方、溶接部のＡl成分の割合が０．６
５wt%以上の場合には、母材の引張り応力より小さい剥
離破断応力となることが判明した。以上のようなことか
ら、溶接部におけるＡl成分が引張り強度に関係し、溶
接部におけるＡl成分の含有量が少なくなると接合強度
が向上することが分る。また、所定の接合強度を得るた
めに溶接部ｙにおけるＡl成分の含有量を低く抑えるに
は、レーザー溶接機の移動速度を遅くする等して単位面
積当りのレーザービームの熱量を大きくすることが有効
であることが分る。
Ａl成分の割合が０．６５wt%以下である場合には、母材
の引張り応力（２７〜２８kgf/cm2）と同等の剥離破断
応力が得られ、一方、溶接部のＡl成分の割合が０．６
５wt%以上の場合には、母材の引張り応力より小さい剥
離破断応力となることが判明した。以上のようなことか
ら、溶接部におけるＡl成分が引張り強度に関係し、溶
接部におけるＡl成分の含有量が少なくなると接合強度
が向上することが分る。また、所定の接合強度を得るた
めに溶接部ｙにおけるＡl成分の含有量を低く抑えるに
は、レーザー溶接機の移動速度を遅くする等して単位面
積当りのレーザービームの熱量を大きくすることが有効
であることが分る。
【００２１】また、燃料タンク素材としてアルミメッキ
鋼板を使用すれば、溶接部はアルミの犠牲防食作用によ
って保護され、燃料タンクとして問題となる内面防食性
を大幅に向上させることができる。また、このアルミメ
ッキ鋼板をレーザー溶接するにあたり、ビーム幅が狭い
ため表面処理層が破壊される面積を最小限に抑えること
ができる。しかも、局所的に急速に熱を加えることがで
きるため高速溶接が可能である。
鋼板を使用すれば、溶接部はアルミの犠牲防食作用によ
って保護され、燃料タンクとして問題となる内面防食性
を大幅に向上させることができる。また、このアルミメ
ッキ鋼板をレーザー溶接するにあたり、ビーム幅が狭い
ため表面処理層が破壊される面積を最小限に抑えること
ができる。しかも、局所的に急速に熱を加えることがで
きるため高速溶接が可能である。
【００２２】
【発明の効果】以上に説明したように本発明によれば、
アルミメッキ鋼板からなる一対の半殻体をレーザービー
ム溶接にて接合して形成されるレーザー溶接体におい
て、溶接部の溶融金属中のＡｌの割合を０．６５wt%以
下としたので、溶接強度を大幅に向上することができ
る。また、溶接速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以下とし、溶接
部への入熱量を多くすることで、溶接金属中におけるＡ
l成分の偏析の発生を抑制することができる。
アルミメッキ鋼板からなる一対の半殻体をレーザービー
ム溶接にて接合して形成されるレーザー溶接体におい
て、溶接部の溶融金属中のＡｌの割合を０．６５wt%以
下としたので、溶接強度を大幅に向上することができ
る。また、溶接速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以下とし、溶接
部への入熱量を多くすることで、溶接金属中におけるＡ
l成分の偏析の発生を抑制することができる。
【図１】本発明の製造方法で成形したアルミメッキ鋼板
からなる燃料タンクの一例を示す斜視図
からなる燃料タンクの一例を示す斜視図
【図２】溶接方法の各種態様を示す説明図で矢印方向は
レーザー照射方向
レーザー照射方向
【図３】テストピースの溶接状態の説明図
【図４】接合強度を調べるため引張り試験を行った結果
のグラフで、横軸は隙間mm（隙間０の時は加圧力kg/c
m2）、縦軸は破断応力kgf/mm2
のグラフで、横軸は隙間mm（隙間０の時は加圧力kg/c
m2）、縦軸は破断応力kgf/mm2
【図５】溶接部のＡl成分量と剥離破断応力との関係を
示すグラフ
示すグラフ
【図６】（ａ）は引張り試験用テストピースの正面図、
（ｂ）は同テストピースの側面図
（ｂ）は同テストピースの側面図
１…燃料タンク、２、３…半殻体、Ｔ…アルミメッキ鋼
板のテストピース。
板のテストピース。
Claims (2)
- 【請求項１】 重ね合せた両面アルミメッキ鋼板をレー
ザービームで溶接した溶接体において、前記溶接体の溶
接部の溶融金属中のＡｌの割合は０．６５wt%以下であ
ることを特徴とするアルミメッキ鋼板からなるレーザー
溶接体。 - 【請求項２】 隙間なく重ね合せた両面アルミメッキ鋼
板をレーザービームを相対的に移動させながら溶接する
方法において、前記レーザービームの相対的な移動速度
を１．５ｍ／ｍｉｎ以下とすることで、溶接部の溶融金
属中のＡｌの割合を０．６５wt%以下とすることを特徴
とするアルミメッキ鋼板のレーザー溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04764899A JP3223172B2 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | アルミメッキ鋼板からなるレーザー溶接体の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04764899A JP3223172B2 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | アルミメッキ鋼板からなるレーザー溶接体の溶接方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7311934A Division JP2918829B2 (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 燃料タンクの製造方法、レーザ溶接体及び燃料タンク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11277266A true JPH11277266A (ja) | 1999-10-12 |
| JP3223172B2 JP3223172B2 (ja) | 2001-10-29 |
Family
ID=12781081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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-
1999
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