JPH1125869A - 輻射冷却形進行波管 - Google Patents
輻射冷却形進行波管Info
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- JPH1125869A JPH1125869A JP17824797A JP17824797A JPH1125869A JP H1125869 A JPH1125869 A JP H1125869A JP 17824797 A JP17824797 A JP 17824797A JP 17824797 A JP17824797 A JP 17824797A JP H1125869 A JPH1125869 A JP H1125869A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
- H01J23/02—Electrodes; Magnetic control means; Screens
- H01J23/027—Collectors
- H01J23/033—Collector cooling devices
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- Microwave Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量、かつ放熱効率に優れた衛星搭載用輻射
冷却形進行波管を提供する。 【解決手段】 進行波管のコレクタ部３０に発生する熱
を宇宙空間に輻射冷却方式により放熱するコレクタ放熱
体１を、コレクタ部３０に密着する内管１Ａと、ドーム
形状外管１Ｂとからなる内外２重構造とすることにより
放熱面積を立体空間に拡大する。
冷却形進行波管を提供する。 【解決手段】 進行波管のコレクタ部３０に発生する熱
を宇宙空間に輻射冷却方式により放熱するコレクタ放熱
体１を、コレクタ部３０に密着する内管１Ａと、ドーム
形状外管１Ｂとからなる内外２重構造とすることにより
放熱面積を立体空間に拡大する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、マイクロ波管であ
る進行波管のコレクタ部の放熱構造、特に、高出力の衛
星搭載用進行波管の輻射冷却形コレクタ放熱体に関す
る。
る進行波管のコレクタ部の放熱構造、特に、高出力の衛
星搭載用進行波管の輻射冷却形コレクタ放熱体に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より比較的多く使用されている輻射
冷却形進行波管の一例を図５に示す。図５に示すよう
に、進行波管は、大きく分けて３つの部分すなわち、電
子銃部２８，高周波回路２９，コレクタ部３０から構成
されている。
冷却形進行波管の一例を図５に示す。図５に示すよう
に、進行波管は、大きく分けて３つの部分すなわち、電
子銃部２８，高周波回路２９，コレクタ部３０から構成
されている。
【０００３】図５に示す進行波管においては、電子銃２
８により電子ビーム（図示せず）が形成され、この電子
ビームが高周波回路２９を通過する間に入力線１５より
導入された高周波と電子ビームが相互作用をして、高周
波の増幅が行われる。
８により電子ビーム（図示せず）が形成され、この電子
ビームが高周波回路２９を通過する間に入力線１５より
導入された高周波と電子ビームが相互作用をして、高周
波の増幅が行われる。
【０００４】増幅された高周波は、出力線１１から外部
に取り出され、相互作用後の電子ビームは、コレクタ部
３０に捕捉される。
に取り出され、相互作用後の電子ビームは、コレクタ部
３０に捕捉される。
【０００５】電子相互の反発力による電子ビームの拡散
を防ぐため、電子ビームは、環状マクネット１３とポー
ルピース１２とを交互に組み合わせた周期磁界集束装置
で発生する交番磁界により細く絞られる。
を防ぐため、電子ビームは、環状マクネット１３とポー
ルピース１２とを交互に組み合わせた周期磁界集束装置
で発生する交番磁界により細く絞られる。
【０００６】電子銃部２８において、電子ビームを取り
出すカソード２３は、ヒータ２４により約１０００℃ま
で加熱される。カソード２３とアノード電極２１間には
数ＫＶの電圧が印加され、この電位差でカソード２３か
ら電子ビームは加速て取り出される。２２は、カソード
２３から放射される電子を細い電子ビームに絞り込むウ
ェネルト電極である。また２５は、排気管であり、進行
波管の管内は、製造工程中に排気管２５を通って１０-9
ｔｏｒｒ程度の高真空に排気され、その後、排気管２５
は、圧着封止されるようになっている。
出すカソード２３は、ヒータ２４により約１０００℃ま
で加熱される。カソード２３とアノード電極２１間には
数ＫＶの電圧が印加され、この電位差でカソード２３か
ら電子ビームは加速て取り出される。２２は、カソード
２３から放射される電子を細い電子ビームに絞り込むウ
ェネルト電極である。また２５は、排気管であり、進行
波管の管内は、製造工程中に排気管２５を通って１０-9
ｔｏｒｒ程度の高真空に排気され、その後、排気管２５
は、圧着封止されるようになっている。
【０００７】高周波回路２９は、高周波の入力窓１６及
び出力窓１０と、入力窓１６と出力窓１０の間を連絡す
るらせん状のヘリックス１７とを有している。ヘリック
ス１７は、入力線１５と出力線１１とに接続されてい
る。電子銃２８から放射された電子ビームは、ヘリック
ス１７の内側を通過し、通過する間に入力線１５を通し
てヘリックス１７に伝達された高周波と相互作用を行
う。そして、電子ビームの持つ運動エネルギーが高周波
の増幅に使われ、増幅された高周波が出力線１１より取
り出される。相互作用の終わった電子ビームは（以下、
スペントビームという）、コレクタ部３０で捕捉され
る。
び出力窓１０と、入力窓１６と出力窓１０の間を連絡す
るらせん状のヘリックス１７とを有している。ヘリック
ス１７は、入力線１５と出力線１１とに接続されてい
る。電子銃２８から放射された電子ビームは、ヘリック
ス１７の内側を通過し、通過する間に入力線１５を通し
てヘリックス１７に伝達された高周波と相互作用を行
う。そして、電子ビームの持つ運動エネルギーが高周波
の増幅に使われ、増幅された高周波が出力線１１より取
り出される。相互作用の終わった電子ビームは（以下、
スペントビームという）、コレクタ部３０で捕捉され
る。
【０００８】図５に示されたコレクタ部３０は、４段電
位低下形コレクタ構造に構成されている。すなわち、ス
ペントビームの中には、種々の速度を持つ電子が含まれ
ており、コレクタ電極４，５，６，７に電子ビームが衝
突して発生する熱を可及的に少なくするため、速度に応
じた電圧をコレクタ電極４，５，６，７に印加し、電子
がコレクタ電極４，５，６，７にソフトランディングす
るように構成されている。
位低下形コレクタ構造に構成されている。すなわち、ス
ペントビームの中には、種々の速度を持つ電子が含まれ
ており、コレクタ電極４，５，６，７に電子ビームが衝
突して発生する熱を可及的に少なくするため、速度に応
じた電圧をコレクタ電極４，５，６，７に印加し、電子
がコレクタ電極４，５，６，７にソフトランディングす
るように構成されている。
【０００９】従って、コレクタ電極４，５，６，７は無
数にあった方が良いが、コレクタ構造の簡便さを考慮
し、一般的に２〜４段のコレクタ電極構造が採用され
る。コレクタ電極４，５，６，７には、電子銃２８に近
い電極の方から順に高い電圧が印加される。各コレクタ
電極４，５，６，７は、コレクタ絶縁石９により絶縁さ
れる。コレクタ電極４，５，６，７で発生した熱は、コ
レクタ絶縁石９を介してコレクタカン１９に伝達され
る。コレクタカン１９からは、輻射により宇宙空間へ放
熱される。コレクタカン１９の表面には、熱輻射率が
０．８以上になるように表面処理が施されている。な
お、コレクタ部３０で発生した熱が高周波回路２９に伝
達されると、高周波回路２９の温度が上昇し、ビーム透
過は不安定になる虞れがあるため、コレクタ部３０の熱
が高周波回路２９に伝達しないように、コレクタ部３０
は、コレクタ支持板３にベローズ１８ａ及び複数個の薄
肉の金属円筒１８ｂを介して接続される。
数にあった方が良いが、コレクタ構造の簡便さを考慮
し、一般的に２〜４段のコレクタ電極構造が採用され
る。コレクタ電極４，５，６，７には、電子銃２８に近
い電極の方から順に高い電圧が印加される。各コレクタ
電極４，５，６，７は、コレクタ絶縁石９により絶縁さ
れる。コレクタ電極４，５，６，７で発生した熱は、コ
レクタ絶縁石９を介してコレクタカン１９に伝達され
る。コレクタカン１９からは、輻射により宇宙空間へ放
熱される。コレクタカン１９の表面には、熱輻射率が
０．８以上になるように表面処理が施されている。な
お、コレクタ部３０で発生した熱が高周波回路２９に伝
達されると、高周波回路２９の温度が上昇し、ビーム透
過は不安定になる虞れがあるため、コレクタ部３０の熱
が高周波回路２９に伝達しないように、コレクタ部３０
は、コレクタ支持板３にベローズ１８ａ及び複数個の薄
肉の金属円筒１８ｂを介して接続される。
【００１０】このような従来例のコレクタ構造の輻射冷
却形進行波管Ｐは、出力が１３０Ｗないし２００Ｗ以上
の高出力の衛星搭載用進行波管に用いられており、図１
１に示すように、宇宙空間に打ち上げられる衛星Ｇに搭
載されるものであり、その搭載本数も数本と限られてい
たが、衛星Ｇの熱負荷を軽減するために、多少の重量増
を犠牲にしたとしても使用されていた。ちなみに、図５
に示すコレクタ構造の進行波管の重量は、約３ｋｇであ
る。
却形進行波管Ｐは、出力が１３０Ｗないし２００Ｗ以上
の高出力の衛星搭載用進行波管に用いられており、図１
１に示すように、宇宙空間に打ち上げられる衛星Ｇに搭
載されるものであり、その搭載本数も数本と限られてい
たが、衛星Ｇの熱負荷を軽減するために、多少の重量増
を犠牲にしたとしても使用されていた。ちなみに、図５
に示すコレクタ構造の進行波管の重量は、約３ｋｇであ
る。
【００１１】しかし、近年衛星の大型化、大容量化が進
み、図１２に示すように１台の衛星Ｇに搭載する進行波
管Ｐの数が２０台ないし３０台となり、出力は１００Ｗ
前後と比較的、出力が低くとも、搭載本数が多く、衛星
Ｇへの熱負荷が増大するに至り、新たに軽量形の輻射冷
却進行波管が要求されている。
み、図１２に示すように１台の衛星Ｇに搭載する進行波
管Ｐの数が２０台ないし３０台となり、出力は１００Ｗ
前後と比較的、出力が低くとも、搭載本数が多く、衛星
Ｇへの熱負荷が増大するに至り、新たに軽量形の輻射冷
却進行波管が要求されている。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】このような技術上の要
請に対して、例えば図６或いは図８に示すような新たな
コレクタ放熱体形状の進行波管が開発された。
請に対して、例えば図６或いは図８に示すような新たな
コレクタ放熱体形状の進行波管が開発された。
【００１３】図６は、フィンタイプと呼ばれるコレクタ
放熱体を用いた輻射冷却形進行波管のコレクタ部を示す
斜視図、図７は、同コレクタ部の断面図である。図には
コレクタ部３０の断面形状が示されていないが、例えば
図２に示すようなコレクタ構造が想定される。このよう
なコレクタ放熱体の構造においては、熱反射板２に接す
る放射状の羽根板２６から熱が径方向に放射される。
放熱体を用いた輻射冷却形進行波管のコレクタ部を示す
斜視図、図７は、同コレクタ部の断面図である。図には
コレクタ部３０の断面形状が示されていないが、例えば
図２に示すようなコレクタ構造が想定される。このよう
なコレクタ放熱体の構造においては、熱反射板２に接す
る放射状の羽根板２６から熱が径方向に放射される。
【００１４】また、図８は、コーンタイプと呼ばれるコ
レクタ放熱体を用いた輻射冷却形進行波管のコレクタ部
を示す斜視図、図９は同断面図である。このようなコレ
クタ放熱体の形状においては、コレクタ部３０からの熱
は、コーン状の放熱板２７の径方向より軸方向へより多
く放散される。
レクタ放熱体を用いた輻射冷却形進行波管のコレクタ部
を示す斜視図、図９は同断面図である。このようなコレ
クタ放熱体の形状においては、コレクタ部３０からの熱
は、コーン状の放熱板２７の径方向より軸方向へより多
く放散される。
【００１５】これらの軽量化された従来の輻射冷却形進
行波管は、コレクタ部で発生した熱を伝導により、進行
波管のケース基板へ放熱する伝導冷却形コレクタの外囲
器をそのまま使用し、コレクタ放熱体をコレクタ外周面
に密着して挿入する構造をとっていることが特徴であ
る。このような構成にすることによって、軽量化を実現
しており、進行波管の重量は、約１ｋｇとなっている。
行波管は、コレクタ部で発生した熱を伝導により、進行
波管のケース基板へ放熱する伝導冷却形コレクタの外囲
器をそのまま使用し、コレクタ放熱体をコレクタ外周面
に密着して挿入する構造をとっていることが特徴であ
る。このような構成にすることによって、軽量化を実現
しており、進行波管の重量は、約１ｋｇとなっている。
【００１６】しかしながら、このような軽量化された従
来例においては、各々の放熱体形状において課題があっ
た。
来例においては、各々の放熱体形状において課題があっ
た。
【００１７】例えば、図６のフィンタイプ形状において
は、衛星に複数の進行波管を併設して実装した場合、併
設された隣接の進行波管との間で熱干渉が起り、コレク
タ部の温度が上昇するという悪影響が生じてしまう。ま
た軸方向への熱放散が非常に少ないため、放熱の効率が
悪いという欠点があった。
は、衛星に複数の進行波管を併設して実装した場合、併
設された隣接の進行波管との間で熱干渉が起り、コレク
タ部の温度が上昇するという悪影響が生じてしまう。ま
た軸方向への熱放散が非常に少ないため、放熱の効率が
悪いという欠点があった。
【００１８】また図８の形状においては、逆に径方向へ
の放熱が少なく、軸方向への放熱だけに頼っているた
め、放熱の効率が悪く、また、放熱量を増やす必要があ
る場合、放熱面積を拡大するためのコーン状の放熱板の
径を大きくしなければならず、重量が増えると共に機械
的強度上に問題が生じるという課題があった。
の放熱が少なく、軸方向への放熱だけに頼っているた
め、放熱の効率が悪く、また、放熱量を増やす必要があ
る場合、放熱面積を拡大するためのコーン状の放熱板の
径を大きくしなければならず、重量が増えると共に機械
的強度上に問題が生じるという課題があった。
【００１９】本発明の目的は、かかる従来例の有する不
都合を改善し、バランスのとれた放熱を実現し、放熱の
効率を上げると共に、衛星搭載用として機械的強度をも
つ軽量な輻射冷却形進行波管を提供することにある。
都合を改善し、バランスのとれた放熱を実現し、放熱の
効率を上げると共に、衛星搭載用として機械的強度をも
つ軽量な輻射冷却形進行波管を提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明に係る輻射冷却形進行波管は、コレクタ放熱
体を有する輻射冷却形進行波管であって、コレクタ放熱
体は、進行波管のコレクタ部に発生する熱を宇宙空間に
輻射冷却方式により放熱するものであって、内外２重構
造とすることにより放熱面積を立体空間に拡大したもの
である。
め、本発明に係る輻射冷却形進行波管は、コレクタ放熱
体を有する輻射冷却形進行波管であって、コレクタ放熱
体は、進行波管のコレクタ部に発生する熱を宇宙空間に
輻射冷却方式により放熱するものであって、内外２重構
造とすることにより放熱面積を立体空間に拡大したもの
である。
【００２１】また本発明に係る輻射冷却形進行波管は、
コレクタ放熱体を有する輻射冷却形進行波管であって、
コレクタ放熱体は、進行波管のコレクタ部に発生する熱
を宇宙空間に輻射冷却方式により放熱するものであっ
て、内管とドーム形状外管との内外２重構造からなり、
前記内管は、進行波管のコレクタ部の外周面に密接した
ものであり、前記ドーム形状外管は、前記内管の一端が
折り返されて前記内管に対し二重管を構成するものであ
る。
コレクタ放熱体を有する輻射冷却形進行波管であって、
コレクタ放熱体は、進行波管のコレクタ部に発生する熱
を宇宙空間に輻射冷却方式により放熱するものであっ
て、内管とドーム形状外管との内外２重構造からなり、
前記内管は、進行波管のコレクタ部の外周面に密接した
ものであり、前記ドーム形状外管は、前記内管の一端が
折り返されて前記内管に対し二重管を構成するものであ
る。
【００２２】また前記ドーム形状外管は、テーパー状に
成形されたものである。
成形されたものである。
【００２３】また前記ドーム形状外管の開口端は、前記
コレクタ部の熱反射板に接合されたものである。
コレクタ部の熱反射板に接合されたものである。
【００２４】また前記ドーム形状外管の開口端は、前記
コレクタ部の熱反射板の周方向に数ヶ所で接合されたも
のである。
コレクタ部の熱反射板の周方向に数ヶ所で接合されたも
のである。
【００２５】また前記ドーム形状外管は、前記折り返し
部が前記コレクタ部の熱反射板に接合され、その開口端
を外部に向けて開放したものである。
部が前記コレクタ部の熱反射板に接合され、その開口端
を外部に向けて開放したものである。
【００２６】
【作用】本発明に係る輻射冷却形進行波管によれば、進
行波管のコレクタ部に発生する熱を宇宙空間に輻射冷却
方式により放熱するコレクタ放熱体を、内外２重構造と
することにより放熱面積を立体空間に拡大する。
行波管のコレクタ部に発生する熱を宇宙空間に輻射冷却
方式により放熱するコレクタ放熱体を、内外２重構造と
することにより放熱面積を立体空間に拡大する。
【００２７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
より説明する。
より説明する。
【００２８】（実施形態１）図１は、本発明の実施形態
１に係る輻射冷却形進行波管を示す斜視図、図２は同断
面図である。
１に係る輻射冷却形進行波管を示す斜視図、図２は同断
面図である。
【００２９】図において、本発明に係る輻射冷却形進行
波管は基本的構成として、コレクタ放熱体１を有する輻
射冷却形進行波管を対象とするものである。コレクタ放
熱体１は、進行波管のコレクタ部３０に発生する熱を宇
宙空間に輻射冷却方式により放熱するものであって、内
外２重構造とすることにより放熱面積を立体空間に拡大
したものである。
波管は基本的構成として、コレクタ放熱体１を有する輻
射冷却形進行波管を対象とするものである。コレクタ放
熱体１は、進行波管のコレクタ部３０に発生する熱を宇
宙空間に輻射冷却方式により放熱するものであって、内
外２重構造とすることにより放熱面積を立体空間に拡大
したものである。
【００３０】次に本発明に係る輻射冷却形進行波管の具
体例を実施形態１として図１及び図２に基づいて説明す
る。図において、１０は出力窓、１１は出力線、１２は
ポールピース、１３はマグネット、１４はケース板であ
る。また、進行波管のコレクタ部３０は、コレクタ電極
４，５，６，７とコレクタ封入皿８とコレクタ絶縁石９
とを含んでいる。
体例を実施形態１として図１及び図２に基づいて説明す
る。図において、１０は出力窓、１１は出力線、１２は
ポールピース、１３はマグネット、１４はケース板であ
る。また、進行波管のコレクタ部３０は、コレクタ電極
４，５，６，７とコレクタ封入皿８とコレクタ絶縁石９
とを含んでいる。
【００３１】本発明の実施形態１に係る輻射冷却形進行
波管におけるコレクタ放熱体１は、軽量で熱伝導率の良
い素材からなる筒状構造体であり、進行波管のコレクタ
部３０に発生する熱を宇宙空間に輻射冷却方式により放
熱するものであって、内管１Ａとドーム形状外管１Ｂと
の内外２重構造からなっている。内管１Ａは、進行波管
のコレクタ部３０の外周面に密接したものであり、ドー
ム形状外管１Ｂは、内管１Ａの一端が折り返されて内管
１Ａに対し二重管を構成したものである。
波管におけるコレクタ放熱体１は、軽量で熱伝導率の良
い素材からなる筒状構造体であり、進行波管のコレクタ
部３０に発生する熱を宇宙空間に輻射冷却方式により放
熱するものであって、内管１Ａとドーム形状外管１Ｂと
の内外２重構造からなっている。内管１Ａは、進行波管
のコレクタ部３０の外周面に密接したものであり、ドー
ム形状外管１Ｂは、内管１Ａの一端が折り返されて内管
１Ａに対し二重管を構成したものである。
【００３２】またドーム形状外管１Ｂは、テーパー状に
成形されており、その開口端縁には、切り欠き１Ｃが形
成され、ドーム形状外管の開口端は、コレクタ部３０の
熱反射板２の周方向に数ヶ所で接合されている。実施形
態１では、ドーム形状外管１Ｂは、約２０°のテーパ状
に成形されている。
成形されており、その開口端縁には、切り欠き１Ｃが形
成され、ドーム形状外管の開口端は、コレクタ部３０の
熱反射板２の周方向に数ヶ所で接合されている。実施形
態１では、ドーム形状外管１Ｂは、約２０°のテーパ状
に成形されている。
【００３３】また熱反射板２に接するドーム形状外管１
Ｂの開口端には、複数の切り欠き１Ｃが設けられ、円周
上の複数個所で熱反射板２にろう付されているが、ろう
付部は、外管１Ｂの熱がコレクタ支持体３の方に流入し
ないように最少のろう付面積で接続されている。ドーム
形状外管１Ｂの外表面は、熱輻射率を上げるためセラミ
ック・コーティングなどの表面処理が施される。その他
の構成は、従来のものと同じである。
Ｂの開口端には、複数の切り欠き１Ｃが設けられ、円周
上の複数個所で熱反射板２にろう付されているが、ろう
付部は、外管１Ｂの熱がコレクタ支持体３の方に流入し
ないように最少のろう付面積で接続されている。ドーム
形状外管１Ｂの外表面は、熱輻射率を上げるためセラミ
ック・コーティングなどの表面処理が施される。その他
の構成は、従来のものと同じである。
【００３４】図１及び図２に示す実施形態１によれば、
ドーム形状外管１Ｂがテーパー状であるため、径方向，
軸方向にバランス良く放熱することができ、放熱効率を
高めることができる。また外管１Ｂの端面をろう付によ
り熱反射板２に固定しているため、機械的強度を強固に
することができる。
ドーム形状外管１Ｂがテーパー状であるため、径方向，
軸方向にバランス良く放熱することができ、放熱効率を
高めることができる。また外管１Ｂの端面をろう付によ
り熱反射板２に固定しているため、機械的強度を強固に
することができる。
【００３５】（実施形態２）次に、本発明の実施形態２
を図３及び図４に基づいて説明する。図３に示す実施形
態２では、コレクタ放熱体１のドーム形状外管１Ｂは図
１で述べた形状とは逆方向にコレクタ部３０の外周に挿
入され、折り返し部１Ｄがコレクタ部３０の熱反射板２
に接合され、その開口端を外部に向けて開放したもので
ある。
を図３及び図４に基づいて説明する。図３に示す実施形
態２では、コレクタ放熱体１のドーム形状外管１Ｂは図
１で述べた形状とは逆方向にコレクタ部３０の外周に挿
入され、折り返し部１Ｄがコレクタ部３０の熱反射板２
に接合され、その開口端を外部に向けて開放したもので
ある。
【００３６】本発明の実施形態２によれば、ドーム形状
外管１Ｂからは、その外表面はもとより内表面からも輻
射で熱が放散されることとなり、さらに放熱効率を向上
させることができる。またドーム形状外管１Ｂの機械的
強度を確保するためには、熱反射板２と接するドーム形
状外管１Ｂの折り返し部１Ｄの数カ所でろう付を行なえ
ば良い。
外管１Ｂからは、その外表面はもとより内表面からも輻
射で熱が放散されることとなり、さらに放熱効率を向上
させることができる。またドーム形状外管１Ｂの機械的
強度を確保するためには、熱反射板２と接するドーム形
状外管１Ｂの折り返し部１Ｄの数カ所でろう付を行なえ
ば良い。
【００３７】なお、いずれの実施形態においても、熱反
射板２は、コレクタ放熱体１で発生する熱が輻射で進行
波管のボディ側へ伝達するのを防ぐ役目を任っている。
また、進行波管を併設して実装した場合（図１２参照）
の隣接する進行波管の熱干渉については、コレクタ放熱
体１の側面が円筒状であるため、フィンタイプのコレク
タ放熱体形状の場合に比べて、大幅に改善できる。
射板２は、コレクタ放熱体１で発生する熱が輻射で進行
波管のボディ側へ伝達するのを防ぐ役目を任っている。
また、進行波管を併設して実装した場合（図１２参照）
の隣接する進行波管の熱干渉については、コレクタ放熱
体１の側面が円筒状であるため、フィンタイプのコレク
タ放熱体形状の場合に比べて、大幅に改善できる。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、格
段に軽量化できると共に熱放散の効率を向上することが
でき、かつ機械強度を高めたコレクタ放熱体を提供する
ことができる。
段に軽量化できると共に熱放散の効率を向上することが
でき、かつ機械強度を高めたコレクタ放熱体を提供する
ことができる。
【００３９】また本発明によるコレクタ放熱体は、従来
形状のものに比べ形状がシンプルであるため、低コスト
で実現することができる。
形状のものに比べ形状がシンプルであるため、低コスト
で実現することができる。
【図１】本発明の実施形態１を示す斜視図である。
【図２】同断面図である。
【図３】本発明の実施形態２を示す斜視図である。
【図４】同断面図である。
【図５】従来例における輻射冷却形コレクタを組み込ん
だ進行波管の一例を示す断面図である。
だ進行波管の一例を示す断面図である。
【図６】軽量化された従来の輻射冷却コレクタの一例を
示す斜視図である。
示す斜視図である。
【図７】同断面図である。
【図８】軽量化された従来の輻射冷却コレクタの他の例
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図９】同断面図である。
【図１０】特開平６−３２３６６５号に開示された技術
を示す図である。
を示す図である。
【図１１】輻射冷却進行波管を搭載した従来の衛星構体
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図１２】多数の輻射冷却形進行波管を搭載した最新型
の衛星構体を示す斜視図である。
の衛星構体を示す斜視図である。
１ コレクタ放熱体 １Ａ 内管 １Ｂ ドーム形状外管 ２ 熱反射板 ３ コレクタ支持板 ４，５，６，７ コレクタ電極 ３０ コレクタ部
Claims (6)
- 【請求項１】 コレクタ放熱体を有する輻射冷却形進行
波管であって、 コレクタ放熱体は、進行波管のコレクタ部に発生する熱
を宇宙空間に輻射冷却方式により放熱するものであっ
て、内外２重構造とすることにより放熱面積を立体空間
に拡大したものであることを特徴とする輻射冷却形進行
波管。 - 【請求項２】 コレクタ放熱体を有する輻射冷却形進行
波管であって、 コレクタ放熱体は、進行波管のコレクタ部に発生する熱
を宇宙空間に輻射冷却方式により放熱するものであっ
て、内管とドーム形状外管との内外２重構造からなり、 前記内管は、進行波管のコレクタ部の外周面に密接した
ものであり、 前記ドーム形状外管は、前記内管の一端が折り返されて
前記内管に対し二重管を構成するものであることを特徴
とする輻射冷却形進行波管。 - 【請求項３】 前記ドーム形状外管は、テーパー状に成
形されたものであることを特徴とする請求項２に記載の
輻射冷却形進行波管。 - 【請求項４】 前記ドーム形状外管の開口端は、前記コ
レクタ部の熱反射板に接合されたものであることを特徴
とする請求項２又は３に記載の輻射冷却形進行波管。 - 【請求項５】 前記ドーム形状外管の開口端は、前記コ
レクタ部の熱反射板の周方向に数ヶ所で接合されたもの
であることを特徴とする請求項４に記載の輻射冷却形進
行波管。 - 【請求項６】 前記ドーム形状外管は、前記折り返し部
が前記コレクタ部の熱反射板に接合され、その開口端を
外部に向けて開放したものであることを特徴とする請求
項２又は３に記載の輻射冷却形進行波管。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9178247A JP3067699B2 (ja) | 1997-07-03 | 1997-07-03 | 輻射冷却形進行波管 |
| FR9808460A FR2765727A1 (fr) | 1997-07-03 | 1998-07-02 | Radiateur thermique utilise pour refroidir un tube a onde progressive par un rayonnement thermique |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9178247A JP3067699B2 (ja) | 1997-07-03 | 1997-07-03 | 輻射冷却形進行波管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1125869A true JPH1125869A (ja) | 1999-01-29 |
| JP3067699B2 JP3067699B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=16045168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9178247A Expired - Lifetime JP3067699B2 (ja) | 1997-07-03 | 1997-07-03 | 輻射冷却形進行波管 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3067699B2 (ja) |
| FR (1) | FR2765727A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112369132A (zh) * | 2018-07-12 | 2021-02-12 | 法国大陆汽车公司 | 具有改进的热导率的散热器 |
| CN113579391A (zh) * | 2021-07-15 | 2021-11-02 | 南京三乐集团有限公司 | 空间行波管热辐射器真空回流焊设备 |
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| US3426230A (en) * | 1967-04-18 | 1969-02-04 | Webb James E | Direct radiation cooling of the collector of linear beam tubes |
-
1997
- 1997-07-03 JP JP9178247A patent/JP3067699B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-07-02 FR FR9808460A patent/FR2765727A1/fr not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112369132A (zh) * | 2018-07-12 | 2021-02-12 | 法国大陆汽车公司 | 具有改进的热导率的散热器 |
| US12016155B2 (en) | 2018-07-12 | 2024-06-18 | Continental Automotive France | Heat sink with improved thermal conductivity |
| CN113579391A (zh) * | 2021-07-15 | 2021-11-02 | 南京三乐集团有限公司 | 空间行波管热辐射器真空回流焊设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3067699B2 (ja) | 2000-07-17 |
| FR2765727A1 (fr) | 1999-01-08 |
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