JPH11237493A - 炉心流量計測装置 - Google Patents
炉心流量計測装置Info
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- JPH11237493A JPH11237493A JP10054207A JP5420798A JPH11237493A JP H11237493 A JPH11237493 A JP H11237493A JP 10054207 A JP10054207 A JP 10054207A JP 5420798 A JP5420798 A JP 5420798A JP H11237493 A JPH11237493 A JP H11237493A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 再循環ポンプのポンプ性能が初期性能から変
化するような場合であっても、十分な精度を有する炉心
流量の計測を可能とすることである。 【解決手段】 ＷＴｐｄｐ演算手段１８により再循環ポ
ンプのポンプ部差圧および予め定められた再循環ポンプ
のＱ−Ｈ特性曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量Ｗ
Ｔｐｄｐを演算し、ＷＴｃｐｄｐ演算手段２０により原
子炉内の炉心支持板差圧および原子炉出力に基づいてＣ
ＰｄＰ法により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを演算する。ま
た、ＷＴｓｐ演算手段２２によりポンプ部差圧と炉心支
持板差圧との圧力差および予め求められた流量係数に基
づいて炉心流量ＷＴｓｐを演算する。そして、炉心流量
補正手段１９により炉心流量ＷＴｓｐに基づいて炉心流
量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正演算を
行う。
化するような場合であっても、十分な精度を有する炉心
流量の計測を可能とすることである。 【解決手段】 ＷＴｐｄｐ演算手段１８により再循環ポ
ンプのポンプ部差圧および予め定められた再循環ポンプ
のＱ−Ｈ特性曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量Ｗ
Ｔｐｄｐを演算し、ＷＴｃｐｄｐ演算手段２０により原
子炉内の炉心支持板差圧および原子炉出力に基づいてＣ
ＰｄＰ法により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを演算する。ま
た、ＷＴｓｐ演算手段２２によりポンプ部差圧と炉心支
持板差圧との圧力差および予め求められた流量係数に基
づいて炉心流量ＷＴｓｐを演算する。そして、炉心流量
補正手段１９により炉心流量ＷＴｓｐに基づいて炉心流
量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正演算を
行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、原子炉再循環ポン
プとしてインターナルポンプを使用している改良型沸騰
水型原子力発電プラントの炉心流量計測装置に関する。
プとしてインターナルポンプを使用している改良型沸騰
水型原子力発電プラントの炉心流量計測装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】原子炉において、炉心流量は原子炉の安
全かつ効率的な運用管理を行うために極めて重要なパラ
メータであり、これを正しく計測することは原子炉の適
切な運用管理のために必要不可欠である。
全かつ効率的な運用管理を行うために極めて重要なパラ
メータであり、これを正しく計測することは原子炉の適
切な運用管理のために必要不可欠である。
【０００３】図３は、再循環ポンプ（ＲＩＰ）１として
インターナルポンプを用いた改良型沸騰水型原子力発電
所の原子炉の説明図である。タービン系から送り込まれ
る給水は、給水配管２を通して原子炉圧力容器（ＲＰ
Ｖ）３へ注入される。注入された給水は、セパレータ
（気水分離器）４で分離された飽和水と上部プレナムで
混合してサブクール水となり、シュラウド５と原子炉１
との内壁の間をダウンカマへ流れる。
インターナルポンプを用いた改良型沸騰水型原子力発電
所の原子炉の説明図である。タービン系から送り込まれ
る給水は、給水配管２を通して原子炉圧力容器（ＲＰ
Ｖ）３へ注入される。注入された給水は、セパレータ
（気水分離器）４で分離された飽和水と上部プレナムで
混合してサブクール水となり、シュラウド５と原子炉１
との内壁の間をダウンカマへ流れる。
【０００４】そして、インターナルポンプと呼ばれる複
数の原子炉再循環ポンプ１によって加圧され、下部格子
板６を通り炉心の燃料で加熱されて沸騰する。これによ
り、蒸気と水との２相流体となりセパレータ４へ流れ、
そこで飽和水と飽和蒸気に分離される。飽和水は上部プ
レナム部へと流れ再び給水と混合される。一方、飽和蒸
気は、さらに蒸気乾燥器７および主蒸気配管８を通りタ
ービンへと送られる。
数の原子炉再循環ポンプ１によって加圧され、下部格子
板６を通り炉心の燃料で加熱されて沸騰する。これによ
り、蒸気と水との２相流体となりセパレータ４へ流れ、
そこで飽和水と飽和蒸気に分離される。飽和水は上部プ
レナム部へと流れ再び給水と混合される。一方、飽和蒸
気は、さらに蒸気乾燥器７および主蒸気配管８を通りタ
ービンへと送られる。
【０００５】ここで、再循環ポンプ１としてインターナ
ルポンプを使用している原子炉の炉心流量計測方法に
は、大きく分けて２つの計測方法がある。１つはポンプ
部差圧測定法（ＰｄＰ法）であり、もう一つは炉心支持
板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）である。
ルポンプを使用している原子炉の炉心流量計測方法に
は、大きく分けて２つの計測方法がある。１つはポンプ
部差圧測定法（ＰｄＰ法）であり、もう一つは炉心支持
板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）である。
【０００６】ポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）は、再循
環ポンプ１のポンプ吸込部圧力と炉心入口部圧力との圧
力差（ポンプ部差圧）を計測し、そのポンプ部差圧に基
づいて予め求めておいた再循環ポンプ１のＱ−Ｈ特性曲
線から炉心流量を求めるものである。
環ポンプ１のポンプ吸込部圧力と炉心入口部圧力との圧
力差（ポンプ部差圧）を計測し、そのポンプ部差圧に基
づいて予め求めておいた再循環ポンプ１のＱ−Ｈ特性曲
線から炉心流量を求めるものである。
【０００７】すなわち、図４に示すように、原子炉圧力
容器３内のポンプ部差圧計測配管９によって、再循環ポ
ンプ１の入口部圧力と再循環ポンプ１により加圧された
炉心入口圧力との差圧（ポンプ部差圧ΔＰｐ）を検出し
ポンプ部差圧発振器１０に入力する。このポンプ部差圧
発振器１０よって計測されたポンプ部差圧ΔＰｐはプロ
セス計算機１１に入力される。また、プロセス計算機１
１には、再循環ポンプ１の回転数を検出するＲＩＰ回転
数検出器１２からのＲＩＰ回転数Ｒｉが入力されると共
に、ＲＰＶボトムドレン温度検出器１３で検出された再
循環ポンプ１を通る原子炉冷却材の温度（ＲＰＶボトム
ドレン温度）Ｔが入力される。
容器３内のポンプ部差圧計測配管９によって、再循環ポ
ンプ１の入口部圧力と再循環ポンプ１により加圧された
炉心入口圧力との差圧（ポンプ部差圧ΔＰｐ）を検出し
ポンプ部差圧発振器１０に入力する。このポンプ部差圧
発振器１０よって計測されたポンプ部差圧ΔＰｐはプロ
セス計算機１１に入力される。また、プロセス計算機１
１には、再循環ポンプ１の回転数を検出するＲＩＰ回転
数検出器１２からのＲＩＰ回転数Ｒｉが入力されると共
に、ＲＰＶボトムドレン温度検出器１３で検出された再
循環ポンプ１を通る原子炉冷却材の温度（ＲＰＶボトム
ドレン温度）Ｔが入力される。
【０００８】プロセス計算機１１には、再循環ポンプ１
のポンプ性能として各再循環ポンプ１について、ポンプ
Ｑ−Ｈ特性曲線が予め記憶されている。このポンプＱ−
Ｈ特性曲線は、工場試験で得られた特性曲線であり、高
次の線形方程式によるフィッティング式として保持され
る。このフィッティング式を下記の（１）式に示す。ま
た、測定したＲＰＶボトムドレン温度Ｔ、ＲＩＰ回転数
Ｒｉ、ポンプ部差圧ΔＰｐを（１）式に代入し、再循環
ポンプ１の各号機の流量Ｑｉを求め、（２）式に示すよ
うに炉心流量ＷＴｐｄｐを求める。
のポンプ性能として各再循環ポンプ１について、ポンプ
Ｑ−Ｈ特性曲線が予め記憶されている。このポンプＱ−
Ｈ特性曲線は、工場試験で得られた特性曲線であり、高
次の線形方程式によるフィッティング式として保持され
る。このフィッティング式を下記の（１）式に示す。ま
た、測定したＲＰＶボトムドレン温度Ｔ、ＲＩＰ回転数
Ｒｉ、ポンプ部差圧ΔＰｐを（１）式に代入し、再循環
ポンプ１の各号機の流量Ｑｉを求め、（２）式に示すよ
うに炉心流量ＷＴｐｄｐを求める。
【０００９】 Ｑｉ＝ｆｉ（ΔＰｐ，Ｒｉ，Ｔ） …（１） ＷＴｐｄｐ＝Ｋｐ・ΣＱｉ …（２） Ｋｐ：校正係数
【００１０】次に、もう一つの炉心流量計測方法は、炉
心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）である。炉心支持板
差圧計測法（ＣＰｄＰ法）は、炉心入口部圧力と炉心出
口部圧力との圧力差（炉心支持板差圧）を計測し、その
炉心支持板差圧と原子炉平均出力とから炉心流量を求め
るものである。
心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）である。炉心支持板
差圧計測法（ＣＰｄＰ法）は、炉心入口部圧力と炉心出
口部圧力との圧力差（炉心支持板差圧）を計測し、その
炉心支持板差圧と原子炉平均出力とから炉心流量を求め
るものである。
【００１１】すなわち、図４に示すように、下部格子板
差圧計測配管１４により下部格子板６の上下の差圧を検
出して下部格子板差圧発振器１５に入力し、下部格子板
差圧発信器１５で計測された下部格子板差圧（炉心支持
板差圧）ΔＰｃｐは核計装系１６に入力される。また、
核計装系１６には、炉内中性子検出器１７によって検出
された原子炉内の中性子束Φが入力されている。核計装
系１６では検出された中性子束Φに基づいて原子炉内の
局部出力の平均値を求め、原子炉の平均出力を求める。
そして、（３）式に示すように炉心流量ＷＴｃｐｄｐを
求める。
差圧計測配管１４により下部格子板６の上下の差圧を検
出して下部格子板差圧発振器１５に入力し、下部格子板
差圧発信器１５で計測された下部格子板差圧（炉心支持
板差圧）ΔＰｃｐは核計装系１６に入力される。また、
核計装系１６には、炉内中性子検出器１７によって検出
された原子炉内の中性子束Φが入力されている。核計装
系１６では検出された中性子束Φに基づいて原子炉内の
局部出力の平均値を求め、原子炉の平均出力を求める。
そして、（３）式に示すように炉心流量ＷＴｃｐｄｐを
求める。
【００１２】
【数１】
【００１３】炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）で得
られた炉心流量ＷＴｃｐｄｐは、炉心支持板差圧ΔＰｃ
ｐおよび原子炉出力により求めた炉心流量であるので、
原子炉出力分布の変化や経年的な原子炉内へのクラッド
付着によって、炉心支持板差圧ΔＰｃｐと実際の炉心流
量との関係が変化することが一般に知られている。
られた炉心流量ＷＴｃｐｄｐは、炉心支持板差圧ΔＰｃ
ｐおよび原子炉出力により求めた炉心流量であるので、
原子炉出力分布の変化や経年的な原子炉内へのクラッド
付着によって、炉心支持板差圧ΔＰｃｐと実際の炉心流
量との関係が変化することが一般に知られている。
【００１４】そこで、炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ
法）で得た炉心流量ＷＴｃｐｄｐについては、以下のよ
うな校正を講じることによって所定の精度を得るように
している。すなわち、炉心状態の影響を受けないポンプ
部差圧測定法（ＰｄＰ法）で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐ
を基準として、炉心流量ＷＴｐｄｐと炉心流量ＷＴｃｐ
ｄｐとの偏差が所定値を超えたような場合、炉心流量Ｗ
Ｔｃｐｄｐを炉心流量ＷＴｐｄｐに合わせるべく、
（３）式の校正係数Ｋｃを設定し直している。これによ
って、炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）で得る炉心
流量ＷＴｃｐｄｐも十分な精度の良い炉心流量となるよ
うにしている。
法）で得た炉心流量ＷＴｃｐｄｐについては、以下のよ
うな校正を講じることによって所定の精度を得るように
している。すなわち、炉心状態の影響を受けないポンプ
部差圧測定法（ＰｄＰ法）で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐ
を基準として、炉心流量ＷＴｐｄｐと炉心流量ＷＴｃｐ
ｄｐとの偏差が所定値を超えたような場合、炉心流量Ｗ
Ｔｃｐｄｐを炉心流量ＷＴｐｄｐに合わせるべく、
（３）式の校正係数Ｋｃを設定し直している。これによ
って、炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）で得る炉心
流量ＷＴｃｐｄｐも十分な精度の良い炉心流量となるよ
うにしている。
【００１５】そして、ポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）
で選られた炉心流量ＷＴｐｄｐは炉心性能計算に用い、
炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）で得られた炉心流
量ＷＴｃｐｄｐは、ＣＲＴ表示装置等に表示して監視に
用いると共に安全保護系でスクラムのインターロックを
動作させるための変数として用いられる。
で選られた炉心流量ＷＴｐｄｐは炉心性能計算に用い、
炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）で得られた炉心流
量ＷＴｃｐｄｐは、ＣＲＴ表示装置等に表示して監視に
用いると共に安全保護系でスクラムのインターロックを
動作させるための変数として用いられる。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
現状の炉心流量計測系では、ポンプ部差圧測定法（Ｐｄ
Ｐ法）の炉心流量の妥当性を評価する手段がなく校正す
る手段もないので、ポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）で
の誤差の発生自体が分からないし校正することもできな
い。
現状の炉心流量計測系では、ポンプ部差圧測定法（Ｐｄ
Ｐ法）の炉心流量の妥当性を評価する手段がなく校正す
る手段もないので、ポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）で
の誤差の発生自体が分からないし校正することもできな
い。
【００１７】また、ポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）を
基準として、炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）を校
正する運用としているので、再循環ポンプ１のポンプ性
能が工場試験時のＱ−Ｈ特性（予め定めた特性曲線）か
ら変化したような場合には、炉心支持板差圧計測法（Ｃ
ＰｄＰ法）での炉心流量の測定にも誤差が生じることに
なる。
基準として、炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）を校
正する運用としているので、再循環ポンプ１のポンプ性
能が工場試験時のＱ−Ｈ特性（予め定めた特性曲線）か
ら変化したような場合には、炉心支持板差圧計測法（Ｃ
ＰｄＰ法）での炉心流量の測定にも誤差が生じることに
なる。
【００１８】本発明の目的は、再循環ポンプのポンプ性
能が初期性能から変化するような場合であっても、常に
十分な精度を有する炉心流量を計測できる炉心流量計測
装置を提供することである。
能が初期性能から変化するような場合であっても、常に
十分な精度を有する炉心流量を計測できる炉心流量計測
装置を提供することである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係わる
炉心流量計測装置は、原子炉冷却材を循環させる再循環
ポンプのポンプ部差圧および予め定められた再循環ポン
プのＱ−Ｈ特性曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量
ＷＴｐｄｐを演算するＷＴｐｄｐ演算手段と、原子炉内
の炉心支持板差圧および原子炉出力に基づいてＣＰｄＰ
法により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを演算するＷＴｃｐｄｐ
演算手段と、ポンプ部差圧と炉心支持板差圧との圧力差
および予め求められた流量係数に基づいて炉心流量ＷＴ
ｓｐを演算するＷＴｓｐ演算手段と、炉心流量ＷＴｓｐ
に基づいて炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量ＷＴｃｐ
ｄｐの補正演算を行う炉心流量補正手段とを備えたこと
を特徴とする。
炉心流量計測装置は、原子炉冷却材を循環させる再循環
ポンプのポンプ部差圧および予め定められた再循環ポン
プのＱ−Ｈ特性曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量
ＷＴｐｄｐを演算するＷＴｐｄｐ演算手段と、原子炉内
の炉心支持板差圧および原子炉出力に基づいてＣＰｄＰ
法により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを演算するＷＴｃｐｄｐ
演算手段と、ポンプ部差圧と炉心支持板差圧との圧力差
および予め求められた流量係数に基づいて炉心流量ＷＴ
ｓｐを演算するＷＴｓｐ演算手段と、炉心流量ＷＴｓｐ
に基づいて炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量ＷＴｃｐ
ｄｐの補正演算を行う炉心流量補正手段とを備えたこと
を特徴とする。
【００２０】請求項１の発明に係わる炉心流量計測装置
では、ＷＴｐｄｐ演算手段により再循環ポンプのポンプ
部差圧および予め定められた再循環ポンプのＱ−Ｈ特性
曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量ＷＴｐｄｐを演
算し、ＷＴｃｐｄｐ演算手段により原子炉内の炉心支持
板差圧および原子炉出力に基づいてＣＰｄＰ法により炉
心流量ＷＴｃｐｄｐを演算する。また、ＷＴｓｐ演算手
段によりポンプ部差圧と炉心支持板差圧との圧力差およ
び予め求められた流量係数に基づいて炉心流量ＷＴｓｐ
を演算する。そして、炉心流量補正手段により炉心流量
ＷＴｓｐに基づいて炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量
ＷＴｃｐｄｐの補正演算を行う。
では、ＷＴｐｄｐ演算手段により再循環ポンプのポンプ
部差圧および予め定められた再循環ポンプのＱ−Ｈ特性
曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量ＷＴｐｄｐを演
算し、ＷＴｃｐｄｐ演算手段により原子炉内の炉心支持
板差圧および原子炉出力に基づいてＣＰｄＰ法により炉
心流量ＷＴｃｐｄｐを演算する。また、ＷＴｓｐ演算手
段によりポンプ部差圧と炉心支持板差圧との圧力差およ
び予め求められた流量係数に基づいて炉心流量ＷＴｓｐ
を演算する。そして、炉心流量補正手段により炉心流量
ＷＴｓｐに基づいて炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量
ＷＴｃｐｄｐの補正演算を行う。
【００２１】請求項２の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項１の発明において、ＷＴｓｐ演算手段におけ
る流量係数は、再循環ポンプのポンプ性能の劣化がない
状態で定格炉心流量付近で運転した場合のＰｄＰ法から
求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとそのときに測定したセパレ
ータ部圧損とから予め求められることを特徴とする。
は、請求項１の発明において、ＷＴｓｐ演算手段におけ
る流量係数は、再循環ポンプのポンプ性能の劣化がない
状態で定格炉心流量付近で運転した場合のＰｄＰ法から
求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとそのときに測定したセパレ
ータ部圧損とから予め求められることを特徴とする。
【００２２】請求項２の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項１の発明の発明の作用に加え、ＷＴｓｐ演
算手段では、再循環ポンプのポンプ性能の劣化がない状
態で定格炉心流量付近で運転した場合のＰｄＰ法から予
め求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとそのときに測定したセパ
レータ部圧損とから求めた流量係数を用いて炉心流量Ｗ
Ｔｓｐを演算する。
では、請求項１の発明の発明の作用に加え、ＷＴｓｐ演
算手段では、再循環ポンプのポンプ性能の劣化がない状
態で定格炉心流量付近で運転した場合のＰｄＰ法から予
め求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとそのときに測定したセパ
レータ部圧損とから求めた流量係数を用いて炉心流量Ｗ
Ｔｓｐを演算する。
【００２３】請求項３の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項１の発明において、炉心流量補正手段は、炉
心流量ＷＴｓｐとＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐ
との偏差ΔＷＴｐを求め、その偏差ΔＷＴｐが所定値を
超えたときは警報を発生することを特徴とする。
は、請求項１の発明において、炉心流量補正手段は、炉
心流量ＷＴｓｐとＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐ
との偏差ΔＷＴｐを求め、その偏差ΔＷＴｐが所定値を
超えたときは警報を発生することを特徴とする。
【００２４】請求項３の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項１の発明の作用に加え、炉心流量ＷＴｓｐ
とＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとの偏差ΔＷＴ
ｐにより、ＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐを監視
し、その偏差ΔＷＴｐが所定値を超えたときは警報を発
生する。
では、請求項１の発明の作用に加え、炉心流量ＷＴｓｐ
とＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとの偏差ΔＷＴ
ｐにより、ＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐｄｐを監視
し、その偏差ΔＷＴｐが所定値を超えたときは警報を発
生する。
【００２５】請求項４の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項３の発明において、炉心流量補正手段は、偏
差ΔＷＴｐに基づいてＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐ
ｄｐの補正係数を求めることを特徴とする。
は、請求項３の発明において、炉心流量補正手段は、偏
差ΔＷＴｐに基づいてＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｐ
ｄｐの補正係数を求めることを特徴とする。
【００２６】請求項４の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項３の発明の作用に加え、ＰｄＰ法で求めた
炉心流量ＷＴｐｄｐの補正係数は、炉心流量補正手段に
より偏差ΔＷＴｐに基づいて求められる。
では、請求項３の発明の作用に加え、ＰｄＰ法で求めた
炉心流量ＷＴｐｄｐの補正係数は、炉心流量補正手段に
より偏差ΔＷＴｐに基づいて求められる。
【００２７】請求項５の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項１の発明において、炉心流量補正手段は、炉
心流量ＷＴｓｐとＣＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐ
ｄｐとの偏差ΔＷＴｃｐを求め、その偏差ΔＷＴｃｐが
所定値を超えたときは警報を発生することを特徴とす
る。
は、請求項１の発明において、炉心流量補正手段は、炉
心流量ＷＴｓｐとＣＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐ
ｄｐとの偏差ΔＷＴｃｐを求め、その偏差ΔＷＴｃｐが
所定値を超えたときは警報を発生することを特徴とす
る。
【００２８】請求項５の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項１の発明の発明の作用に加え、炉心流量Ｗ
ＴｓｐとＣＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐとの
偏差ΔＷＴｃｐにより、ＣＰｄＰ法で求めた炉心流量Ｗ
Ｔｃｐｄｐを監視し、その偏差ΔＷＴｃｐが所定値を超
えたときは警報を発生する。
では、請求項１の発明の発明の作用に加え、炉心流量Ｗ
ＴｓｐとＣＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐとの
偏差ΔＷＴｃｐにより、ＣＰｄＰ法で求めた炉心流量Ｗ
Ｔｃｐｄｐを監視し、その偏差ΔＷＴｃｐが所定値を超
えたときは警報を発生する。
【００２９】請求項６の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項５の発明において、炉心流量補正手段は、偏
差ΔＷＴｃｐに基づいてＣＰｄＰ法で求めた炉心流量Ｗ
Ｔｃｐｄｐの補正係数を求めることを特徴とする。
は、請求項５の発明において、炉心流量補正手段は、偏
差ΔＷＴｃｐに基づいてＣＰｄＰ法で求めた炉心流量Ｗ
Ｔｃｐｄｐの補正係数を求めることを特徴とする。
【００３０】請求項６の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項５の発明の作用に加え、ＣＰｄＰ法で求め
た炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数は、炉心流量補正手
段により偏差ΔＷＴｃｐに基づいてを求められる。
では、請求項５の発明の作用に加え、ＣＰｄＰ法で求め
た炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数は、炉心流量補正手
段により偏差ΔＷＴｃｐに基づいてを求められる。
【００３１】請求項７の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項１の発明において、原子炉の出力分布の変化
が発生する可能性の時または定期的にオフラインで炉心
流量計算を行う炉心熱水力計算手段と、炉水熱水力計算
手段で求められた炉水流量の変化割合に基づいてＣＰｄ
Ｐ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数を求める
出力分布補正係数演算手段とを備えたことを特徴とす
る。
は、請求項１の発明において、原子炉の出力分布の変化
が発生する可能性の時または定期的にオフラインで炉心
流量計算を行う炉心熱水力計算手段と、炉水熱水力計算
手段で求められた炉水流量の変化割合に基づいてＣＰｄ
Ｐ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数を求める
出力分布補正係数演算手段とを備えたことを特徴とす
る。
【００３２】請求項７の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項１の発明の作用に加え、炉心熱水力計算手
段は原子炉の出力分布の変化が発生する可能性の時また
は定期的にオフラインで炉心流量計算を行い、出力分布
補正係数演算手段は炉水熱水力計算手段で求められた炉
水流量の変化割合に基づいて、ＣＰｄＰ法で求めた炉心
流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数を求める。
では、請求項１の発明の作用に加え、炉心熱水力計算手
段は原子炉の出力分布の変化が発生する可能性の時また
は定期的にオフラインで炉心流量計算を行い、出力分布
補正係数演算手段は炉水熱水力計算手段で求められた炉
水流量の変化割合に基づいて、ＣＰｄＰ法で求めた炉心
流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数を求める。
【００３３】請求項８の発明に係わる炉心流量計測装置
は、請求項７の発明において、炉水熱水力計算手段は、
オフラインの熱水力計算にセパレータ部の圧損を加味し
て熱水力計算を実施し炉心流量を求めることを特徴とす
る。
は、請求項７の発明において、炉水熱水力計算手段は、
オフラインの熱水力計算にセパレータ部の圧損を加味し
て熱水力計算を実施し炉心流量を求めることを特徴とす
る。
【００３４】請求項８の発明に係わる炉心流量計測装置
では、請求項７の発明の作用に加え、炉水熱水力計算手
段でのオフラインの熱水力計算に当たり、セパレータ部
の圧損を加味して熱水力計算を実施し炉心流量を求め
る。
では、請求項７の発明の作用に加え、炉水熱水力計算手
段でのオフラインの熱水力計算に当たり、セパレータ部
の圧損を加味して熱水力計算を実施し炉心流量を求め
る。
【００３５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図１は本発明の実施の形態に係わる炉心流量計測
装置のブロック構成図である。
する。図１は本発明の実施の形態に係わる炉心流量計測
装置のブロック構成図である。
【００３６】図１において、ＷＴｐｄｐ演算手段１８
は、再循環ポンプ１のポンプ部差圧および予め定められ
た再循環ポンプ１のＱ−Ｈ特性曲線に基づいて、ＰｄＰ
法により炉心流量ＷＴｐｄｐを演算するものである。す
なわち、ＷＴｐｄｐ演算手段１８は、図２に示すような
再循環ポンプ１のＱ−Ｈ特性曲線を有する。このＱ−Ｈ
特性曲線は工場試験で得られた特性曲線であり、再循環
ポンプ１のポンプ特性の劣化がない状態での特性曲線で
ある。
は、再循環ポンプ１のポンプ部差圧および予め定められ
た再循環ポンプ１のＱ−Ｈ特性曲線に基づいて、ＰｄＰ
法により炉心流量ＷＴｐｄｐを演算するものである。す
なわち、ＷＴｐｄｐ演算手段１８は、図２に示すような
再循環ポンプ１のＱ−Ｈ特性曲線を有する。このＱ−Ｈ
特性曲線は工場試験で得られた特性曲線であり、再循環
ポンプ１のポンプ特性の劣化がない状態での特性曲線で
ある。
【００３７】また、このＱ−Ｈ特性曲線は（１）式に示
すように、高次の線形方程式によるフィッティング式と
して、ＲＰＶボトムドレン温度Ｔ、ＲＩＰ回転数Ｒｉ、
ポンプ部差圧ΔＰｐの関数として表され予めＷＴｐｄｐ
演算手段１８に保持される。
すように、高次の線形方程式によるフィッティング式と
して、ＲＰＶボトムドレン温度Ｔ、ＲＩＰ回転数Ｒｉ、
ポンプ部差圧ΔＰｐの関数として表され予めＷＴｐｄｐ
演算手段１８に保持される。
【００３８】ＷＴｐｄｐ演算手段１８では、ＲＰＶボト
ムドレン温度検出器１３で測定したＲＰＶボトムドレン
温度Ｔ、ＲＩＰ回転数検出器１２で検出されたＲＩＰ回
転数Ｒｉ、ポンプ部差圧発振器１０で検出されたポンプ
部差圧ΔＰｐを入力して、再循環ポンプのＱ−Ｈ特性曲
線に基づき、ＰｄＰ法による炉心流量ＷＴｐｄｐを演算
する。演算した炉心流量ＷＴｐｄｐは後述する炉心流量
補正手段１９に出力される。
ムドレン温度検出器１３で測定したＲＰＶボトムドレン
温度Ｔ、ＲＩＰ回転数検出器１２で検出されたＲＩＰ回
転数Ｒｉ、ポンプ部差圧発振器１０で検出されたポンプ
部差圧ΔＰｐを入力して、再循環ポンプのＱ−Ｈ特性曲
線に基づき、ＰｄＰ法による炉心流量ＷＴｐｄｐを演算
する。演算した炉心流量ＷＴｐｄｐは後述する炉心流量
補正手段１９に出力される。
【００３９】核計装系１６のＷＴｃｐｄｐ演算手段２０
は、原子炉内の炉心支持板差圧ΔＰｃｐおよび原子炉出
力に基づいてＣＰｄＰ法により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを
演算するものである。すなわち、炉内中性子束検出器１
７で検出された中性子束Φに基づいて原子力出力を計算
し、下部格子板差発信器１５で計測した炉心支持板差圧
ΔＰｃｐにより、（３）式に示す演算式で炉心流量ＷＴ
ｃｐｄｐを演算する。ここで求められた炉心流量ＷＴｃ
ｐｄｐは、後述する炉心流量補正手段１９および出力分
布補正係数演算手段２１に出力される。
は、原子炉内の炉心支持板差圧ΔＰｃｐおよび原子炉出
力に基づいてＣＰｄＰ法により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを
演算するものである。すなわち、炉内中性子束検出器１
７で検出された中性子束Φに基づいて原子力出力を計算
し、下部格子板差発信器１５で計測した炉心支持板差圧
ΔＰｃｐにより、（３）式に示す演算式で炉心流量ＷＴ
ｃｐｄｐを演算する。ここで求められた炉心流量ＷＴｃ
ｐｄｐは、後述する炉心流量補正手段１９および出力分
布補正係数演算手段２１に出力される。
【００４０】次に、ＷＴｓｐ演算手段２２はポンプ部差
圧ΔＰｐと炉心支持板差圧ΔＰｃｐとの圧力差（セパレ
ータ部圧損）および予め求められた流量係数に基づいて
炉心流量ＷＴｓｐを演算するものである。この流量係数
は、再循環ポンプ１のポンプ性能の劣化がない状態で定
格炉心流量付近で運転した場合のＰｄＰ法から求めた炉
心流量ＷＴｐｄｐと、そのときに測定したセパレータ部
圧損とから予め求められる。
圧ΔＰｐと炉心支持板差圧ΔＰｃｐとの圧力差（セパレ
ータ部圧損）および予め求められた流量係数に基づいて
炉心流量ＷＴｓｐを演算するものである。この流量係数
は、再循環ポンプ１のポンプ性能の劣化がない状態で定
格炉心流量付近で運転した場合のＰｄＰ法から求めた炉
心流量ＷＴｐｄｐと、そのときに測定したセパレータ部
圧損とから予め求められる。
【００４１】まず、セパレータ部の圧損ΔＰｓは、ポン
プ部差圧ΔＰｐと炉心支持板差圧ΔＰｃｐとの圧力差と
して（４）式によって求められる。
プ部差圧ΔＰｐと炉心支持板差圧ΔＰｃｐとの圧力差と
して（４）式によって求められる。
【００４２】ΔＰｓ＝ΔＰｐ−ΔＰｃｐ …（４）
【００４３】そして、プラント初期の再循環ポンプ１の
ポンプ性能の劣化がない時のポンプ部差圧測定法（Ｐｄ
Ｐ法）による炉心流量ＷＴｐｄｐと、測定したセパレー
タ部圧損ΔＰｓとから、下記の（５）式からセパレータ
部の圧損係数（流量係数）Ｒｃを求め、この流量係数Ｒ
ｃを用いて下記の（６）式によって炉心流量ＷＴｓｐを
求める。
ポンプ性能の劣化がない時のポンプ部差圧測定法（Ｐｄ
Ｐ法）による炉心流量ＷＴｐｄｐと、測定したセパレー
タ部圧損ΔＰｓとから、下記の（５）式からセパレータ
部の圧損係数（流量係数）Ｒｃを求め、この流量係数Ｒ
ｃを用いて下記の（６）式によって炉心流量ＷＴｓｐを
求める。
【００４４】
【数２】
【００４５】このように、ＷＴｓｐ演算手段２２は、ポ
ンプ部差圧発振器１０からのポンプ部差圧ΔＰｐと下部
格子板差圧発振器１５からの下部格子板差圧（炉心支持
板差圧）ΔＰｃｐとから、セパレータ部圧損による炉心
流量ＷＴｓｐの演算を行う。この炉心流量ＷＴｓｐは炉
心流量補正手段１９に出力される。
ンプ部差圧発振器１０からのポンプ部差圧ΔＰｐと下部
格子板差圧発振器１５からの下部格子板差圧（炉心支持
板差圧）ΔＰｃｐとから、セパレータ部圧損による炉心
流量ＷＴｓｐの演算を行う。この炉心流量ＷＴｓｐは炉
心流量補正手段１９に出力される。
【００４６】次に、炉心流量補正手段１９は、炉心流量
ＷＴｓｐに基づいて炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量
ＷＴｃｐｄｐの補正演算を行うものである。
ＷＴｓｐに基づいて炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心流量
ＷＴｃｐｄｐの補正演算を行うものである。
【００４７】炉心流量補正手段１９では、ＷＴｐｄｐ演
算手段１８で演算したポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）
による炉心流量ＷＴｐｄｐ、ＷＴｃｐｄｐ演算手段２０
で演算した炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）による
炉心流量ＷＴｃｐｄｐ、ＷＴｓｐ演算手段２２で演算し
た炉心流量ＷＴｓｐを入力し、下記の（７）に示すよう
に、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｐｄｐとの偏差Δ
ＷＴｐ、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｃｐｄｐとの
偏差ΔＷＴｃｐ、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｐｄ
ｐとの比Ｒｐ、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｃｐｄ
ｐとの比Ｒｃｐを求める。
算手段１８で演算したポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）
による炉心流量ＷＴｐｄｐ、ＷＴｃｐｄｐ演算手段２０
で演算した炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）による
炉心流量ＷＴｃｐｄｐ、ＷＴｓｐ演算手段２２で演算し
た炉心流量ＷＴｓｐを入力し、下記の（７）に示すよう
に、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｐｄｐとの偏差Δ
ＷＴｐ、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｃｐｄｐとの
偏差ΔＷＴｃｐ、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｐｄ
ｐとの比Ｒｐ、炉心流量ＷＴｓｐと炉心流量ＷＴｃｐｄ
ｐとの比Ｒｃｐを求める。
【００４８】
【数３】
【００４９】そして、これら炉心流量の偏差ΔＷＴｐ、
ΔＷＴｃｐあるいは比Ｒｐ、Ｒｃｐが、ある閾値（所定
値）を超えたか否かを判定し、所定値を超えている場合
には、警報出力手段２３を介して警報を発生する。これ
により、炉心流量ＷＴｐｄｐ、ＷＴｃｐｄｐの特性変化
を知らせる。
ΔＷＴｃｐあるいは比Ｒｐ、Ｒｃｐが、ある閾値（所定
値）を超えたか否かを判定し、所定値を超えている場合
には、警報出力手段２３を介して警報を発生する。これ
により、炉心流量ＷＴｐｄｐ、ＷＴｃｐｄｐの特性変化
を知らせる。
【００５０】また、その比Ｒｐ、Ｒｃｐからポンプ部差
圧測定法（ＰｄＰ法）の炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心
支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）の炉心流量ＷＴｃｐｄ
ｐを以下の（８）式によって補正する。
圧測定法（ＰｄＰ法）の炉心流量ＷＴｐｄｐおよび炉心
支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ法）の炉心流量ＷＴｃｐｄ
ｐを以下の（８）式によって補正する。
【００５１】
【数４】
【００５２】実際のポンプ部差圧測定法（ＰｄＰ法）の
炉心流量ＷＴｐｄｐの補正は、（２）式で示される炉心
流量計算式の校正係数Ｋｐに比Ｒｐを補正係数として掛
け合わせて行う。同様に、炉心支持板差圧計測法（ＣＰ
ｄＰ法）の炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正は、（３）式で
示される炉心流量計算式の校正係数Ｋｐ、Ｋｃに比Ｒｃ
ｐを補正係数として掛け合わせて行う。
炉心流量ＷＴｐｄｐの補正は、（２）式で示される炉心
流量計算式の校正係数Ｋｐに比Ｒｐを補正係数として掛
け合わせて行う。同様に、炉心支持板差圧計測法（ＣＰ
ｄＰ法）の炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正は、（３）式で
示される炉心流量計算式の校正係数Ｋｐ、Ｋｃに比Ｒｃ
ｐを補正係数として掛け合わせて行う。
【００５３】これにより、より確からしい炉心流量を求
めることができる。すなわち、炉心流量は、出力分布変
化やクラッド付着による炉心圧損の増加の影響を受けな
いので、再循環ポンプ１の性能の低下が発生したり出力
分布の変化がある場合でも十分な精度を有する流量を提
供することができる。
めることができる。すなわち、炉心流量は、出力分布変
化やクラッド付着による炉心圧損の増加の影響を受けな
いので、再循環ポンプ１の性能の低下が発生したり出力
分布の変化がある場合でも十分な精度を有する流量を提
供することができる。
【００５４】次に、ＷＴｃｐｄｐ演算手段２０でＣＰｄ
Ｐ法により求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐに対し、オフラ
インの炉心熱水力計算から求めた補正係数にて補正する
ことも可能である。
Ｐ法により求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐに対し、オフラ
インの炉心熱水力計算から求めた補正係数にて補正する
ことも可能である。
【００５５】すなわち、原子炉の出力分布の変化が発生
する可能性の時または定期的に、炉内中性子検出器１７
で検出された中性子束Φをプロセス計算機１１の炉心出
力分布計算手段２４に入力し、その入力した中性子束Φ
に基づいて炉心の出力分布計算を行い、原子炉出力およ
び出力分布を求める。炉心熱水力計算手段２５では、こ
の炉心出力分布計算手段２４で求められた原子炉出力お
よび出力分布と、下部格子板差圧発振器１５で計測され
た炉内支持板差圧ΔＰｃｐ信号とに基づいて、オフライ
ンによる炉心流量計算を行う。
する可能性の時または定期的に、炉内中性子検出器１７
で検出された中性子束Φをプロセス計算機１１の炉心出
力分布計算手段２４に入力し、その入力した中性子束Φ
に基づいて炉心の出力分布計算を行い、原子炉出力およ
び出力分布を求める。炉心熱水力計算手段２５では、こ
の炉心出力分布計算手段２４で求められた原子炉出力お
よび出力分布と、下部格子板差圧発振器１５で計測され
た炉内支持板差圧ΔＰｃｐ信号とに基づいて、オフライ
ンによる炉心流量計算を行う。
【００５６】出力分布補正係数演算部２１では、炉水熱
水力計算手段２５で得られた炉心流量ＷＴｃｐｄｐｉに
基づいて、下記（９）式で出力分布の影響による炉心流
量の変化割合Ｒｄを求める。
水力計算手段２５で得られた炉心流量ＷＴｃｐｄｐｉに
基づいて、下記（９）式で出力分布の影響による炉心流
量の変化割合Ｒｄを求める。
【００５７】 Ｒｄ＝ＷＴｃｐｄｐｎ／ＷＴｃｐｄｐｏ …（９） ＷＴｃｐｄｐｎ：現状の出力分布での炉心流量 ＷＴｃｐｄｐｏ：前回計算時の炉心流量
【００５８】そして、この炉心流量の変化割合Ｒｄが、
炉心流量の誤差評価から許容できるある閾値（所定値）
を逸脱した場合に、その変化割合Ｒｄを用いてＣＰｄＰ
法で求められた炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正を下記の
（１０）式にしたがって実施する。
炉心流量の誤差評価から許容できるある閾値（所定値）
を逸脱した場合に、その変化割合Ｒｄを用いてＣＰｄＰ
法で求められた炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正を下記の
（１０）式にしたがって実施する。
【００５９】 ＷＴｃｐｄｐ’＝Ｒｄ×ＷＴｃｐｄｐ …（１０）
【００６０】実際の炉心支持板差圧計測法（ＣＰｄＰ
法）での炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正は、校正係数Ｋｃ
にこの変化割合Ｒｄを補正係数として掛け合わせて行
う。
法）での炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正は、校正係数Ｋｃ
にこの変化割合Ｒｄを補正係数として掛け合わせて行
う。
【００６１】ここで、炉心熱水力計算手段２５のモデル
として、炉心部特性モデルにセパレータ部圧損特性モデ
ルを付加したモデルを使用し、炉心出力分布計算手段２
４からの原子炉出力および出力分布と、下部格子板差圧
発振器１５で計測された炉心支持板差圧ΔＰｃｐと、ポ
ンプ部差圧発振器１０で計測されたポンプ部差圧ΔＰｐ
を基に、炉心部とセパレータ部とを含んだの熱水力計算
を行い、オフラインの炉心流量ＷＴ信ｃｐｄｐｎｉを出
力することも可能である。
として、炉心部特性モデルにセパレータ部圧損特性モデ
ルを付加したモデルを使用し、炉心出力分布計算手段２
４からの原子炉出力および出力分布と、下部格子板差圧
発振器１５で計測された炉心支持板差圧ΔＰｃｐと、ポ
ンプ部差圧発振器１０で計測されたポンプ部差圧ΔＰｐ
を基に、炉心部とセパレータ部とを含んだの熱水力計算
を行い、オフラインの炉心流量ＷＴ信ｃｐｄｐｎｉを出
力することも可能である。
【００６２】以上のように、炉心支持板差圧計測法（Ｃ
ＰｄＰ法）による炉心流量ＷＴｃｐｄｐについて、最も
大きな影響を有する出力分布分についてオフラインの熱
水力計算による補正が行えるので、出力分布の変化があ
る場合でも十分な精度を有する炉心流量を提供すること
ができる。
ＰｄＰ法）による炉心流量ＷＴｃｐｄｐについて、最も
大きな影響を有する出力分布分についてオフラインの熱
水力計算による補正が行えるので、出力分布の変化があ
る場合でも十分な精度を有する炉心流量を提供すること
ができる。
【００６３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の炉心流量計
測装置によれば、ポンプ性能が初期性能から変化するよ
うな場合に発生する誤差を検出して補正するので、常に
十分な精度を有する炉心流量が得られる。
測装置によれば、ポンプ性能が初期性能から変化するよ
うな場合に発生する誤差を検出して補正するので、常に
十分な精度を有する炉心流量が得られる。
【図１】本発明の実施の形態に係わる炉水流量計測装置
の構成図。
の構成図。
【図２】再循環ポンプのＱ−Ｈ特性曲線の説明図。
【図３】改良型原子力発電所の原子炉の説明図。
【図４】原子炉の炉心流量計測に関わる計測システムの
説明図。
説明図。
１ 再循環ポンプ ２ 給水配管 ３ 原子炉圧力容器 ４ セパレータ ５ シュラウド ６ 下部格子板 ７ 蒸気乾燥器 ８ 主蒸気配管 ９ ポンプ部差圧計測配管 １０ ポンプ部差圧発振器 １１ プロセス計算機 １２ ＲＩＰ回転数検出器 １３ ＲＰＶボトムドレン温度検出器 １４ 下部格子板差圧計測配管 １５ 下部格子板差圧発信器 １６ 核計装系 １７ 炉内中性子検出器 １８ ＷＴｐｄｐ演算手段 １９ 炉心流量補正手段 ２０ ＷＴｃｐｄｐ演算手段 ２１ 出力分布補正係数演算手段 ２２ ＷＴｓｐ演算手段 ２３ 警報出力手段 ２４ 炉心出力分布計算手段 ２５ 炉水熱水力計算手段
Claims (8)
- 【請求項１】 原子炉冷却材を循環させる再循環ポンプ
のポンプ部差圧および予め定められた前記再循環ポンプ
のＱ−Ｈ特性曲線に基づいてＰｄＰ法により炉心流量Ｗ
Ｔｐｄｐを演算するＷＴｐｄｐ演算手段と、原子炉内の
炉心支持板差圧および原子炉出力に基づいてＣＰｄＰ法
により炉心流量ＷＴｃｐｄｐを演算するＷＴｃｐｄｐ演
算手段と、前記ポンプ部差圧と前記炉心支持板差圧との
圧力差および予め求められた流量係数に基づいて炉心流
量ＷＴｓｐを演算するＷＴｓｐ演算手段と、前記炉心流
量ＷＴｓｐに基づいて前記炉心流量ＷＴｐｄｐおよび前
記炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正演算を行う炉心流量補正
手段とを備えたことを特徴とする炉心流量計測装置。 - 【請求項２】 請求項１の発明において、前記ＷＴｓｐ
演算手段における流量係数は、再循環ポンプのポンプ性
能の劣化がない状態で定格炉心流量付近で運転した場合
のＰｄＰ法から求めた炉心流量ＷＴｐｄｐとそのときに
測定したセパレータ部圧損とから予め求められることを
特徴とする炉心流量計測装置。 - 【請求項３】 請求項１の発明において、前記炉心流量
補正手段は、前記炉心流量ＷＴｓｐとＰｄＰ法で求めた
炉心流量ＷＴｐｄｐとの偏差ΔＷＴｐを求め、その偏差
ΔＷＴｐが所定値を超えたときは警報を発生することを
特徴とする炉心流量計測装置。 - 【請求項４】 請求項３の発明において、前記炉心流量
補正手段は、前記偏差ΔＷＴｐに基づいてＰｄＰ法で求
めた炉心流量ＷＴｐｄｐの補正係数を求めることを特徴
とする炉心流量計測装置。 - 【請求項５】 請求項１の発明において、前記炉心流量
補正手段は、前記炉心流量ＷＴｓｐとＣＰｄＰ法で求め
た炉心流量ＷＴｃｐｄｐとの偏差ΔＷＴｃｐを求め、そ
の偏差ΔＷＴｃｐが所定値を超えたときは警報を発生す
ることを特徴とする炉心流量計測装置。 - 【請求項６】 請求項５の発明において、前記炉心流量
補正手段は、前記偏差ΔＷＴｃｐに基づいてＣＰｄＰ法
で求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補正係数を求めること
を特徴とする炉心流量計測装置。 - 【請求項７】 請求項１の発明において、原子炉の出力
分布の変化が発生する可能性の時または定期的にオフラ
インで炉心流量計算を行う炉心熱水力計算手段と、前記
炉水熱水力計算手段で求められた炉水流量の変化割合に
基づいてＣＰｄＰ法で求めた炉心流量ＷＴｃｐｄｐの補
正係数を求める出力分布補正係数演算手段とを備えたこ
とを特徴とする炉心流量計測装置。 - 【請求項８】 請求項７の発明において、前記炉水熱水
力計算手段は、オフラインの熱水力計算にセパレータ部
の圧損を加味して熱水力計算を実施し炉心流量を求める
ことを特徴とする炉心流量計測装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05420798A JP3735458B2 (ja) | 1998-02-20 | 1998-02-20 | 炉心流量計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05420798A JP3735458B2 (ja) | 1998-02-20 | 1998-02-20 | 炉心流量計測装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11237493A true JPH11237493A (ja) | 1999-08-31 |
| JP3735458B2 JP3735458B2 (ja) | 2006-01-18 |
Family
ID=12964119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05420798A Expired - Fee Related JP3735458B2 (ja) | 1998-02-20 | 1998-02-20 | 炉心流量計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3735458B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100348863C (zh) * | 2005-08-04 | 2007-11-14 | 上海交通大学 | 利用管路特性曲线测量泵特性曲线的方法 |
| JP2011085528A (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-28 | Toshiba Corp | 炉心流量校正装置および炉心流量校正方法 |
| JP2011122910A (ja) * | 2009-12-10 | 2011-06-23 | Toshiba Corp | 原子炉および炉心流量評価装置 |
-
1998
- 1998-02-20 JP JP05420798A patent/JP3735458B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100348863C (zh) * | 2005-08-04 | 2007-11-14 | 上海交通大学 | 利用管路特性曲线测量泵特性曲线的方法 |
| JP2011085528A (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-28 | Toshiba Corp | 炉心流量校正装置および炉心流量校正方法 |
| JP2011122910A (ja) * | 2009-12-10 | 2011-06-23 | Toshiba Corp | 原子炉および炉心流量評価装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3735458B2 (ja) | 2006-01-18 |
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