JPH11236934A - ビスカスカップリングおよびビスカスカップリングの製造方法ならびにビスカスカップリング用添加剤 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ビスカスカップリングが全体として一体的に
回転する場合の半径方向のバランス精度を向上させる。 【解決手段】 同一の軸線を中心として相対回転可能に
配置されたケーシングＫ１およびハブ２２と、ケーシン
グＫ１とハブ２２との間に形成された粘性流体室Ｂ１
と、粘性流体室Ｂ１に配置され、かつ、ケーシングＫ１
に取り付けられた複数のアウタープレート３８と、アウ
タープレート３８同士の間に配置された複数のスペーサ
リング４２と、アウタープレート３８と対向して配置さ
れ、かつ、ハブ２２に取り付けられた複数のインナープ
レート４５とを備え、複数のスペーサリング４２に半径
方向の切欠部４３が形成されているビスカスカップリン
グ１２において、少なくとも２つのスペーサリング４２
が、切欠部４３同士の円周方向の位相を異ならせて配置
されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、車両のトルク伝
達経路に配置されるビスカスカップリングおよびビスカ
スカップリングの製造方法、ならびにビスカスカップリ
ング用添加剤に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の四輪駆動車などに用いられている
ビスカスカップリングの一例が特開平４−２８２０３４
号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカ
スカップリングは、同一の軸線を中心として相対回転可
能に配置された第１軸（第１回転部材）および第２軸
（第２回転部材）とを備えている。第１軸にはドラム形
状のケーシング（第１回転部材）が固定されており、ケ
ーシングの内部には粘性流体室が形成されている。この
粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が封入され
ているとともに、第２軸の一部が粘性流体室に配置され
ている。

【０００３】また、粘性流体室には複数の第１プレート
（第１トルク伝達部材）が配置されており、この複数の
第１プレートが、ケーシングの内周にスプライン嵌合さ
れている。さらに、第１プレートと交互に複数の第２プ
レート（第２トルク伝達部材）が配置されており、複数
の第２プレートが、第２軸の外周にスプライン嵌合され
ている。さらにまた、ケーシングの内周には複数のスペ
ーサリングが取り付けられており、各スペーサリングが
各第１プレート同士の間に配置されている。各スペーサ
リングにより、第１プレート同士の隙間が所定値に以上
に設定されている。

【０００４】このスペーサリングは、ばね鋼を円形に屈
曲して製造したものであるため、スペーサリングの円周
方向の一部には切欠部（重量偏在部）が形成されてい
る。このため、スペーサリングにおける円周方向の単位
長さあたりの重量が、切欠部の付近と、切欠部の付近以
外位外の部分とでは異なっている。

【０００５】上記構成のビスカスカップリングにおい
て、第１回転部材と第２回転部材との回転数が等しい場
合には、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの
伝達が行われない。この場合、ビスカスカップリング全
体が一体的に回転する。一方、第１回転部材と第２回転
部材とに差動回転が生じた場合は、複数の第１プレート
と複数の第２プレートとが差動回転し、その回転差に応
じてシリコンオイルにせん断力が発生し、第１回転部材
と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ビスカスカップリングは、各スペーサリングが、その切
欠部同士が円周方向において同一位相となる状態で、ケ
ーシングの内周に取り付けられている。このため、ビス
カスカップリングが全体として一体的に回転する場合
に、半径方向のバランス、つまり動的釣り合い精度が低
下することがあった。その結果、車両の走行中に、ビス
カスカップリングが振動して乗り心地が低下したり、騒
音が生じる可能性があった。

【０００７】この発明は、上記事情を背景としてなされ
たもので、ビスカスカップリングが全体として一体的に
回転する場合の半径方向のバランス精度を向上させるこ
との可能なビスカスカップリングを提供することを目的
としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段およびその作用】上記目的
を達成するため請求項１の発明は、相対回転可能に配置
された第１回転部材および第２回転部材と、この第１回
転部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室
と、この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部
材と一体回転する複数の第１トルク伝達部材と、前記複
数の第１トルク伝達部材と対向して配置され、かつ、前
記第２回転部材と一体回転する第２トルク伝達部材と、
前記第１トルク伝達部材同士の間に配置された複数のス
ペーサリングとを備え、前記複数のスペーサリングの円
周方向の一部に、円周方向における単位長さあたりの重
量が他の部位とは異なる重量偏在部が形成されているビ
スカスカップリングにおいて、少なくとも２つのスペー
サリングが、前記重量偏在部同士の円周方向の位相を異
ならせて配置されていることを特徴とする。

【０００９】請求項１の発明によれば、各スペーサリン
グを、その重量偏在部の円周方向における位相を異なら
せて配置することにより、各スペーサリング全体として
半径方向のバランス精度が向上する。

【００１０】請求項２の発明は、相対回転可能に配置さ
れた第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転
部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室と、
この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と
一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝
達部材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と
一体回転する第２トルク伝達部材とを備えたビスカスカ
ップリングにおいて、前記第１回転部材または前記第２
回転部材の少なくとも一方に、前記粘性流体室の内部側
に延ばされて前記トルク伝達部材同士の間に到達し、か
つ、外気に連通する通路が形成されていることを特徴と
する。

【００１１】請求項２の発明によれば、粘性流体が発熱
した場合は、粘性流体室の内周側の熱が、第１回転部材
または第２回転部材を介して通路に放熱され、粘性流体
の温度上昇が抑制される。また、第１回転部材または第
２回転部材の一部が放熱機構として機能するため、粘性
流体を冷却するために格別の構成部品を設ける必要がな
い。

【００１２】請求項３の発明は、相対回転可能に配置さ
れた第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転
部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室と、
この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と
一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝
達部材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と
一体回転する第２トルク伝達部材と、前記第１回転部材
および第２回転部材の周囲を取り囲み、かつ、外気に露
出する状態で最も外周側に配置された外殻部材とを備え
たビスカスカップリングにおいて、前記第１回転部材ま
たは前記第２回転部材の内の少なくとも一方と前記外殻
部材との間に形成された第２粘性流体室と、前記粘性流
体室と前記第２粘性流体室とを連通する通路とを備えて
いることを特徴とする。

【００１３】請求項３の発明によれば、粘性流体室の粘
性流体が通路を介して第２粘性流体室に移動し、その熱
が外殻部材を介して外気中に放熱される。このため、粘
性流体室の粘性流体の温度上昇が抑制されるとともに、
外殻部材の内部に熱がこもることがない。

【００１４】また、請求項３の発明によれば、粘性流体
室から第２粘性流体室に伝導された熱を、外殻部材自体
の外表面から外気中に放熱して粘性流体室を冷却する構
成になっている。このため、粘性流体室を冷却するため
に格別の構成部品を必要としない。

【００１５】請求項４の発明は、相対回転可能に配置さ
れた第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転
部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室と、
この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と
一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝
達部材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と
一体回転する第２トルク伝達部材とを備えたビスカスカ
ップリングにおいて、遠心力に基づいて動作することに
より、前記粘性流体室の容積を拡大する可動部材を設け
たことを特徴とする。

【００１６】請求項４の発明によれば、ビスカスカップ
リングの回転数が増大して遠心力が増加した場合は、粘
性流体室の容積が拡大される。このため、粘性流体が粘
性流体室内で分散し易くなり、トルク伝達部材同士の間
に存在する粘性流体の量が減少する。したがって、トル
クの伝達面積が減少する。

【００１７】請求項５の発明は、相対回転可能に配置さ
れた第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転
部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室と、
この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と
一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝
達部材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と
一体回転する第２トルク伝達部材とを備えたビスカスカ
ップリングにおいて、前記粘性流体室に臨む内壁の一部
に、前記内壁の他の部位に対する取付位置に基づいて前
記粘性流体室の容積を変更し、かつ、前記内壁の他の部
位に固定された状態で前記粘性流体室の容積を固定させ
る容積調整壁を備えていることを特徴とする。

【００１８】請求項５の発明によれば、粘性流体室に臨
む内壁に対して容積調整壁を取り付ける場合には、粘性
流体室の容積を変更することができる。また、内壁に対
して容積調整壁を固定した場合は、粘性流体室の容積が
固定される。

【００１９】請求項６の発明によれば、相対回転可能に
配置された第１回転部材と第２回転部材との間に形成さ
れた粘性流体室に相対回転可能に配置される板状のトル
ク伝達部材を、金属板をプレス加工することにより成形
するビスカスカップリングの製造方法において、プレス
加工されたトルク伝達部材同士を重ね合わせ、重ね合わ
せたトルク伝達部材同士を、その平面方向に相対移動す
ることにより、トルク伝達部材の厚さ方向に突出してい
る突出部の高さを低減させることを特徴とする。

【００２０】請求項６の発明によれば、ビスカスカップ
リングの製造過程において、プレートに形成されている
厚さ方向の突出部の高さを減少させることができる。こ
のため、ビスカスカップリングの製品状態において、各
トルク伝達部材が接触した状態で差動回転が生じた場合
においても、トルク伝達部材の摩耗量が可及的に低減さ
れる。

【００２１】請求項７の発明は、複数の第１トルク伝達
部材を有する第１回転部材と、この第１回転部材と相対
回転可能に配置され、かつ、前記第１トルク伝達部材と
対向する第２トルク伝達部材を有する第２回転部材と、
前記第１トルク伝達部材および前記第２トルク伝達部材
が配置される粘性流体室とを有するビスカスカップリン
グを用意し、前記粘性流体室に粘性流体を注入するビス
カスカップリングの製造方法において、前記粘性流体室
に粘性流体を注入した状態で前記第１回転部材と前記第
２回転部材とを相対回転させるとともに、前記粘性流体
の温度と、前記第１回転部材と前記第２回転部材との間
で伝達されるトルクとに基づいて、前記粘性流体室の粘
性流体の注入量を設定することを特徴とする。

【００２２】請求項７の発明によれば、第１回転部材と
第２回転部材との間で伝達されるトルクと、粘性流体の
温度とに基づいて、粘性流体の注入量が設定される。こ
のため、粘性流体が所定温度にある場合に、所定のトル
クを伝達することが可能となる状態に、粘性流体室に対
する粘性流体の充填率を設定することができる。

【００２３】請求項８の発明は、複数の第１トルク伝達
部材を有する第１回転部材と、この第１回転部材と相対
回転可能に配置され、かつ、前記第１トルク伝達部材と
対向する第２トルク伝達部材を有する第２回転部材と、
前記第１トルク伝達部材および前記第２トルク伝達部材
が配置される粘性流体室とを有するビスカスカップリン
グを用意し、前記粘性流体室に粘性流体を注入するビス
カスカップリングの製造方法において、前記粘性流体室
に粘性流体を注入した状態で前記第１回転部材と前記第
２回転部材とを相対回転させるとともに、この第１回転
部材と第２回転部材との間で伝達されるトルクと、前記
粘性流体室に対する粘性流体の充填率とに基づいて、前
記粘性流体室に追加する粘性流体の粘度を設定すること
を特徴とする。

【００２４】請求項８の発明によれば、ビスカスカップ
リングの製造工程で粘性流体室に粘性流体を注入する途
中で、伝達トルクと充填率との関係に基づいて、粘性流
体室に追加する粘性流体の粘度が設定される。

【００２５】このため、単一のビスカスカップリングに
おいて、粘性流体室に充填する粘性流体の充填率と、第
１回転部材と第２回転部材とに所定の相対回転可が生じ
た状態における伝達トルクとの両方を、高精度に調整す
ることができ、製品品質が向上する。また、複数のビス
カスカップリングを製造した場合に、各ビスカスカップ
リングのトルクのバラツキ、および充填率のバラツキが
抑制される。

【００２６】請求項９の発明によれば、金属板をプレス
加工することにより、回転部材に対して同心状に取り付
けられるトルク伝達部材を成形し、成形されたトルク伝
達部材に熱処理が施されるビスカスカップリングの製造
方法において、前記トルク伝達部材のうち、前記プレス
加工により残留応力が発生している部分を除去した後
に、前記熱処理を行うことを特徴とする。

【００２７】請求項９の発明によれば、トルク伝達部材
のうち、プレス加工の荷重により残留応力が発生してい
る部分が除去される。このため、トルク伝達部材に熱処
理を施した場合に、トルク伝達部材の歪みや変形が抑制
され、トルク伝達部材の寸法精度（言い換えれば、加工
精度）が向上する。

【００２８】請求項１０の発明は、粘性流体室に注入さ
れる粘性流体に添加されるビスカスカップリング用添加
剤において、熱反応性の異なる組成成分を、内外周に複
数層形成してなる粒子を有することを特徴とする。

【００２９】請求項１０の発明によれば、熱反応性の高
い組成成分が初期段階で作用して所定の機能を果たす。
その後、熱反応性の低い組成成分が作用し、継続的に所
定の機能を果たす。

【００３０】

【発明の実施の形態】つぎに、この発明を添付図面に基
づいて詳細に説明する。図１は、この発明のビスカスカ
ップリングを、スタンバイ四輪駆動車１の動力伝達装置
として適用した場合を示す模式図である。スタンバイ四
輪駆動車１の前部にはエンジン２が搭載され、このエン
ジン２の出力側にはトランスミッション３が連結されて
いる。また、トランスミッション３の出力側には、フロ
ントデファレンシャル４が配置され、フロントデファレ
ンシャル４の出力側には、一対のフロントドライブシャ
フト５を介して一対の前輪６が連結されている。さら
に、フロントデファレンシャル４にはトランスファー７
が接続され、このトランスファー７の出力側にはプロペ
ラシャフト８が連結されている。

【００３１】一方、スタンバイ四輪駆動車１の後部には
リヤデファレンシャル９が搭載されており、リヤデファ
レンシャル９の出力側には、一対のリヤドライブシャフ
ト１０を介して一対の後輪１１が接続されている。ま
た、リヤデファレンシャル９の入力側にはビスカスカッ
プリング１２が設けられており、前記プロペラシャフト
８の後端が、ビスカスカップリング１２の入力側に接続
されている。以下、上記ビスカスカップリング１２の各
種の構成例およびビスカスカップリング１２の製造方法
ならびにシリコンオイルの注入方法、さらにはビスカス
カップリング用添加剤を説明する。

【００３２】（第１実施例）図２は、請求項１に対応す
るビスカスカップリング１２の一実施例を示す平面断面
図である。前記プロペラシャフト８の後端には、フック
ジョイント１３を介してコンパニオンフランジ１４が取
り付けられている。

【００３３】一方、リヤデファレンシャル９の外殻を構
成するデファレンシャルキャリヤ１５の内部にはドライ
ブピニオンシャフト１６が配置されている。なお、デフ
ァレンシャルキャリヤ１５の内部には、オイル（図示せ
ず）が注入されている。また、デファレンシャルキャリ
ヤ１５の開口端には、円筒形状のカバー１７が取り付け
られている。このカバー１７と、デファレンシャルキャ
リヤ１５とは、ボルト１８により締め付け固定されてい
る。そして、カバー１７の内部からデファレンシャルキ
ャリヤ１５の内部に亘り、ビスカスカップリング１２が
配置されている。カバー１７は金属材料を鍛造および機
械加工して成形されている。

【００３４】ビスカスカップリング１２は、ケーシング
Ｋ１とハブ２２とを備えており、ケーシングＫ１とハブ
２２とが、同一の軸線Ａ１を中心として相対回転可能に
配置されている。このケーシングＫ１は、円筒部材１９
と、環状のフロントカバー２０と、円筒形状のリヤカバ
ー２１と、円筒形状のハブ２２とから構成されている。
環状のフロントカバー２０は、円筒部材１９におけるプ
ロペラシャフト８側の開口端部に溶接固定され、リヤカ
バー２１は、円筒部材１９におけるデファレンシャルキ
ャリヤ１５側の開口端部に溶接固定されている。なお、
ハブ２２は、ケーシングＫ１の内部に配置されている。

【００３５】また、フロントカバー２０の外周にはフラ
ンジ２３が形成され、フランジ２３の外周端と、円筒部
材１９の開口端とが溶接されている。また、カバー１７
の内周におけるプロペラシャフト８側の端部には、ラジ
アル軸受２４が固定されている。このラジアル軸受２４
により、フロントカバー２０が回転可能に保持されてい
る。

【００３６】さらに、フロントカバー２０の外周におい
て、ラジアル軸受２４よりもプロペラシャフト８側の位
置には、環状のダストシール２５が取り付けられてい
る。このダストシール２５は、カバー１７の外部のダス
トが、カバー１７のプロペラシャフト８側の開口部から
内部に侵入することを防止するための機構である。さら
に、フロントカバー２０におけるプロペラシャフト８側
の端面には、ボルト２６によりコンパニオンフランジ１
４が固定されている。また、フロントカバー２０の外端
面には、複数の雌ねじ部１１２が形成されている。

【００３７】前記リヤカバー２１の外周にはフランジ２
７が形成されており、フランジ２７の外周端と、円筒部
材１９の開口端とが溶接されている。一方、デファレン
シャルキャリヤ１５の内周にはラジアル軸受２８が取り
付けられており、ラジアル軸受２８により、リヤカバー
２１が回転可能に保持されている。また、フランジ２７
には、その厚さ方向に貫通する注入孔２９が形成され、
注入孔２９がボール３０により液密に封止されている。

【００３８】この注入孔２９は、ビスカスカップリング
１２の製造工程において、シリコンオイル（粘性流体）
をビスカスカップリング１２の内部に注入したり、内部
に注入されているシリコンオイルを抜き取ったりするた
めの機構である。なお、ケーシングＫ１には、シリコン
オイルを注入する場合に、粘性流体室（後述）を減圧す
るための排気孔（図示せず）が形成されている。シリコ
ンオイルは、ジメチルシリコンなどを主成分とし、所定
の添加剤が添加されている。この添加剤としては、アウ
タープレート３８およびインナープレート４５の摩耗を
抑制する摩耗剤が例示される。

【００３９】前記ハブ２２の内周にはドライブピニオン
シャフト１６の先端がスプライン嵌合されている。一
方、フロントカバー２０の内周には円筒形状のブッシュ
３１が固定され、リヤカバー２１の内周には円筒形状の
ブッシュ３２が固定されている。そして、ブッシュ３
１，３２により、ハブ２２が回転可能に保持されてい
る。このブッシュ３１，３２により、ケーシングＫ１と
ハブ２２とが相対回転可能に構成され、かつ、半径方向
に位置決めされている。

【００４０】また、前記フロントカバー２０の内周には
蓋体３３が嵌合固定され、デファレンシャルキャリヤ１
５の内部に存在するオイルが、フロントカバー２０側か
ら漏れることを防止している。さらに、デファレンシャ
ルキャリヤ１５とリヤカバー２１との間にオイルシール
３４が設けられており、デファレンシャルキャリヤ１５
の内部に存在するオイルが、デファレンシャルキャリヤ
１５とリヤカバー２１との間を介して、デファレンシャ
ルキャリヤ１５の外部に漏れることを防止している。

【００４１】さらに、前記フロントカバー２０の内周に
おけるブッシュ３１よりもリヤカバー２１側の位置に
は、Ｘリング３５が装着されている。このＸリング３５
によりハブ２２とフロントカバー２０との間が液密にシ
ールされている。さらに、リヤカバー２１の内周におけ
るブッシュ３２よりもフロントカバー２０側の位置に
は、Ｘリング３６が装着されている。このＸリング３６
により、ハブ２２とリヤカバー２１との間が液密にシー
ルされている。

【００４２】つまり、ケーシングＫ１とハブ２２との間
の空間を、Ｘリング３５およびＸリング３６により液密
にシールすることにより、環状の粘性流体室Ｂ１を形成
している。粘性流体室Ｂ１内には粘性流体としてのシリ
コンオイル（図示せず）が充填されている。ここで、シ
リコンオイルは、粘性流体室Ｂ１の容積の７０ないし９
０％程度の充填率で充填されている。なお、粘性流体室
Ｂ１の容積のうち、シリコンオイルの占有空間以外の空
間には空気が充填されている。

【００４３】前記円筒部材１９の内周、つまり粘性流体
室Ｂ１に対面する位置には内歯３７が形成されている。
また、粘性流体室Ｂ１には環状（円板形状）のアウター
プレート３８が複数配置されている。図３は、アウター
プレート３８の側面図であり、アウタープレート３８の
外周には外歯３９が形成されている。この外歯３９が内
歯３７に対してスプライン嵌合されている。各アウター
プレート３８の内径は、ハブ２２の外径よりも大きく設
定されている。さらに、各アウタープレート３８には、
その内周端から外側に延びたスリット４０が複数形成さ
れている。各スリット４０は、アウタープレート３８の
円周方向にほぼ等間隔おきに配置されている。また、ア
ウタープレート３８には、厚さ方向、つまり、軸線方向
に貫通する孔４１が複数形成されている。各孔４１は、
アウタープレート３８の同一円周上に、ほぼ等間隔おき
に配置されている。

【００４４】前記円筒部材１９の内周には、複数のスペ
ーサリング４２が取り付けられている。そして、各スペ
ーサリング４２が各アウタープレート３８同士の間に配
置されている。図４は、図２に示されたビスカスカップ
リング１２を、IV−IV線で破断した場合の側面断面図で
ある。スペーサリング４２の円周方向の一部には切欠部
４３が形成されている。

【００４５】このため、スペーサリング４２は、円周方
向における単位長さあたりの重量が、切欠部４３を含む
部分の重量よりも、切欠部４３を含まない部分の重量の
方が重く設定されている。また、軸線Ａ１を含む平面内
における各スペーサリング４２の断面形状がほぼ円形に
構成されている。スペーサリング４２の線径は、アウタ
ープレート３８の軸線方向の厚さよりも大きく設定され
ている。

【００４６】そして、各スペーサリング４２は、円筒部
材１９の内周に取り付けられた状態では、その弾性力に
より円筒部材１９の内周、具体的には各内歯３７の歯先
に押し付けられている。つまり、各スペーサリング４２
は、その弾性力により、ケーシングＫ１に対する円周方
向の位置決め、言い換えれば各スペーサリング４２同士
の円周方向の位置決めが行われている。

【００４７】そして、少なくとも２つのスペーサリング
４２が、切欠部４３同士の円周方向の位相が異なるよう
に位置決めされている。すなわち、図４の実施例におい
ては、隣接するスペーサリング４２の切欠部４３同士の
円周方向の位相が、１８０度ずつ異なる状態で固定され
ている。なお、各切欠部４３同士の位相を９０度間隔で
異ならせたり、または、３６０度をスペーサリング４２
の枚数で除し、得られた角度ずつ切欠部４３の位相が全
周方向に分散するように、スペーサリング４２を位置決
めすることも可能である。上記構成のスペーサリング４
２により、各アウタープレート３８同士の軸線方向の間
隔が所定値以上に設定されている。

【００４８】一方、前記ハブ２２の外周、つまり粘性流
体室Ｂ１に対面する位置には外歯４４が形成されてい
る。また、粘性流体室Ｂ１には環状（円板形状）のイン
ナープレート４５が複数配置されている。図５は、イン
ナープレート４５の側面図であり、インナープレート４
５の内周には内歯４６が形成されている。この内歯４６
が外歯４４に対してスプライン嵌合されている。

【００４９】各インナープレート４５の外径は、円筒部
材１９に取り付けられた状態のスペーサリング４２の内
径よりも小さく設定されている。そして、各インナープ
レート４５と各アウタープレート３８とが、軸線方向に
交互に（１枚おきに）配置されている。このため、各イ
ンナープレート４５の側面と、アウタープレート３８の
側面とが対向している。また、各インナープレート４５
には、外周端から内側に延びた複数のスリット４７が形
成されている。各スリット４７は、インナープレート４
５の円周方向にほぼ等間隔で配置されている。

【００５０】なお、インナープレート４７の軸線方向の
厚さは、スペーサリング４２の線径よりも小さく設定さ
れている。さらに、前記リヤカバー２１のフランジ２７
と、フランジ２７に対面するアウタープレート３８との
間には、環状の受圧板４８が配置されている。

【００５１】ここで、第１実施例の構成と請求項１の構
成との対応関係を説明する。すなわち、ケーシングＫ１
が請求項１の第１回転部材に相当し、ハブ２２が請求項
１の第２回転部材に相当する。また、アウタープレート
３８が請求項１の第１トルク伝達部材に相当し、インナ
ープレート４５が請求項１の第２トルク伝達部材に相当
する。さらに、スペーサリング４２の切欠部４３自体、
またはスペーサリング４２において、切欠部４３を含む
円周方向の所定長さ部分が、請求項１の重量偏在部に相
当する。

【００５２】つぎに、上記構成のビスカスカップリング
１２の製造方法について説明する。まず、炭素鋼または
クロムモリブデン鋼などの鍛造素材を機械加工すること
により、円筒部材１９およびフロントカバー２０および
リヤカバー２１およびハブ２２が製造される。ここで、
円筒部材１９およびフロントカバー２０およびリヤカバ
ー２１およびハブ２２において、ビスカスカップリング
１２の動作中に摺動する箇所には、焼き入れ処理や軟窒
化処理を施して、耐摩耗性および剛性を向上している。
また、アウタープレート３８およびインナープレート４
５は、鋼材コイルをプレス機により打ち抜き加工した
後、所定の熱処理を施して耐摩耗性および剛性を向上し
ている。さらに、スペーサリング４２は、ばね鋼ワイヤ
ーをほぼ円形に屈曲して製造されている。

【００５３】つぎに、ビスカスカップリング１２の組立
手順の一例を、図６のフローチャートに基づいて説明す
る。この図６のフローチャートは、円筒部材１９を回転
させながらビスカスカップリング１２を組み立てる場合
の手順である。まず、円筒部材１９とフロントカバー２
０とを溶接するとともに、円筒部材１９およびフロント
カバー２０を非回転の状態に固定する。また、円筒部材
１９およびフロントカバー２０の内部にハブ２２を挿入
する。

【００５４】つぎに、１枚のアウタープレート３８を円
筒部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付けるとと
もに（ステップ１）、１本のスペーサリング４２を円筒
部材１９の内周に取り付ける（ステップ２）。つぎに、
１枚のインナープレート４５をハブ２２の外周にスプラ
イン嵌合して取り付けるとともに（ステップ３）、つぎ
のアウタープレート３８を円筒部材１９の内周にスプラ
イン嵌合して取り付ける（ステップ４）。

【００５５】そして、円筒部材１９およびフロントカバ
ー２０を、軸線Ａ１を中心として角度θだけ所定方向に
回転させる（ステップ５）。その後、アウタープレート
３８およびインナープレート４５およびスペーサリング
４２を、全個数取り付けたか否かが判断され（ステップ
６）、ステップ６で否定判断された場合はステップ２な
いしステップ５の動作を繰り返す。一方、ステップ６で
肯定判断された場合は、図６の作業を終了する。

【００５６】すなわち、図６のフローチャートにおいて
は、ステップ５で円筒部材１９が所定角度θだけ回転さ
れることにより、少なくとも２つのスペーサリング４２
の切欠部４３の円周方向の位相が異なる状態で位置決め
される。また、ステップ５で円筒部材１９およびフロン
トカバー２０を回転させることにより、既に取り付けら
れているアウタープレート３８の円周方向の位相と、新
たに取り付けられるアウタープレート３８の円周方向の
位相とが異なる状態になる。また、既に取り付けられて
いるインナープレート４５の円周方向の位相と、新たに
取り付けられるインナープレート４５の円周方向の位相
とが異なる状態になる。

【００５７】このようにして、アウタープレート３８お
よびインナープレート４５ならびにスペーサリング４２
を取り付けた後、円筒部材１９に対してリヤカバー２１
を溶接固定する。ついで、注入孔２９からシリコンオイ
ルを粘性流体室Ｂ１に充填し、注入孔２９をボール３０
により封止して、ビスカスカップリング１２の組立作業
が完了する。

【００５８】つぎに、ビスカスカップリング１２の他の
組立例を、図７のフローチャートに基づいて説明する。
この図７のフローチャートは、アウタープレート３８お
よびインナープレート４５ならびにスペーサリング４２
を回転させながらビスカスカップリング１２を組み立て
る場合の手順である。

【００５９】まず、１枚のアウタープレート３８を円筒
部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付けるととも
に、１本のスペーサリング４２を円筒部材１９の内周に
取り付ける。さらに、１枚のインナープレート４５をハ
ブ２２の外周にスプライン嵌合して取り付けるととも
に、つぎのアウタープレート３８を円筒部材１９の内周
に取り付ける（ステップ１１）。

【００６０】さらにまた、つぎのスペーサリング４２を
円筒部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付ける
（ステッ１２）。このステップ１２で取り付けるスペー
サリング４２は、取付済みのスペーサリング４２に対し
て、軸線Ａ１を中心として所定角度θだけ回転して取り
付けられる。そして、つぎのインナープレート４５が取
り付けられる（ステップ１３）。このステップ１３で取
り付けるインナープレート４５は、取付済みのインナー
プレート４５に対して、軸線Ａ１を中心として所定角度
θだけ回転して取り付けられる。

【００６１】さらに、つぎのアウタープレート３８が取
り付けられる（ステップ１４）。このステップ１４で取
り付けるアウタープレート３８は、取付済みのアウター
プレート３８に対して、軸線Ａ１を中心として所定角度
θだけ回転して取り付けられる。その後、アウタープレ
ート３８およびインナープレート４５ならびにスペーサ
リング４２が全枚数取り付けられたか否かが判断される
（ステップ１５）。ステップ１５で否定判断された場合
はステップ１２に戻り、ステップ１５で肯定判断された
場合は、図７の作業を終了する。

【００６２】このように、図７のフローチャートにおい
ては、ステップ１２でスペーサリング４２を回転させる
ことにより、取付済みのスペーサリング４２の切欠部４
３の円周方向の位相と、新たに取り付けられるスペーサ
リング４２の切欠部４３の円周方向の位相とが異なる状
態になる。また、ステップ１３により、取付済みのイン
ナープレート４５の円周方向の位相と、新たに取り付け
られるインナープレート４５の円周方向の位相とが異な
る状態になる。また、ステップ１４により、取付済みの
アウタープレート３８の円周方向の位相と、新たに取り
付けられるアウタープレート３８の円周方向の位相とが
異なる状態になる。

【００６３】つぎに、第１実施例のビスカスカップリン
グ１２を、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１に取り付
けて走行する場合の動作を説明する。まず、エンジン２
から出力されたトルクが、トランスミッション３を介し
てフロントデファレンシャル４に伝達される。フロント
デファレンシャル４に伝達されたトルクの一部は、フロ
ントドライブシャフト５を介して前輪６に伝達され、前
輪６の駆動力によりスタンバイ四輪駆動車１が走行す
る。

【００６４】また、フロントデファレンシャル４に伝達
されたトルクの一部は、トランスファー７を介してプロ
ペラシャフト８に伝達されている。プロペラシャフト８
に伝達されたトルクは、ケーシングＫ１に伝達されてい
る。

【００６５】一方、スタンバイ四輪駆動車１の走行中
は、後輪１１から入力されるトルクが、リヤデファレン
シャル９を介してハブ２２に伝達されている。そして、
ケーシングＫ１の回転数と、ハブ２２の回転数とが等し
い場合は、各アウタープレート３８の回転数と、各イン
ナープレート４５の回転数とが等しく、プロペラシャフ
ト８のトルクは後輪１１には伝達されない。つまり、ス
タンバイ四輪駆動車１は二輪駆動（前輪駆動）により走
行する。

【００６６】さらに、前輪６がスリップして、ケーシン
グＫ１とハブ２２とが差動回転した場合は、各アウター
プレート３８と各インナープレート４５とに差動回転が
生じ、その回転差に応じてシリコンオイルにせん断力が
発生する。すると、プロペラシャフト８からケーシング
Ｋ１に伝達されたトルクが、このせん断力によりハブ２
２に伝達されるとともに、リヤデファレンシャル９を介
して後輪１１に伝達され、四輪駆動状態になる。

【００６７】ところで、アウタープレート３８とインナ
ープレート４５とが差動回転した場合は、スリット４
０，４７および孔４１により、粘性流体室Ｂ１のシリコ
ンオイルの循環が促進される。また、スリット４０，４
７および孔４１により、アウタープレート３８およびイ
ンナープレート４５に生じる熱的応力および機械的応力
が逃がされる。さらに、スリット４０，４７により、ア
ウタープレート３８とインナープレート４５との間にシ
リコンオイルを導入する作用が促進される。

【００６８】また、シリコンオイルのせん断力によるト
ルク伝達状態が長時間継続された場合は、シリコンオイ
ルおよび空気が熱膨張して粘性流体室Ｂ１の内圧が上昇
し、各インナープレート４５の両側面付近で圧力差が生
じる。その結果、インナープレート４５が軸線方向に移
動して、アウタープレート３８とインナープレート４５
とが直結される、いわゆるハンプ現象が生じる。

【００６９】アウタープレート３８とインナープレート
４５とが直結されると、シリコンオイルによるエネルギ
ーの吸収が解消されて温度上昇が停止し、粘性流体室Ｂ
１の熱がケーシングＫ１の外部に放熱される。そして、
シリコンオイルの熱が充分放熱されると、粘性流体室Ｂ
１の内圧が低下して、アウタープレート３８とインナー
プレート４５との直結状態が解除され、せん断力による
トルクの伝達状態に復帰する。

【００７０】そして、この第１実施例においては、ビス
カスカップリング１２の各スペーサリング４２が、各切
欠部４３の円周方向の位相が異なるように配置されてい
るため、各スペーサリング４２全体としての半径方向の
バランス精度が向上する。したがって、ビスカスカップ
リング１２の全体が一体的に回転している二輪駆動状態
において、ビスカスカップリング１２の振動が抑制され
て、スタンバイ四輪駆動車１の挙動が安定して乗り心地
が向上するとともに、騒音が抑制されて静粛性を向上さ
せることができる。

【００７１】また、図６または図７に示す手順により、
ビスカスカップリング１２を組み立てた場合は、各アウ
タープレート３８の円周方向の位相が異なる状態にな
り、かつ、各インナープレート４５の円周方向の位相が
異なる状態になる。このため、各アウタープレート３５
および各インナープレート４５の形状や加工精度に起因
する固有のアンバランスについても、図６または図７の
組立手順を行うことにより、そのバランス精度を向上す
ることができる。したがって、ビスカスカップリング１
２の振動および騒音抑制機能が一層向上する。

【００７２】ここで、第１実施例に開示した特徴的な構
成を記載すれば、以下の通りである。すなわち、粘性流
体室を形成する第１回転部材と第２回転部材とを、相対
回転可能に配置した後、前記第１回転部材と前記第２回
転部材との間に、前記第１回転部材と一体回転する複数
の第１プレートと、前記第２回転部材と一体回転する第
２プレートとを対向して配置するとともに、前記第１プ
レート同士の間に、円周方向における単位長さあたりの
重量を異ならせた重量偏在部を有するスペーサリングを
それぞれ配置するビスカスカップリングの製造方法（組
立方法）において、少なくとも２つのスペーサリング
を、前記重量偏在部同士の円周方向の位相を異ならせて
配置することを特徴とするビスカスカップリングの製造
方法。

【００７３】（第２実施例）つぎに、この発明の第２実
施例を説明する。従来、スタンバイ四輪駆動車において
は、前輪と後輪との差動回転を抑制するための機構とし
て、ビスカスカップリングを用いる場合がある。このビ
スカスカップリングは、相対回転可能に配置されたケー
シング（第１回転部材）および軸部材（第２回転部材）
を備えている。ここで、ケーシングはプロペラシャフト
を介してフロントデファレンシャルに接続されている。
一方、軸部材は、リヤデファレンシャルを介して後輪に
接続されている。

【００７４】また、ケーシングと軸部材との間に環状の
粘性流体室が形成され、粘性流体室にはシリコンオイル
（粘性流体）が充填されている。さらに、粘性流体室に
は複数のアウタープレート（第１トルク伝達部材）およ
び複数のインナープレート（第２トルク伝達部材）が交
互に配置されている。ここで、複数のアウタープレート
がケーシングに取り付けられ、複数のインナープレート
が軸部材に取り付けられている。

【００７５】そして、エンジンから出力されたトルク
が、フロントデファレンシャルを介して前輪に伝達さ
れ、前輪の駆動力により車両が走行する。ここで、前輪
の回転数と後輪の回転数、言い換えれば、ケーシングの
回転数と軸部材の回転数とが等しい場合は、アウタープ
レートの回転数とインナープレートの回転数とが等しく
なる。このため、ケーシングと軸部材との間でトルクの
伝達が行われず、前輪駆動（二輪駆動）状態に維持され
る。

【００７６】一方、前輪がスリップしてケーシングと軸
部材とに差動回転が生じた場合は、アウタープレートと
インナープレートとに差動回転が生じる。すると、この
差動回転に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、こ
のせん断力により、ケーシングと軸部材との間でトルク
の伝達が行われる。つまり、四輪駆動状態になる。

【００７７】また、アウタープレートとインナープレー
トとの差動回転が継続的に行われた場合は、摩擦抵抗に
よりシリコンオイルの温度が上昇して粘度が変化（低
下）する。その結果、ビスカスカップリングにより伝達
されるトルクが不安定になり、車両の走行性能が低下す
る可能性があった。また、シリコンオイルが劣化して耐
久性が損なわれる問題があった。

【００７８】そこで、シリコンオイルの温度上昇を抑制
することの可能なビスカスカップリングの一例が、特開
昭６２−１８４２３６号公報に記載されている。この公
報にに記載されたビスカスカップリングは、ケーシング
の外周側にパイプが螺旋状に設けられている。そして、
ポンプにより冷却媒体を輸送し、この冷却媒体をパイプ
に供給することで、粘性流体室を外周側から強制的に冷
却し、シリコンオイルの温度上昇を抑制している。

【００７９】しかしながら、上記公報に記載された従来
例においては、粘性流体室を外周側から冷却することは
できるが、粘性流体室の内周側に存在するシリコンオイ
ルの熱が放熱されずにこもってしまい、その冷却機能が
充分であるとはいえなかった。また、ビスカスカップリ
ングを冷却するために格別の構成部品、すなわち、ポン
プおよびパイプなどを必要としていた。このため、部品
点数の増加により、ビスカスカップリングの大型化およ
び大重量化を招くとともに、製造コストが上昇する問題
があった。

【００８０】第２実施例は、上記事情を背景としてなさ
れたもので、粘性流体室の内周側に対する冷却性能を向
上するとともに、格別の構成部品を用いることなく粘性
流体室を冷却することの可能なビスカスカップリングを
提供することを目的としている。

【００８１】図８は、ビスカスカップリング１２の第２
実施例を示す断面図である。図８のビスカスカップリン
グ１２も、図１に示されたスタンバイ四輪駆動車４に適
用される。図８に示されたビスカスカップリング１２に
おいて、第１実施例のビスカスカップリング１２と同様
の構成部分については、第１実施例と同一の符号を付与
し、その説明を省略する。図８に示されたビスカスカッ
プリング１２は、ケーシングＫ２とハブ２２とを備えて
いる。ケーシングＫ２とハブ２２とは、同一の軸線Ａ１
を中心として相対回転可能に配置されている。第２実施
例においては、ケーシングＫ２の構成が、第１実施例の
ケーシングＫ１の構成と相違する。

【００８２】以下、ケーシングＫ２の構成を具体的に説
明する。ケーシングＫ２は、フロントカバー２０および
リヤカバー２７と、３個の円筒部材４９および２個の環
状部材５０とにより構成されている。円筒部材４９およ
び環状部材５０は、鍛造素材を機械加工して製造されて
いる。各円筒部材４９は、その外径および内径がほぼ同
一に設定されている。そして、フロントカバー２０側に
位置する円筒部材４９の開口端と、フロントカバー２０
のフランジ２３の外周端とが溶接されている。また、リ
ヤカバー２１側に位置する円筒部材４９の開口端と、リ
ヤカバー２１のフランジ２７の外周端とが溶接されてい
る。さらに、各円筒部材４９の内周には内歯５１が形成
されている。

【００８３】一方、２個の環状部材５０がハブ２２の外
側に配置されている。２個の環状部材５０は、円筒部５
２と、円筒部５２の外周に形成された一対のフランジ５
３とを備えている。すなわち、軸線Ａ１を含む平面内に
おける環状部材５０の断面形状は、ほぼＵ字形状に構成
されており、その外周に環状溝（言い換えれば、窪みま
たは凹部）５４が形成されている。また、円筒部５２の
外径が、円筒部材４９の内径未満に設定され、一対のフ
ランジ５２の外径と、円筒部材４９の外径とがほぼ同一
に設定されている。そして、２個の環状部材５０の開口
端と、円筒部材４９の開口端とが溶接されている。

【００８４】上記構成のケーシングＫ２とハブ２２とに
より取り囲まれた空間を、Ｘリング３５，３６により液
密にシールして環状の粘性流体室Ｂ１が形成されてい
る。そして、粘性流体室Ｂ１の内部、具体的には、フロ
ントカバー２０と環状部材５０との間、および環状部材
５０同士の間、ならびに環状部材５０とリヤカバー２１
との間には、複数のアウタープレート３８および複数の
インナープレート４５がそれぞれ配置されている。そし
て、複数のアウタープレート３８と複数のインナープレ
ート４５とが交互に配置されている。

【００８５】ここで、アウタープレート３８は図３に示
す構成を備えており、インナープレート４５は図５に示
す構成を備えている。そして、アウタープレート３８の
外歯３９が、円筒部材４９の内歯５１にスプライン嵌合
され、インナープレート４５の内歯４６が、ハブ２２の
外歯４４にスプライン嵌合されている。また、各円筒部
材４９の内周には複数のスペーサリング４２が取り付け
られており、各スペーサリング４２はアウタープレート
３８同士の間に配置されている。

【００８６】そして、上記環状部材５０の内径は、アウ
タープレート３８の内径とほぼ同一に設定されており、
２個の環状部材５０がアウタープレート３８同士の間に
配置されている。つまり、環状部材５０は、ケーシング
Ｋ２における粘性流体室Ｂ１に臨む位置に、半径方向に
突出して形成され、その内周端が、粘性流体室Ｂ１の内
周側まで到達している。また、環状部材５０の外周に形
成された環状溝５４が、ケーシングＫ２の外部と、軸線
方向におけるアウタープレート３８の投影領域の一部と
を連通している。

【００８７】ここで、第２実施例の構成と請求項２との
対応関係を説明する。すなわち、ケーシングＫ２が請求
項２の第１回転部材に相当し、ハブ２２が請求項２の第
２回転部材に相当し、環状溝５４が請求項２の通路に相
当する。また、アウタープレート３８が請求項２の第１
トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が請求
項２の第２トルク伝達部材に相当する。

【００８８】つぎに、図８に示されたビスカスカップリ
ング１２の動作を説明する。図８に示されたビスカスカ
ップリング１２において、図２に示された構成と同様の
構成部分については同様の作用が生じる。また、図８の
ビスカスカップリング１２において、アウタープレート
３８とインナープレート４５が差動回転すると、摩擦抵
抗によりシリコンオイルの温度が上昇する。粘性流体室
Ｂ１の外周側のシリコンオイルの熱の殆どは、円筒部材
４９を介して外部に放熱される。一方、粘性流体室Ｂ１
の内周側のシリコンオイルの熱は、環状部材５０を介し
て環状溝５４に放熱される。したがって、粘性流体室Ｂ
１の内周側に熱がこもることはない。つまり、第２実施
例においては、粘性流体室Ｂ１を取り囲むケーシングＫ
２自体の外周形状を、放熱フィンに近似する形状に構成
することで放熱面積を可及的に拡大している。言い換え
れば、ケーシングＫ２自体が放熱機構（ヒートシンク）
としての機能している。

【００８９】このように、第２実施例においては、環状
部材５０がアウタープレート３８同士の間に突出して配
置され、環状溝５４が、ビスカスカップリング１２の外
部と、軸線方向におけるアウタープレート３８の投影領
域に対応する空間とを連通しているため、粘性流体室Ｂ
１の内周側のシリコンオイルの熱を充分に放熱し、冷却
することができる。つまり、粘性流体室Ｂ１の内部のシ
リコンオイルの温度が、ケーシングＫ２の外部の雰囲気
温度に近い値に制御される。

【００９０】その結果、粘性流体室Ｂ１の内部の温度変
化が抑制され、シリコンオイルの粘度がほぼ一定に維持
される。このため、ビスカスカップリング１２により伝
達されるトルクが安定し、スタンバイ四輪駆動車１の走
行性能を良好に維持することができる。また、アウター
プレート３８とインナープレート４５とが長期間に亘っ
て差動回転した場合においても、シリコンオイルの粘度
低下（劣化）が抑制され、シリコンオイルの耐久性が向
上する。

【００９１】また、第２実施例においては、ケーシング
Ｋ２自体の放熱機能により、粘性流体室Ｂ１の熱が放熱
される構成になっており、粘性流体室Ｂ１を冷却するた
めに格別の構成部品を必要としない。したがって、部品
点数が抑制されてビスカスカップリング１２の小型化お
よび軽量化に寄与でき、かつ、製造コストの上昇を抑制
できる。

【００９２】なお、第２実施例においては、カバー１７
とケーシングＫ２との間に密封装置を装着するととも
に、密封装置により密封された空間にオイルなどの冷却
媒体を封入することも可能である。この構成を採用した
場合は、粘性流体室Ｂ１の熱が冷却媒体により冷却され
るため、粘性流体室Ｂ１に対する冷却機能が一層向上す
る。

【００９３】また、第２実施例においては、各円筒部材
４９が同一形状に構成され、各環状部材５０が同一形状
に構成されている。このため、ケーシングＫ２の部品の
種類数が低減され、製造コストを抑制することができ
る。

【００９４】また、図８の実施例においては、アウター
プレート３８同士の間に突出部を形成しているが、アウ
タープレート３８とインナープレート４５との間に突出
部を形成することも可能である。

【００９５】また、第２実施例においては、ケーシング
の内周面における円周方向の一部に、ハブ側に向けて突
出する突出部を形成し、この突出部に、ケーシングの外
部と、軸線方向におけるプレート同士の投影領域の一部
とを連通する凹部（通路）を形成することも可能であ
る。また、第２実施例において、円筒形状のケーシング
の内周側に、プレート同士の間に配置されるフランジを
形成し、ケーシングおよびフランジに、ケーシングの半
径方向の断面内において弦方向に貫通する通路を形成す
ることも可能である。

【００９６】（第３実施例）つぎに、この発明の第３実
施例を説明する。従来、スタンバイ四輪駆動車において
は、前輪と後輪との差動回転を抑制するための機構とし
て、ビスカスカップリングを用いる場合がある。このビ
スカスカップリングは、相対回転可能に配置されたケー
シング（第１回転部材）および軸部材（第２回転部材）
を備えている。ここで、ケーシングはプロペラシャフト
を介してフロントデファレンシャルに接続されている。
一方、軸部材は、リヤデファレンシャルを介して後輪に
接続されている。

【００９７】また、ケーシングと軸部材との間に環状の
粘性流体室が形成され、粘性流体室にはシリコンオイル
（粘性流体）が充填されている。さらに、粘性流体室に
は複数のアウタープレート（第１トルク伝達部材）およ
び複数のインナープレート（第２トルク伝達部材）が交
互に配置されている。ここで、複数のアウタープレート
がケーシングに取り付けられ、複数のインナープレート
が軸部材に取り付けられている。

【００９８】そして、エンジンから出力されたトルク
が、フロントデファレンシャルを介して前輪に伝達さ
れ、前輪の駆動力により車両が走行する。ここで、前輪
の回転数と後輪の回転数、言い換えれば、ケーシングの
回転数と軸部材の回転数とが等しい場合は、アウタープ
レートの回転数とインナープレートの回転数とが等しく
なる。このため、ケーシングと軸部材との間でトルクの
伝達が行われず、前輪駆動（二輪駆動）状態に維持され
る。

【００９９】一方、前輪がスリップしてケーシングと軸
部材とに差動回転が生じた場合は、アウタープレートと
インナープレートとに差動回転が生じる。すると、この
差動回転に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、こ
のせん断力により、ケーシングと軸部材との間でトルク
の伝達が行われる。つまり、四輪駆動状態になる。

【０１００】また、アウタープレートとインナープレー
トとの差動回転が継続的に行われた場合は、摩擦抵抗に
よりシリコンオイルの温度が上昇して粘度が変化する。
その結果、ビスカスカップリングにより伝達されるトル
クが不安定になり、車両の走行性能が低下する可能性が
あった。また、シリコンオイルが劣化（粘度が低下）し
て耐久性が損なわれる問題があった。

【０１０１】そこで、シリコンオイルの温度上昇を抑制
することの可能なビスカスカップリングの一例が、特開
昭６２−１８４２３６号公報および実開昭６２−１５５
２３４号公報に記載されている。特開昭６２−１８４２
３６号公報に記載されたビスカスカップリングは、ケー
シングの外周側にパイプが螺旋状に設けられている。そ
して、ポンプにより冷却媒体を輸送し、この冷却媒体を
パイプに供給することで、粘性流体室を外周側から強制
的に冷却し、シリコンオイルの温度上昇を抑制してい
る。

【０１０２】また、実開昭６２−１５５２３４号公報に
記載されたビスカスカップリングにおいては、ビスカス
カップリングがデファレンシャル装置の外殻部材の内部
に配置されている。そして、ビスカスカップリングのケ
ーシングの外周面に凹部が形成されている。このビスカ
スカップリングにおいては、シリコンオイルの温度が上
昇した場合は、その熱がケーシングの外部に放熱される
ことで、粘性流体室が冷却されるとされている。

【０１０３】しかしながら、特開昭６２−１８４２３６
号公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、
粘性流体室を冷却するために格別の構成部品、すなわ
ち、ポンプおよびパイプなどを必要としていた。このた
め、部品点数の増加により、ビスカスカップリングの大
型化および大重量化を招くとともに、製造コストが上昇
する問題があった。また、実開昭６２−１５５２３４号
公報のビスカスカップリングにおいては、格別の部品を
設けることなく粘性流体室を冷却することができるもの
の、ケーシングの周囲が外殻部材により囲まれているた
め、ケーシングの外部に放熱された熱が外殻部材の内部
にこもることになり、結果的にビスカスカップリングに
対する冷却機能が不十分であった。

【０１０４】第３実施例は、上記事情を背景としてなさ
れたもので、格別の構成部品を用いることなく、粘性流
体室に対する冷却機能を可及的に向上することの可能な
ビスカスカップリングを提供することを目的としてい
る。

【０１０５】図９は、ビスカスカップリング１２の第３
実施例を示す平面断面図、図１０は、図９のＸ−Ｘ線に
おける側面断面図である。第３実施例のビスカスカップ
リング１２において、第１実施例のビスカスカップリン
グ１２と同様の構成部分については、第１実施例と同一
の符号を付与し、その説明を省略する。図９に示された
ビスカスカップリング１２は、ケーシングＫ３とハブ２
２とを備えている。ケーシングＫ３とハブ２２とは、同
一の軸線Ａ１を中心として相対回転可能に配置されてい
る。

【０１０６】また、カバー１７と、円筒部材１９におけ
るデファレンシャルキャリヤ１５側の端部との間には、
オイルシール５５が取り付けられている。さらに、カバ
ー１７とフロントカバー２０との間において、ラジアル
軸受２４よりもデファレンシャルキャリヤ１５側の位置
には、別のオイルシール５６が設けられている。このよ
うにして、カバー１７とケーシングＫ３との間の空間を
オイルシール５５，５６により液密にシールすることに
より、第２粘性流体室Ｂ２が形成されている。ここで、
カバー１７はケーシングＫ３を取り囲み、かつ、外気中
に露出する状態で最も外周側に配置されている。

【０１０７】さらに、カバー１７を半径方向に貫通し、
かつ、第２粘性流体室Ｂ２に連通する注入孔５７が形成
されている。この注入孔５７は、第２粘性流体室Ｂ２に
シリコンオイル（粘性流体）を注入したり、第２粘性流
体室Ｂ２からシリコンオイルを抜き取ったりするための
構成である。この注入孔５７は、ボール５８により封止
されている。なお、図９に示すリヤカバー２１には、図
２に示すリヤカバー２１の注入孔２９およびボール３０
に相当する構成は設けられていない。

【０１０８】前記円筒部材１９には、半径方向に貫通す
る通路５９，６０が形成されている。具体的には、ケー
シングＫ３の複数（例えば３箇所）の円周上に通路５
９，６０がそれぞれ形成されている。各通路５９，６０
は円周方向に交互に配置されている。また、図１０に示
すように、通路５９，６０はケーシング１９の円周方向
に傾斜している。なお、通路５９の傾斜方向と、通路６
０の傾斜方向とが逆に設定されている。この通路５９，
６０により、粘性流体室Ｂ１と第２粘性流体室Ｂ２とが
連通されている。したがって、第２粘性流体室Ｂ２に注
入されたシリコンオイルが、通路５６，６０を介して粘
性流体室Ｂ１にも充填されている。ここで、粘性流体室
Ｂ１および通路５９，６０ならびに第２粘性流体室Ｂ２
に対して、全容積の７０ないし９０％の充填率で、シリ
コンオイルが充填されている。

【０１０９】つぎに、第３実施例のビスカスカップリン
グ１２をデファレンシャルキャリヤ１５に取り付ける手
順を説明する。まず、カバー１７の内部にビスカスカッ
プリング１２を組み付けることにより、カバー１７とケ
ーシングＫ３との間に第２粘性流体室Ｂ２を形成する。
つぎに、注入孔５７からシリコンオイルを注入し、第２
粘性流体室Ｂ２および粘性流体室Ｂ１に充填する。その
後、カバー１７およびビスカスカップリング１２を一括
してデファレンシャルキャリヤ１５側に取り付ける。こ
こで、第３実施例の構成と請求項３の構成との対応関係
を説明する。すなわち、ケーシングＫ３が請求項３の第
１回転部材に相当し、ハブ２２が請求項３の第２回転部
材に相当し、カバー１７が請求項３の外殻部材に相当す
る。また、アウタープレート３８が請求項３の第１トル
ク伝達部材に相当し、インナープレート４５が請求項３
のトルク伝達部材に相当する。

【０１１０】第３実施例のビスカスカップリング１２に
おいて、トルクの伝達および遮断動作は、第１実施例と
同様である。また、第３実施例においては、粘性流体室
Ｂ１と第２粘性流体室Ｂ２とが通路５９，６０により連
通されている。このため、アウタープレート３８とイン
ナープレート４５とが差動回転して粘性流体室Ｂ１側の
シリコンオイルの温度が上昇した場合においても、第２
粘性流体室Ｂ２および粘性流体室Ｂ１に充填されている
シリコンオイルがケーシング１９の回転により撹拌さ
れ、粘性流体室Ｂ１側のシリコンオイルが第２粘性流体
室Ｂ２側に移行する。そして、粘性流体室Ｂ１から第２
粘性流体室Ｂ２に移行したシリコンオイルの熱が、カバ
ー１７を介して外気中に放熱される。すなわち、カバー
１７の内部に熱がこもることがない。

【０１１１】特に、第３実施例においては、通路５９，
６０が逆方向に傾斜している。このため、図１０に示す
ようにケーシングＫ３が時計方向に回転した場合、粘性
流体室Ｂ１のシリコンオイルが遠心力により通路６０を
介して第２粘性流体室Ｂ２側に移動し易くなっている。
一方、第２粘性流体室Ｂ２側のシリコンオイルが、ケー
シングＫ３における通路５９に面するエッジ部分の楔作
用により、粘性流体室Ｂ１側に強制的に移動させられ
る。その結果、第２粘性流体室Ｂ２と粘性流体室Ｂ１と
の間におけるシリコンオイルの循環が促進される。

【０１１２】上記動作により、粘性流体室Ｂ１内のシリ
コンオイルの温度上昇が抑制され、シリコンオイルの粘
度がほぼ一定に維持される。したがって、ビスカスカッ
プリング１２により伝達されるトルクが安定し、スタン
バイ四輪駆動車の走行性能を良好に維持することができ
る。また、アウタープレート３８とインナープレート４
５とが長期間に亘って差動回転した場合においても、シ
リコンオイルの粘度低下（劣化）が抑制され、シリコン
オイルの耐久性が向上する。

【０１１３】また、第３実施例においては、粘性流体室
Ｂ１から第２粘性流体室Ｂ２に伝導された熱を、カバー
１７自体の外表面から外気中に放熱して粘性流体室Ｂ１
を冷却する構成になっている。このため、粘性流体室Ｂ
１を冷却するために格別の構成部品を必要としない。し
たがって、部品点数が抑制されてビスカスカップリング
１２の小型化および軽量化に寄与でき、かつ、製造コス
トの上昇を抑制できる。さらに、第３実施例において
は、粘性流体室Ｂ１の外周側に第２粘性流体室Ｂ２を設
けることで、シリコンオイルの充填容積が可及的に拡大
され、シリコンオイルの熱容量が増大している。したが
って、シリコンオイルの発熱が一層抑制される。さら
に、シリコンオイルの単位容積あたりの仕事量がが減少
し、シリコンオイルの低粘度化（劣化）が抑制され、シ
リコンオイルの耐久性が向上する。

【０１１４】ここで、第３実施例に開示した特徴的な構
成を記載すれば以下の通りである。回転可能に配置され
たケーシングと、このケーシングと同一の軸線を中心と
して回転可能に構成され、かつ、前記ケーシングの内部
に配置された軸部材（ハブ）と、前記ケーシングと前記
軸部材との間に形成され、かつ、粘性流体が充填される
粘性流体室と、この粘性流体室の内部に配置され、か
つ、前記ケーシングに取り付けられた第１プレートと、
前記軸部材に取り付けられ、かつ、前記第１プレートと
対向して配置された第２プレートと、前記ケーシングの
外側を取り囲み、かつ、外気に露出する状態で最も外周
側に配置された外殻部材とを備えたビスカスカップリン
グにおいて、前記ケーシングと前記外殻部材との間に形
成された第２粘性流体室と、前記ケーシングを半径方向
に貫通して形成され、かつ、前記粘性流体室と前記第２
粘性流体室とを連通する複数の通路とを備え、前記複数
の通路が、前記ケーシングの円周方向に逆向きに傾斜し
ていることを特徴とするビスカスカップリング。

【０１１５】（第４実施例）つぎに、この発明の第４実
施例を説明する。従来、車両の動力伝達経路に配置され
ているビスカスカップリングの一例が、特開平２−２７
５１２４号公報に記載されている。この公報に記載され
たビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された
第１回転部材および第２回転部材と、第１回転部材と第
２回転部材との間に形成された粘性流体室とを備えてい
る。また、粘性流体室には分離ブレードが配置されてお
り、分離ブレードが第１回転部材の内周にスプライン嵌
合されている。このようにして、粘性流体室が、分離ブ
レードにより第１の空間と第２の空間とに分離されてい
る。

【０１１６】そして、第１の空間には、複数のアウター
プレート（第１トルク伝達部材）と複数のインナープレ
ート（第２トルク伝達部材）とが交互に配置されてい
る。各アウタープレートは第１回転部材に取り付けら
れ、各インナープレートは第２回転部材に取り付けられ
ている。さらに分離ブレードには、厚さ方向に開口部が
形成されているとともに、分離ブレードには遠心力によ
り動作して開口部を開放するシャッタが取り付けられて
いる。

【０１１７】上記構成において、ビスカスカップリング
全体が低速回転している場合は、シャッタにより開口部
が閉じられている。そして、アウタープレートとインナ
ープレートとに差動回転が生じた場合は、シリコンオイ
ル（粘性流体）のせん断力により、第１の回転部材と第
２の回転部材との間でトルクの伝達が行われる。一方、
ビスカスカップリングが高速回転した場合は、遠心力に
よりシャッタが外側に移動し、開口部が開放されて、第
１の空間と第２の空間とが連通する。このため、アウタ
ープレートとインナープレートとに差動回転が生じて、
第１の空間の圧力が上昇した場合は、第１の空間のシリ
コンオイルが開口部を通過して第２の空間に移動するこ
とで、第１の空間の圧力上昇が抑制される。

【０１１８】したがって、アウタープレートとインナー
プレートとが高差動回転し、シリコンオイルの圧力上昇
によりアウタープレートとインナープレートとが直結さ
れる、いわゆるハンプ現象を回避することができるとさ
れている。その後、ビスカスカップリングの回転数が低
下した場合は、シャッタが内側に動作して開口部が閉じ
られるとともに、第２の空間側のシリコンオイルが、分
離ブレードと第２回転部材との隙間を通過して第１の空
間に戻る。

【０１１９】しかしながら、上記公報に記載されたビス
カスカップリングにおいては、シャッタにより開口部が
閉じられている状態においても、第１の空間と第２の空
間とが、分離ブレードと第２回転部材との隙間を介して
連通している。このため、第２の空間側の圧力上昇が隙
間を介して第１の空間側にも伝達される可能性があり、
第１の空間の圧力が抑制されにくく、トルクを充分に抑
制することができなかった。

【０１２０】第４実施例は、上記事情を背景としてなさ
れたもので、粘性流体室の内部の圧力上昇を抑制する機
能を確実に向上させることのできるビスカスカップリン
グを提供することを目的としている。

【０１２１】この第４実施例は、請求項４に対応する実
施例である。図１１は、第４実施例のビスカスカップリ
ング１２のうち、第１の構成例を示す半断面図である。
図１１の構成において、図２および図３ならびに図５と
同様の構成部分については、図２および図３ならびに図
５と同様の符号を付し、その説明を省略する。図１１の
ビスカスカップリング１２は、軸線Ａ１を中心として相
対回転可能なケーシングＫ４とハブ２２とを備えてい
る。ケーシングＫ４は、フロントカバー２０と円筒部材
６１とリヤカバー２１とから構成されている。円筒部材
６１の一端側がフロントカバー２０に溶接され、円筒部
材６１の他端側がリヤカバー２１に溶接されている。

【０１２２】このケーシングＫ４とハブ２２との間に形
成された空間がＸリング３５，３６により液密にシール
されて、環状の粘性流体室Ｂ１が形成されている。この
粘性流体室Ｂ１に、複数のアウタープレート３８と、複
数のインナープレート４５とが交互に配置されている。

【０１２３】図１２は、図１１のＸII−ＸII線における
側面断面図である。円筒部材６１には、その一部を外周
側に向けて突出した突出部６２が形成されている。この
突出部６２は、円筒部材６１の軸線方向におけるほぼ中
央に配置されている。また、突出部６２は、円筒部材６
１の外周側に、円周方向に所定間隔で複数設けられてい
る。なお、図１２においては、便宜上１つの突出部６２
のみを図示している。そして、突出部６２の内周には円
柱形状のシリンダ６３が形成されている。このシリンダ
６３は、前記粘性流体室Ｂ１に連通している。

【０１２４】シリンダ６３内には円柱形状のピストン６
４が配置されている。このピストン６４はシリンダ６３
内をケーシングＫ４の半径方向に移動可能に構成されて
いる。すなわち、ピストン６４は、粘性流体室Ｂ１の外
周側に位置している。ピストン６４における粘性流体室
Ｂ１側の端面は、円筒部材６１の内周面形状に近似する
形状に湾曲している。また、ピストン６４の外周にはＯ
リング６５が装着されている。

【０１２５】そして、シリンダ６３内には、ピストン６
４により粘性流体室Ｂ１から隔てられた副室６６が形成
されている。この副室６６には空気が封入されている。
この副室６６には圧縮ばね６７が収納されており、圧縮
ばね６７の弾性力によりピストン６４が粘性流体室Ｂ１
側に向けて押圧されている。なお、粘性流体室Ｂ１と副
室６６との間は、Ｏリング６５により液密にシールされ
ている。

【０１２６】また、前記円筒部材６１の内周面における
シリンダ６３と同一円周上には、シリンダ６３に臨むス
トッパ６８が設けられている。そして、圧縮ばね６７に
より押圧されたピストン６４の端部がストッパ６８に当
接して、ピストン６４が停止している。上記突出部６２
およびシリンダ６４ならびに圧縮ばね６７の数、および
円周方向の配置位置は、ケーシングＫ４の半径方向の動
的バランス精度を維持できるように設定することが好ま
しい。

【０１２７】一方、前記円筒部材６１の内周面のうち、
シリンダ６３以外の部位には内歯３７が形成されてい
る。また、アウタープレート３８およびインナープレー
ト４５は、第１実施例と同様に、図３および図５に示す
構成を備えている。そして、アウタープレート３８の外
歯３９が内歯３７にスプライン嵌合されている。また、
インナープレート４５の内歯４６が、ハブ２２の外歯４
４にスプライン嵌合されている。

【０１２８】さらに、円筒部材６１の内周面におけるシ
リンダ６３に臨む箇所には、受圧板（図示せず）が設け
られており、アウタープレート３８がシリンダ６３側に
移動する量を規制している。なお、ストッパ６８によ
り、この受圧板の機能を兼備させることも可能である。

【０１２９】ここで、図１１ないし図１３の実施例の構
成と、請求項４の構成との対応関係を説明する。すなわ
ち、ケーシングＫ４が請求項４の第１回転部材に相当
し、ハブ２２が請求項４の第２回転部材に相当し、ピス
トン６４および圧縮ばね６７が請求項４の可動部材に相
当する。なた、アウタープレート３８が請求項４の第１
トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が請求
項４の第２トルク伝達部材に相当する。

【０１３０】つぎに、図１１ないし図１３に示すビスカ
スカップリング１２の動作を説明する。このビスカスカ
ップリング１２が、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１
に適用された場合、第１実施例と同様にしてトルクの伝
達・遮断が行われる。そして、図１１ないし図１３のビ
スカスカップリング１２は、シリコンオイルのせん断力
によりトルクが伝達されている状態では、軸線Ａ１に直
交する平面内におけるトルクの伝達面積が、アウタープ
レート３８の内径およびインナープレート４５の外径
と、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率と
に基づいて決定される。

【０１３１】一方、図１１ないし図１３の実施例におい
ては、圧縮ばね６７の弾性力により、ピストン６４が粘
性流体室Ｂ１側に押圧されている。このため、スタンバ
イ四輪駆動車１の走行時に、ビスカスカップリング１２
が全体回転してピストン６４に遠心力が作用した場合で
も、遠心力が所定値以下の状態では、図１２に示すよう
に、ピストン６４の端部がストッパ６８に当接した状態
に維持される。つまり、粘性流体室Ｂ１の容積が最少の
状態に制御される。

【０１３２】スタンバイ四輪駆動車１の車速が増大した
場合は、ビスカスカップリング１２の全体回転数が増大
して、ピストン６４に作用する遠心力が所定値を超える
場合がある。この場合は、図１３に示すように、圧縮ば
ね６７および副室６６の空気が圧縮されてピストン６４
が外側に移動し、副室６６の容積が縮小される。つま
り、シリンダ６３のうち、ピストン６４の移動量に相当
する容積が、粘性流体室Ｂ１の容積に付加される。すな
わち、粘性流体室Ｂ１の容積が実質的に拡大される。そ
して、副室６６の空気および圧縮ばね６７の圧縮限界に
到達した時点、または、ピストン６４に作用する遠心力
が、一定の値に維持された時点でピストン６３が停止す
る。

【０１３３】ところで、ビスカスカップリング１２が全
体回転した場合は、シリコンオイルに遠心力が作用し
て、シリコンオイルが粘性流体室Ｂ１の外周側に移動す
る。しかし、前述のように、粘性流体室Ｂ１の容積が拡
大した場合は、シリコンオイルの一部がシリンダ６３側
に移動する。つまり、ピストン６４がストッパ６８に当
接して停止している状態から、ピストン６４が外側に移
動すると、シリコンオイルのうちトルク伝達作用を生じ
る領域の外径は変化しないが、内径が大きくなる。その
結果、トルクの伝達面積が減少する。具体的には、この
場合のトルクの伝達面積Ｔ１は、次式によって表され
る。

【０１３４】 Ｔ１＝π／４×（Ｄ０²−Ｄ１²）・・・・・（１） （１）式において、Ｄ０は、シリコンオイルのうちトル
ク伝達作用を生じる領域の外径（インナープレート４５
の外径）であり、Ｄ１は、シリコンオイルのうちトルク
伝達作用を生じる領域の内径である。

【０１３５】ここで、粘性流体室の容積が固定された比
較例のビスカスカップリング（図示せず）と、図１１な
いし図１３のビスカスカップリング１２とを比較する。
すなわち、比較例のビスカスカップリングのトルクの伝
達面積Ｔ２は、次式（２）によって表される。

【０１３６】 Ｔ２＝π／４×（Ｄ０²−Ｄ２²）・・・・・（２） （２）式において、Ｄ０は、シリコンオイルのうちトル
ク伝達作用を生じる領域の外径（インナープレートの外
径）であり、Ｄ２は、シリコンオイルのうちトルク伝達
作用を生じる領域の内径である。そして、比較例のビス
カスカップリングにおいては、粘性流体室の容積が固定
されているため、比較例の内径Ｄ２と、第４実施例の内
径Ｄ１とを比較すると、Ｄ１＞Ｄ２の関係になる。した
がって、図１１ないし図１３のビスカスカップリング１
２のトルク伝達面積Ｔ１と、比較例におけるトルク伝達
面積Ｔ２とを比較すると、Ｔ１＜Ｔ２の関係になること
がわかる。

【０１３７】なお、スタンバイ四輪駆動車１の車速が低
下した場合は、ピストン６４に作用する遠心力の減少に
基づいて、前述とは逆の動作によりピストン６４が内側
に移動して粘性流体室Ｂ１の容積が減少する。

【０１３８】以上のように、図１１ないし図１３の実施
例においては、スタンバイ四輪駆動車１の走行中に、ピ
ストン６４に作用する遠心力が所定値を超えた場合は、
ピストン６４が外側に移動する。その結果、粘性流体室
Ｂ１の容積が拡大され、シリコンオイルが遠心力により
インナープレート４５およびアウタープレート３８との
対向面よりも外周側に移動して、トルクの伝達面積Ｔ１
が減少する。このため、スタンバイ四輪駆動車１の高速
走行中に、アウタープレート３８とインナープレート４
５とに低差動回転が生じた場合でも、ケーシングＫ４と
ハブ２２との間で伝達されるトルクの増大を抑制するこ
とができる。

【０１３９】したがって、シリコンオイルの発熱および
温度上昇が抑制され、シリコンオイルの劣化が防止され
て、耐久性を向上することができる。また、リヤデファ
レンシャル９およびリヤドライブシャフト１０などのド
ライブトレーンの構成部品に対して、過大な負荷が加わ
ることが抑制される。したがって、ドライブトレーンの
構成部品の疲労が軽減され、その寿命を向上させること
ができる。言い換えれば、ドライブトレーンの構成部品
の限界強度を高める必要が無く、比較的低強度の構成部
品を用いることができる。

【０１４０】さらに、粘性流体室Ｂ１の容積の拡大量を
制御することで、スタンバイ四輪駆動車１の高速走行時
におけるトルク伝達特性、言い換えれば、走行性能を任
意に変更することができる。さらにまた、粘性流体室Ｂ
１の容積が拡大されることで内圧の上昇が抑制され、ア
ウタープレート３８とインナープレート４５とが直結す
る、いわゆるハンプ現象を抑制することができる。した
がって、ケーシングＫ４とハブ２２との間で伝達される
トルクが抑制され、ドライブトレーンを構成する部品の
耐久性を向上することができる。

【０１４１】なお、上記動作中、アウタープレート３８
とインナープレート４５とが差動回転し、かつ、粘性流
体室Ｂ１の容積が拡大した場合は、粘性流体室Ｂ１の空
気およびシリコンオイルが熱膨張して粘性流体室Ｂ１の
内圧が上昇しようとする。しかしながら、粘性流体室Ｂ
１の容積の拡大に対応して内圧の上昇が抑制される。そ
の後、ピストン６４に作用する遠心力が減少し、かつ、
アウタープレート３８とインナープレート４５との差動
回転数が減少した場合は、温度の低下に伴って空気およ
びシリコンオイルが収縮し、粘性流体室Ｂ１の内圧が下
降しようとするる。しかし、ピストン６４が内側に移動
して粘性流体室Ｂ１の容積が縮小するため、内圧の下降
が抑制される。

【０１４２】ところで、特開平２−２７５１２４号公報
に記載されたビスカスカップリングにおいては、分離ブ
レードと第２回転部材との隙間を介して粘性流体が収納
室に戻るように構成されている。このため、粘性流体が
隙間を通過する場合の抵抗により、粘性流体が副室から
収納室に復帰するために長時間を要する。したがって、
ビスカスカップリングの全体回転速度が低下した場合に
は、収納室側のシリコンオイルの圧力が所期の値に復帰
しにくく、伝達トルクが不十分になる可能性があった。

【０１４３】これに対して、図１１ないし図１３の実施
例によれば、ピストン６４に作用する遠心力が所定値以
下になった場合は、圧縮ばね６７の弾性力によりピスト
ン６４が内側に移動して粘性流体室Ｂ１の容積が縮小
し、かつ、図１２の初期状態に復帰する。このため、粘
性流体室Ｂ１の容積の縮小が円滑、かつ、迅速に行われ
る。したがって、ビスカスカップリング１２の全体回転
速度が減少した場合において、粘性流体Ｂ１の容積の縮
小が短時間で行われ、伝達トルクを充分に確保すること
ができる。

【０１４４】なお、図１１ないし図１３の実施例におい
ては、圧縮ばね６７のばね定数（言い換えれば強度）を
変更することにより、粘性流体室Ｂ１の容積の変化程度
を制御することが可能である。また、突出部６２の一部
に、副室６６とケーシングＫ４の外部とを連通する通路
（図示せず）を形成することも可能である。この通路を
設けた場合は、ピストン６４が外側に移動する際に、副
室６６の空気の圧縮抵抗が軽減される。このため、ピス
トン６４に作用する遠心力が比較的小さい状態において
も、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大される。

【０１４５】また、図１１ないし図１３の実施例におい
ては、円筒部材６１の軸線方向のほぼ中央に突出部６２
およびシリンダ６３が形成されているが、円筒部材６１
の軸線方向の全域に亘って、突出部およびシリンダを形
成し、このシリンダの内部に、円筒部材の半径方向に移
動するピストンを配置することも可能である。さらに、
シリンダおよびピストンを、円筒部材の異なる円周上
に、それぞれ配置することも可能である。

【０１４６】図１４は、請求項４に対応するビスカスカ
ップリング１２の他の構成例を示す平面断面図である。
図１４のビスカスカップリング１２において、図２およ
び図３ならびに図５のビスカスカップリング１２と同様
の構成部分については、図２および図３ならびに図５と
同様の符号を付してその説明を省略する。図１４のビス
カスカップリング１２においては、ケーシングＫ５を構
成するリヤカバー６９の構成に特徴がある。

【０１４７】すなわち、リヤカバー６９には、粘性流体
室Ｂ１に臨むシリンダ７０が形成されている。シリンダ
７０は軸線Ａ１を中心として環状に構成されている。こ
のシリンダ７０内には、ピストン７１が配置されてい
る。ピストン７１は、軸線Ａ１を中心とする環状に構成
され、ピストン７１は、シリンダ７０内において軸線方
向に移動可能に構成されている。このようにして、シリ
ンダ７０内に、ピストン７１により粘性流体室Ｂ１から
隔てられた副室７３が形成されている。

【０１４８】そして、ピストン７１における副室７３側
の端面７２には、粘性流体室Ｂ１側からデファレンシャ
ルキャリヤ１５側に向けて縮径する方向のテーパが付与
されている。そして、端面７２と副室７３の奥端面とが
引っ張りばね７４により接続されている。引っ張りばね
７４は、副室７３の内部に円周方向にほぼ等間隔で複数
配置されている。この引っ張りばね７４の弾性力によ
り、ピストン７１が軸線方向、具体的にはデファレンシ
ャルキャリヤ１５側に向けて引かれている。

【０１４９】また、ピストン７１の内周にはＯリング７
５が取り付けられ、ピストン７１の外周にはＯリング７
６が取り付けられている。このＯリング７５，７６によ
り、粘性流体室Ｂ１と副室７３とが液密にシールされて
いる。そして、副室７３には空気が封入されている。さ
らに、副室７３には、円周方向に所定間隔で複数のウェ
イト７７が配置されている。各ウェイト７７におけるピ
ストン７１側の端面７８には、ピストン７１の端面７２
と同じ方向のテーパが付与されている。

【０１５０】一方、各ウェイト７７とシリンダ７０の内
周面とが引っ張りばね７９によりそれぞれ接続され、引
っ張りばね７９の弾性力により、各ウェイト７７が内側
に引かれている。その結果、ピストン７１の端面７２
と、各ウェイト７７の端面７８とが密着している。

【０１５１】つまり、ビスカスカップリング１２が回転
していない状態では、引っ張りばね７９の弾性力により
各ウェイト７７が内側に引かれて、ピストン７１が粘性
流体室Ｂ１側に押圧されている。そして、この押圧力
と、引っ張りばね７４の弾性力との釣り合いにより、ピ
ストン７１が軸線方向の所定位置に停止している。した
がって、引っ張りばね７４の強度（ばね定数）は、前記
押圧力が減少した場合に、副室７３の空気を圧縮して、
副室７３の容積を縮小させる値に設定されている。

【０１５２】なお、シリンダ７０の内周面におけるピス
トン７１よりも粘性流体室Ｂ１側の位置にストッパ（図
示せず）を設けておくことも可能である。この構成によ
り、ピストン７１が粘性流体室Ｂ１側に押圧された場合
に、ピストン７１がストッパに当接して所定位置に停止
する。この場合は、引っ張りばね７９の弾性力を、引っ
張りばね７４の弾性力よりも強く設定することが可能で
ある。なお、上記ウェイト７７および引っ張りばね７
４，７９の配置位置および配置数は、ケーシングＫ５の
半径方向の動的バランスを維持できる状態に設定するこ
とが好ましい。

【０１５３】また、この実施例では、フロントカバー２
０に、粘性流体室Ｂ１と外部とを連通する注入孔８０が
形成されている。注入孔８０は、粘性流体室Ｂ１シリコ
ンオイルを注入したり、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオ
イルを抜き取ったりするための機構である。この注入孔
８０はボール８１により封止されている。

【０１５４】ここで、図１４の実施例の構成と、請求項
４の構成との対応関係を説明する。すなわち、ケーシン
グＫ５が請求項４の第１回転部材に相当し、ハブ２２が
請求項４の第２回転部材に相当し、ウェイト７７および
ピストン７１および引っ張りばね７４，７９が請求項４
の可動部材に相当する。また、アウタープレート３８が
請求項４の第１トルク伝達部材に相当し、インナープレ
ート４５が請求項４の第２トルク伝達部材に相当する。

【０１５５】つぎに、図１４の実施例の動作を説明す
る。図１４に示されたビスカスカップリング１２が、図
１に示すスタンバイ四輪駆動車１に適用された場合は、
第１実施例と同様にして、トルクの伝達・遮断が行われ
る。そして、図１４に示すビスカスカップリング１２が
全体回転すると、ウェイト７７に遠心力が作用する。遠
心力が所定値以下にある場合は、図１４に示すように、
各ウェイト７７が最も内周側に停止している。このた
め、ピストン７１が、最も粘性流体室Ｂ１に近い位置に
停止し、粘性流体室Ｂ１の容積が最も少ない状態に制御
される。

【０１５６】一方、ビスカスカップリング１２の全体回
転数の増大により、各ウェイト７７に作用する遠心力が
所定値を超えた場合は、図１５に示すように、各ウェイ
ト７７が引っ張りばね７９の弾性力に抗して外側に移動
する。すると、引っ張りばね７４の弾性力によりピスト
ン７２がデファレンシャルキャリヤ１５側に移動し、副
室７３の容積が縮小される。その結果、ピストン７２の
移動量に相当する容積が、粘性流体室Ｂ１の容積に追加
され、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大される。すなわち、
粘性流体室Ｂ１内のシリコンオイルが、シリンダ７０の
内部に進入することが可能な状態になる。

【０１５７】なお、ビスカスカップリング１２の全体回
転数が低下して、各ウェイト７７に作用する遠心力が低
下した場合は、前述と逆の動作により各ウェイト７７が
内側に移動する。その結果、各ウェイト７７の端面７８
からピストン７１の端面７２に対して押圧力が作用す
る。この押圧力によりピストン７１が粘性流体室Ｂ１側
に押圧され、粘性流体室Ｂ１の容積が縮小される。

【０１５８】以上のように、図１４および図１５に示す
実施例においても、ビスカスカップリング１２の回転数
が増大して、各ウェイト７７に作用する遠心力が所定値
を超えた場合は、ピストン７１がデファレンシャルキャ
リヤ１５側に移動することで、粘性流体室Ｂ１の容積が
拡大される。このため、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオ
イルがピストン７１側に移動し易くなり、アウタープレ
ート３８とインナープレート４５との間に存在するシリ
コンオイルの量が減少する。すなわち、トルクの伝達面
積が減少する。したがって、アウタープレート３８とイ
ンナープレート４５とに差動回転が生じた場合は、図１
１ないし図１３の実施例と同様の効果を得られる。

【０１５９】なお、図１４および図１５の実施例におい
て、フロントカバー２０側にも、前述したシリンダ７０
およびピストン７１およびウェイト７７および引っ張り
ばね７４，７９に相当する構成、すなわち、粘性流体室
Ｂ１の容積拡大機構を設けることも可能である。このよ
うに、フロントカバー２０およびリヤカバー２１の両方
に、上記構成の容積拡大機構を設けた場合は、粘性流体
室Ｂ１の容積を拡大する機能が倍増され、一層効果的で
ある。

【０１６０】なお、図１４ないし図１５の実施例におい
ては、引っ張りばね７４，７９のばね定数（言い換えれ
ば強度）を変更することにより、粘性流体室Ｂ１の容積
の変化程度を制御することが可能である。また、リヤカ
バー２１の一部に、副室７３とケーシングＫ５の外部と
を連通する通路（図示せず）を形成することも可能であ
る。この通路を設けた場合は、ピストン７１がデファレ
ンシャルキャリヤ１５側に移動する際に、副室７３の空
気の圧縮抵抗が軽減される。このため、ピストン７１の
作動抵抗が減少し、粘性流体室Ｂ１の容積拡大機能が向
上する。

【０１６１】ここで、第４実施例に開示された特徴的な
構成を記載すれば以下の通りである。相対回転可能に配
置された第１回転部材および第２回転部材と、この第１
回転部材と第２回転部材との間に形成され、かつ、粘性
流体が充填される粘性流体室と、この粘性流体室に配置
され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１トル
ク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材に対向して配置
され、かつ、第２回転部材と一体回転する第２トルク伝
達部材とを備えたビスカスカップリングにおいて、前記
粘性流体室に隣接する副室と、前記粘性流体室と前記副
室とを液密に隔てる隔壁と、遠心力の作用に基づいて前
記隔壁を前記副室側に移動させることにより、前記副室
の容積を縮小させ、かつ、前記粘性流体室の容積を拡大
させる動作機構とを設けたことを特徴とするビスカスカ
ップリング。

【０１６２】すなわち、図１１ないし図１３の実施例の
ピストン６４が隔壁に相当し、圧縮ばね６７が動作機構
に相当する。また、図１４および図１５の実施例のピス
トン７１が隔壁に相当し、ウェイト７７および引っ張り
ばね７４，７９が、動作機構に相当する。

【０１６３】（第５実施例）従来、車両用の動力伝達装
置、または差動装置、または差動制限装置としてビスカ
スカップリングが用いられる場合がある。このビスカス
カップリングは、相対回転可能に配置された第１回転部
材および第２回転部材を備えている。また、第１回転部
材と第２回転部材との間には、環状の粘性流体室が形成
され、この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）
が封入されている。

【０１６４】さらに、粘性流体室には複数のアウタープ
レート（トルク伝達部材）が配置されており、この複数
のアウタープレートが、第１回転部材に取り付けられて
いる。さらに、粘性流体室には複数のインナープレート
（トルク伝達部材）が配置されており、複数のインナー
プレートが、第２回転部材に取り付けられている。そし
て、各インナープレートと各アウタープレートとが交互
に配置されている。

【０１６５】上記構成のビスカスカップリングにおい
て、第１回転部材と第２回転部材との回転数が等しい場
合には、第１回転部材のトルクは第２には伝達されな
い。この場合、ビスカスカップリング全体が一体的に回
転する。一方、第１回転部材と第２回転部材とに差動回
転が生じた場合は、複数のアウタープレートと複数のイ
ンナープレートとが差動回転し、その回転差に応じてシ
リコンオイルにせん断力が発生し、第１回転部材と第２
回転部材との間でトルクの伝達が行われる。

【０１６６】また、アウタープレートとインナープレー
トとの差動回転数が所定の値まで増大した場合は、シリ
コンオイルの温度上昇により粘性流体室の内圧が増大す
る。その結果、アウタープレートとインナープレートと
が直結する、いわゆるハンプ現象が生じ、アウタープレ
ートとインナープレートとの間で直接トルクが伝達され
る。

【０１６７】一方、ビスカスカップリングの製造過程に
おいて、上記アウタープレートおよびインナープレート
は、金属板をプレス加工して所定の形状に成形され、そ
の後、所定の熱処理が施されて耐摩耗性および耐熱性が
付与されている。このように、金属板をプレス加工する
ことにより、アウタープレートおよびインナープレート
を製造した場合は、プレートの切断面にバリが発生する
可能性がある。

【０１６８】上記のように、バリのあるアウタープレー
トまたはインナープレートを粘性流体室に配置した場
合、後工程において、粘性流体室に注入されるシリコン
オイルの移動が、前記バリにより阻害される。その結
果、シリコンオイルがアウタープレートとインナープレ
ートとの間に、均一に流入しない可能性があり、ビスカ
スカップリングの製品状態におけるトルク伝達性能に影
響を及ぼしていた。

【０１６９】この問題を解消することの可能なビスカス
カップリングの一例が、特開平４−６４７３１号公報に
記載されている。この公報に記載されたビスカスカップ
リングにおいては、各プレートの成形時に生じた突出部
（バリ）が、一方向に規制された状態で各プレートが組
み付けられている。具体的には、突出部の方向が粘性流
体室にシリコンオイルを注入する注入口に対して反対方
向に向けられている。このため、注入口からシリコンオ
イルを粘性流体室に注入した場合に、シリコンオイルの
流入が突出部に阻害されることなく円滑に行われる。し
たがって、ビスカスカップリングの製品状態において、
安定したトルク伝達性能を得られるとされている。

【０１７０】しかしながら、上記従来例においては、粘
性流体室に対するシリコンオイルの充填率の精度を向上
させることはできるが、バリ自体はそのまま残ることに
なる。このため、一方のプレートと他方のプレートとが
接触した状態で差動回転した場合は、バリが摩耗する可
能性があった。この摩耗粉が生じる過程においては、シ
リコンオイルの分子の切断・重合が促進され、シリコン
オイルの粘度が高められる。したがって、ビスカスカッ
プリングのトルク伝達特性が経時的に変化（増大）し、
車両の走行性能に影響を及ぼす可能性があった。また、
シリコンオイルの温度が上昇してシリコンオイルの劣化
を招き、耐久性が低下する可能性があった。

【０１７１】第５実施例は、上記事情を背景としてなさ
れたもので、粘性流体室に各プレートが取り付けられた
状態において、プレートに形成されている厚さ方向の突
出部の摩耗を可及的に抑制することの可能なビスカスカ
ップリング用トルク伝達部材の製造方法を提供すること
を目的としている。

【０１７２】この第５実施例は、請求項６に対応する実
施例である。そして、第５実施例においては、図１およ
び図２に示すスタンバイ四輪駆動車１のビスカスカップ
リング１２のトルク伝達部材を対象として、その製造方
法を説明する。図１６は、アウタープレート（トルク伝
達部材）３８およびインナープレート（トルク伝達部
材）４５を製造するための工程図である。まず、アウタ
ープレート用の金属板（冷間圧延鋼板）、およびインナ
ープレート用の金属板（冷間圧延鋼板）を別個に用意す
る。そして、これらの金属板をプレス加工して、図３お
よび図５に示す構成のアウタープレート３８およびイン
ナープレート４５を成形する（ステップ２１，２２）。
つぎに、プレス加工されたアウタープレート３８および
インナープレート４５を熱処理し、その耐摩耗性および
強度を向上させる（ステップ２３，２４）。このステッ
プ２３，２４で行われる熱処理には、焼き入れ処理およ
び軟窒化処理が含まれる。

【０１７３】一方、アウタープレート３８およびインナ
ープレート４５には、プレス加工時の荷重により、残留
応力が存在しており、プレートに歪みや変形が生じてそ
の平面度が損なわれている。そこで、アウタープレート
３８およびインナープレート４５の平面度を矯正する処
理が行われる（ステップ２５，２６）。このステップ２
５，２６においては、アウタープレート３８同士、イン
ナープレート４５同士を重ね合わせ、その厚さ方向に加
圧しながら焼き戻し処理を行うことにより残留応力を除
去し、アウタープレート３８およびインナープレート３
８の平面度が矯正される。

【０１７４】ところで、アウタープレート３８およびイ
ンナープレート４５は、金属板をプレス加工して製造し
た製品である。このため、アウタープレート３８および
インナープレート４５の外周縁、またはスリットの縁
部、または孔の縁部には、厚さ方向のバリ（突出部）が
形成されている可能性がある。そこで、ステップ２７に
よりバリを除去する作業が行われる。

【０１７５】図１７は、ステップ２７のバリ除去作業に
用いられるバリ除去装置８２の概略構成を示す断面図で
ある。バリ除去装置８２は、固定ハウジング８３と、固
定ハウジング８３に取り付けられたアウターケース８４
と、固定ハウジング８３の内部からアウターケース８４
の内部に亘って配置されたインナーシャフト８５と、押
圧機８６とを備えている。

【０１７６】固定ハウジング８３には軸孔８７が形成さ
れており、軸孔８７内にインナーシャフト８５が配置さ
れている。そして、固定ハウジング８３側には、電動モ
ータなどの駆動機構Ｍ１が設けられており、駆動機構Ｍ
１から伝達される動力により、インナーシャフト８５が
軸線Ｃ１を中心として回転する構成になっている。ま
た、インナーシャフト８５におけるアウターケース８４
の内部側の外周には外歯８８が形成されている。つま
り、インナーシャフト８５の外周形状は、図２に示され
たハブ２２の外周形状とほぼ同一に構成されている。

【０１７７】一方、アウターケース８４はほぼ円筒形状
に構成され、ボルト８９により固定ハウジング８３に対
して固定されている。アウターケース８４は、軸線Ｃ１
を中心として配置されており、アウターケース８４の内
周にはフランジ９０が形成されている。また、アウター
ケース８４の内周において、インナーシャフト８５の外
歯８８と対向する位置には、内歯９１が形成されてい
る。つまり、アウターケース８４の内周形状は、図２に
示された円筒部材１９の外周形状とほぼ同一に構成され
ている。

【０１７８】前記押圧機８６は、油圧シリンダまたは空
気圧シリンダなどのアクチュエータ（図示せず）によ
り、軸線方向に移動する構成になっている。また、押圧
機８６における固定ハウジング８３側の端部には、押圧
ヘッド９２が形成されている。この押圧ヘッド９２は、
アウターケース８４とインナーシャフト８５との間に挿
入可能な形状を備えている。この押圧ヘッド９２は、イ
ンナープレート４５およびアウタープレート３８を、全
周に亘ってほぼ均一に、かつ、厚さ方向に加圧するため
の構成である。したがって、押圧ヘッド９２は、環状に
構成されているか、または、円周方向にほぼ等間隔で複
数形成されている。

【０１７９】つぎに、バリ除去装置８２により、アウタ
ープレート３８およびインナープレート４５のバリを除
去する動作を説明する。まず、アウターケース８４とイ
ンナーシャフト８５とにより形成された環状の空間に、
複数のアウタープレート３８と、複数のインナープレー
ト４５とを挿入する。この場合、アウタープレート３８
とインナープレート４５とを交互に配置する。また、ア
ウタープレート３８の外歯３９を、アウターケース８４
の内歯９１にスプライン嵌合し、インナープレート４５
の内歯４６を、インナーシャフト８５の外歯８８にスプ
ライン嵌合する。

【０１８０】その後、押圧機８６をフランジ９０側に移
動して、押圧ヘッド９２とフランジ９０とにより、各ア
ウタープレート３８および各インナープレート４５を挟
持するとともに、インナーシャフト８５を所定の回転数
（例えば２５rpm 程度）で回転させる。ここで、押圧機
８６からアウタープレート３８およびインナープレート
４５に作用する押圧力は、例えば、５Ｎ・ｍ以下に設定
される。すると、アウタープレート３８とインナープレ
ート４５とが軸線Ｃ１を中心として相対回転し、その対
向面が摺動する。

【０１８１】このようにして、アウタープレート３８と
インナープレート４５とが相対回転されると、アウター
プレート３８またはインナープレート４５に形成されて
いるバリと、対向するプレートとが摺動する。その結
果、バリが摩耗し、プレートの厚さ方向におけるバリの
高さ（突出量）が減少する。例えば図１８に示すよう
に、アウタープレート３８の孔４１の周囲にバリ９３が
形成されていた場合は、図１９に示すようにバリ９３の
高さが減少する。なお、インナープレート４５にバリが
形成されていた場合も、同様の作用によりその高さが減
少する。

【０１８２】なお、バリ除去作業中においては、バリ除
去装置８２のアウターケース８４の内部空間、すなわ
ち、アウタープレート３８およびインナープレート４５
が配置される空間を、乾燥状態または湿潤状態の何れに
維持してもよい。なお、上記空間を湿潤状態に維持する
場合は、上記空間が密封装置により液密になるように構
成し、この空間に対してオイルなどを供給すればよい。

【０１８３】ステップ２７が行われた後は、アウタープ
レート３８およびインナープレート４５をバリ除去装置
８２から取り外す。そして、アウタープレート３８およ
びインナープレート４５を洗浄し、アウタープレート３
８およびインナープレート４５に付着している摩耗粉が
除去される（ステップ２８）。

【０１８４】一方、図２に示されたケーシングＫ１およ
びハブ２２は、第１実施例で説明したように、アウター
プレート３８およびインナープレート４５とは別の工程
により製造されている。そして、第１実施例と同様の手
順によりアウタープレート３８およびインナープレート
４５を、円筒部材１９およびハブ２２に対して交互に取
り付けた後、リヤカバー２１と円筒部材１９とを溶接す
る（ステップ２９）。ついで、注入孔２９からシリコン
オイルを粘性流体室Ｂ１内に注入するとともに（ステッ
プ３０）、注入孔２９をボール３０により封止してビス
カスカップリング１２の組立が完了する。このシリコン
オイルには、アウタープレート３８およびインナープレ
ート４５の摩耗を防止する耐摩耗剤が添加されている。
そして、トルク測定器により、ビスカスカップリング１
２のトルク伝達性能を測定した後、出荷されることにな
る。

【０１８５】以上のように、ビスカスカップリング１２
の製造過程において、アウタープレート３８とインナー
プレート４５とを相互に重ね合わせて摺動させる動作が
行われる。この動作により、アウタープレート３８また
はインナープレート４５に形成されているバリの高さを
減少させることができる。具体的には、アウタープレー
ト３８とインナープレート４５とを、ビスカスカップリ
ング１２の製品状態とほぼ同じ状態で配置し、各プレー
トに形成されているバリの高さを低減させることができ
る。つまり、ビスカスカップリング１２の製品状態にお
ける、アウタープレート３８とインナープレート４５と
の接触部分のなじみ性を、ビスカスカップリング１２の
製造過程で向上させることができる。

【０１８６】このため、図１に示すスタンバイ四輪駆動
車１の走行中に、アウタープレート３８とインナープレ
ート４５とが接触した状態で差動回転が生じた場合にお
いても、各プレートの摩耗量、具体的には摩耗粉の発生
量が低減される。その結果、シリコンオイルの分子の切
断・重合が抑制され、シリコンオイルの粘度の変化（高
まり）が抑制される。

【０１８７】したがって、ビスカスカップリング１２に
より伝達されるトルクを可及的に低く維持し、かつ、経
時的なトルク変動を抑制して安定化させることができ、
スタンバイ四輪駆動車１の走行性能を良好に維持するこ
とができる。また、シリコンオイルの劣化が抑制され、
シリコンオイルの耐久性を向上することができる。さら
に、予めアウタープレート３８およびインナープレート
４５のバリの高さを減少させておくため、初期使用時に
おいては、各ビスカスカップリング１２毎に、トルクの
伝達特性のバラツキが抑制されて製品品質が向上する。

【０１８８】ここで、図１６に示す工程により製造した
ビスカスカップリング１２と、バリを除去していないア
ウタープレートおよびインナープレートを取り付けたビ
スカスカップリング（比較例）とを用意し、実施例およ
び比較例について、各プレートの摩耗粉量、および粘性
流体室のシリコンオイルに添加した耐摩耗剤の残量、お
よびシリコンオイルの粘度、およびシリコンオイルのせ
ん断力により伝達されるトルクを、それぞれ経時的に測
定する試験を行った。この試験結果が、図２０のグラフ
図に示されている。

【０１８９】まず、第５実施例に対応するプレートは、
使用開始時から所定期間は、ほぼ一定で、かつ、低い摩
耗粉量に維持され、その後、徐々に増大する傾向を示し
ている。一方、比較例に対応するプレートは、バリが高
いため、使用開始直後から摩耗粉量が急激に増大し、そ
の後、一定期間は、高い摩耗粉量が維持され、さらに所
定期間後に摩耗粉量が一層増大する傾向を示している。
この試験結果から、実施例によれば、比較例に比べて摩
耗粉量が少ない状態が長期間に亘って継続されることが
わかる。

【０１９０】つぎに、耐摩耗剤の残量の変化試験につい
て説明する。この試験においては、実施例および比較例
共に、各々ビスカスカップリングを２個用意し、各ビス
カスカップリングのシリコンオイルに、２種類の耐摩耗
剤を別々に添加してその残量を測定している。耐摩耗剤
は、各プレートの接触により生じる摩擦熱で熱分解さ
れ、摩耗防止機能を発揮する化学的特性を備えている。
ここで、耐摩耗剤Ｄ１は、摩耗防止効果（反応性）は低
いが、その摩耗防止効果が長期的に継続的に発揮される
特性を備えている。また、耐摩耗剤Ｄ２は、摩耗防止効
果（反応性）は高いが、その摩耗防止効果が短期間で終
了する特性を備えている。

【０１９１】そして、実施例に対応するプレートは、前
述したように長期間に亘って摩耗粉量が少ない値に維持
される。このため、２個のビスカスカップリング１２に
別々に注入した耐摩耗剤Ｄ１および耐摩耗剤Ｄは、いず
れもその残量が徐々に減少し、長期間に亘って摩耗防止
効果が継続する傾向を示している。この試験結果から、
実施例のプレートによれば、耐摩耗剤Ｄ１または耐摩耗
剤Ｄ２のいずれを使用した場合でも、プレートの摩耗を
長期間に亘って防止することができることがわかる。

【０１９２】これに対して、比較例のプレートは、耐摩
耗剤Ｄ１を使用した場合は、その特性により徐々に残量
が減少する傾向を示している。しかし、比較例において
は、前述したように摩耗粉量が急激に増大するため、耐
摩耗剤Ｄ２については、急激に減少してしまい、その摩
耗防止効果が消滅する傾向してしている。すなわち、比
較例のプレートに対して耐摩耗剤Ｄ２を使用した場合
は、摩耗防止効果を所定期間継続できなくなることがわ
かる。

【０１９３】さらに、シリコンオイルの粘度変化の試験
について説明する。実施例の製造方法により製造された
プレートを使用した場合は、前述したように摩耗粉が生
成されにくいため、シリコンオイルの温度上昇が抑制さ
れる。このため、シリコンオイルの粘度の変化率が、長
期間に亘って低い値に維持され、その後、徐々に変化率
が増大する傾向を示している。

【０１９４】これに対して、比較例においては、前述し
たように初期段階から摩耗粉が急激に生成されるため、
実施例よりも早い時期から粘度変化率が高い値に変化す
る傾向を示している。この試験結果から、実施例のプレ
ートを配置した粘性流体室に充填されるシリコンオイル
の方が、比較例のプレートを配置した粘性流体室に充填
されるシリコンオイルよりも、劣化しにくく、その耐久
性が優れていることがわかる。

【０１９５】さらにまた、各プレートが差動回転した場
合のせん断力により伝達されるトルクの変化試験につい
て説明する。前述したように、第５実施例では、シリコ
ンオイルの粘度変化が長期間に亘って低い値に維持され
る。このため、伝達されるトルクの変化割合が、長期間
に亘って比較的低い値に維持される。これに対して、比
較例においては、シリコンオイルの粘度の変化割合が短
期間で増大している。このため、伝達されるトルクの変
化割合が、短期間で増大する傾向を示している。すなわ
ち、第５実施例と比較例とを比較した場合、第５実施例
の方が、長期間に亘って、ビスカスカップリングのトル
ク伝達性能が安定することがわかる。

【０１９６】なお、第５実施例に適用されるバリ除去装
置８２の構成としては、アウターケース８４および押圧
治具８６を回転させ、インナーシャフト８５を固定する
構成を採用することも可能である。また、第５実施例に
おいては、アウタープレート３８同士、またはインナー
プレート４５同士を重ね合わせて平面方向に相対回転さ
せ、バリの除去を行うことも可能である。

【０１９７】ここで、第５実施例に開示された特徴的な
構成を記載すれば以下の通りである。すなわち、相対回
転可能に配置された第１回転部材と第２回転部材との間
に形成される粘性流体室に相対回転可能に配置される複
数のアウタープレートおよび複数のインナープレート
を、金属板をプレス加工することにより成形するビスカ
スカップリング用トルク伝達部材の製造方法において、
プレス加工されたアウタープレートとインナープレート
とを交互に重ね合わせ、アウタープレートとインナープ
レートとをその平面方向に相対回転することにより、各
プレートの厚さ方向に突出している突出部の高さを低減
することを特徴とするビスカスカップリング用トルク伝
達部材の製造方法。

【０１９８】また、ビスカスカップリングの粘性流体室
に同心状に配置される複数の第１プレートを保持する第
１保持機構と、前記複数の第１プレートと交互に配置さ
れ、かつ、複数の第２プレートを同心状に保持する第２
保持機構と、前記複数の第１プレートと第２プレートと
を同一軸線を中心として相対回転させるとともに、前記
第１プレートおよび第２プレートに厚さ方向の加圧力を
与えて相互に摺動させることにより、プレートの厚さ方
向に突出しているバリの高さを低減させる回転加圧機構
とを備えていることを特徴とするビスカスカップリング
用プレートのバリ除去装置。ここで、第５実施例のアウ
ターケース８４が第１保持機構に相当し、インナーシャ
フト８５が第２保持機構に相当し、押圧機８６および駆
動機構Ｍ１ならびにフランジ９０が、回転加圧機構に相
当する。

【０１９９】（第６実施例）従来の四輪駆動車などに用
いられているビスカスカップリングの一例が特開平４−
２５６４６号公報に記載されている。この公報に記載さ
れたビスカスカップリングは、相対回転可能に配置され
た環状の第１回転部材および環状の第２回転部材を備え
ている。第１回転部材の内周には環状の凹部が形成され
ており、この凹部に、第２回転部材が配置されている。
ここで、第１回転部材と第２回転部材とは、軸線方向に
所定量を相対移動することが可能になっている。そし
て、第１回転部材と第２回転部材との間には粘性流体室
が形成され、この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性
流体）が封入されている。ここで、シリコンオイルは、
その熱膨張を考慮して、粘性流体室の容積に対して、７
０ないし９０％程度の充填率で充填されている。

【０２００】また、粘性流体室には、環状の第１プレー
ト（第１トルク伝達部材）が複数配置されており、この
複数の第１プレートが、第１回転部材の内周にスプライ
ン嵌合されている。さらに、第１プレートと交互に環状
の第２プレート（第２トルク伝達部材）が複数配置され
ており、複数の第２プレートが、第２回転部材の外周に
スプライン嵌合されている。

【０２０１】さらにまた、第１回転部材に形成された凹
部の一方の壁面と、第２回転部材の側面との間には弾性
部材が配置されている。この弾性部材の弾性力により、
第２回転部材が、凹部の他方の壁面側に押圧されてい
る。

【０２０２】上記公報に記載されたビスカスカップリン
グにおいては、第１プレートと第２プレートとに差動回
転が生じた場合は、その差動回転数に応じてシリコンオ
イルにせん断力が生じ、このせん断力により、第１プレ
ートと第２プレートとの間でトルクの伝達が行われる。
そして、第１プレートと第２プレートとの差動回転数の
増大により粘性流体室の内圧が上昇し、この内圧が所定
値以上になる場合がある。この場合は、第２回転部材
が、弾性部材の押圧力に抗して一方の壁面側に移動す
る。その結果、粘性流体室の容積が拡大されて内圧の急
激な上昇が抑制され、トルクの伝達性能を所定の状態に
維持できるとされている。すなわち、この公報に記載さ
れたビスカスカップリングにおいては、粘性流体室の圧
力変動に応じて粘性流体室の容積を変化させることによ
り、粘性流体室に対するシリコンオイルの充填率を制御
しているのである。

【０２０３】上記のように、ビスカスカップリングは、
シリコンオイルのせん断力によりトルクが伝達される構
成になっている。このため、ビスカスカップリングの粘
性流体室に臨んで配置される部品の加工精度が低下して
いた場合は、粘性流体室の容積に対するシリコンオイル
の充填率を所定値に設定することができず、トルク伝達
性能が低下する可能性がある。

【０２０４】しかしながら、上記公報に記載されたビス
カスカップリングは、粘性流体室の圧力変動に対応して
粘性流体室の容積を拡大し、トルクの伝達性能を制御す
ることは可能であるが、ビスカスカップリングの部品の
加工精度に応じてトルク伝達性能を調整することは困難
であり、上記問題に対処することはできなかった。

【０２０５】したがって、ビスカスカップリングの製品
品質が低下して、歩留まりが低下する可能性があった。
従来は、製造したビスカスカップリングにより、所定の
トルク伝達性能を得られない場合は、ビスカスカップリ
ングを分解して部品の再加工や部品の取り替えを行った
り、若しくはビスカスカップリング全体を処分しなけれ
ばならず、製造コストの上昇を招いていた。さらに、複
数のビスカスカップリング毎に、部品の加工精度にバラ
ツキが生じていた場合は、この加工精度のバラツキに基
づいて、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能にバ
ラツキが生じる可能性があった。

【０２０６】第６実施例は上記事情を背景としてなされ
たもので、粘性流体室を構成する部品、または複数の第
１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材の加工精度
に基づいて、トルク伝達性能を調整することの可能なビ
スカスカップリングを提供することを目的としている。

【０２０７】第６実施例は請求項５に対応するもので、
図１に示すスタンバイ四輪駆動車１に適用されるビスカ
スカップリング１２を対象として説明する。図２１は、
図１に示されたビスカスカップリング１２の構成例を示
す半断面図である。図２１において、図２のビスカスカ
ップリング１２と同様の構成部分については、図２と同
様の符号を付し、その説明を省略する。

【０２０８】図２１に示すビスカスカップリング１２
は、ケーシングＫ６とハブ２２とを備えている。このケ
ーシングＫ６とハブ２２とは、軸線Ａ１を中心として相
対回転可能に配置されている。ケーシングＫ６は円筒形
状に構成され、ケーシングＫ６は、内筒部９４と、内筒
部９４の外周にフランジ９５を介して接続された外筒部
９６とから構成されている。

【０２０９】一方、カバー１７の内部にはラジアル軸受
２４，９７が設けられており、ラジアル軸受２４，９７
により、ケーシングＫ６が回転可能に保持されている。
なお、外筒部９４には、ボルト（図示せず）によりプロ
ペラシャフト８が連結される。外筒部９４には、ボルト
をねじ込むための雌ねじ部１１２が、複数形成されてい
る。また、外筒部９６の内周には内歯３７が形成され、
内歯３７よりもデファレンシャルキャリヤ１５側の内周
には、雌ねじ部９８が形成されている。さらに内筒部９
４の内周にはＸリング３５が取り付けられている。Ｘリ
ング３５により、ハブ２２と内筒部９４との間が液密に
シールされている。

【０２１０】一方、ハブ２２の外周には外歯４４が形成
され、ハブ２２における外歯４４よりもデファレンシャ
ルキャリヤ１５側の外周面と、前記雌ねじ部９８との間
の空間には、環状の可動壁９９が固定されている。この
可動壁９９は軸線Ａ１を中心として配置され、可動壁９
９の外周には雄ねじ部１００が形成されている。そし
て、雄ねじ部１００が雌ねじ部９８にねじ込まれた状態
で、可動壁９９とケーシングＫ６とが、溶接またはカシ
メなどの手段により固定されている。

【０２１１】また、可動壁９９における雄ねじ部９８よ
りも外歯３７側の位置には、Ｏリング１０１が取り付け
られている。このＯリング１０１により、外筒部９６の
内周と、可動壁９９の外周との間が液密にシールされて
いる。さらに、可動壁９９の内周にはＸリング１０２が
取り付けられており、Ｘリング１０２により、可動壁９
９の内周と、ハブ２２の外周との間が液密にシールされ
ている。

【０２１２】前記ハブ２２はケーシングＫ６の内部に配
置されており、ハブ２２とケーシングＫ６と可動壁９９
とにより取り囲まれた環状の空間を形成している。この
環状の空間をＸリング３５，１０２、およびＯリング１
０１により液密にシールすることにより、粘性流体室Ｂ
１が構成されている。なお、フランジ９５には、粘性流
体室Ｂ１にシリコンオイルを注入するための孔１０５が
形成され、孔１０５がボール１０６により封止されてい
る。

【０２１３】前記粘性流体室Ｂ１には、複数のアウター
プレート３５および複数のインナープレート４５が交互
に配置されている。アウタープレート３５およびインナ
ープレート４５は、図３および図５に示されたものと同
様に構成されている。また、アウタープレート３５は、
ケーシングＫ６の内歯３７に対してスプライン嵌合され
ている。また、インナープレート４５は、ハブ２２の外
歯４４に対してスプライン嵌合されている。さらに、外
筒部９６の内周にはスペーサリング４２が複数取り付け
られており、このスペーサリング４２がアウタープレー
ト３８同士の間に配置されている。このスペーサリング
４２により、アウタープレート３８同士の間隔が所定値
以上に設定されている。

【０２１４】上記のように、図２１のビスカスカップリ
ング１２においては、各アウタープレート３８および各
インナープレート４５の軸線方向の両側に、フランジ９
５と可動壁９９とが配置されている。なお、可動壁９９
における粘性流体室Ｂ１とは反対側の側面には、軸線Ａ
１を中心とする環状溝１１０が形成されている。そし
て、軸線Ａ１に直交する平面における環状溝１１０の平
面形状は、非円形に構成されている。たとえば、環状溝
１１０の平面形状は、６角形、またはトラック形状など
に構成されている。なお、図２１に示されたビスカスカ
ップリング１２の動作は、図２に示されたビスカスカッ
プリング１２とほぼ同様である。そして、図２１に示さ
れたビスカスカップリング１２においては、ケーシング
Ｋ６と可動壁９９とが一体回転する。

【０２１５】ここで、第６実施例の構成と、請求項５の
構成との対応関係を説明する。すなわち、ケーシングＫ
６が請求項５の第１回転部材に相当し、ハブ２２が請求
項５の第２回転部材に相当する。また、アウタープレー
ト３８が請求項５の第１トルク伝達部材に相当し、イン
ナープレート４５が請求項５の第２トルク伝達部材に相
当する。さらに、ケーシングＫ６およびハブ２２が請求
項５の内壁に相当し、可動壁９９が請求項５の容積調整
壁に相当する。

【０２１６】つぎに、図２１に示されたビスカスカップ
リング１２の製造過程の一例を、図２２に示すフローチ
ャートに基づいて説明する。まず、炭素鋼またはクロム
モリブデン鋼などの鍛造素材を機械加工することによ
り、ケーシングＫ６およびハブ２２ならびに可動壁９９
が製造される。また、鋼材コイルをプレス機により打ち
抜き加工することにより、アウタープレート３８および
インナープレート４７が製造される。さらに、ばね鋼ワ
イヤーをほぼ円形に屈曲することにより、スペーサリン
グ４２が製造される。

【０２１７】ついで、上記部品を相互に組み付ける作業
が行われる（ステップ４１）。このステップ４１の組み
付け動作は以下のようにして行われる。まず、ケーシン
グＫ６の内周にアウタープレート３８およびインナープ
レート４５を交互に挿入し、アウタープレート３８とケ
ーシングＫ６とをスプライン嵌合させる。つぎに、ケー
シングＫ６の内部にハブ２２を挿入して、ハブ２２とイ
ンナープレート４５とをスプライン嵌合させる。その
後、ケーシングＫ６とハブ２２との間に可動壁９９が挿
入される。そして、後述する調整治具により、可動壁９
９を回転して締め付ける。そして、可動壁９９とケーシ
ングＫ６とが、軸線方向の所定の相対位置関係になった
状態で可動壁９９の回転を停止する。さらに、注入孔１
０５から粘性流体室Ｂ１の内部にシリコンオイルを注入
し、注入孔１０５をボール１０６により封止する。つい
で、ビスカスカップリング１２のトルク測定を行う（ス
テップ４２）。

【０２１８】ステップ４２のトルク測定に用いられる測
定装置の構成、および測定動作を図２３に基づいて説明
する。この測定装置は、ハブ２２の内周にスプライン嵌
合される駆動シャフト１０７を備えている。このシャフ
ト１０７は、電動モータなどの駆動機構１０８により回
転される。駆動シャフト１０７の外周には外歯１１５が
形成されている。また、可動壁９８を回転させる調整治
具１０９が設けられている。この調整治具１０９は環状
に構成され、調整治具１０９は駆動シャフト１０７の外
周側に配置されている。調整治具１０９の先端が、環状
溝１１０の内部に挿入可能な形状を備えている。そし
て、調整治具１０９を環状溝１１０に挿入した状態で
は、調整治具１０９と可動壁９８とが一体回転する。

【０２１９】一方、ケーシングＫ６側にはトルク測定機
１１１が接続される。このトルク測定機１１１は、ケー
シングＫ６の雌ねじ部１１２に挿入される複数のピン１
１３を備えている。そして、ピン１１３には、トルク測
定センサー１１４が接続されている。このトルク測定セ
ンサー１１４としては、ロードセルなどが例示される。
そして、トルク測定機１１１は、トルク測定センサー１
１４により検出されたトルクを表示する表示機構（図示
せず）を備えている。

【０２２０】つぎに、ビスカスカップリング１２のトル
ク測定動作を説明する。まず、ピン１１３をケーシング
Ｋ６の雌ねじ部１１２に挿入するとともに、調整治具１
０９を環状溝１１０に挿入し、ケーシングＫ６および可
動壁９９の回転を防止する。そして、駆動シャフト１０
７をハブ２２の内周にスプライン嵌合するとともに、駆
動シャフト１０７を所定の回転速度で回転させる。

【０２２１】すると、駆動シャフト１０７の回転がハブ
２２に伝達され、アウタープレート３８とインナープレ
ート４５とが相対回転する。そして、アウタープレート
３８とインナープレート４５との差動回転数に応じて、
シリコンオイルにせん断力が生じる。このせん断力によ
り、インナープレート４５からアウタープレート３８に
トルクが伝達され、このトルクがケーシングＫ６に伝達
される。ケーシングＫ６に伝達されたトルクは、トルク
測定センサー１１４により検出され、かつ、表示機構に
より表示される。

【０２２２】一方、駆動シャフト１０７の回転速度に基
づいて、ビスカスカップリング１２により伝達すべきト
ルク、すなわち、基準値（規格）が予め設定されてい
る。そして、ステップ４２で検出されたトルクの測定値
が、規格内にあるか否かを判断する（ステップ４３）。
そして、粘性流体室Ｂ１の容積に対するシリコンオイル
の充填率が、所定の差動回転数に応じて所定のせん断力
を生じさせるのに適合する状態にあれば、ステップ４３
で肯定判断される。つまり、粘性流体室Ｂ１の容積が、
上記基準値を達成するのに適合する状態であることを意
味している。

【０２２３】ステップ４３で肯定判断された場合は、ケ
ーシングＫ６と可動壁９９とをそのままの状態で固定す
ることにより、粘性流体室Ｂ１の容積を固定させ（ステ
ップ４４）、作業ルーチンを終了する。

【０２２４】前記ステップ４３で否定判断された場合
は、検出されたトルクが、基準値よりも低いか否かが判
断される（ステップ４５）。そして、インナープレート
４５が所定回転数で回転している場合に、アウタープレ
ート３８とインナープレート４５との差動回転により生
じるシリコンオイルのせん断力、つまり伝達トルクが不
充分である場合は、ステップ４５で否定判断される。つ
まり、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率
が、基準値を達成することの可能な充填率よりも低いこ
とになる。

【０２２５】ステップ４５で否定判断された場合は、調
整治具１０９を回転させて、可動壁９９を締め付ける方
向に回転させる。その結果、可動壁９９が図２３の左方
向に移動して、可動壁９９の端面１０４と、端面１０４
に最も近い位置に配置されているプレートとの隙間Ｄ１
が狭められ、粘性流体室Ｂ１の容積が縮小する（ステッ
プ４６）。その結果、シリコンオイルの充填量を変更す
ることなく、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの
充填率が高められる。つまり、アウタープレート３８と
インナープレート４５との差動回転数に応じて生じるせ
ん断力が増大する。そして、ステップ４６の作業が行わ
れた後、ステップ４２に戻る。

【０２２６】また、測定されるトルクが規格を超えてい
る場合は、ステップ４５で否定判断される。つまり、ア
ウタープレート３８とインナープレート４５との差動回
転により生じるシリコンオイルのせん断力が過剰である
ことになる。そこで、ステップ４５で否定判断された場
合は、調整治具１０９を所定方向に回転して可動壁９９
を緩めて図２３の右方向に移動する。

【０２２７】すると、隙間Ｄ１が広げられ、粘性流体室
Ｂ１の容積が拡大される（ステップ４７）。その結果、
シリコンオイルの充填量を変更することなく、粘性流体
室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率が低下し、アウ
タープレート３８とインナープレート４５との差動回転
数に応じて生じるせん断力が低下する。ステップ４７の
作業が行われた後は、ステップ４２に戻る。

【０２２８】なお、図２２の作業ルーチンにおいては、
可動壁９９を移動して粘性流体室Ｂ１の容積を変更（拡
大・縮小）させた後に、再度トルク測定を行っている
が、可動壁９９を移動して粘性流体室Ｂ１の容積を拡大
・縮小さる動作と、再度トルク測定を行う動作とを並行
して（同時に）行うことも可能である。

【０２２９】図２４の線図には、可動壁９９の移動によ
り調整される隙間Ｄ１と、ビスカスカップリング１２の
伝達トルクとの関係が示されている。図２４の線図に
は、４つの異なるビスカスカップリングに相当する測定
対象１ないし４のトルク伝達特性が示されている。図２
４の線図から、隙間Ｄ１の増大に伴ってトルクが減少す
ることがわかる。

【０２３０】このように、第６実施例においては、ビス
カスカップリング１２の製造過程において、トルク測定
機１１１により検出されるビスカスカップリング１２の
トルクが、基準値から外れていた場合は、可動壁９９を
軸線方向に移動することにより、粘性流体室Ｂ１の容積
を拡大・縮小することができる。つまり、シリコンオイ
ルの充填量を変更することなく、粘性流体室Ｂ１に対す
るシリコンオイルの充填率を増減することができる。そ
の結果、差動回転数に対応するシリコンオイルのせん断
力が増減する。そして、粘性流体室Ｂ１の容積が、所定
のトルクを伝達することの可能な状態になった場合に、
固定機構により可動壁９９を固定することで、粘性流体
室Ｂ１の容積を確定することができる。

【０２３１】つまり、図２２の作業ルーチンによれば、
ビスカスカップリング１２の製造過程において、ケーシ
ングＫ６、またはハブ２２、またはアウタープレート３
８、またはインナープレート４５などの部品の加工精
度、特に、軸線方向の加工精度が低下していた場合で
も、ビスカスカップリング１２の製造過程で粘性流体室
Ｂ１の容積を拡大・縮小することで、ビスカスカップリ
ング１２のトルク伝達性能を調整することができる。

【０２３２】このため、ビスカスカップリング１２を構
成する部品の加工精度に関わりなく、所定のトルク伝達
性能を得ることができ、製品品質が向上する。したがっ
て、組立の完了したビスカスカップリング１２を分解し
て部品の再加工や部品の取り替えを行ったり、若しくは
ビスカスカップリング全体を処分する必要が無く、製品
の歩留まりが向上する上、製造コストを抑制することが
できる。また、所定の差動回転数に対して所期のトルク
伝達性能を得られ、スタンバイ四輪駆動車１の走行性能
が向上する。

【０２３３】さらに、複数のビスカスカップリング１２
毎に、その部品の加工精度にバラツキがあり、この加工
精度のバラツキに基づいて、各ビスカスカップリング１
２毎にトルク伝達性能にバラツキが生じた場合でも、可
動壁９９の移動により粘性流体室Ｂ１の容積を調整し
て、各ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能のバ
ラツキを解消することができる。

【０２３４】なお、第６実施例においては、粘性流体室
Ｂ１に臨む位置に、半径方向に移動する可動壁（図示せ
ず）を設け、この可動壁の移動により粘性流体室の容積
を拡大・縮小する構成を採用することも可能である。ま
た、図２１に示されたビスカスカップリング１２におい
ては、カバー１７の内部に設けられたラジアル軸受９７
により、ケーシングＫ６の一端を保持しているが、他の
構成を採用することも可能である。例えば、デファレン
シャルキャリヤ１５の内周に、軸線Ａ１を中心とする円
筒部（図示せず）を形成し、この円筒部の外周にラジア
ル軸受（図示せず）を取り付け、このラジアル軸受によ
り可動壁９９の内周面を嵌合保持する構成を採用するこ
とができる。

【０２３５】また、図２３に示されたトルク測定装置に
おいては、トルクの測定結果に基づいて、調整治具１０
９を回転させる動作は、手動で行っても良いし、自動的
に行うことも可能である。調整治具１０９を自動的に動
作させて粘性流体室Ｂ１の容積を調整する場合は、例え
ば、以下のような構成を採用することにより達成され
る。

【０２３６】すなわち、演算部および記憶部ならびに入
出力インターフェースを備えたマイクロコンピュータ
（制御装置）を設ける。そして、この制御装置に対し
て、駆動機構１０８およびトルク測定センサーならびに
調整治具１０９を、電気的に接続する。そして、トルク
センサー１１４により検出されるトルクに基づいて、制
御装置により調整治具１０９の移動量（つまり回転量）
を演算するとともに、制御装置から出力される信号に基
づいてステップモータなどを駆動し、自動的に調整治具
１０９を回転させて可動壁９９を移動させればよい。

【０２３７】（第７実施例）従来、車両の動力伝達装
置、または差動装置、または差動制限装置として、ビス
カスカップリングが適用される場合がある。このビスカ
スカップリングは、相対回転可能に配置された第１回転
部材および第２回転部材とを備えている。また、第１回
転部材と第２回転部材との間には、粘性流体室が形成さ
れている。粘性流体室には、第１回転部材と一体回転す
る複数の第１トルク伝達部材と、第２回転部材と一体回
転する複数の第２トルク伝達部材とが配置されている。
そして、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが
交互に配置されている。

【０２３８】また、ビスカスカップリングの一部を構成
するケーシングには、注入孔が形成されている。そし
て、ビスカスカップリングの製造工程においては、注入
孔を介して粘性流体室にシリコンオイル（粘性流体）が
充填される。そして、ビスカスカップリングを車両に搭
載した状態において、第１回転部材と第２回転部材とが
差動回転した場合は、差動回転数に応じてシリコンオイ
ルにせん断力が生じる。このせん断力により、第１回転
部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。

【０２３９】ところで、粘性流体室には、複数の第１回
転部材と複数の第２回転部材とが交互に配置されてお
り、前記せん断力を生じさせるために、各部材同士の隙
間がきわめて狭い状態に設定されている。一方、粘性流
体室に注入されるシリコンオイルは高粘度である。した
がって、シリコンオイルを粘性流体室に注入する場合
に、各部材同士の隙間の狭さに応じてシリコンオイルの
流動抵抗が増大し、シリコンオイルの充填率が所定値に
到達するまでに長時間を要する問題がある。

【０２４０】このような事態に対処することの可能な、
ビスカスカップリングの粘性流体注入方法の一例が、特
開昭６２−１３５１９５号公報に記載されている。この
公報に記載された粘性流体注入方法は、第１回転部材と
第２回転部材とを相対回転させつつ粘性流体室に粘性流
体を注入するものである。この注入方法によれば、複数
の第１トルク伝達部材と、複数の第２トルク伝達部材と
の相対回転によってシリコンオイルの流入が促進され、
所定の充填率に到達するまでの時間を短縮できる。ま
た、各ビスカスカップリング毎に、シリコンオイルの充
填率のバラツキを解消することができるとされている。

【０２４１】ところで、ビスカスカップリングの構成部
品である第１回転部材および第２回転部材は、鍛造素材
を機械加工して製造された後、熱処理が施されている。
また、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材
は、鋼板コイルをプレス加工して成形された後、熱処理
が施されている。このため、各種の構成部品は、機械加
工時の加工精度に加えて、熱処理により歪みや変形が生
じ、寸法精度が低下する可能性がある。また、複数のビ
スカスカップリングを製造した場合は、各ビスカスカッ
プリングにおける部品の寸法精度にバラツキが生じる可
能性がある。一方、第１回転部材と第２回転部材との間
のトルク伝達媒体となる粘性流体は、温度に応じて粘度
が変化する特性を備えている。

【０２４２】したがって、ビスカスカップリングにおい
ては、各種の構成部品の寸法精度、およびビスカスカッ
プリングの使用環境における温度変化に基づいて、トル
ク伝達性能が変化する。その結果、ビスカスカップリン
グにおけるトルク伝達性能の管理精度を高めたり、各ビ
スカスカップリングのトルク伝達性能のバラツキを抑制
することが困難であった。

【０２４３】しかしながら、上記公報に記載された注入
方法は、粘性流体室にシリコンオイルを注入する場合の
注入作業性を向上させる発明であり、ビスカスカップリ
ングを構成する部品の寸法精度、または、シリコンオイ
ルの温度については何ら考慮がなされていなかった。し
たがって、公報に記載された技術に基づいて、ビスカス
カップリングを製造した場合でも、依然として前述した
問題が発生する可能性があった。

【０２４４】第７実施例は上記事情を背景としてなされ
たもので、トルクの伝達に関与する部品の寸法精度、お
よびビスカスカップリングの使用環境の温度に対応し
て、トルク伝達性能の管理精度を向上させることの可能
なビスカスカップリングの粘性流体注入方法を提供する
ことを目的としている。

【０２４５】第７実施例は、請求項７に対応するもので
あり、第７実施例では、図１および図２に示すビスカス
カップリング１２を対象として説明する。図２５は、第
７実施例に用いられるシリコンオイル注入装置１１６の
構成を示す概略図、図２６は、図２５のシリコンオイル
注入装置１１６によりシリコンオイルを注入するビスカ
スカップリング１２の半断面図である。シリコンオイル
注入装置１１６は、トルク検出装置１１７と駆動装置１
１８と制御装置１１９と固定装置１２０とバルブ１２１
と温度センサ１２３と減圧ポンプＰ１と供給ポンプＰ２
とシリコンオイルを貯留したオイルタンク１２７とを備
えている。

【０２４６】まず、駆動装置１１８は、ビスカスカップ
リング１２のケーシングＫ１とハブ２２とを相対回転さ
せるための構成である。駆動装置１１８は電動モータな
どにより構成され、ハブ２２の内周にスプライン嵌合す
ることの可能な出力軸１２２を備えている。また、固定
装置１２０はケーシングＫ１の外周側を保持して、ケー
シングＫ１の回転を防止するための機構である。

【０２４７】供給ポンプＰ２は、注入孔２９とオイルタ
ンク１２７とを接続する配管中に設けられており、オイ
ルタンク１２７のシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１側に
輸送するための構成である。この供給ポンプＰ２として
は、加圧ポンプまたは定量供給ポンプが用いられる。バ
ルブ１２１は、供給ポンプＰ２と粘性流体室Ｂ１との間
の配管に配置されており、この配管を通過するシリコン
オイル量を制御するための機構である。

【０２４８】また、真空ポンプＰ１は、粘性流体室Ｂ１
にシリコンオイルを注入する場合に、粘性流体室Ｂ１の
空気を外部に排気して減圧するための構成である。この
真空ポンプＰ１は、ケーシングＫ１に設けられた排気孔
（図示せず）に接続されている。また、温度センサー１
２３は、シリコンオイルの温度を、ケーシングＫ１の外
部から間接的に検出するための構成である。具体的に
は、ケーシングＫ１の表面温度を検出する。なお、ケー
シングＫ１に温度検出用の孔を形成しておき、この孔か
ら温度検出センサーを粘性流体室Ｂ１の内部に挿入する
ことにより、シリコンオイルの温度を直接検出する構成
も、請求項７の発明に含まれる。

【０２４９】トルク検出装置１１７は、ケーシングＫ１
とハブ２２との相対回転により、ハブ２２からケーシン
グＫ１に伝達されるトルクを検出するための機構であ
る。トルク検出装置１１７は、検出軸１２４を備えてお
り、検出軸１２４の先端には、ケーシングＫ１の雌ねじ
部１１２に挿入される複数のピン１２５が形成されてい
る。また、トルク検出装置１１７は、検出軸１２４に伝
達されるトルクを検出するトルクセンサー１２６を備え
ている。このトルクセンサー１２６は、ロードセルなど
の公知のものである。

【０２５０】制御装置１１９は、シリコンオイル注入装
置１１６全体を制御するためのものであり、制御装置１
１９は、記憶装置（ＲＯＭ，ＲＡＭ）および演算装置な
らびに入出力インターフェースを備えたマイクロコンピ
ュータにより構成されている。そして、制御装置１１９
から出力される制御信号に基づいて、駆動装置１１８の
駆動が制御される。

【０２５１】また、温度センサー１２３の検出信号と、
トルクセンサー１２６の検出信号とが、制御装置１１９
に入力されている。そして、制御装置１１９は、トルク
センサー１２６の検出信号と、温度センサー１２３の検
出信号とに基づいて、粘性流体室Ｂ１に注入するシリコ
ンオイルの注入量（言い換えれば充填率）を演算し、こ
の演算結果に基づいてバルブ１２１を制御する制御信号
を出力する機能を備えている。また、真空ポンプＰ１、
供給ポンプＰ２も、制御装置１１９により制御されてい
る。

【０２５２】ここで、ビスカスカップリング１２の構成
と、請求項７の構成との対応関係を説明する。すなわ
ち、ケーシングＫ１が請求項７の第１回転部材に相当
し、ハブ２２が請求項７の第２回転部材に相当する。ま
た、アウタープレート３８が請求項７の第１トルク伝達
部材に相当し、インナープレート４５が請求項７の第２
トルク伝達部材に相当する。

【０２５３】上記構成のシリコンオイル注入装置１１６
においては、出力軸１２２から伝達されたトルクにより
ハブ２２が回転する。すると、ケーシングＫ１が固定装
置１２０により固定されているため、ハブ２２とケーシ
ングＫ１とが相対回転する。すなわち、ビスカスカップ
リング１２を車両に搭載し、かつ、インナープレート４
５とアウタープレート３８とに差動回転が生じたことと
同じ状態になる。すると、相対回転数に応じてシリコン
オイルにせん断力が生じ、このせん断力に応じたトルク
がアウタープレート３８に伝達される。アウタープレー
ト３８に伝達されたトルクは、ケーシングＫ１を介して
トルク検出装置１１７に伝達され、トルクセンサー１２
６により検出される。

【０２５４】上記シリコンオイル注入装置１１６によ
り、ビスカスカップリング１２に対するシリコンオイル
の注入作業を行う前の準備作業を説明する。この準備作
業もシリコンオイル注入装置１１６を用いて行われる。
まず、図２のビスカスカップリング１２と同一の構成を
備えた基準ビスカスカップリングを用意し、基準ビスカ
スカップリングの粘性流体室に所定の充填率でシリコン
オイルを充填する。ついで、基準ビスカスカップリング
のハブに所定の回転速度を与えるとともに、粘性流体室
の温度を、初期温度から１０℃間隔、好ましくは５℃間
隔で区分し、各温度区分において、ハブからケーシング
に伝達されたトルクを検出する。このようにして、粘性
流体室の温度と目標トルクとの関係を示す特性線をマッ
プ化し、制御装置１１９に記憶しておく。

【０２５５】つぎに、シリコンオイル注入装置１１６に
より、ビスカスカップリング１２にシリコンオイルを注
入する作業を図２７のフローチャートに基づいて説明す
る。まず、真空ポンプＰ１を駆動させて粘性流体室Ｂ１
内を減圧するとともに、供給ポンプＰ２を駆動させる。
また、バルブ１２１を開放し、所定量のシリコンオイル
を粘性流体室Ｂ１に注入する（ステップ５１）。

【０２５６】ステップ５１において、粘性流体室Ｂ１に
注入するシリコンオイルの量は、ビスカスカップリング
１２のインナープレート４５とアウタープレート３８と
に、所定の差動回転を与えた状態において、トルク検出
装置１１７により検出される測定トルクが、所定温度に
対応する目標トルクを超える値になるように、多めのシ
リコンオイルを注入する。

【０２５７】ステップ５１についで、真空ポンプＰ１お
よび供給ポンプＰ２を停止させ、一旦バルブ１２１を閉
じるとともに、ケーシングＫ１の表面温度を検出する
（ステップ５２）。そして、制御装置１１９により、検
出温度に対応する目標トルクが演算される（ステップ５
３）。具体的には、図２８の線図に示すように、検出さ
れた表面温度ｔ０に相当する特性線Ｅ１と、制御装置１
１９に記憶されているマップとを対照し、検出された温
度ｔ０よりも１区分低い温度ｔ１の特性線Ｅ２、および
１区分高い温度ｔ２の特性線Ｅ３により、検出された表
面温度ｔ０に対応する目標トルクを補間して演算する。

【０２５８】その後、駆動装置１１８を駆動させてハブ
２２を回転させ、ハブ２２とケーシングＫ１とを相対回
転させる（ステップ５４）。すなわち、図１に示された
スタンバイ四輪駆動車１の走行中に、アウタープレート
３８とインナープレート４５とに差動回転が生じた状態
と同じ状態になる。ついで、バルブ１２１を開放させる
とともに（ステップ５５）、ケーシングＫ１に伝達され
るトルク（Ｔ）を検出し、かつ、ケーシングＫ１の表面
温度（ｔ）を検出する（ステップ５６）。

【０２５９】上記のように、アウタープレート３８とイ
ンナープレート４５とが相対回転すると、摩擦熱により
シリコンオイルの温度が上昇する。すると、粘性流体室
Ｂ１内のシリコンオイルおよび空気が膨張して内圧が上
昇し、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルが注入孔２９を
介して外部に流出する。このため、粘性流体室Ｂ１にお
けるシリコンオイルの充填率が減少する。この減少に伴
ってハブ２２からケーシングＫ１に伝達されるトルク
が、図２９の線図に示すように、シリコンオイルが流出
する前の初期トルクから徐々に減少する。

【０２６０】そして、検出された表面温度（ｔ）におけ
る検出トルク（Ｔ）と、所定温度（ｔ）における目標ト
ルク（Ｔ０）とが等しくなった否かが判断される（ステ
ップ５７）。ここで、検出トルク（Ｔ）が目標トルク
（Ｔ０）よりも高い場合は、ステップ５７で否定判断さ
れてステップ５６に戻り、シリコンオイルの抜き取りを
続行する。

【０２６１】一方、検出トルク（Ｔ）と目標トルク（Ｔ
０）とが等しくなった場合は、ステップ５７で肯定判断
され、バルブ１２１を閉じる制御が行われる（ステップ
５８）。その結果、粘性流体室Ｂ１からのシリコンオイ
ルの流出が終了し、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオ
イルの充填率が、所定の作動回転数において、所定温度
（ｔ）で目標トルク（Ｔ０）を得ることの可能な状態に
設定される。その後、駆動装置１１８を停止することに
より、ハブ２２とケーシングＫ１との相対回転が解消さ
れ（ステップ５９）、シリコンオイルの注入作業を終了
する。

【０２６２】このように、図２７に示すフローチャート
においては、アウタープレート３８とインナープレート
４５とを相対回転させ、かつ、粘性流体室Ｂ１の表面温
度と、ケーシングＫ１に伝達されるトルクとを検出し、
検出されるトルクが、所定温度に対応する目標トルクと
等しくなるまで、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの抜
き取りを続行し、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの充
填率を減少させる作業が行われる。そして、検出される
トルクが、所定温度に対応する目標トルクと等しくなっ
た時点で、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの抜
き取りを終了して、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオ
イルの充填率を確定させる。

【０２６３】このため、ビスカスカップリング１２を構
成する部品のうち、トルクの伝達に関与する部品、具体
的には、アウタープレート３８またはインナープレート
４５またはスペーサリング４２またはケーシングＫ１ま
たはハブ２２が、その製造過程で寸法精度が低下してい
た場合においても、寸法精度に関わりなく、ビスカスカ
ップリング１２におけるトルク伝達性能の管理精度を高
めることができ、製品品質が向上する。上記寸法精度に
は、機械加工による加工誤差、または熱処理による歪み
および変形が含まれる。

【０２６４】したがって、ビスカスカップリング１２を
搭載したスタンバイ四輪駆動車１の走行性能を、所期の
状態に設定することができる。また、複数のビスカスカ
ップリング１２を製造した場合に、各ビスカスカップリ
ング１２毎に、その構成部品の寸法精度にバラツキがあ
った場合においても、寸法精度のバラツキに関わりな
く、各ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能をほ
ぼ均一に維持することができる。

【０２６５】また、複数のビスカスカップリング１２に
注入されるシリコンオイルの粘度にバラツキがあった場
合においても、シリコンオイルの粘度のバラツキに関わ
りなく、各ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能
をほぼ均一に維持することができる。

【０２６６】つまり、第７実施例によれば、ビスカスカ
ップリング１２の製造工程の最終工程において、ビスカ
スカップリング１２のトルク伝達性能が調整されるた
め、各種の部品の寸法精度を高精度に維持する必要性が
無いとともに、粘性流体室Ｂ１の内容積の測定精度、お
よびシリコンオイルの充填率測定の精度も高精度が要求
されず、ビスカスカップリング１２の製造コストを抑制
することができる。

【０２６７】さらに、図２７のフローチャートにおいて
は、粘性流体室Ｂ１の温度を測定しながらビスカスカッ
プリング１２のトルク伝達性能を調整するため、温度の
低下に伴うシリコンオイルの粘度低下によりトルクが低
下する場合と、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイル
の充填率の低下によりトルクが低下する場合とを区別し
て判断することが可能である。したがって、ビスカスカ
ップリング１２のトルク伝達性能の管理精度が一層向上
する。さらにまた、ビスカスカップリング１２のトルク
測定作業と、シリコンオイルの抜き取り作業とを並行し
て行っているため、作業時間が短縮され、トルク調整作
業を迅速に行うことができる。

【０２６８】さらに、図２７の作業例においては、予め
目標トルクを超えるトルクが生じる量のシリコンオイル
を粘性流体室Ｂ１に注入しておき、シリコンオイルの温
度上昇による空気およびシリコンオイルの膨張により、
シリコンオイルを抜き取る作業を行っている。このた
め、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの充填率を減少さ
せるために格別の動力機構を設ける必要が無く、シリコ
ンオイルの注入作業コストを抑制することができる。

【０２６９】なお、図２７に示すフローチャートにおい
ては、検出された温度に基づいて、目標トルクを補間す
る演算処理を行っているが、ステップ５１から直接ステ
ップ５４に進む注入作業を行うことも可能である。この
注入作業を行う場合は、制御装置１１９に固定的に記憶
されている目標トルクが得られるように、バルブ１２１
の制御を行えばよい。

【０２７０】図３０は、シリコンオイル注入装置１１６
による他のシリコンオイル注入作業を示すフローチャー
トである。図３０のフローチャートにおいては、シリコ
ンオイルの注入に際して、粘性流体室Ｂ１の温度を考慮
しない点が、図２７のフローチャートと相違している。
図３０のフローチャートを実行する場合は、制御装置１
１９には、所定の差動回転数に対応する目標トルクが予
め記憶されている。また、図３１は、図３０のフローチ
ャートを行った場合において、ビスカスカップリング１
２により伝達されるトルクと、バルブ１２１の状態との
関係を示すタイムチャートである。

【０２７１】図３０において、ステップ６１の内容は、
前述したステップ５１と同様の内容である。また、ステ
ップ６２，６３の内容は、前述したステップ５４，５５
と同様の内容である。そして、アウタープレート３８と
インナープレート４５とが相対回転している状態におい
て、図３１に示すようにバルブ１２１が開放されると、
前述と同様に理由により、粘性流体室Ｂ１のシリコンオ
イルが粘性流体室Ｂ１の外部に流出する。このため、ケ
ーシングＫ１に伝達されるトルクが徐々に減少する。

【０２７２】そして、ステップ６５においては、検出ト
ルクと目標トルクとが等しくなったか否かが判断され
る。ここで、検出トルクが、未だに目標トルクよりも高
い場合は、ステップ６５で否定判断されてステップ６４
に戻り、シリコンオイルの抜き取りが続行される。

【０２７３】一方、検出トルクとが目標トルクとが等し
くなった場合はステップ６５で肯定判断され、ステップ
６６，６７が行われて注入作業を終了する。ステップ６
６，６７の内容は、前述したステップ５８，５９と同様
である。

【０２７４】このように、図３０に示すフローチャート
においては、アウタープレート３８とインナープレート
４５とに差動回転を与え、かつ、ケーシングＫ１に伝達
されるトルクとを検出し、検出されるトルクが目標トル
クと等しくなるまで、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイル
の抜き取りを続行し、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイル
の充填率を減少させる作業が行われる。そして、検出さ
れるトルクが目標トルクと等しくなった時点において、
粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの抜き取りを終
了して、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの充填
率を確定させる。このため、図２７のフローチャートと
同様の効果を得られる。

【０２７５】なお、図２７および図３０のフローチャー
トにおいては、予め目標トルクを超えるトルクが生じる
量のシリコンオイルを粘性流体室に注入しておき、シリ
コンオイルを減少させながら目標トルクを達成する作業
を行っているが、粘性流体室に注入するシリコンオイル
を増加させながら目標トルクを達成させる作業を行うこ
とも可能である。

【０２７６】ここで、第７実施例に開示された特徴的な
構成を記載すれば以下の通りである。すなわち、第１ト
ルク伝達部材を有する第１回転部材と、この第１回転部
材と相対回転可能に配置され、かつ、前記第１トルク伝
達部材と対向して配置される第２トルク伝達部材を有す
る第２回転部材と、前記第１トルク伝達部材および前記
第２トルク伝達部材が配置される粘性流体室とを有する
ビスカスカップリングを用意し、前記粘性流体室に粘性
流体を注入するビスカスカップリングの粘性流体注入方
法において、前記第１回転部材と前記第２回転部材とを
相対回転させるとともに、所定温度状態で前記第１回転
部材と第２回転部材との間で伝達されるトルク検出し、
この検出トルクと、所定温度に対応して予め設定されて
いる目標トルクとを比較して、検出トルクが目標トルク
に到達した場合に、粘性流体室からの粘性流体の抜き取
りを終了することを特徴とするビスカスカップリングの
粘性流体注入方法。

【０２７７】また、第１トルク伝達部材を有する第１回
転部材と、この第１回転部材と相対回転可能に配置さ
れ、かつ、前記第１トルク伝達部材に対向して配置され
る第２トルク伝達部材を有する第２回転部材と、前記第
１トルク伝達部材および前記第２トルク伝達部材が配置
される粘性流体室とを有するビスカスカップリングを用
意し、前記粘性流体室に粘性流体を注入するビスカスカ
ップリングの粘性流体注入装置において、前記第１回転
部材と前記第２回転部材とを相対回転させる駆動装置
と、粘性流体の温度を検出する温度測定装置と、所定温
度で前記第１回転部材と第２回転部材との間で伝達され
るトルク検出するトルク検出装置と、所定温度で検出さ
れた検出トルクと、所定温度に対応して予め設定されて
いる目標トルクとを比較して、検出トルクが目標トルク
に到達した場合に、粘性流体室からの粘性流体の抜き取
りを終了する制御装置とを有することを特徴とするビス
カスカップリングの粘性流体注入装置。

【０２７８】（第８実施例）従来、車両の動力伝達装
置、または差動装置、または差動制限装置として、ビス
カスカップリングを搭載する場合がある。このビスカス
カップリングは、相対回転可能に配置された第１回転部
材および第２回転部材とを備えている。また、第１回転
部材と第２回転部材との間には、粘性流体室が形成され
ている。粘性流体室には、第１回転部材と一体回転する
複数の第１トルク伝達部材と、第２回転部材と一体回転
する複数の第２トルク伝達部材とが配置されている。そ
して、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが交
互に配置されている。さらに、粘性流体室には、シリコ
ンオイルが所定の充填率で充填されている。

【０２７９】そして、車両の走行中に第１回転部材と第
２回転部材とが差動回転した場合は、差動回転数に応じ
てシリコンオイルにせん断力が生じる。このせん断力に
より、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝
達が行われる。また、第１トルク伝達部材と第２トルク
伝達部材との差動回転数が所定の値まで増大した場合
は、粘性流体室の温度上昇によりシリコンオイルおよび
空気が膨張し、粘性流体室の内圧が増大する。その結
果、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが直結
する、いわゆるハンプ現象が生じ、第１トルク伝達部材
と第２トルク伝達部材との間で直接トルクが伝達され
る。このように、ビスカスカップリングはシリコンオイ
ルのせん断力にトルクを伝達する第１のトルク伝達状態
と、ハンプ現象により直接トルクを伝達する第２のトル
ク伝達状態とを備えている。

【０２８０】一方、粘性流体室には第１トルク伝達部材
と第２トルク伝達部材とが、きわめて狭い間隔で交互に
配置されているとともに、粘性流体が高粘度を備えてい
る。このため、ビスカスカップリングの製造過程におい
て、粘性流体室にシリコンオイルを注入する場合に、シ
リコンオイルの流動抵抗が大きく、その流動が阻害され
る可能性がある。その結果、粘性流体室に対するシリコ
ンオイルの充填率を、高精度に管理することが困難であ
った。

【０２８１】このような問題を解消することの可能な発
明が、特開昭６２−１３５１９５号公報に記載されてい
る。この公報に記載された粘性流体注入方法は、第１回
転部材と第２回転部材とを相対回転させつつ粘性流体室
に粘性流体を注入するものである。この注入方法によれ
ば、複数の第１トルク伝達部材と、複数の第２トルク伝
達部材との相対回転によってシリコンオイルの流入が促
進され、シリコンオイルの充填率を高精度に調整できる
とされている。

【０２８２】ところで、従来、ビスカスカップリングの
製造工程において、シリコンオイルの充填率によりトル
ク伝達性能を調整する場合は、まず、所定量のシリコン
オイルを粘性流体室に注入した状態でトルクを検出して
いる。そして、検出されたトルクが規格トルクよりも低
い場合は、シリコンオイルを追加することにより、トル
クを増大させ、規格トルクを達成する作業を行ってい
る。

【０２８３】しかしながら、上記公報に記載された発明
においては、シリコンオイルの充填率と、トルク伝達性
能との関係が何ら考慮されていない。このため、第１の
トルク伝達状態におけるトルク伝達性能を確保するため
にシリコンオイルを追加した場合は、第２のトルク伝達
状態に対応する充填率の規格外になる可能性があった。
この場合にはビスカスカップリング自体を処分しなけれ
ばならず、材料資源の無駄および製造コストの上昇を招
いていた。また、複数のビスカスカップリングを製造す
る場合は、各ビスカスカップリング毎に部品の寸法精度
が異なる可能性があり、同じトルク伝達性能を得るため
の充填率にバラツキが生じる問題があった。

【０２８４】第８実施例は上記事情を背景としてなされ
たもので、所定の充填率の範囲内において、トルクの伝
達性能を調整でき、かつ、複数のビスカスカップリング
を製造する場合にも、各ビスカスカップリングの粘性流
体室に対する粘性流体の充填率のバラツキを抑制するこ
との可能なビスカスカップリングの粘性流体注入方法を
提供することを目的としている。

【０２８５】第８実施例は、請求項８に対応するもので
あり、第８実施例では、図１および図２に示すビスカス
カップリング１２を対象として説明する。図３２は、第
８７実施例に用いられるシリコンオイル注入装置１２８
の構成を示す概略図である。このシリコンオイル注入装
置１２８において、図２５に示されたシリコンオイル注
入装置１１６と同一の構成部分については同一の符号を
付してその説明を省略する。また、図３２のシリコンオ
イル注入装置１２８に対して、ビスカスカップリング１
２を取り付けた状態は、前述の図２６と同様である。

【０２８６】図３２のシリコンオイル注入装置１２８に
おいては、バルブ１２１を設けた配管が途中から３本に
分岐されている。この分岐点には、３本の配管とバルブ
１２１側に接続された配管とを選択的に切り換える切換
バルブ１２９が設けられている。そして、３本の配管は
３個のオイルタンク１３０，１３１，１３２に別個に接
続されている。オイルタンク１３０，１３１，１３２に
は、粘度の異なるシリコンオイルが貯留されている。こ
の実施例においては、オイルタンク１３１のシリコンオ
イルの粘度が、オイルタンク１３０のシリコンオイルの
粘度よりも高く設定され、オイルタンク１３２のシリコ
ンオイルの粘度が、オイルタンク１３１のシリコンオイ
ルの粘度よりも高く設定されている。

【０２８７】さらに、切換バルブ１２９と各オイルタン
ク１３０，１３１，１３２とを接続する３本の配管途中
には、供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４がそれぞれ配置され
ている。この供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４としては、加
圧ポンプまたは定量供給ポンプが用いられる。供給ポン
プＰ２，Ｐ３，Ｐ４および切換バルブ１２９は、制御装
置１１９により制御されている。したがって、シリコン
オイル注入装置１２８においては、切換バルブ１２９の
切換制御により、粘性流体室Ｂ１とオイルタンク１３
０，１３１，１３２の何れか一つとを連通させることに
より、粘度の異なるシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１に
注入することが可能である。

【０２８８】また、この第８実施例においては、アウタ
ープレート３８とインナープレート４５とに所定の相対
回転を与えた状態において、要求される目標トルクと、
所定の条件下でハンプ現象を生じさせるためのシリコン
オイルの目標充填率とを対応させたマップが、制御装置
１１９に記憶されている。そして、ビスカスカップリン
グ１２にシリコンオイルを注入する場合に、所定のトル
クおよび充填率を達成するために、制御装置１１９は、
既にビスカスカップリング１２に充填されているシリコ
ンオイルの充填率および粘度に基づいて、その後に充填
するべきシリコンオイルの粘度および充填量を判断し、
切換バルブ１２９および供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４を
制御する機能を備えている。

【０２８９】ここで、ビスカスカップリング１２の構成
と、請求項８の構成との対応関係を説明する。すなわ
ち、ケーシングＫ１が請求項８の第１回転部材に相当
し、ハブ２２が請求項８の第２回転部材に相当する。ま
た、アウタープレート３８が請求項７の第８トルク伝達
部材に相当し、インナープレート４５が請求項８の第２
トルク伝達部材に相当する。

【０２９０】つぎに、ビスカスカップリング１２の製造
工程において、シリコンオイル注入装置１２８により、
粘性流体室Ｂ１にシリコンオイルを注入する動作を、図
３３のフローチャートに基づいて説明する。まず、真空
ポンプＰ１を駆動させて粘性流体室Ｂ１内を減圧すると
ともに、供給ポンプＰ３を駆動させる。さらに、切換バ
ルブ１２９を制御して、オイルタンク１３１に連通する
配管を開放し、かつ、バルブ１２１を開放する。このよ
うにして、オイルタンク１３１のシリコンオイルを、粘
性流体室Ｂ１に注入し（ステップ７１）、一旦、シリコ
ンオイルの注入を中断する。ステップ７１で注入される
シリコンオイルの注入量は、粘性流体室Ｂ１の目標充填
率の規格幅の下限側に制御される。その理由は、後工程
でシリコンオイルを追加して、ビスカスカップリング１
２のトルク伝達性能を調整する可能性があるからであ
る。

【０２９１】ついで、駆動装置１１８を駆動させ、第７
実施例と同様の作用により、アウタープレート３８とイ
ンナープレート４５とを相対回転させる。さらに、ケー
シングＫ１に伝達されるトルクを、トルク検出装置１１
７により検出する（ステップ７２）。

【０２９２】そして、制御手段１１９により、ステップ
７２で検出されたトルクと、目標とする規格トルクとが
比較され、検出トルクが規格トルクの範囲内にあるか否
かが判断される（ステップ７３）。この規格トルクは、
スタンバイ四輪駆動車１の走行中に、アウタープレート
３８とインナープレート４５とが差動回転した場合に、
スタンバイ四輪駆動車１の走行性能を所定の状態に維持
することの可能な範囲に設定されている。

【０２９３】ステップ８３で肯定判断された場合は、ス
テップ７１で注入されたシリコンオイルの充填率によ
り、所定の相対回転数において、目標とするトルクが得
られ、かつ、目標充填率の規格を達成している状態であ
るため、そのまま注入作業を終了する。

【０２９４】一方、ステップ７３で否定判断された場合
は、制御装置１１９により、ステップ７１で注入された
シリコンオイルと同一の粘度のシリコンオイルを基準と
して、規格トルクに到達するまでの追加充填量が演算さ
れる（ステップ７４）。そして、制御装置１１９によ
り、ステップ７４で演算された量のシリコンオイルを粘
性流体室Ｂ１に追加した後の充填率が、目標充填率の規
格内に設定されるか否かが判断される（ステップ７
５）。

【０２９５】この目標充填率の規格は、所定の条件下に
おいて、シリコンオイルおよび空気が膨張して粘性流体
室Ｂ１の内圧が上昇し、インナープレート４５とアウタ
ープレート３８とが直結される、いわゆるハンプ現象を
実現することの可能な範囲に設定される。すなわち、粘
性流体室Ｂ１の容積に対して、例えば、シリコンオイル
の充填率が７０ないし９０％程度に設定されている。

【０２９６】ステップ７５で肯定判断された場合は、ス
テップ７１で注入されたシリコンオイルと同一の粘度の
シリコンオイルを追加し（ステップ７６）、ステップ７
２に戻る。なお、ステップ７６で追加されるシリコンオ
イルの注入量は、ステップ７４で演算した値に制御され
る。

【０２９７】一方、ステップ７１でシリコンオイルを充
填した時点において、トルクおよび充填率が図３４に示
す線図の点Ｆ１に設定されている場合がある。つまり、
この点Ｆ１においては、充填率は目標充填率の規格内に
設定されているが、トルクが目標トルクよりも不足して
いることになる。そして、点Ｆ１の状態から、目標とな
る規格トルクを達成するために同一粘度のシリコンオイ
ルを追加すると、点Ｆ１から点Ｆ２に移動し、充填率が
規格外になることが予想される。このため、ステップ７
５の判断時点において、トルクおよび充填率が点Ｆ１に
設定されている場合は否定判断され、高粘度のシリコン
オイルを追加する制御が行われ（ステップ７７）、ステ
ップ７２に戻る。

【０２９８】具体的には、切換バルブ１２９の動作によ
り、オイルタンク１３２に接続された配管と粘性流体室
Ｂ１とが接続され、既に注入されているシリコンオイル
よりも高粘度シリコンオイルが追加される。シリコンオ
イルは粘度の増大に伴って伝達トルクが増大する特性を
備えているため、同一粘度のシリコンオイルを追加する
場合に比べて、充填率の増大割合が小さく、かつ、トル
クの増大割合が大きくなる傾向を示す。このため、ステ
ップ７７の制御が行われた場合は、トルクおよび充填率
が、点Ｆ１から、目標充填率の規格内にある点Ｆ３に向
けて調整される。

【０２９９】なお、図３２においては、オイルタンクが
３個設けられているが、粘度の異なるオイルタンクを４
個以上設けておき、ステップ７７の実行回数が増加する
毎に、シリコンオイルの粘度をさらに高める注入作業を
行うことも可能である。また、図３３のフローチャート
において、ステップ７３で否定判断された場合に、注入
済みのシリコンオイルの粘度に比べて、追加するシリコ
ンオイルの粘度を低くすることも可能である。つまり、
粘性流体室にシリコンオイルを注入した状態において、
トルクは目標トルクの規格内にあるが、充填率が目標充
填率の規格未満である場合には、注入済みのシリコンオ
イルと同一の粘度、または注入済みのシリコンオイルよ
りも高粘度のシリコンオイルを追加すると、充填率が増
大して目標充填率の規格内に設定されるものの、トルク
が目標トルクの規格を超えてしまう可能性がある。そこ
で、注入済みのシリコンオイルの粘度よりも低粘度のシ
リコンオイルを追加すると、充填率の増大割合が同一で
あっても、トルクの増大を抑制することが可能である。
したがって、シリコンオイルの充填率の目標規格、およ
び伝達トルクの目標規格を両方達成することができる。

【０３００】以上のように、第８実施例によれば、ビス
カスカップリング１２の製造工程で粘性流体室Ｂ１にシ
リコンオイルを注入する途中で、伝達トルクと充填率と
の関係に基づいて、その後に、粘性流体室Ｂ１に追加す
るシリコンオイルの粘度が設定される。

【０３０１】このため、粘性流体室Ｂ１に充填するシリ
コンオイルの充填率の目標規格と、アウタープレート３
８とインナープレート４５に所定の相対回転を与えた場
合の伝達トルクの目標規格とを、両方高精度に管理・調
整することができる。つまり、単一のビスカスカップリ
ング１２において、シリコンオイルのせん断力により伝
達されるトルクを高精度に管理することができ、かつ、
アウタープレート３８とインナープレート４５とが直結
状態になる、いわゆるハンプ現象を生じさせる条件など
を高精度に管理することができ、ビスカスカップリング
１２の製品品質が向上する。

【０３０２】したがって、ビスカスカップリング１２を
搭載したスタンバイ四輪駆動車１の走行性能が所期の状
態に維持される。また、ビスカスカップリング１２の材
料資源の無駄や、再加工の必要性が無くなり、製造コス
トが抑制される。さらには、複数のビスカスカップリン
グ１２を製造した場合に、各ビスカスカップリング１２
の部品の寸法精度にバラツキがあった場合においても、
各ビスカスカップリング１２のトルクのバラツキ、およ
び充填率のバラツキが抑制される。この部品の寸法精度
には、鍛造素材を機械加工した場合の加工精度、および
熱処理を行った場合の歪みや変形が含まれる。

【０３０３】ここで、第８実施例に開示されたこの発明
の特徴的な構成を記載すれば以下の通りである。すなわ
ち、第１トルク伝達部材を有する第１回転部材と、この
第１回転部材と相対回転可能に配置され、かつ、前記第
１トルク伝達部材に対向する第２トルク伝達部材を有す
る第２回転部材と、前記第１トルク伝達部材および前記
第２トルク伝達部材が配置される粘性流体室とを有する
ビスカスカップリングを用意し、前記粘性流体室に粘性
流体を注入するビスカスカップリングの粘性流体注入方
法において、前記粘性流体室にシリコンオイルを注入し
た後に、前記第１回転部材と前記第２回転部材とを相対
回転させ、この第１回転部材と第２回転部材との間で伝
達されるトルクを検出するとともに、この伝達トルクの
検出結果に基づいて、前記粘性流体室に粘性流体を追加
する場合に、既に注入されている粘性流体と同一の粘度
を有する粘性流体の注入により、追加後における粘性流
体室の充填率が所定の範囲内に設定されるか否かを判断
し、その判断結果に基づいて、既に注入されている粘性
流体の粘度と、追加する粘性流体の粘度とを異ならせる
ことを特徴とするビスカスカップリングのシリコンオイ
ル注入方法（ビスカスカップリングのトルク調整方
法）。

【０３０４】（第９実施例）従来の四輪駆動車などに用
いられているビスカスカップリングの一例が特開平４−
２８２０３４号公報に記載されている。この公報に記載
されたビスカスカップリングは、同一の軸線を中心とし
て相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回
転部材を備えている。第１回転部材にはドラム形状のケ
ーシングが固定されており、ケーシングの内部には粘性
流体室が形成されている。この粘性流体室にはシリコン
オイル（粘性流体）が封入されているとともに、第２回
転部材の一部が粘性流体室に配置されている。

【０３０５】また、粘性流体室には板形状の第１トルク
伝達部材が複数配置されており、この複数の第１トルク
伝達部材が、ケーシングの内周にスプライン嵌合されて
いる。さらに、粘性流体室には、板形状の第２トルク伝
達部材が複数配置されており、複数の第２トルク伝達部
材が、第２回転部材の外周にスプライン嵌合されてい
る。そして、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材
とが交互に配置されている。さらにまた、ケーシングの
内周には複数のスペーサリングが取り付けられており、
各スペーサリングが各第１トルク伝達部材同士の間に配
置されている。

【０３０６】上記構成のビスカスカップリングにおい
て、第１回転部材と第２回転部材との回転数が等しい場
合には、第１回転部材のトルクと第２回転部材との間で
トルクの伝達が行われない。この場合、ビスカスカップ
リング全体が一体的に回転する。一方、第１回転部材と
第２回転部材とに差動回転が生じた場合は、第１トルク
伝達部材と第２トルク伝達部材とが差動回転し、その回
転差に応じてシリコンオイルにせん断力が発生し、第１
回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われ
る。

【０３０７】ところで、ビスカスカップリングは、つぎ
のようにして製造されている。すなわち、第１回転部材
および第２回転部材は、鍛造素材を機械加工して所定の
形状に成形されている。また、第１トルク伝達部材およ
び第２トルク伝達部材は、金属板をプレス加工により円
板形状に打ち抜いて成形される。その後、第１トルク伝
達部材および第２トルク伝達部材には、熱処理を施して
強度および耐摩耗性を向上させている。

【０３０８】しかしながら、従来のビスカスカップリン
グの製造工程においては、金属板をプレス加工した場合
の荷重により、残留応力が発生している。このため、プ
レス加工されたトルク伝達部材に熱処理を施した場合
に、残留応力部分の歪みや変形が増大され、トルク伝達
部材の寸法精度（言い換えれば加工精度）が低下する可
能性があった。

【０３０９】すると、回転部材に対してトルク伝達部材
を取り付けた場合に、回転部材とトルク伝達部材との取
付部分の隙間が増大して、両者の同心度が低下する。そ
の結果、ビスカスカップリングが全体として一体的に回
転する場合に、半径方向のバランス、つまり動的釣り合
い精度が低下することがあった。その結果、ビスカスカ
ップリングが振動して騒音が生じる可能性があった。

【０３１０】第９実施例は、上記事情を背景としてなさ
れたもので、ビスカスカップリングのトルク伝達部材の
寸法精度（言い換えれば加工精度）を精度を向上させる
ことの可能なビスカスカップリング用トルク伝達部材の
製造方法を提供することを目的としている。

【０３１１】この第９実施例においては、図１および図
２に示されたビスカスカップリング１２に取り付けられ
ているトルク伝達部材、特に、図５に示されているイン
ナープレート４５の製造方法を説明する。図３５は、イ
ンナープレート４５の製造方法を示す工程図である。ま
ず、金属板（鋼板）を用意する（ステップ８１）ととも
に、この金属板をプレス機（図示せず）により打ち抜き
加工してインナープレート４５を成形する（ステップ８
２）。プレス機は公知の構造のものであり、ステップ８
２により、スリット４７および内歯４６が形成される。
また、ステップ８２により形成されるインナープレート
４５の内径、具体的には、内歯４６のピッチ円直径は、
最終目標とするピッチ円直径未満に設定されている。

【０３１２】つぎに、ステップ８２で成形されたインナ
ープレート４５をブローチ加工する（ステップ８３）。
図３６に基づいて、ステップ８３のブローチ加工に用い
るブローチ盤１３３の構成、および具体的な加工方法を
説明する。ブローチ盤１３３は、ベース部１３４と押え
部材１３５とブローチ１３６とを有する。ベース部１３
４と押え部材１３５とは、油圧機構などのアクチュエー
タ（図示せず）により図３６の上下方向に相対移動し、
相互の間隔が制御される。ベース部１３４には孔１３７
が形成され、押え部材１３４には孔１３８が形成されて
いる。

【０３１３】また、ブローチ１３６の外周には、長手方
向に複数の歯列１３９が形成されている。各歯列１３９
は、円周方向に配置された複数の歯により構成されてい
る。さらに、各歯列１３９の歯先円の直径が、図３６に
おいて下方から上方に向けて大きくなるように設定され
ている。そして、ブローチ１３６は油圧機構などのアク
チュエータ（図示せず）により、図３６の上下方向に移
動する。

【０３１４】ブローチ盤１３３によりインナープレート
４５をブローチ加工する場合は、まず、インナープレー
ト４５を厚さ方向に複数枚重ね合わせた状態でベース部
１３４上に載せる。ここで、各インナープレート４５は
同心状に重ね合わされ、かつ、プレス加工により形成さ
れている内歯４６の各々が、円周方向の同一位相に配置
されるように、各インナープレート４５同士が位置決め
されている。

【０３１５】つぎに、ベース部１３４と押え部材１３５
との間隔を狭めて、ベース部１３４と押え部材１３５と
の間に、複数枚のインナープレート４５を挟持する。そ
して、ブローチ１３６を下降すると、各歯列１３９によ
りインナープレート４５の内歯４６が切削される。各歯
列１３９の歯先円の外径は、図３６の下方から上方に向
けて大きくなるように設定されているため、各歯列１３
９により内歯４６が複数段階に分けて徐々に切削され
る。

【０３１６】その結果、図３７に示すように、インナー
プレート４５のうち、プレス加工時の荷重により残留応
力が発生している部分Ｇ１が、ブローチ加工により除去
される。また、各歯列１３９の寸法が下方から上方に向
けて徐々に大きくなるように設定されているため、内歯
４６をブローチ加工した場合に、残留応力が生じにく
い。このようにして、インナープレート４５がブローチ
加工されて、内歯４６のピッチ円直径が最終目標とする
値に加工される。

【０３１７】その後、ブローチ１３６を上方に移動させ
るとともに、ベース部１３４と押え部材１３５とを相対
移動して、各インナープレート４５に対する挟持力を解
除する。そして、各インナープレート４５をブローチ盤
１３３から取り外すとともに、各インナープレート４５
に熱処理が施され（ステップ８４）、強度および耐久性
が向上される。ステップ８４で行われる熱処理には、焼
き入れおよび軟窒化処理が含まれる。さらに、各インナ
ープレート４５同士を厚さ方向に重ね合わせ、かつ、厚
さ方向の両側から加圧した状態で、各インナープレート
４５の平面度を矯正する加熱処理が行われる（ステップ
８５）。ステップ８５の加熱処理としては焼き戻しが例
示される。なお、アウタープレート３８およびケーシン
グＫ１およびハブ２２は、第１実施例と同様にして製造
され、これらの部品が第１実施例と同様にして組み付け
られてビスカスカップリング１２が完成する。

【０３１８】このように、第９実施例においては、イン
ナープレート４５の製造過程において、プレス加工によ
りインナープレート４５を成形した後、プレス加工時の
荷重により残留応力が発生している部分Ｇ１を、ブロー
チ加工により除去する工程が行われる。その後、インナ
ープレート４５を熱処理する工程が行われる。このた
め、インナープレート４５を熱処理する工程において、
内歯４６の歪みや変形が抑制され、内歯４６の寸法精度
（言い換えれば加工精度）が向上する。

【０３１９】本出願人は、第９実施例により製造された
複数のインナープレート４５と、プレス加工後にそのま
ま熱処理を行った複数のインナープレート（比較例）と
に対して、オーバーボールダイヤ（ＯＢＤ）手法を適用
し、各プレートの内歯の歯厚を測定した。オーバーボー
ルダイヤ手法とは、内歯の相互に向かい合った２つの歯
溝に２個のボールを入れ、最大の外側寸法を測定する歯
厚管理手法である。その結果、第９実施例により製造し
た各インナープレートの歯厚のバラツキの方が、比較例
の各インナープレートの歯厚のバラツキよりも少ないこ
とが確認されている。

【０３２０】このため、図３５の製造工程により製造さ
れたインナープレート４５をハブ２２にスプライン嵌合
することにより、インナープレート４５とハブ２２との
嵌合部分の隙間を可及的に狭く設定することが可能であ
る。ここで、インナープレート４５の内歯４６と、ハブ
２２の外歯４４との噛み合い状態を、図３８に基づいて
説明する。

【０３２１】すなわち、外歯４４のピッチ円Ｈ１上にお
ける外歯４４の歯面と内歯４６の歯面との間に、歯面隙
間Ｊ１が設定されている。また、ピッチ円Ｈ１に対する
圧力角θ１を形成する線分Ｍ１に対して、ほぼ平行な方
向の隙間Ｌ１が設定されている。そして、インナープレ
ート４５とハブ２２とがスプライン嵌合された場合は、
隙間Ｌ１に対応して、インナープレート４５の中心と、
ハブ２２の中心との心ずれ範囲が決定される。すなわ
ち、歯面隙間Ｊ１が増大するほど、インナープレート４
５の中心と、ハブ２２の中心との心ずれが増大する傾向
を示す。

【０３２２】そして、第９実施例においては、インナー
プレート４５の寸法精度が可及的に向上するため、前記
歯面隙間Ｊ１を可及的に狭く設定することが可能であ
る。このため、ハブ２２に対してインナープレート４５
をスプライン嵌合した状態において、ハブ２２の中心と
インナープレート４５の中心との心ずれを可及的に小さ
くすることができる。

【０３２３】したがって、ビスカスカップリング１２の
製品状態において、半径方向のバランス精度が向上す
る。つまり、ビスカスカップリング１２の全体が一体的
に回転している二輪駆動状態において、ビスカスカップ
リング１２の振動が抑制されて、スタンバイ四輪駆動車
１の挙動が安定して乗り心地が向上するとともに、騒音
が抑制されて静粛性を向上させることができる。

【０３２４】また、図３５に示す工程図においては、一
枚のインナープレート４５の内歯４６の部分Ｇ１を、ブ
ローチ加工により全周に亘って一回の切削動作により除
去しているため、円周方向における切削量がほぼ均等に
なり、一枚のインナープレート４５における各歯毎の寸
法精度のバラツキが抑制される。

【０３２５】さらに、内歯４６の部分Ｇ１を除去する場
合には、立削り盤（言い換えればスロッタ）を用いるこ
とも可能である。この立削り盤を用いて部分Ｇ１を除去
する場合は、切削工具により、内歯４６を円周方向の一
歯毎に別個に切削することになる。

【０３２６】なお、第９実施例の製造方法は、アウター
プレート３８を製造する場合にも適用可能である。すな
わち、プレス加工によりアウタープレート３８を成形し
た後、外歯３９をブローチ盤または立削り盤により切削
する。なお、この場合は、プレス加工により成形される
外歯３９の寸法（ピッチ円）は、最終目標とするピッチ
円よりも大きく設定されていることは勿論である。

【０３２７】このようにして、アウタープレート３８を
プレス加工した時の荷重により発生した応力の残留して
いる部分を除去すれば、アウタープレート３８を熱処理
する場合に生じる変形や歪みを抑制することが可能にな
る。このため、アウタープレート３８の寸法精度（言い
換えれば加工精度）が向上し、アウタープレート３８を
ケーシングＫ１にスプライン嵌合した状態において、内
歯３７と外歯３９との隙間を可及的に狭くすることがで
きる。したがって、ビスカスカップリング１２の製品状
態においては、前述と同様の効果を得られる。

【０３２８】ここで、第９実施例の構成と請求項９の構
成との関係を説明する。すなわち、ケーシングＫ１が第
１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当
し、アウタープレート３８およびインナープレート４５
が回転部材に相当する。

【０３２９】（第１０実施例）従来の四輪駆動車などに
用いられているビスカスカップリングの一例が特開平４
−２８２０３４号公報に記載されている。この公報に記
載されたビスカスカップリングは、同一の軸線を中心と
して相対回転可能に配置された第１回転部材および第２
回転部材とを備えている。第１回転部材にはドラム形状
のケーシングが固定されており、ケーシングの内部には
粘性流体室が形成されている。この粘性流体室にはシリ
コンオイル（粘性流体）が封入されているとともに、第
２回転部材の一部が粘性流体室に配置されている。

【０３３０】また、粘性流体室には環状の第１トルク伝
達部材が複数配置されており、この複数の第１トルク伝
達部材が、ケーシングの内周にスプライン嵌合されてい
る。さらに、粘性流体室には第２トルク伝達部材が複数
配置されており、各第２トルク伝達部材が、第２回転部
材の外周にスプライン嵌合されている。そして、第１ト
ルク伝達部材と第２トルク伝達部材トルク伝達部材と
が、交互に配置されている。

【０３３１】上記構成のビスカスカップリングにおい
て、第１回転部材の回転数と、第２回転部材の回転数と
が等しい場合には、第１回転部材と第２回転部材との間
でトルクの伝達が行われない。この場合、ビスカスカッ
プリング全体が一体的に回転する。一方、第１回転部材
と第２回転部材とに差動回転が生じた場合は、複数の第
１トルク伝達部材と、複数の第２トルク伝達部材とが差
動回転し、その回転差に応じてシリコンオイルにせん断
力が発生し、第１回転部材と第２回転部材との間でトル
クの伝達が行われる。

【０３３２】ところで、ビスカスカップリングの製造工
程において、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達
部材は、金属板をプレス加工して成形されている。この
ため、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材に
は、バリが存在している。このため、ビスカスカップリ
ングの製品状態において、第１トルク伝達部材と第２ト
ルク伝達部材とが差動回転した場合は、バリの摩耗粉が
発生する。ここで、ビスカスカップリングの初期使用時
には、バリの高さが高いため多量の摩耗粉が発生する。
また、所定の使用期間が経過した後は、バリの高さが低
くなって各トルク伝達部材のなじみ性が良好になるた
め、摩耗粉が減少する。

【０３３３】上記のような摩耗粉の発生過程において
は、シリコンオイルの分子の切断および重合が繰り返さ
れ、シリコンオイルの粘度が高められる。その結果、ビ
スカスカップリングにより伝達されるトルクが経時的に
変化（増大）し、かつ、耐久性が低下する問題がある。

【０３３４】そこで、従来は、シリコンオイルに耐摩耗
剤（添加剤）を添加することにより、トルク伝達部材の
摩耗を抑制し、上記問題に対処している。また、摩耗粉
の発生傾向は、経時的に減少するため、複数種類の耐摩
耗剤を、シリコンオイルに添加している。すなわち、初
期段階で急激に反応して摩耗を抑制する耐摩耗剤と、徐
々に反応して摩耗を抑制する耐摩耗剤とを添加してい
る。

【０３３５】しかしながら、耐摩耗剤は熱分解されて酸
性物質になる特性を備えており、この酸性物質により、
シリコンオイルの分子が分解される。その結果、シリコ
ンオイルの粘度が低下して、ビスカスカップリングによ
り伝達されるトルクが経時的に変化（減少）し、かつ、
耐久性が低下する問題があった。

【０３３６】第１０実施例は上記事情を背景としてなさ
れたもので、所定の機能を継続的に発揮でき、かつ、シ
リコンオイルの粘度変化を抑制することの可能なビスカ
スカップリング用添加剤を提供することを目的としてい
る。

【０３３７】第１０実施例は、請求項１０の発明に対応
する実施例であり、第１０実施例においては、図１およ
び図２に示されたビスカスカップリング１２を対象とし
て具体的に説明する。なお、図２に示されたアウタープ
レート３８およびインナープレート４５が、図３および
図５に示す構成を備えていることは、第１実施例と同様
である。

【０３３８】そして、ビスカスカップリング１２の粘性
流体室Ｂ１に充填されるシリコンオイルは、ジメチルシ
リコンを主成分とし、耐摩耗剤（添加剤）が添加されて
いる。具体的には、シリコンオイル全体に対して、耐摩
耗剤が０．０３ないし０．１重量％の割合で添加されて
いる。この耐摩耗剤は、アウタープレート３８およびイ
ンナープレート４５の摩耗を抑制する機能を備えてい
る。

【０３３９】図３９は、耐摩耗剤の粒子１４０を示す拡
大断面図である。粒子１４０の粒子径は、６ないし１０
μｍ程度に設定され、かつ、ほぼ球状に成形されてい
る。そして、粒子１４０は、その外周側を構成する外側
組成成分層１４１と、外側組成成分層１４１の内部に配
置された内側組成成分層１４２とから構成されている。
つまり、粒子１４０は二重構造になっている。また、外
側組成成分層１４１と内側組成成分層１４２との重量比
率は、例えば、１：４程度に設定されている。

【０３４０】そして、外側組成成分層１４１の摩耗防止
機能（熱反応性）の方が、内側組成成分層１４２の摩耗
防止機能よりも高い特性を備えている。つまり、外側組
成成分層１４１の方が、内側組成成分層１４２よりも耐
熱性が低い。言い換えれば、外側組成成分層１４１は即
効性に優れており、内側組成成分層１４２の持続性に優
れている。外側組成成分層１４１を構成する組成成分と
しては、ジオクチルジスルフィドチアジアゾールが例示
される。また、内側組成成分層１４２を構成する組成成
分としては、トリフェニルフォスフォロチオエートが例
示される。上記構成を備えた粒子１４０は、例えば、Ｉ
ｎ−Ｓｉｔｕ（インサイチュ）重合法、または界面重合
法などの製造方法により、二重構造に構成されている。

【０３４１】つぎに、ビスカスカップリング１２の動作
中における耐摩耗剤の機能を説明する。まず、ビスカス
カップリング１２の製造工程において、アウタープレー
ト３８およびインナープレート４５は、金属板をプレス
加工して成形されている。このため、アウタープレート
３８およびインナープレート４５には、その厚さ方向に
突出したバリ（図示せず）が生じている。

【０３４２】バリのあるアウタープレート３８およびイ
ンナープレート４５をビスカスカップリング１２に用い
た場合、アウタープレート３８とインナープレート４５
とが接触した状態で相互に差動回転すると、図４０に示
すように、初期使用時は摩耗粉（鉄粉）の発生割合が急
激に増大する傾向を示す。そして、アウタープレート３
８とインナープレート４５との差動および同期回転を繰
り返して所定の使用期間（サイクル数）が経過すると、
バリの高さが減少してアウタープレート３８とインナー
プレート４５とのなじみ性が良好になり、摩耗粉の発生
割合がほぼ一定になる傾向を示す。すなわち、定常摩耗
状態になる。

【０３４３】ところで、図３９に示された耐摩耗剤の粒
子１４０は、外側組成成分層１４１の摩耗防止機能の方
が、内側組成成分層１４２の摩耗防止機能よりも高い特
性を備えている。このため、まず、摩耗粉の発生割合が
急激に増大する初期摩耗時には、外側組成成分層１４１
が作用して、摩耗粉の発生を抑制する。このため、図４
１に示すように、シリコンオイル中における外側組成成
分層１４１の残存量（破線）は、サイクル数の初期段階
から急激に減少する。したがって、外側組成成分層１４
１による摩耗防止機能は、初期摩耗段階の終了にほぼ同
期して終了する。

【０３４４】一方、内側組成成分層１４２は耐熱性に優
れており、かつ、外側組成成分層１４１よりも内周側に
配置されている。このため、内側組成成分層１４２は、
初期摩耗段階における熱分解が抑制され、外側組成成分
層１４１が所定の残存量まで減少した時点から、内側組
成成分層１４２の熱分解が行われる。また、定常摩耗の
サイクル数が増大しても、その摩耗防止機能が持続す
る。すなわち、図４１に示すように、シリコンオイル中
における内側組成成分層１４２の残存量（実線）は、サ
イクル数の増加に伴って徐々に減少する。

【０３４５】このように、第１０実施例においては、ア
ウタープレート３８およびインナープレート４５にバリ
があった場合においても、耐摩耗剤により摩耗粉の発生
が抑制される。したがって、シリコンオイルの分子の切
断および重合が抑制され、粘度の高まりを防止できる。
したがって、ビスカスカップリング１２により伝達され
るトルクの増大を抑制でき、安定したトルク伝達性能が
維持され、かつ、耐久性が向上する。

【０３４６】また、第１０実施例においては、耐摩耗剤
の粒子１４０が、外側組成成分層１４１と内側組成成分
層１４２とにより構成され、初期摩耗段階においては外
側組成成分層１４１が熱分解されて摩耗防止機能が発生
し、外側組成成分層１４１の残存量が所定値まで減少し
てから内側組成成分層１４２が熱分解されて、定常摩耗
段階で摩耗防止機能が継続的に発生する。つまり、シリ
コンオイル中における耐摩耗剤の見かけ濃度が低く設定
されていることになる。

【０３４７】このため、単位時間あたりにおける耐摩耗
剤の熱分解割合が抑制され、酸性物質の発生を減少させ
ることができる。その結果、酸性物質によるシリコンオ
イルの分子の分解が抑制され、シリコンオイルの粘度変
化（低下）を防止することができる。したがって、ビス
カスカップリング１２のトルク伝達性能が安定し、か
つ、シリコンオイルの耐久性が向上する。

【０３４８】図４２は、シリコンオイル中における耐摩
耗剤の濃度とサイクル数との関係を示す線図である。す
なわち、第１０実施例においては、外側組成成分層１４
１の熱分解時期と、内側組成成分層１４２の熱分解時期
とに差があるため、見かけ上の濃度比較的低く、その変
化量も小さい。

【０３４９】これに対して、破線で示す比較例は、摩耗
防止機能（反応性）の異なる２種類の耐摩耗剤を、別々
にシリコンオイルに添加した場合を示している。比較例
においては、２種類の耐摩耗剤がほぼ同時期に熱分解さ
れ始めるため、シリコンオイル中における濃度が、実施
例の濃度よりも高く設定されている。また、比較例にお
いては、サイクル数の増大に伴って摩耗防止機能の高い
耐摩耗剤が急激に熱分解されるため、濃度が急激に減少
する傾向を示しているこ。なお、第１０実施例で、耐摩
耗剤が二重構造に構成されているが、反応特性の異なる
組成成分層を３層以上備えた添加剤を構成することも可
能である。また、第１０実施例においては、異なる機能
を備えた組成成分層を複数形成することも可能である。

【０３５０】なお、第１実施例ないし第１０実施例に記
載されたビスカスカップリングは、車両の差動装置また
は、差動制限装置に適用することも可能である。また、
第１実施例ないし第１０実施例は、特開平４−３５３０
２６号公報に記載された構成のビスカスカップリングに
も適用可能である。すなわち、この公報においては、半
径が異なり、かつ、同心状に配置された複数の円筒部材
（第１トルク伝達部材）が第１回転部材に設けられてい
る。また、半径が異なり、かつ、同心状に配置された複
数の円筒部材（第２トルク伝達部材）が第２回転部材に
設けられている。そして、第１回転部材に設けられた円
筒部材と、第２回転部材に設けられた円筒部材とが、半
径方向に交互に配置されている。

【０３５１】また、第２実施例ないし第１０実施例にお
いては、第１実施例で開示している図１または図２また
は図３または図５と同様の構成部分については、説明を
省略している。したがって、第２実施例ないし第１０実
施例において、図１または図２または図３または図５と
同様の構成部分については、同様の作用効果が生じるこ
とは勿論である。

【０３５２】

【発明の効果】請求項１の発明によれば、ビスカスカッ
プリングの各スペーサリングが、各切欠部の円周方向の
位相が異なるように配置されているため、各スペーサリ
ング全体としての半径方向のバランス精度が向上する。
したがって、ビスカスカップリングの全体が一体的に回
転している状態において、ビスカスカップリングの振動
および騒音が抑制される。

【０３５３】請求項２の発明によれば、突出部が複数の
伝達部材同士の間に突出して配置され、通路が、ビスカ
スカップリングの外部と、各トルク伝達部材同士の配置
方向の投影領域に対応する空間とを連通しているため、
粘性流体室の内周側を十分に冷却することができる。つ
まり、粘性流体室の内部の温度が、第１トルク伝達部材
の外部の雰囲気温度に近い値に制御される。

【０３５４】その結果、粘性流体室の内部の温度変化が
抑制され、粘性流体の粘度がほぼ一定に維持される。こ
のため、ビスカスカップリングにより伝達されるトルク
が安定し、トルク伝達性能を良好に維持することができ
る。また、ビスカスカップリングが長期間に亘って動作
した場合においても、粘性流体の粘度低下（劣化）が抑
制され、粘性流体の耐久性が向上する。

【０３５５】また、第１回転部材自体の放熱機能によ
り、粘性流体室の全体が冷却される構成になっており、
粘性流体室を冷却するために格別の構成部品を必要とし
ない。したがって、部品点数が抑制されてビスカスカッ
プリングの小型化および軽量化に寄与でき、かつ、製造
コストの上昇を抑制できる。

【０３５６】請求項３の発明によれば、粘性流体室と第
２粘性流体室とが通路により連通されている。このた
め、第１トルク伝達部材と第２特伝達部材とが差動回転
して粘性流体室側の粘性流体の温度が上昇した場合にお
いても、第２粘性流体室および粘性流体室に充填されて
いる粘性流体が第１回転部材の回転により撹拌され、粘
性流体室側の粘性流体が第２粘性流体室側に移行する。
そして、粘性流体室から第２粘性流体室に移行した粘性
流体の熱が、外殻部材を介して外気中に放熱され、粘性
流体室を充分に冷却することができる。したがって、粘
性流体室を冷却するために格別の構成部品を必要とせ
ず、その部品点数が抑制されてビスカスカップリングの
小型化および軽量化に寄与でき、かつ、製造コストの上
昇を抑制できる。

【０３５７】請求項４の発明によれば、可動部材に作用
する遠心力が所定値を超えた場合は、可動部材が移動し
て粘性流体室の容積が拡大される。そして、この容積の
拡大に伴って粘性流体が分散し易くなり、第１トルク伝
達部材と第２トルク伝達部材とに接触する粘性流体の面
積、すなわちトルク伝達面積が減少する。このため、第
１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とに差動回転が
生じた場合においても、第１回転部材と第２回転部材と
の間で伝達されるトルクの増大を抑制することができ
る。したがって、ビスカスカップリングのトルク伝達性
能が安定する。

【０３５８】請求項５の発明によれば、ビスカスカップ
リングの製造過程において、粘性流体室に臨む内壁に対
する容積調整壁の取付位置に基づいて、粘性流体室の容
積を変更することができる。つまり、粘性流体の充填量
を変更することなく、粘性流体室に対する粘性流体の充
填率を増減することができる。その結果、第１トルク伝
達部材と第２トルク伝達部材の差動回転数に対応する粘
性流体のせん断力が増減する。そして、粘性流体室の容
積が、所定のトルクを伝達することの可能な状態になっ
た場合に、内壁と容積調整壁とを固定することで、粘性
流体室の容積が固定される。

【０３５９】つまり、ビスカスカップリングの製造過程
において、トルク伝達に関与する部品の部品の加工精度
が低下していた場合でも、ビスカスカップリングの製造
過程で粘性流体室の容積を変更することで、ビスカスカ
ップリングのトルク伝達性能を調整することができる。

【０３６０】このため、ビスカスカップリングを構成す
る部品の加工精度に関わりなく、所定のトルク伝達性能
を得ることができ、製品品質が向上する。したがって、
組立の完了したビスカスカップリングを分解して部品の
再加工や部品の取り替えを行ったり、若しくはビスカス
カップリング全体を処分する必要が無く、製品の歩留ま
りが向上する上、製造コストを抑制することができる。
また、所定の差動回転数に対して所期のトルク伝達性能
を得られ。

【０３６１】さらに、複数のビスカスカップリング毎
に、その部品の加工精度にバラツキがあり、この加工精
度のバラツキに基づいて、各ビスカスカップリング毎に
トルク伝達性能にバラツキが生じた場合でも、内壁に対
する容積調整壁の取付位置に基づいて粘性流体室の容積
を調整して、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能
のバラツキを解消することができる。

【０３６２】請求項６の発明によれば、ビスカスカップ
リングの製造過程において、板状のトルク伝達部材を相
互に重ね合わせて平面方向に相対移動させる動作が行わ
れる。この動作により、トルク伝達部材に形成されてい
る突出部の高さを減少させることができる。このため、
ビスカスカップリングの使用中に、トルク伝達部材同士
が接触した状態で差動回転が生じた場合においても、各
トルク伝達部材の摩耗量、具体的には摩耗粉の発生量が
低減される。その結果、粘性流体の分子の切断・重合が
抑制され、粘性流体の粘度の変化（高まり）が防止され
る。

【０３６３】したがって、ビスカスカップリングにより
伝達されるトルクを可及的に低く維持し、かつ、経時的
なトルク変動を抑制して安定化させることができる。ま
た、粘性流体の劣化が抑制され、粘性流体の耐久性を向
上することができる。さらに、予めトルク伝達部材の突
出部の高さを減少させておくため、初期使用時において
は、各ビスカスカップリング毎に、トルクの伝達特性の
バラツキが抑制されて製品品質が向上する。

【０３６４】請求項７の発明によれば、粘性流体の温度
と、第１回転部材と第２回転部材との間で伝達されるト
ルクとの関係に基づいて、シリコンオイルの注入量を設
定する。このため、ビスカスカップリングを構成する部
品のうち、トルクの伝達に関与する部品が、その製造過
程で寸法精度が低下していた場合においても、寸法精度
に関わりなく、ビスカスカップリングにおけるトルク伝
達性能の管理精度を高めることができ、製品品質が向上
する。したがって、ビスカスカップリングのトルク伝達
性能を、所期の状態に設定することができる。

【０３６５】また、複数のビスカスカップリングを製造
した場合に、各ビスカスカップリング毎に、その構成部
品の寸法精度にバラツキがあった場合においても、寸法
精度のバラツキに関わりなく、各ビスカスカップリング
のトルク伝達性能をほぼ均一に維持することができる。

【０３６６】また、複数のビスカスカップリングに注入
される粘性流体の粘度にバラツキがあった場合において
も、粘性流体の粘度のバラツキに関わりなく、各ビスカ
スカップリングのトルク伝達性能をほぼ均一に維持する
ことができる。

【０３６７】つまり、ビスカスカップリングの製造工程
の最終工程において、ビスカスカップリングのトルク伝
達性能が調整されるため、各種の部品の寸法精度を高精
度に維持する必要性が無いとともに、粘性流体室の内容
積の測定精度、およびシリコンオイルの充填率測定の精
度も高精度が要求されず、ビスカスカップリングの製造
コストを抑制することができる。

【０３６８】請求項８の発明によれば、ビスカスカップ
リングの製造工程で粘性流体室に粘性流体を注入する途
中で、伝達トルクと充填率との関係に基づいて、粘性流
体室に追加する粘性流体の粘度が設定される。このた
め、単一のビスカスカップリングにおいて、粘性流体室
に充填する粘性流体の充填率と、第１回転部材と第２回
転部材とに所定の相対回転可が生じた状態における伝達
トルクとを、両方高精度管理・に調整することができ、
製品品質が向上する。

【０３６９】また、ビスカスカップリングの材料資源の
無駄や、再加工の必要性が無くなり、製造コストが抑制
される。さらには、複数のビスカスカップリングの製造
過程において、各ビスカスカップリングの部品に寸法精
度のバラツキが生じた場合で、各ビスカスカップリング
のトルクのバラツキ、および充填率のバラツキが抑制さ
れる。

【０３７０】請求項９の発明によれば、プレス加工によ
りトルク伝達部材を成形した後、プレス加工時の荷重に
より残留応力が発生している部分が除去される。その
後、トルク伝達部材を熱処理する工程が行われる。この
ため、トルク伝達部材を熱処理した場合に生じる歪みや
変形が抑制され、トルク伝達部材の寸法精度（言い換え
れば加工精度）が向上する。このため、回転部材に対し
てトルク伝達部材を取り付けた状態において、回転部材
とトルク伝達部材との隙間を可及的に狭く設定すること
ができ、回転部材とトルク伝達部材との心ずれを可及的
に小さくすることができる。したがって、ビスカスカッ
プリングの製品状態において、半径方向のバランス精度
が向上し、振動および騒音が抑制される。

【０３７１】請求項１０の発明によれば、まず、添加剤
を構成する成分のうち、熱反応性の高い組成成分が初期
段階で作用して所定の機能を果たし、その後、熱反応性
の低い組成成分が作用して所定の機能を果たす。このた
め、添加剤の機能によるシリコンオイルの粘度変化が抑
制される。したがって、ビスカスカップリングのトルク
伝達性能が安定し、かつ、シリコンオイルの耐久性が向
上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明のビスカスカップリングの適用対象
の一例であるスタンバイ四輪駆動車の概念図である。

【図２】 この発明のビスカスカップリングの第１実施
例を示す平面断面図である。

【図３】 図２のビスカスカップリングに取り付けられ
るアウタープレートの側面図である。

【図４】 図２のビスカスカップリングを、IV−IV線で
破断した場合を示す側面断面図である。

【図５】 図２のビスカスカップリングに取り付けられ
るインナープレートの側面図である。

【図６】 図２に示すビスカスカップリングの組立手順
を示すフローチャートである。

【図７】 図２に示すビスカスカップリングの他の組立
手順を示すフローチャートである。

【図８】 この発明のビスカスカップリングの第２実施
例を示す平面断面図である。

【図９】 この発明のビスカスカップリングの第３実施
例を示す平面断面図である。

【図１０】 図９のＸ−Ｘ線における側面断面図であ
る。

【図１１】 この発明のビスカスカップリングの第４実
施例を示す平面断面図である。

【図１２】 図１０のＸII−ＸII線における側面断面図
である。

【図１３】 図１２に示されたピストンの動作を示す側
面断面図である。

【図１４】 この発明のビスカスカップリングの第４実
施例の他の構成例を示す平面断面図である。

【図１５】 図１４のビスカスカップリングの要部を示
す拡大断面図である。

【図１６】 この発明の第５実施例におけるビスカスカ
ップリング用トルク伝達部材の製造方法の一例を示すを
工程図である。

【図１７】 第５実施例に用いられるバリ除去装置の概
略構成を示す断面図である。

【図１８】 第５実施例においては、バリの高さが減少
される前のアウタープレートの形状を示す拡大断面図で
ある。

【図１９】 第５実施例においては、バリの高さが減少
された後のアウタープレートの形状を示す拡大断面図で
ある。

【図２０】 第５実施例により製造したインナープレー
トおよびアウタープレートと、比較例により製造された
アウタープレートおよびインナープレートについて、各
プレートの摩耗量、および粘性流体室のシリコンオイル
に添加した添加剤の残存量、およびシリコンオイルの粘
度、およびビスカスカップリングの伝達トルクの経時的
な変化を比較するグラフ図である。

【図２１】 第６実施例に対応するビスカスカップリン
グの構成を示す半断面図である。

【図２２】 第６実施例のビスカスカップリングを組み
立てる作業ルーチンの一例を示すフローチャートであ
る。

【図２３】 図２２のフローチャートで用いるトルク装
置の構成、およびビスカスカップリングの構成を示す半
断面図である。

【図２４】 図２２のフローチャートで測定されるビス
カスカップリングのトルク変動特性を示す線図である。

【図２５】 第７実施例で用いられるシリコンオイル注
入装置の構成を示す概略図である。

【図２６】 図２５に示すシリコンオイル注入装置に、
ビスカスカップリングを取り付けた状態の半断面図であ
る。

【図２７】 第７実施例に相当するシリコンオイルの注
入作業過程を示すフローチャートである。

【図２８】 第７実施例において、シリコンオイルの目
標トルクを設定する場合に用いる線図である。

【図２９】 第７実施例において、シリコンオイルの注
入量を設定する場合に用いる線図である。

【図３０】 この発明に実施例において、シリコンオイ
ルの他の注入作業過程を示すフローチャートである。

【図３１】 図３０のフローチャートを用いた場合にお
いて、バルブの状態と、トルクの変化状態とを示す線図
である。

【図３２】 第８実施例で用いられるシリコンオイル注
入装置の構成を示す概略図である。

【図３３】 第８実施例に相当するシリコンオイルの注
入作業過程を示すフローチャートである。

【図３４】 第８実施例でシリコンオイルの注入作業を
行う場合に、トルクの規格と充填率の規格との関係を示
す線図である。

【図３５】 第９実施例に相当するトルク伝達部材の製
造方法を示す工程図である。

【図３６】 第９実施例で行われるブローチ加工動作の
断面図である。

【図３７】 第９実施例において、ブローチ加工される
インナープレートの内歯を示す拡大図である。

【図３８】 第９実施例において、インナープレートと
ハブとの噛み合い部分を示す拡大図である。

【図３９】 第１０実施例における耐摩耗剤の粒子を示
す拡大断面図である。

【図４０】 第１０実施例において、ビスカスカップリ
ングのトルク伝達部材の摩耗量の経時変化を示す線図で
ある。

【図４１】 第１０実施例において、耐摩耗剤の残存量
の経時変化を示す線図である。

【図４２】 第１０実施例において、実施例および比較
例の、耐摩耗剤濃度の経時変化を示す線図である。

【符号の説明】

１２…ビスカスカップリング、 １７…カバー、 ２２
…ハブ、 ３８…アウタープレート、 ４２…スペーサ
リング、 ４３…切欠部、 ４５…インナープレート、
４９…円筒部材、 ５０…環状部材、 ５４，５９，
６０…通路、６４，７１…ピストン、 ６７…圧縮ば
ね、 ７４，７９…引っ張りばね、 ７７…ウェイト、
９９…可動壁、 １４０…粒子、 １４１…内側組成
成分層、１４２…外側組成成分層、 Ａ１…軸線、 Ｂ
１…粘性流体室、 Ｋ１，Ｋ２，Ｋ３，Ｋ４，Ｋ５，Ｋ
６…ケーシング。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｄ 35/00 ６３１Ｃ ６３１Ｄ (72)発明者 尾崎 俊昭 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 稲澤 幸一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 相対回転可能に配置された第１回転部材
   および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部
   材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に
   配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する複数
   の第１トルク伝達部材と、前記複数の第１トルク伝達部
   材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と一体
   回転する第２トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部
   材同士の間に配置された複数のスペーサリングとを備
   え、前記複数のスペーサリングの円周方向の一部に、円
   周方向における単位長さあたりの重量が他の部位とは異
   なる重量偏在部が形成されているビスカスカップリング
   において、 少なくとも２つのスペーサリングが、前記重量偏在部同
   士の円周方向の位相を異ならせて配置されていることを
   特徴とするビスカスカップリング。
2. 【請求項２】 相対回転可能に配置された第１回転部材
   および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部
   材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に
   配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１
   トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材と対向して
   配置され、かつ、前記第２回転部材と一体回転する第２
   トルク伝達部材とを備えたビスカスカップリングにおい
   て、 前記第１回転部材または前記第２回転部材の少なくとも
   一方に、前記粘性流体室の内部側に延ばされて前記トル
   ク伝達部材同士の間に到達し、かつ、外気に連通する通
   路が形成されていることを特徴とするビスカスカップリ
   ング。
3. 【請求項３】 相対回転可能に配置された第１回転部材
   および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部
   材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に
   配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１
   トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材と対向して
   配置され、かつ、前記第２回転部材と一体回転する第２
   トルク伝達部材と、前記第１回転部材および第２回転部
   材の周囲を取り囲み、かつ、外気に露出する状態で最も
   外周側に配置された外殻部材とを備えたビスカスカップ
   リングにおいて、 前記第１回転部材または前記第２回転部材の内の少なく
   とも一方と前記外殻部材との間に形成された第２粘性流
   体室と、前記粘性流体室と前記第２粘性流体室とを連通
   する通路とを備えていることを特徴とするビスカスカッ
   プリング。
4. 【請求項４】 相対回転可能に配置された第１回転部材
   および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部
   材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に
   配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１
   トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材と対向して
   配置され、かつ、前記第２回転部材と一体回転する第２
   トルク伝達部材とを備えたビスカスカップリングにおい
   て、 遠心力に基づいて動作することにより、前記粘性流体室
   の容積を拡大する可動部材を設けたことを特徴とするビ
   スカスカップリング。
5. 【請求項５】 相対回転可能に配置された第１回転部材
   および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部
   材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に
   配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１
   トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材と対向して
   配置され、かつ、前記第２回転部材と一体回転する第２
   トルク伝達部材とを備えたビスカスカップリングにおい
   て、 前記粘性流体室に臨む内壁の一部に、前記内壁の他の部
   位に対する取付位置に基づいて前記粘性流体室の容積を
   変更し、かつ、前記内壁の他の部位に固定された状態で
   前記粘性流体室の容積を固定させる容積調整壁を備えて
   いることを特徴とするビスカスカップリング。
6. 【請求項６】 相対回転可能に配置された第１回転部材
   と第２回転部材との間に形成された粘性流体室に相対回
   転可能に配置される板状のトルク伝達部材を、金属板を
   プレス加工することにより成形するビスカスカップリン
   グの製造方法において、 プレス加工されたトルク伝達部材同士を重ね合わせ、重
   ね合わせたトルク伝達部材同士を、その平面方向に相対
   移動することにより、トルク伝達部材の厚さ方向に突出
   している突出部の高さを低減させることを特徴とするビ
   スカスカップリングの製造方法。
7. 【請求項７】 複数の第１トルク伝達部材を有する第１
   回転部材と、この第１回転部材と相対回転可能に配置さ
   れ、かつ、前記第１トルク伝達部材と対向する第２トル
   ク伝達部材を有する第２回転部材と、前記第１トルク伝
   達部材および前記第２トルク伝達部材が配置される粘性
   流体室とを有するビスカスカップリングを用意し、前記
   粘性流体室に粘性流体を注入するビスカスカップリング
   の製造方法において、 前記粘性流体室に粘性流体を注入した状態で前記第１回
   転部材と前記第２回転部材とを相対回転させるととも
   に、前記粘性流体の温度と、前記第１回転部材と前記第
   ２回転部材との間で伝達されるトルクとに基づいて、前
   記粘性流体室の粘性流体の注入量を設定することを特徴
   とするビスカスカップリングの製造方法。
8. 【請求項８】 複数の第１トルク伝達部材を有する第１
   回転部材と、この第１回転部材と相対回転可能に配置さ
   れ、かつ、前記第１トルク伝達部材と対向する第２トル
   ク伝達部材を有する第２回転部材と、前記第１トルク伝
   達部材および前記第２トルク伝達部材が配置される粘性
   流体室とを有するビスカスカップリングを用意し、前記
   粘性流体室に粘性流体を注入するビスカスカップリング
   の製造方法において、 前記粘性流体室に粘性流体を注入した状態で前記第１回
   転部材と前記第２回転部材とを相対回転させるととも
   に、この第１回転部材と第２回転部材との間で伝達され
   るトルクと、前記粘性流体室に対する粘性流体の充填率
   とに基づいて、前記粘性流体室に追加する粘性流体の粘
   度を設定することを特徴とするビスカスカップリングの
   製造方法。
9. 【請求項９】 金属板をプレス加工することにより、回
   転部材に対して同心状に取り付けられるトルク伝達部材
   を成形し、成形されたトルク伝達部材に熱処理が施され
   るビスカスカップリングの製造方法において、 前記トルク伝達部材のうち、前記プレス加工により残留
   応力が発生している部分を除去した後に、前記熱処理を
   行うことを特徴とするビスカスカップリングの製造方
   法。
10. 【請求項１０】 粘性流体室に注入される粘性流体に添
    加されるビスカスカップリング用添加剤において、 熱反応性の異なる組成成分を、内外周に複数層形成して
    なる粒子を有することを特徴とするビスカスカップリン
    グ用添加剤。