JPH1122490A - パイロット比自動調整装置 - Google Patents
パイロット比自動調整装置Info
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- JPH1122490A JPH1122490A JP18120397A JP18120397A JPH1122490A JP H1122490 A JPH1122490 A JP H1122490A JP 18120397 A JP18120397 A JP 18120397A JP 18120397 A JP18120397 A JP 18120397A JP H1122490 A JPH1122490 A JP H1122490A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 パイロットノズルと予混合ノズルとを併用す
るガスタービン燃焼器のパイロット比自動調整装置に関
し、パイロットノズルの比率を適正に自動的に調整す
る。 【解決手段】 負荷信号発生器２１の信号はパイロット
ノズル信号発生器２２、メインノズル信号発生器２３−
１，２３−２に直接入力し、メインノズル信号発生器２
３−１，２３−２の信号でメインノズルＡ，Ｂの制御弁
２５−Ａ，２５−Ｂをそれぞれ制御する。内圧変動モニ
タ２、ＮＯx モニタ３からの検出信号は演算装置１に入
力し、演算装置１は負荷信号も取込み、現在の負荷に対
して内圧変動許容値内でＮＯx が最低となるようにパイ
ロット比信号を補正する信号を加算器５に出力し、パイ
ロットノズル信号発生器２２の出力に加算し、補正す
る。内圧変動とＮＯx を検出し、最適なパイロット比が
設定される。
るガスタービン燃焼器のパイロット比自動調整装置に関
し、パイロットノズルの比率を適正に自動的に調整す
る。 【解決手段】 負荷信号発生器２１の信号はパイロット
ノズル信号発生器２２、メインノズル信号発生器２３−
１，２３−２に直接入力し、メインノズル信号発生器２
３−１，２３−２の信号でメインノズルＡ，Ｂの制御弁
２５−Ａ，２５−Ｂをそれぞれ制御する。内圧変動モニ
タ２、ＮＯx モニタ３からの検出信号は演算装置１に入
力し、演算装置１は負荷信号も取込み、現在の負荷に対
して内圧変動許容値内でＮＯx が最低となるようにパイ
ロット比信号を補正する信号を加算器５に出力し、パイ
ロットノズル信号発生器２２の出力に加算し、補正す
る。内圧変動とＮＯx を検出し、最適なパイロット比が
設定される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は拡散ノズルと予混合
ノズルを併用しているガスタービン燃焼器のパイロット
比の自動調整装置に関する。
ノズルを併用しているガスタービン燃焼器のパイロット
比の自動調整装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来ガスタービンにおいては、ＮＯx 低
減のために空気と燃料を予め均一に混合して燃焼させる
予混合燃焼器（メインノズル：Ｍ）が採用されているが
燃焼の安定範囲が狭いため安定した燃焼を持続すること
が難しい。
減のために空気と燃料を予め均一に混合して燃焼させる
予混合燃焼器（メインノズル：Ｍ）が採用されているが
燃焼の安定範囲が狭いため安定した燃焼を持続すること
が難しい。
【０００３】そのため着火性と火炎の安定性に優れた拡
散ノズルと併用しているが、拡散ノズル（パイロットノ
ズル：Ｐ）は火炎温度が高く高濃度のＮＯx が発生す
る。即ち、パイロットノズルの比率を上げると火炎が安
定し、燃焼器の内圧変動は小さくなるがＮＯx が増加す
る傾向にある。
散ノズルと併用しているが、拡散ノズル（パイロットノ
ズル：Ｐ）は火炎温度が高く高濃度のＮＯx が発生す
る。即ち、パイロットノズルの比率を上げると火炎が安
定し、燃焼器の内圧変動は小さくなるがＮＯx が増加す
る傾向にある。
【０００４】メインノズルの比率を上げると火炎が不安
定となり、燃料と空気の比、予混合燃焼、拡散燃焼の状
態などの要因により内圧変動は大きくなるが、パイロッ
ト比率が小さくなった分ＮＯx は低下する傾向にある。
これ等の妥協点を調査してパイロットとメイン燃料の比
率（Ｐ／Ｍ比）を決めている。
定となり、燃料と空気の比、予混合燃焼、拡散燃焼の状
態などの要因により内圧変動は大きくなるが、パイロッ
ト比率が小さくなった分ＮＯx は低下する傾向にある。
これ等の妥協点を調査してパイロットとメイン燃料の比
率（Ｐ／Ｍ比）を決めている。
【０００５】図９は上記説明のガスタービンの燃焼器を
示し、（ａ）が内部の概略縦断面図、（ｂ）が正面図で
ある。燃焼器３０は、燃料と空気の予混合気を形成する
８個のメインノズル、即ち、４個のメインノズル３２−
Ａと４個のメインノズル３２−Ｂと、燃焼器３０の中心
部には、燃料稀薄な予混合気の燃焼を安定化するため拡
散燃焼と呼ばれるパイロットノズル３１を設けている。
示し、（ａ）が内部の概略縦断面図、（ｂ）が正面図で
ある。燃焼器３０は、燃料と空気の予混合気を形成する
８個のメインノズル、即ち、４個のメインノズル３２−
Ａと４個のメインノズル３２−Ｂと、燃焼器３０の中心
部には、燃料稀薄な予混合気の燃焼を安定化するため拡
散燃焼と呼ばれるパイロットノズル３１を設けている。
【０００６】パイロットノズル３１の燃焼は、拡散燃焼
と称し、従来用いられてきたが、着火性と火炎の安定性
は優れている反面、火炎温度が高く、高濃度のＮＯx が
発生する。
と称し、従来用いられてきたが、着火性と火炎の安定性
は優れている反面、火炎温度が高く、高濃度のＮＯx が
発生する。
【０００７】この空気と燃料を予め均一に混合して燃焼
する予混合稀薄燃焼は、適正な燃料と空気の割合（燃空
比）を選定することによりＮＯx の発生を大幅に抑制す
ることが出来る。反面安定した燃焼を持続することが難
しい燃焼法である。
する予混合稀薄燃焼は、適正な燃料と空気の割合（燃空
比）を選定することによりＮＯx の発生を大幅に抑制す
ることが出来る。反面安定した燃焼を持続することが難
しい燃焼法である。
【０００８】図８はパイロット比（Ｐ／Ｍ比）に対する
内圧変動とＮＯx の傾向を示し、パイロット比率を上げ
ると右側に移行し、内圧変動低下、ＮＯx 増加の傾向を
示す。パイロット比率を下げると、左側に移行し反対の
傾向を示す。
内圧変動とＮＯx の傾向を示し、パイロット比率を上げ
ると右側に移行し、内圧変動低下、ＮＯx 増加の傾向を
示す。パイロット比率を下げると、左側に移行し反対の
傾向を示す。
【０００９】現状この制御は、図７に示すようにＣＳＯ
（負荷）に見合ったパイロット比を予め、内圧変動、Ｎ
Ｏx 実測データより最適値を求め負荷パラメータのみで
設定している。
（負荷）に見合ったパイロット比を予め、内圧変動、Ｎ
Ｏx 実測データより最適値を求め負荷パラメータのみで
設定している。
【００１０】図６はこの制御のシステム系統図で、負荷
信号発生器２１からの負荷の大きさに対応した信号はパ
イロットノズル信号発生器２２及びメインノズル信号発
生器２３−１，２３−２にそれぞれ直接入力し、それら
各信号発生器からの出力信号により各ノズルに接続され
た制御弁２４，２５−Ａ，２５−Ｂの開度を制御する方
法で行っている。
信号発生器２１からの負荷の大きさに対応した信号はパ
イロットノズル信号発生器２２及びメインノズル信号発
生器２３−１，２３−２にそれぞれ直接入力し、それら
各信号発生器からの出力信号により各ノズルに接続され
た制御弁２４，２５−Ａ，２５−Ｂの開度を制御する方
法で行っている。
【００１１】なお、図６においては、メインノズルは
Ａ，Ｂの２系列となっているが、これは着火〜全負荷運
転までの燃料を制御するためメインＡ１個のみでは制御
性が悪くなり、パイロット（火種）とメインＡで着火
し、負荷運転途中でメインＢを投入する様になってい
る。このためメインバーナは通常２系列であり、これ以
上ではマニホールド、燃焼器ノズルへの燃料管が増加
し、制御が複雑となってしまう。
Ａ，Ｂの２系列となっているが、これは着火〜全負荷運
転までの燃料を制御するためメインＡ１個のみでは制御
性が悪くなり、パイロット（火種）とメインＡで着火
し、負荷運転途中でメインＢを投入する様になってい
る。このためメインバーナは通常２系列であり、これ以
上ではマニホールド、燃焼器ノズルへの燃料管が増加
し、制御が複雑となってしまう。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来のガスター
ビンのＰ／Ｍ比設定後の運転に於いては、負荷のパラメ
ータのみでの制御となるため、燃焼器が経年劣化や環境
変化等により内圧変動が許容値を越えたり、許容値に対
し余裕が生じすぎたり、又ＮＯx 値も変動する。
ビンのＰ／Ｍ比設定後の運転に於いては、負荷のパラメ
ータのみでの制御となるため、燃焼器が経年劣化や環境
変化等により内圧変動が許容値を越えたり、許容値に対
し余裕が生じすぎたり、又ＮＯx 値も変動する。
【００１３】そこで、本発明はＰ／Ｍ比を設定する際
に、負荷のみに依存せずに内圧変動やＮＯx 値もパラメ
ータとして取込み、内圧変動許容値内でたえず変動に応
じて最適の低ＮＯx 化運転ができるようにパイロット比
を補正できガスタービンのパイロット比自動調整装置を
提供することを課題としている。
に、負荷のみに依存せずに内圧変動やＮＯx 値もパラメ
ータとして取込み、内圧変動許容値内でたえず変動に応
じて最適の低ＮＯx 化運転ができるようにパイロット比
を補正できガスタービンのパイロット比自動調整装置を
提供することを課題としている。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決するために次の手段を提供する。
解決するために次の手段を提供する。
【００１５】パイロットノズルと予混合のメインノズル
を併用した燃焼器を有し、負荷信号に応じて前記パイロ
ットノズルとメインノズルとの燃料の比率を制御し、最
適な低ＮＯx 化を行うガスタービンのパイロット比調整
装置において、前記燃焼器の内圧変動を検出する内圧変
動検出装置と、ＮＯx 量を検出するＮＯx 検出装置と、
前記内圧変動検出装置からの信号、前記ＮＯx 検出装置
からの信号及び前記負荷信号を入力し、前記負荷におい
て内圧変動許容範囲内でＮＯx を低く設定できるパイロ
ットノズル比率となるように補正信号を出力する演算装
置とを備えたことを特徴とするパイロット比自動調整装
置。
を併用した燃焼器を有し、負荷信号に応じて前記パイロ
ットノズルとメインノズルとの燃料の比率を制御し、最
適な低ＮＯx 化を行うガスタービンのパイロット比調整
装置において、前記燃焼器の内圧変動を検出する内圧変
動検出装置と、ＮＯx 量を検出するＮＯx 検出装置と、
前記内圧変動検出装置からの信号、前記ＮＯx 検出装置
からの信号及び前記負荷信号を入力し、前記負荷におい
て内圧変動許容範囲内でＮＯx を低く設定できるパイロ
ットノズル比率となるように補正信号を出力する演算装
置とを備えたことを特徴とするパイロット比自動調整装
置。
【００１６】本発明は最適な低ＮＯx 化制御を行うため
パイロットノズル／メインノズル比制御に負荷信号以外
に加えて燃焼器内圧変動及びＮＯx を検出してこれ等を
制御パラメータとした自動調整制御を行う。
パイロットノズル／メインノズル比制御に負荷信号以外
に加えて燃焼器内圧変動及びＮＯx を検出してこれ等を
制御パラメータとした自動調整制御を行う。
【００１７】本発明の構成を図４に、その作用を図５に
示すフローチャートで説明する。図４において、まず
ではパイロットノズルとメインノズルの比（Ｐ／Ｍ比）
が設定されると共に内圧変動検出装置とＮＯx 検出装置
からの検出信号が検出され、演算装置に入力する。演
算装置では補正信号が求められ、加算補正手段に
加えられる。加算補正手段はパイロットノズル制御弁
を制御し、メインノズル制御弁はにおいて設定さ
れたＰ／Ｍ比に従って制御される。本発明の構成は図中
二点鎖線で示した，，の部分であり、演算装置
には必要に応じて外部の入力装置等が接続される。
示すフローチャートで説明する。図４において、まず
ではパイロットノズルとメインノズルの比（Ｐ／Ｍ比）
が設定されると共に内圧変動検出装置とＮＯx 検出装置
からの検出信号が検出され、演算装置に入力する。演
算装置では補正信号が求められ、加算補正手段に
加えられる。加算補正手段はパイロットノズル制御弁
を制御し、メインノズル制御弁はにおいて設定さ
れたＰ／Ｍ比に従って制御される。本発明の構成は図中
二点鎖線で示した，，の部分であり、演算装置
には必要に応じて外部の入力装置等が接続される。
【００１８】図５において、まずＳ１では内圧変動、Ｎ
Ｏx の実測データベースに基づいて負荷に見合ったＰ／
Ｍ比が設定される。次に、Ｓ２ではこれを演算器に入力
する。Ｓ３においては負荷に対する内圧変動、ＮＯx を
検出し、演算器においてＰ／Ｍ比の補正信号が演算さ
れ、補正信号が出力される。Ｓ４ではこの補正信号が加
算手段に入力され、Ｓ５においてバイアス値がパイロッ
ト比の信号に加算されてバイアス補正がなされる。次
に、Ｓ６では、そのバイアス補正信号によってノズルに
接続された燃料制御弁が制御される。一方、Ｓ７でメイ
ンノズル側は負荷に見合ったメインノズル開閉信号によ
りメインノズル接続した燃料制御弁が制御される。そし
て両ノズルの開度の程度によってＰ／Ｍ比が自動調整さ
れる。
Ｏx の実測データベースに基づいて負荷に見合ったＰ／
Ｍ比が設定される。次に、Ｓ２ではこれを演算器に入力
する。Ｓ３においては負荷に対する内圧変動、ＮＯx を
検出し、演算器においてＰ／Ｍ比の補正信号が演算さ
れ、補正信号が出力される。Ｓ４ではこの補正信号が加
算手段に入力され、Ｓ５においてバイアス値がパイロッ
ト比の信号に加算されてバイアス補正がなされる。次
に、Ｓ６では、そのバイアス補正信号によってノズルに
接続された燃料制御弁が制御される。一方、Ｓ７でメイ
ンノズル側は負荷に見合ったメインノズル開閉信号によ
りメインノズル接続した燃料制御弁が制御される。そし
て両ノズルの開度の程度によってＰ／Ｍ比が自動調整さ
れる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実
施の一形態に係るパイロット比自動調整装置のシステム
系統図である。図１において、二点鎖線で囲んだ部分は
図６の従来例と同じ系統であり、本発明の特徴部分は図
中の符号１乃至５で示す部分である。以下にこれらの特
徴について詳しく説明する。
て図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実
施の一形態に係るパイロット比自動調整装置のシステム
系統図である。図１において、二点鎖線で囲んだ部分は
図６の従来例と同じ系統であり、本発明の特徴部分は図
中の符号１乃至５で示す部分である。以下にこれらの特
徴について詳しく説明する。
【００２０】図１において、従来の制御部分について再
度説明すると、負荷制御信号発生器２１からの信号は、
パイロットノズル信号発生器２２及びメインノズル信号
発生器２３−１，２３−２にそれぞれ直接入力し、それ
ら各信号発生器からの信号により各制御弁２４，２５−
Ａ，２５−Ｂを制御する所謂負荷パラメータのみの制御
であった。そのため燃焼器の経年劣化、環境変化等によ
る内圧変動、ＮＯx 値の変化に対し追従できなかった。
度説明すると、負荷制御信号発生器２１からの信号は、
パイロットノズル信号発生器２２及びメインノズル信号
発生器２３−１，２３−２にそれぞれ直接入力し、それ
ら各信号発生器からの信号により各制御弁２４，２５−
Ａ，２５−Ｂを制御する所謂負荷パラメータのみの制御
であった。そのため燃焼器の経年劣化、環境変化等によ
る内圧変動、ＮＯx 値の変化に対し追従できなかった。
【００２１】拡散ノズルと予混合ノズルを併用している
ガスタービンでは、図８で説明したように、パイロット
比を上げると内圧変動は低下するが、ＮＯx が上昇す
る。又、パイロット比を下げるとＮＯx は低下するが、
内圧変動が上昇する。このためパイロット比の上限はＮ
Ｏx で、下限は内圧変動で制限されることになる。その
ためＰ／Ｍ比率を図７に示すように負荷見合いで設定し
ていた。
ガスタービンでは、図８で説明したように、パイロット
比を上げると内圧変動は低下するが、ＮＯx が上昇す
る。又、パイロット比を下げるとＮＯx は低下するが、
内圧変動が上昇する。このためパイロット比の上限はＮ
Ｏx で、下限は内圧変動で制限されることになる。その
ためＰ／Ｍ比率を図７に示すように負荷見合いで設定し
ていた。
【００２２】大気環境変化、材料劣化、燃焼器性能劣
化、燃料成分変化等が発生した場合、以前に決めたパイ
ロット比がＮＯx 、内圧変動のそれぞれの制限値内に入
って最適ポイントになるとは限らない。そこで本発明の
実施の形態では、内圧変動とＮＯx をそれぞれ検出し、
これらの信号により対流する負荷に対してＮＯx で制限
を受ける上限と、内圧変動で決まる下限の範囲内で適正
なパイロット比となるように補正信号を出力し、調整す
るものである。
化、燃料成分変化等が発生した場合、以前に決めたパイ
ロット比がＮＯx 、内圧変動のそれぞれの制限値内に入
って最適ポイントになるとは限らない。そこで本発明の
実施の形態では、内圧変動とＮＯx をそれぞれ検出し、
これらの信号により対流する負荷に対してＮＯx で制限
を受ける上限と、内圧変動で決まる下限の範囲内で適正
なパイロット比となるように補正信号を出力し、調整す
るものである。
【００２３】次に、図１に戻り、本発明の実施の形態で
の特徴を説明する。燃焼器の内圧変動モニタ２で内圧変
動を検出し、更にＮＯx モニタ３でＮＯx 値を検出し、
これら両信号を演算装置１に入力する。演算装置１で
は、負荷制御信号２１も入力し、図２に示すように、入
力した負荷信号に対してＮＯx の上限以下で、かつ内圧
変動信号に対しては内圧変動下限以上となるような範囲
にパイロット比を設定する補正信号４を出力する。
の特徴を説明する。燃焼器の内圧変動モニタ２で内圧変
動を検出し、更にＮＯx モニタ３でＮＯx 値を検出し、
これら両信号を演算装置１に入力する。演算装置１で
は、負荷制御信号２１も入力し、図２に示すように、入
力した負荷信号に対してＮＯx の上限以下で、かつ内圧
変動信号に対しては内圧変動下限以上となるような範囲
にパイロット比を設定する補正信号４を出力する。
【００２４】この補正信号４は加算器８に入力され、パ
イロットノズル信号発生器２２で設定されたパイロット
ノズルの信号に加算され、これを補正し、変動後のＰ／
Ｍ比が図２に示すように斜線で示す適正範囲となるよう
に調整する。図２はＰ／Ｍ比対負荷の関係図でありＰ／
Ｍ比を制御する三つの要素である負荷、内圧変動及びＮ
Ｏx をパラメータに取ってあり三要素で定まる上限、下
限の制御範囲の斜線内の変化に対し前述のように自動的
にＰ／Ｍ比を決定する。
イロットノズル信号発生器２２で設定されたパイロット
ノズルの信号に加算され、これを補正し、変動後のＰ／
Ｍ比が図２に示すように斜線で示す適正範囲となるよう
に調整する。図２はＰ／Ｍ比対負荷の関係図でありＰ／
Ｍ比を制御する三つの要素である負荷、内圧変動及びＮ
Ｏx をパラメータに取ってあり三要素で定まる上限、下
限の制御範囲の斜線内の変化に対し前述のように自動的
にＰ／Ｍ比を決定する。
【００２５】図３は演算装置１の内部の処理を示すフロ
ーチャートであり、ＮＯx センサからの信号はＮＯX モ
ニタ３に入り、現在のＮＯx 値が得られる。内圧変動セ
ンサからの信号は内圧変動モニタ２に入り、現在の内圧
変動値が得られる。これらのＮＯx 値、内圧変動値は現
在の負荷信号での基準ＮＯX 値、基準内圧変動値と比較
され、Ｓ１０，Ｓ１３でチェックされる。ＮＯX 値が基
準ＮＯX 値より小さければ、Ｓ１１でその状態を保持す
る信号（補正値「０」）を発生し、ＮＯX が基準ＮＯX
値より高ければＳ１２でパイロット比減信号を発生す
る。
ーチャートであり、ＮＯx センサからの信号はＮＯX モ
ニタ３に入り、現在のＮＯx 値が得られる。内圧変動セ
ンサからの信号は内圧変動モニタ２に入り、現在の内圧
変動値が得られる。これらのＮＯx 値、内圧変動値は現
在の負荷信号での基準ＮＯX 値、基準内圧変動値と比較
され、Ｓ１０，Ｓ１３でチェックされる。ＮＯX 値が基
準ＮＯX 値より小さければ、Ｓ１１でその状態を保持す
る信号（補正値「０」）を発生し、ＮＯX が基準ＮＯX
値より高ければＳ１２でパイロット比減信号を発生す
る。
【００２６】又、内圧変動が基準内圧変動値より小さけ
ればＳ１４でその状態を保持する信号（補正値「０」）
を発生し、内圧変動が基準内圧変動値より高ければＳ１
５でパイロット比増信号を発生する。これらの信号は加
算器５に入り（補正信号４として）パイロットノズル信
号発生器２２の信号に加算される。リミッター６でこの
信号は図２に示すＮＯX で定まる上限、内圧変動で定ま
る下限内でパイロットノズル制御弁９の開度調整が行な
われる。
ればＳ１４でその状態を保持する信号（補正値「０」）
を発生し、内圧変動が基準内圧変動値より高ければＳ１
５でパイロット比増信号を発生する。これらの信号は加
算器５に入り（補正信号４として）パイロットノズル信
号発生器２２の信号に加算される。リミッター６でこの
信号は図２に示すＮＯX で定まる上限、内圧変動で定ま
る下限内でパイロットノズル制御弁９の開度調整が行な
われる。
【００２７】以上、説明の実施の形態では内圧変動モニ
タ２とＮＯx モニタ３により内圧変動とＮＯx を検出
し、演算装置１でパイロットノズル発生器の信号を補正
する信号を出力し、パイロット比を補正するようにした
ので、従来の負荷のパラメータのみで制御方式よりも確
実に、内圧変動許容値内で最適低ＮＯx での運転を可能
とし、パイロット比が自動的に調整される。
タ２とＮＯx モニタ３により内圧変動とＮＯx を検出
し、演算装置１でパイロットノズル発生器の信号を補正
する信号を出力し、パイロット比を補正するようにした
ので、従来の負荷のパラメータのみで制御方式よりも確
実に、内圧変動許容値内で最適低ＮＯx での運転を可能
とし、パイロット比が自動的に調整される。
【００２８】
【発明の効果】本発明は、ガスタービンのパイロット比
自動調整装置において、燃焼器の内圧変動を検出する内
圧変動検出装置と、ＮＯx 量を検出するＮＯx 検出装置
と、前記内圧変動検出装置からの信号、前記ＮＯx 検出
装置からの信号及び前記負荷信号を入力し、前記負荷に
おいて内圧変動許容範囲内でＮＯx を低く設定できるパ
イロット比率となるように補正信号を出力する演算装置
とを備えたことを特徴としているので次のような効果を
奏する。
自動調整装置において、燃焼器の内圧変動を検出する内
圧変動検出装置と、ＮＯx 量を検出するＮＯx 検出装置
と、前記内圧変動検出装置からの信号、前記ＮＯx 検出
装置からの信号及び前記負荷信号を入力し、前記負荷に
おいて内圧変動許容範囲内でＮＯx を低く設定できるパ
イロット比率となるように補正信号を出力する演算装置
とを備えたことを特徴としているので次のような効果を
奏する。
【００２９】（１）内圧変動許容値内での最適低ＮＯx
化運転を可能にする。 （２）定検後の立上げ時のＰ／Ｍ比調整を必要とせずそ
の確認のみとなる。
化運転を可能にする。 （２）定検後の立上げ時のＰ／Ｍ比調整を必要とせずそ
の確認のみとなる。
【図１】本発明の実施の一形態に係るパイロット比自動
調整装置の制御系統図である。
調整装置の制御系統図である。
【図２】本発明の実施の一形態に係るパイロット比自動
調整装置のパイロット比の調整範囲を示す図である。
調整装置のパイロット比の調整範囲を示す図である。
【図３】本発明の実施の一形態に係るパイロット比自動
調整装置の演算装置内部のフローチャートである。
調整装置の演算装置内部のフローチャートである。
【図４】本発明の構成を示すブロック図である。
【図５】本発明の作用を説明する図である。
【図６】従来のパイロット比調整装置の制御系統図であ
る。
る。
【図７】従来のパイロット比と負荷との関係を示す図で
ある。
ある。
【図８】従来のガスタービン燃焼器のパイロット比とＮ
Ｏx 、内圧変動との関係を示す図である。
Ｏx 、内圧変動との関係を示す図である。
【図９】ガスタービンの燃焼器を示し、（ａ）は内部の
概略断面図、（ｂ）は正面図である。
概略断面図、（ｂ）は正面図である。
１ 演算装置 ２ 内圧変動モニタ ３ ＮＯx モニタ ４ 補正信号 ５ 加算器 ２１ 負荷制御信号発生器 ２２ パイロットノズル信号発生器 ２３−１，２３−２ メインノズル信号発生器 ２４，２５−Ａ，２５−Ｂ 制御弁
Claims (1)
- 【請求項１】 パイロットノズルと予混合のメインノズ
ルを併用した燃焼器を有し、負荷信号に応じて前記パイ
ロットノズルとメインノズルとの燃料の比率を制御し、
最適な低ＮＯx 化を行うガスタービンのパイロット比調
整装置において、前記燃焼器の内圧変動を検出する内圧
変動検出装置と、ＮＯx 量を検出するＮＯx 検出装置
と、前記内圧変動検出装置からの信号、前記ＮＯx 検出
装置からの信号及び前記負荷信号を入力し、前記負荷に
おいて内圧変動許容範囲内でＮＯ x を低く設定できるパ
イロットノズル比率となるように補正信号を出力する演
算装置とを備えたことを特徴とするパイロット比自動調
整装置。
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